JP2015137607A - 動翼、及び軸流回転機械 - Google Patents

Abstract

【課題】ディフューザ部での損失を低減し、十分な圧力回復性能を得ることが可能な動翼、及び軸流圧縮機を提供する。
【解決手段】回転軸と、ケーシング３と、ケーシング３の下流側に設けられてケーシング３の流路Ｃに連通して環状をなし、下流側に向かって流路断面積が拡大するディフューザ流路ＤＣが画成されたディフューザ部４と、ケーシング３に複数列に設けられた静翼列１０と、ガスＧの圧縮を行う動翼列２０とを備える軸流圧縮機に設けられる動翼２２である。動翼２２は、動翼列２０のうちの最も下流側に位置する最終動翼列２０Ａを構成するとともに、互いに周方向に間隔をあけて複数配され、各々の転向角が翼高さ方向の中央部に比べてハブ側及びチップ側の方が大きくなっている翼部２５を備えている。
【選択図】図２

Description

本発明は軸流回転機械に用いられる動翼、及び、これを備えた軸流回転機械に関する。

例えば軸流回転機械の一種として軸流圧縮機が知られている。この軸流回転機械では、空気等の流体を取り込み、回転軸に複数列に設けられた動翼、及びこの動翼と交互にケーシングに設けられた静翼を通過させることで流体の圧縮を行った後、ディフューザ部を通じて圧縮された流体を吐出する。

特許文献１には、このような軸流圧縮機が設けられたガスタービンが開示されている。ガスタービンでは、軸流圧縮機からの圧縮空気と燃料とを混合して燃焼させた燃焼ガスでタービンを駆動し、回転動力を取り出すようになっている。

ところで、軸流圧縮機のディフューザ部では、流体の流れの下流側に向かって徐々に流路断面積が拡大するようにディフューザ流路を形成し、圧縮された流体の流速を低減して圧力を回復させる。

特開２０１１−１６９１７２号公報

しかしながら、ディフューザ部へ流入する流体には、ケーシング内面との間のせん断の影響によって回転軸の径方向に流速分布（圧力分布）が生じている。このため、ディフューザ流路を流体が流通する際にディフユーザ流路内面で流体の剥離が生じ易くなり、損失が生じてしまう可能性がある。

本発明はこのような事情を考慮してなされたものであり、ディフューザ部での損失を低減し、十分な圧力回復性能を得ることが可能な動翼、及び軸流圧縮機を提供することを目的とする。

上記課題を解決するため、本発明は以下の手段を採用している。
即ち、本発明の一の態様としての動翼は、軸線の方向に延びて該軸線を中心として回転する回転軸と、前記回転軸を相対回転可能に外周側から支持して前記回転軸との間に流体の流路を画成するケーシングと、前記ケーシングの下流側に設けられて前記流路に連通して前記軸線を中心とした環状をなすとともに下流側に向かって流路断面積が拡大するディフューザ流路が画成されたディフューザ部と、前記ケーシングから前記軸線の径方向内側に突出して該軸線の方向に複数列に設けられた静翼列と、前記静翼列に前記軸線の方向に隣接して複数列に設けられて前記流体の圧縮又は圧送を行う動翼列と、を備える軸流回転機械に設けられ、前記動翼列のうちの前記流体の流れの最も下流側に位置する最終動翼列を構成するとともに、互いに前記軸線の周方向に間隔をあけて複数配され、各々の転向角が翼高さ方向の中央部に比べてハブ側及びチップ側の方が大きくなっている翼部を備えている。

このような動翼によれば、最終動翼列の動翼における翼部の転向角、即ち、翼部入口に対する流体の流通方向と翼部出口における流体の流通方向との相対角度が、翼高さ方向の中央部に比べてハブ側及びチップ側の方が大きくなっている。このため、最終動翼列を通過する流体はハブ側及びチップ側でより大きく流通方向が転向される。従って、動翼は、ハブ側及びチップ側で流体に対してより多くの仕事をすることになり、この位置で流体の圧縮量（又は圧送量）が多くなる。
ここで、仮に動翼における転向角が翼高さ方向に一律である場合には、流体とケーシングの流路の内面との間のせん断力の影響でハブ側及びチップ側で流体の流速が遅くなる。この点、上述のように動翼の転向角を翼高さ方向に変化させることで、流路の内面近傍での流体の流速を増大させ、最終動翼列を通過した流体の速度（全圧）分布を、ディフューザ部の出口で、翼高さ方向、即ち軸線の径方向により均一とすることができる。この結果、ディフューザ流路内での流体の剥離を抑制することができる。
さらに、このような流体の剥離抑制によって、ディフューザ部の軸線の方向の寸法を短縮したとしても安定して圧力を回復させることができ、ディフューザ流路との間の摩擦によって生じる流体の摩擦損失の低減が可能となる。
また、流体の剥離抑制によって、ディフューザ流路の入口と出口との流路断面積の比を大きくすることも可能となり、圧力回復量を大きくすることができる。

また、本発明の他の態様としての軸流回転機械は、上記の動翼を有する動翼列と、前記動翼列を固定し、前記軸線の方向に延びて該軸線を中心として回転する回転軸と、前記回転軸を相対回転可能に外周側から支持し、前記回転軸との間に流体の流路を画成するケーシングと、前記ケーシングの下流側に設けられて前記流路に連通し、前記軸線を中心とした環状をなすとともに下流側に向かって流路断面積が拡大するディフューザ流路が画成されたディフューザ部と、前記ケーシングから前記軸線の径方向内側に突出するとともに、前記動翼列に前記軸線の方向に隣接して複数列に設けられ、列毎に前記軸線の周方向に互いに離間して設けられた静翼を有する静翼列と、を備えている。

このような軸流回転機械によれば、最終動翼列に上記の動翼を有していることで、ケーシングの流路の内面近傍での流体の流速を増大させ、最終動翼列を通過した流体の速度（全圧）分布を、ディフューザ部の出口で、翼高さ方向、即ち軸線の径方向により均一とすることができる。

さらに、前記ディフューザ部は、前記最終動翼列の上流側の端部よりも下流側で、かつ、該最終動翼列よりもさらに下流側に設けられた最終静翼列の下流側の端部よりも上流側から前記ディフューザ流路が延びるように、前記ケーシングに設けられていてもよい。

上記のように最終動翼列の動翼の転向角が翼高さ方向に異なっていることで、流路の内面近傍で全圧が高められた流体がディフューザ流路に流れ込むことになり、ディフューザ流路での流体の剥離は生じにくい。よって、最終動翼列が設けられた位置を含んで、この位置よりも下流側で、かつ、最終静翼列よりも上流側からディフューザ流路が始まるようにしても損失は発生しにくい。よってこのようにすることで、最終静翼列による流体の減速効果を得つつ、より早い列階から圧力回復を行うことができる。この結果、ディフューザ部の軸線の方向の寸法をさらに短縮したり、ディフューザ流路の入口と出口との流路断面積比をさらに大きくしたりすることが可能となる。

また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路の内面の一部が前記最終静翼列における前記静翼の一部によって形成されていてもよい。

このように静翼の一部がディフューザ流路の内面を形成することで、最終静翼列の下流側の端部よりも上流側からディフューザ流路を拡大したとしても、下流側に向かって拡大するディフューザ流路の内面から静翼の一部（例えばシュラウド等）がディフューザ流路に突出することがなくなる。よって、ディフューザ流路内でより滑らかに流体を下流側に向かって流通させることができ、流体の剥離をさらに抑制することが可能となる。

さらに、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路が、前記最終静翼列の設けられた前記軸線の方向の領域に対応する第一領域と、該第一領域よりも下流側の第二領域と、該第二領域よりもさらに下流側の第三領域とに分割され、前記第一領域よりも前記第二領域の方が流路断面積の拡大量が大きくなり、前記第二領域よりも前記第三領域の方が流路断面積の拡大量が小さくなってもよい。

このように第一領域から第三領域に向かって、即ちディフューザ流路が下流側に向かって、まず小さく拡大した後に大きく拡大し、その後に小さく拡大する。よって、最終静翼列を流体が通過する際に、即ち第一領域を通過する際に、ディフューザ流路による流体の減速量を低減できるため、最終静翼列での流体の剥離を抑制することができる。その後、第二領域を通過する際にはディフューザ流路によって流体の減速量を大きくでき、十分な圧力回復量を得ることができる。さらに、最も下流側の第三領域では流体の境界層が発達してくるが、流体の減速量を低減することができるため第三領域での剥離を抑制できる。
ここで、流路断面積の拡大量とは、各領域のディフューザ流路の軸線を基準とした角度、即ち、開き角を意味する。

また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路が、前記最終静翼列の設けられた前記軸線の方向の領域に対応する第一領域と、該第一領域よりも下流側の第二領域とに分割され、前記第一領域よりも前記第二領域の方が流路断面積の拡大量が小さくなってもよい。

このように第一領域よりも第二領域で、ディフューザ流路が小さく拡大する。この場合、第一領域からディフューザ流路を開くことで、第一領域よりも下流側のディフューザ流路における内面（端壁）での流体の剥離を抑制しつつ第一領域で減速量を大きくとり、その後第二領域で境界層が発達しても、流体が剥離なく減速することができる。

また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向外側の内面が下流側に向かって前記径方向外側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。

流体は回転軸の回転方向の成分を有した状態でディフューザ流路に流入するため、ディフューザ流路における径方向外側の内面側に流体が寄った状態でディフューザ流路内を流通することになる。よって、径方向外側に傾斜するようにディフューザ流路の流路断面積が拡大することで流体の流通方向に沿ってディフューザ流路が形成されていることになる。このため、より円滑にディフューザ流路内で流体を流通させることができ、圧力回復の効果を向上することができる。

さらに、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向内側の内面が下流側に向かって前記径方向内側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。

このようにディフューザ流路では、径方向外側の内面とともに径方向内側の内面が下流側に向かって径方向内側に傾斜することで、より短い距離でディフューザ流路の拡大を図り、圧力回復が可能となる。よって、ディフューザ流路の軸線の方向の長さを短縮でき、流体の摩擦損失を低減することができる。

また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向内側の内面が下流側に向かって前記径方向外側に傾斜するように前記流路断面積が拡大してもよい。

このようにディフューザ流路では、径方向外側の内面とともに径方向内側の内面が下流側に向かって径方向外側に傾斜することで、例えば径方向外側に配置された機器へ圧縮又は圧送された流体を導くことができる。

上記の動翼、及び軸流回転機械によると、動翼の翼部が翼高さ方向に転向角が異なっていることで、ディフューザ部での流体の流動損失を低減可能であり、十分な圧力回復性能を得ることができる。

本発明の第一実施形態に係る軸流圧縮機の軸線を含む縦断面図である。 本発明の第一実施形態に係る軸流圧縮機の軸線を含む縦断面図であって、ディフューザ部周辺を拡大して示す図である。 本発明の第一実施形態に係る軸流圧縮機の最終動翼列を構成する動翼を示す斜視図である。 本発明の第一実施形態に係る軸流圧縮機の最終動翼列を構成する動翼の翼高さ方向に直交する断面図であって、（ａ）は図３のＡ−Ａ断面を示し、（ｂ）は図３のＢ−Ｂ断面を示し、（ｃ）は図３のＣ−Ｃ断面を示す。 本発明の第二実施形態に係る軸流圧縮機の軸線を含む縦断面図であって、ディフューザ部周辺を拡大して示す図である。 本発明の第二実施形態の第一変形例に係る軸流圧縮機の軸線を含む縦断面図であって、ディフューザ部周辺をさらに拡大して示す図である。 本発明の第二実施形態の第二変形例に係る軸流圧縮機の軸線を含む縦断面図であって、ディフューザ部周辺をさらに拡大して示す図である。 本発明の第三実施形態に係る軸流圧縮機の軸線を含む縦断面図であって、ディフューザ部周辺を拡大して示す図である。

〔第一実施形態〕
以下、本発明の第一実施形態に係る軸流圧縮機１（軸流回転機械）について、図面を参照して説明する。

軸流圧縮機１は空気等のガスＧ（流体）を取り込んで圧縮して吐出する。この軸流圧縮機１は、図１及び図２に示すように、軸線Ｏを中心として回転する回転軸２と、回転軸２を支持するケーシング３と、ケーシング３に設けられたディフューザ部４と、ケーシング３から回転軸２に向かって突出する静翼列１０と、回転軸２からケーシング３に向かって突出する動翼列２０とを備えている。

回転軸２は、軸線Ｏの方向に延びる柱状部材である。

ケーシング３は、回転軸２を外周側から覆う筒状をなしている。このケーシング３には不図示の軸受が設けられている。ケーシング３は、この軸受を介して回転軸２を支持することでケーシング３と回転軸２とが相対回転可能となっている。また、ケーシング３と回転軸２との間には空間Ｓが画成されている。

ケーシング３には、軸線Ｏ方向の一方側（図１の紙面に向かって左側）でケーシング３の外部に開口するとともに、空間Ｓに連通するガスＧの吸込口３ａが形成されている。ガスＧは吸込口３ａから空間Ｓ内に導入され、軸線Ｏの方向の一方側から他方側に向かって流通する。以下、軸線Ｏの方向の一方側を上流側とし、他方側を下流側とする。

静翼列１０は、ケーシング３に固定されてケーシング３から軸線Ｏの径方向内側に突出して空間Ｓ内に配され、軸線Ｏの方向に互いに間隔をあけて複数列に設けられている。

各々の静翼列１０は、互いに軸線Ｏの周方向に間隔をあけて設けられた複数の静翼１２を有している。
各々の静翼１２は径方向に直交する断面が翼形状をなす翼部１３と、翼部１３の径方向外側に設けられた外側シュラウド１４と、翼部１３の径方向内側に設けられた内側シュラウド１５とを備えている。外側シュラウド１４はケーシング３に嵌め込まれてケーシング３の内面の一部を構成している。周方向に隣接する静翼１２の内側シュラウド１５同士が連結されることで、軸線Ｏを中心とした環状をなしている。

本実施形態では、ケーシング３内の空間Ｓの最も下流側にはアウトレットガイドベーン１１（又は静翼１２）が設けられているが、このようなアウトレットガイドベーン１１（又は静翼１２）は必ずしも設けられていなくともよい。

動翼列２０は、回転軸２に固定されて回転軸２から軸線Ｏの径方向外側に突出して空間Ｓ内に配され、軸線Ｏの方向に互いに間隔をあけて複数列に設けられている。これら動翼列２０は、静翼列１０に軸線Ｏの方向に隣接して静翼列１０同士の間に設けられている。

ここで、ケーシング３の最も下流側では、アウトレットガイドベーン１１の上流側には動翼列２０が隣接せず、二列分の静翼列１０が軸線Ｏの方向に隣接して設けられている。ここで、これら隣接する二列分の静翼列１０のうちアウトレットガイドベーン１１を第一最終静翼列１０Ａ、アウトレットガイドベーン１１の上流側に設けられた静翼列１０を第二最終静翼列１０Ｂとする。

また、第二最終静翼列１０Ｂの上流側には軸線Ｏの方向に動翼列２０が隣接して設けられている。この動翼列２０を最終動翼列２０Ａとする。

最終動翼列２０Ａは、図３及び図４に示すように、互いに軸線Ｏの周方向に間隔をあけて設けられた複数の動翼２２を有している。
各々の動翼２２は、径方向に直交する断面が翼形状をなす翼部２５と、翼部２５の径方向内側に設けられたプラットフォーム２３と、プラットフォーム２３から径方向内側に突出する翼根２４とを備えている。

動翼２２は、翼根２４が回転軸２に嵌入されることで回転軸２に固定されている。翼部２５は、回転軸２の回転方向Ｒの後方側を向く負圧面２２ａと、回転方向Ｒの前方側を向く圧力面２２ｂとを有している。

そしてケーシング３の空間Ｓ内で、これら静翼１２間及び動翼２２間に形成された隙間が吸込口３ａから導入されたガスＧの流通する流路Ｃとなっている。流路Ｃに導入されたガスＧは、各動翼列２０の動翼２２の翼部２５を通過することで動翼２２の圧力面２２ｂに沿って角度が転向されることで圧縮される。

動翼２２における翼部２５は、その転向角が翼高さ方向、即ち軸線Ｏの径方向の中央部に比べてハブ側（径方向内側）及びチップ側（径方向外側）の方が大きくなっている。具体的には図４（ａ）及び図４（ｃ）に示すように、ハブ側及びチップ側では、翼部２５の入口におけるガスＧの流通方向に対する翼部２５の出口における流体の流通方向との相対角度θ１がより急な角度になっている。この一方で、図４（ｂ）に示すように、翼高さ方向の中央部では相対角度θ２がより緩やかな角度になっている。
この角度θ１、θ２は、翼高さ方向の中央部からハブ側、チップ側に向かうに従って滑らかに変化していくことが好ましい。

ディフューザ部４は、ケーシング３の下流側に設けられて、軸線Ｏを中心とした筒状をなしている。より具体的には、このディフューザ部４は軸線Ｏを中心として形成された内筒と、軸線Ｏを中心として形成されて内筒４ａの径よりも大径に形成された外筒４ｂとを有する二重管状をなしている。

内筒４ａの内部には回転軸２が配されている。また内筒４ａと外筒４ｂとの間に画成された環状空間はケーシング３の空間Ｓ、即ち流路Ｃに連通するディフューザ流路ＤＣとなっている。ディフューザ流路ＤＣは下流側に向かって流路断面積が拡大するように画成されている。ここで流路断面積とは、軸線Ｏに直交する断面の面積のことを示す。

そして、流路Ｃを流通して圧縮されたガスＧがディフューザ流路ＤＣを介して軸流圧縮機１の外部に吐出される。
このディフューザ部４はケーシング３と一体に設けられていてもよいし、別体で設けられていてもよい。

本実施形態では、このディフューザ部４は、第一最終静翼列１０Ａよりも下流側からディフューザ流路ＤＣが延びるように、ケーシング３に設けられている。

このような軸流圧縮機１によると、最終動翼列２０Ａの動翼２２における翼部２５の転向角θ１が、翼高さ方向の中央部に比べてハブ側及びチップ側の方が大きくなっている。よって、最終動翼列２０Ａを通過するガスＧはハブ側及びチップ側でより多く流通方向が転向される。従って、動翼２２は、ハブ側及びチップ側で流体に対してより多くの仕事をすることで、この位置でガスＧの圧縮量が多くなる。

ここで、仮に動翼２２の転向角が翼高さ方向に一律である場合には、ガスＧとディフューザ流路ＤＣの内面との間のせん断力の影響で、ハブ側及びチップ側でガスＧの流速が遅くなる。この点、上述のように動翼２２の翼部２５の転向角θ１、θ２が翼高さ方向に異なることで、ディフューザ流路ＤＣの内面近傍でのガスＧの流速を増大させ、最終動翼列２０Ａを通過したガスＧの速度（全圧）分布を、ディフューザ部４の出口で、翼高さ方向、即ち軸線Ｏの径方向により均一とすることができる。よって、ディフューザ流路ＤＣ内でのガスＧの剥離を抑制することができる。

ここで、一般に、ディフューザ部４での圧力回復の性能を向上させるためにはディフューザ流路ＤＣの入口と出口とで、流路断面積の比を大きくとる必要がある。また、ディフューザ流路ＤＣは、ガスＧの剥離が生じないように流路Ｃの開き角を所定の角度に抑えつつ流路断面積を拡大するように形成される。
なお、ここでいう開き角とは、内筒４ａの表面であるディフューザ流路ＤＣの径方向内側の面が軸線Ｏに対して傾斜する角度と、外筒４ｂの表面であるディフューザ流路ＤＣの径方向外側の面が軸線Ｏに対して径方向に傾斜する角度との和を示す。

従って、仮に動翼２２での転向角θ１、θ２が同じであり、径方向に一律の形状の翼部２５である場合には、ディフューザ部４での圧力回復の機能を維持するためにディフューザ部４の軸線Ｏ方向の長さ寸法が大きくなってしまう。この結果、ガスＧがディフューザ流路ＤＣの内面に接触する距離が長くなり、摩擦による損失が大きくなってしまう。

この点、本実施形態では、このようにガスＧの速度分布が均一化されることによって、ディフューザ部４の軸線Ｏの方向の寸法を短縮することができる。よってディフューザ流路ＤＣとの間の摩擦によって生じるガスＧの摩擦損失の低減が可能となる。

また、ガスＧの速度分布が均一化されることによって、ディフューザ流路ＤＣの入口と出口との流路断面積の比を大きくすることも可能となり、ディフューザ部４での圧力回復量を大きくすることができる。即ち、例えばディフューザ流路ＤＣの開き角を１０度以上にすることも可能となる。

〔第二実施形態〕
以下、本発明の第二実施形態に係る軸流圧縮機３１（軸流回転機械）について説明する。
なお、第一実施形態と同様の構成要素には同一の符号を付して詳細説明を省略する。
図５に示すように、軸流圧縮機３１では、ディフューザ部３４は、最終動翼列２０Ａよりも下流側で、かつ、第二最終静翼列１０Ｂの下流側の端部よりも上流側からディフューザ流路ＤＣ１が延びるように、ケーシング３に設けられている。そして、本実施形態では、最終動翼列２０Ａと、第二最終静翼列１０Ｂとの間からディフューザ流路ＤＣ１が延びている。

ここで、第二最終静翼列１０Ｂの下流側の端部とは、第二最終静翼列１０Ｂにおける外側シュラウド１４及び内側シュラウド１５の下流側の端部を示している。

本実施形態の軸流圧縮機３１によると、第一最終静翼列１０Ａ及び第二最終静翼列１０ＢによるガスＧの減速効果を得つつ、さらに早い段階から圧力回復を行うことができる。この結果、ディフューザ部３４の軸線Ｏの方向の寸法をさらに短縮したり、ディフューザ流路ＤＣ１の入口と出口との流路断面積比をさらに大きくしたりすることが可能となる。

ここで、最終動翼列２０Ａの動翼２２によって径方向の端壁部となる流路Ｃの内面（径方向内側及び外側の両側の内周面のことを意味する）の近傍で全圧が高められたガスＧがディフューザ流路ＤＣ１に流れ込むため、ディフューザ流路ＤＣでのガスＧの剥離は生じにくくなっている。よって、本実施形態のディフューザ流路ＤＣ１であっても、ガスＧの損失を低減しながら圧力回復が可能である。

ここで、本実施形態では、図６及び図７に示すように、ディフューザ部３４は第二最終静翼列１０Ｂの下流側の端部よりも下流側で、かつ、第一最終静翼列４０Ａの下流側の端部よりも上流側からディフューザ流路ＤＣ１が延びるように、ケーシング３に設けられていてもよい。

第一最終静翼列４０Ａの下流側の端部とは、第一最終静翼列４０Ａにおける外側シュラウド４４の下流側の端部を示している。同様に、第二最終静翼列１０Ｂの下流側の端部とは、第二最終静翼列１０Ｂにおける外側シュラウド４４の下流側の端部を示している。

そして、この場合、ディフューザ流路ＤＣ１の内面の一部が第一最終静翼列４０Ａにおける静翼１２の一部、即ち、外側シュラウド４４によって形成されている。具体的には、図６では、外側シュラウド４４の径方向内側を向く面が、その軸線Ｏ方向の中途位置から下流側に向かうに従って、径方向外側に傾斜しており、ディフューザ流路ＤＣ１の内面の一部となっている。

また、図７では、外側シュラウド４４の径方向内側を向く面が、その軸線Ｏ方向の全域にわたって下流側に向かうに従って径方向外側に傾斜しており、ディフューザ流路ＤＣ１の内面の一部となっている。

このように静翼１２の一部である外側シュラウド４４がディフューザ流路ＤＣ１の内面を形成することで、第一最終静翼列４０Ａの下流側の端部よりも上流側からディフューザ流路ＤＣ１を拡大したとしても、下流側に向かって拡大するディフューザ流路ＤＣ１の内面から外側シュラウド４４がディフューザ流路ＤＣ１の内部に突出する（図５参照）ことがなくなる。

従って、ディフューザ流路ＤＣ１内でより滑らかにガスＧを下流側に向かって流通させることができ、ガスＧの剥離をさらに抑制することが可能となる。特に外側シュラウド４４の径方向内側を向く面をディフューザ流路ＤＣ１の径方向内側を向く面と面一とすることで、ガスＧの剥離を抑制する効果を向上することができる。

ここで本実施形態では、図６及び図７に示したのと同様に、第二最終静翼列１０Ｂにおける外側シュラウド１４の径方向内側を向く面が、下流側に向かうに従って径方向外側に傾斜して、ディフューザ流路ＤＣ１の内面の一部となっていてもよい。

〔第三実施形態〕
以下、本発明の第二実施形態に係る軸流圧縮機５１について説明する。
なお、第一実施形態及び第二実施形態と同様の構成要素には同一の符号を付して詳細説明を省略する。

図８に示すように、軸流圧縮機５１のディフューザ部５４では、ディフューザ流路ＤＣ２が第一最終静翼列１０Ａ及び第二最終静翼列１０Ｂの設けられた軸線Ｏ方向の領域に対応する第一領域Ａ１と、第一領域Ａ１よりも下流側の第二領域Ａ２と、第二領域Ａ２よりもさらに下流側の第三領域Ａ３とに分割されている。

そして第一領域Ａ１よりも第二領域Ａ２の方が流路断面積の拡大量が大きくなり、第二領域Ａ２よりも第三領域Ａ３の方が流路断面積の拡大量が小さくなっている。ここで、流路断面積の拡大量とは、各領域でのディフューザ流路ＤＣ２の開き角を意味する。

このように第一領域Ａ１から第三領域Ａ３に向かって、即ちディフューザ流路ＤＣ２が下流側に向かって、まず小さく拡大した後に大きく拡大し、その後に小さく拡大する。よって、第一最終静翼列１０Ａ及び第二最終静翼列１０ＢをガスＧが通過する際に、即ち第一領域Ａ１を通過する際に、ディフューザ流路ＤＣによるガスＧの減速量を低減できる。このため、第一最終静翼列１０Ａ及び第二最終静翼列１０ＢでのガスＧの剥離を抑制することができる。

その後、第二領域Ａ２をガスＧが通過する際には、ディフューザ流路ＤＣ２によってガスＧの減速量を大きくでき、十分な圧力回復量を得ることができる。さらに、最も下流側の第三領域Ａ３ではガスＧの境界層が発達しているが、ガスＧの減速量を低減することができるためガスＧの剥離を抑制できる。よって効果的に圧力回復が可能となる。

ここで、本実施形態では、ディフューザ流路ＤＣ２が、第一領域Ａ１と、第一領域Ａ１よりも下流側の第二領域Ａ２とに分割されていてもよい。そしてこの場合、第一領域Ａ１よりも第二領域Ａ２の方が流路断面積の拡大量が小さくなっていてもよい。この場合、第一領域Ａ１からディフューザ流路ＤＣ２を開くことで、第一領域Ａ１よりも下流側のディフューザ流路ＤＣ２における内面（端壁）でのガスＧの剥離を抑制しつつ、第一領域Ａ１で減速量を大きくとり、その後第二領域Ａ２で境界層が発達しても、ガスＧが剥離なく減速することができる。

以上、本発明の実施形態について詳細を説明したが、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内において、多少の設計変更も可能である。
例えば、ディフューザ部４（３４、５４）では、ディフューザ流路ＤＣ（ＤＣ１、ＤＣ２）における軸線Ｏの径方向外側の内面、即ち、外筒４ｂの内面が下流側に向かって径方向外側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。ここで、ガスＧは回転軸２の回転方向Ｒの成分を有した状態でディフューザ流路ＤＣに流入するため、ディフューザ流路ＤＣにおける径方向外側の内面側にガスＧが寄った状態でディフューザ流路ＤＣ内を流通することになる。

よって、径方向外側に傾斜するようにディフューザ流路ＤＣの流路断面積が拡大することでガスＧの流通方向に沿ってディフューザ流路ＤＣが形成されていることになる。このため、より円滑にディフューザ流路ＤＣ内でガスＧを流通させることができ、圧力回復の効果を向上することができる。

さらに、ディフューザ部４（３４、５４）では、ディフューザ流路ＤＣ（ＤＣ１、ＤＣ２）における軸線Ｏの径方向内側の内面、即ち、内筒４ａの内面が下流側に向かって径方向内側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。このようにディフューザ流路ＤＣでは、径方向外側の内面とともに径方向内側の内面が下流側に向かって径方向内側に傾斜し、流路Ｃが径方向両側に拡径することで、より短い距離で圧力回復を行うことができる。よって、ディフューザ流路ＤＣの軸線Ｏ方向の長さを短縮でき、ディフューザ流路ＤＣでのガスＧの摩擦損失を低減することができる。

また、ディフューザ部４（３４、５４）では、ディフューザ流路ＤＣ（ＤＣ１、ＤＣ２）における軸線Ｏの径方向内側の内面、即ち、内筒４ａの外面が下流側に向かって径方向外側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。このようにディフューザ流路ＤＣでは、径方向外側の内面とともに径方向内側の内面が下流側に向かって径方向外側に傾斜することで、径方向外側に配置された機器へ圧縮されたガスＧを導くことができる。

例えば、軸流圧縮機１（３１、５１）がガスタービンに適用された場合には、ディフューザ部４（３４、５４）の径方向外側に配置された燃焼器へとガスＧを円滑に導くことが可能となる。

また、ディフューザ流路ＤＣは最終動翼列２０Ａを含む位置、即ち、最終動翼段２０Ａよりも上流側の端部から始まるように形成されていてもよい。

また、上述の実施形態では、軸流回転機械の一例として、軸流圧縮機１（３１、５１）について説明を行ったが、ガスＧに代えて液体を圧送する軸流ポンプ等の他の軸流回転機械に上述の実施形態の構成を適用可能である。

上記の動翼、及び軸流回転機械によると、動翼の翼部が翼高さ方向に転向角が異なっていることで、ディフューザ部での流体の流動損失を低減でき、十分な圧力回復性能を得ることが可能である。

１、３１、５１…軸流圧縮機（軸流回転機械） ２…回転軸 ３…ケーシング ３ａ…吸込口 ４、３４、５４…ディフューザ部 ４ａ…内筒、４ｂ…外筒 １０…静翼列 １０Ａ、４０Ａ…第一最終静翼列 １０Ｂ…第二最終静翼列 １１…アウトレットガイドベーン １２…静翼 １３…翼部 １４、４４…外側シュラウド １５…内側シュラウド ２０…動翼列 ２０Ａ…最終動翼列 ２２…動翼 ２２ａ…負圧面 ２２ｂ…圧力面 ２３…プラットフォーム ２４…翼根 ２５…翼部 Ｓ…空間 Ｇ…ガス Ｏ…軸線 ＤＣ、ＤＣ１、ＤＣ２…ディフューザ流路 Ｃ…流路 Ａ１…第一領域 Ａ２…第二領域 Ａ３…第三領域

このようにディフューザ流路では、径方向外側の内面とともに径方向内側の内面が下流側に向かって径方向外側に傾斜することで、例えば径方向外側に配置された機器へ圧縮又は圧送された流体を導くことができる。
また、本発明の他の態様としての軸流回転機械は、軸線の方向に延びて該軸線を中心として回転する回転軸と、前記回転軸を相対回転可能に外周側から支持して前記回転軸との間に流体の流路を画成するケーシングと、前記ケーシングの下流側に設けられて前記流路に連通して前記軸線を中心とした環状をなすとともに下流側に向かって流路断面積が拡大するディフューザ流路が画成されたディフューザ部と、前記ケーシングから前記軸線の径方向内側に突出して該軸線の方向に複数列に設けられた静翼列と、前記静翼列に前記軸線の方向に隣接して複数列に設けられて前記流体の圧縮又は圧送を行う動翼列と、を備え、前記ディフューザ部は、前記最終動翼列の上流側の端部よりも下流側で、かつ、該最終動翼列よりもさらに下流側に設けられた最終静翼列の下流側の端部よりも上流側から前記ディフューザ流路が延びるように、前記ケーシングに設けられている。
また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路の内面の一部が前記最終静翼列における前記静翼の一部によって形成されていてもよい。
また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路が、前記最終静翼列の設けられた前記軸線の方向の領域に対応する第一領域と、該第一領域よりも下流側の第二領域と、該第二領域よりもさらに下流側の第三領域とに分割され、前記第一領域よりも前記第二領域の方が流路断面積の拡大量が大きくなり、前記第二領域よりも前記第三領域の方が流路断面積の拡大量が小さくなっていてもよい。
また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路が、前記最終静翼列の設けられた前記軸線の方向の領域に対応する第一領域と、該第一領域よりも下流側の第二領域とに分割され、前記第一領域よりも前記第二領域の方が流路断面積の拡大量が小さくなっていてもよい。
また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向外側の内面が下流側に向かって前記径方向外側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。
また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向内側の内面が下流側に向かって前記径方向内側に傾斜するように流路断面積が拡大してもよい。
また、前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向内側の内面が下流側に向かって前記径方向外側に傾斜するように前記流路断面積が拡大してもよい。

Claims (9)

1. 軸線の方向に延びて該軸線を中心として回転する回転軸と、前記回転軸を相対回転可能に外周側から支持して前記回転軸との間に流体の流路を画成するケーシングと、前記ケーシングの下流側に設けられて前記流路に連通して前記軸線を中心とした環状をなすとともに下流側に向かって流路断面積が拡大するディフューザ流路が画成されたディフューザ部と、前記ケーシングから前記軸線の径方向内側に突出して該軸線の方向に複数列に設けられた静翼列と、前記静翼列に前記軸線の方向に隣接して複数列に設けられて前記流体の圧縮又は圧送を行う動翼列と、を備える軸流回転機械に設けられ、
   前記動翼列のうちの前記流体の流れの最も下流側に位置する最終動翼列を構成するとともに、互いに前記軸線の周方向に間隔をあけて複数配され、各々の転向角が翼高さ方向の中央部に比べてハブ側及びチップ側の方が大きくなっている翼部を備える動翼。
2. 請求項１に記載の動翼を有する動翼列と、
   前記動翼列を固定し、前記軸線の方向に延びて該軸線を中心として回転する回転軸と
   前記回転軸を相対回転可能に外周側から支持し、前記回転軸との間に流体の流路を画成するケーシングと、
   前記ケーシングの下流側に設けられて前記流路に連通し、前記軸線を中心とした環状をなすとともに下流側に向かって流路断面積が拡大するディフューザ流路が画成されたディフューザ部と、
   前記ケーシングから前記軸線の径方向内側に突出するとともに、前記動翼列に前記軸線の方向に隣接して複数列に設けられ、列毎に前記軸線の周方向に互いに離間して設けられた静翼を有する静翼列と、
   を備える軸流回転機械。
3. 前記ディフューザ部は、前記最終動翼列の上流側の端部よりも下流側で、かつ、該最終動翼列よりもさらに下流側に設けられた最終静翼列の下流側の端部よりも上流側から前記ディフューザ流路が延びるように、前記ケーシングに設けられている請求項２に記載の軸流回転機械。
4. 前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路の内面の一部が前記最終静翼列における前記静翼の一部によって形成されている請求項３に記載の軸流回転機械。
5. 前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路が、前記最終静翼列の設けられた前記軸線の方向の領域に対応する第一領域と、該第一領域よりも下流側の第二領域と、該第二領域よりもさらに下流側の第三領域とに分割され、
   前記第一領域よりも前記第二領域の方が流路断面積の拡大量が大きくなり、前記第二領域よりも前記第三領域の方が流路断面積の拡大量が小さくなる請求項３又は４に記載の軸流回転機械。
6. 前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路が、前記最終静翼列の設けられた前記軸線の方向の領域に対応する第一領域と、該第一領域よりも下流側の第二領域とに分割され、
   前記第一領域よりも前記第二領域の方が流路断面積の拡大量が小さくなる請求項３又は４に記載の軸流回転機械。
7. 前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向外側の内面が下流側に向かって前記径方向外側に傾斜するように流路断面積が拡大する請求項３から６のいずれか一項に記載の軸流回転機械。
8. 前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向内側の内面が下流側に向かって前記径方向内側に傾斜するように流路断面積が拡大する請求項７に記載の軸流回転機械。
9. 前記ディフューザ部では、前記ディフューザ流路における前記軸線の径方向内側の内面が下流側に向かって前記径方向外側に傾斜するように前記流路断面積が拡大する請求項７に記載の軸流回転機械。

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