JP2015110939A - 燃料供給装置 - Google Patents

Abstract

【課題】複数の開閉バルブをフィルタケースに有する燃料供給装置の小型化を、図る。
【解決手段】燃料ポンプ４２と、燃料フィルタ４６４を収容するフィルタケース４３とを、備え、燃料ポンプ４２により燃料タンク２内から圧送された燃料を、燃料フィルタ４６４により濾過してフィルタケース４３内から内燃機関３側へ供給する燃料供給装置１において、フィルタケース４３は、燃料フィルタ４６４よりも下流側にて燃料を流通させる燃料通路４７０と、燃料通路４７０の流通燃料を内燃機関３側へ向かって吐出する吐出通路４７２と、燃料通路４７０を開閉する複数の開閉バルブ４７３，４７５とを、周方向の特定箇所Ｓに偏って一体に有する。
【選択図】図２

Description

本発明は、燃料タンク内の燃料を内燃機関側へ供給する燃料供給装置に関する。

従来、燃料ポンプにより燃料タンク内から圧送された燃料を、フィルタケース内の燃料フィルタにより濾過して同ケース内から内燃機関側へ供給する燃料供給装置は、車両に搭載されることで広く利用されている。

このような燃料供給装置の一種として特許文献１に開示される装置では、燃料フィルタよりも下流側にて燃料を流通させる燃料通路と、燃料通路の流通燃料を内燃機関側へ向かって吐出する吐出通路とが、フィルタケースに形成されている。ここで特に、特許文献１の開示装置では、フィルタケースに設けられた複数の開閉バルブにより燃料通路が開閉されることで、内燃機関側への供給燃料の圧力を適切に調整することが可能となっている。

特開２００７−２３９６８２号公報

しかし、特許文献１の開示装置では、フィルタケースの周方向にて各開閉バルブを、それぞれ開閉対象の燃料通路と共に、複数箇所に分けて配置している。そのため、フィルタケースの軸方向視にて、各開閉バルブの配置される箇所の外周を含めた同ケース外周に接する外接円の直径は、大きくなる。即ち、フィルタケースの径方向サイズが大きくなるので、搭載の制約上から小型化の求められる燃料供給装置としては、改善の余地が残っていた。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、複数の開閉バルブをフィルタケースに有する燃料供給装置の小型化を、図ることにある。

上述した課題を解決するために開示された第一の発明は、燃料ポンプ（４２，７０４２，８０４２）と、燃料フィルタ（４６４）を収容するフィルタケース（４３，２０４３，３０４３，４０４３，６０４３）とを、備え、燃料ポンプにより燃料タンク（２）内から圧送された燃料を、燃料フィルタにより濾過してフィルタケース内から内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置であって、フィルタケースは、燃料フィルタよりも下流側にて燃料を流通させる燃料通路（４７０，４４７０，７４７０，８４７０）と、燃料通路の流通燃料を内燃機関側へ向かって吐出する吐出通路（４７２，８４７２）と、燃料通路を開閉する複数の開閉バルブ（４７３，２４７３，３４７３，６４７３，７４７３，４７５，７４７５，８４７５，４４４３，８４７９）とを、周方向の特定箇所（Ｓ）に偏って一体に有することを特徴とする。

このような第一の発明によると、フィルタケースにおいて複数の開閉バルブは、それらの開閉対象である燃料通路と、燃料通路の流通燃料を吐出する吐出通路と一体となって、周方向の特定箇所に偏っている。これによれば、フィルタケースの軸方向視にて、各開閉バルブの配置される特定箇所外周を含めた同ケース外周に接する外接円の直径は、小さくなる。即ち、フィルタケースの径方向サイズが小さくなるので、複数の開閉バルブを当該ケースに有する燃料供給装置の小型化を図ることが可能である。

さらに、開示された第二の発明では、燃料通路と吐出通路と複数の開閉バルブとは、フィルタケースのうち燃料フィルタの収容箇所（４６，７０４６）から特定箇所へ向かって突出する突部（４７，４０４７，７０４７，８０４７）に、収められることを特徴とする。

このような第二の発明では、フィルタケースのうち燃料フィルタの収容箇所から特定箇所へ向かって突出する突部に、複数の開閉バルブが燃料通路及び吐出通路と共に収められる。これによれば、突部外周を含めたフィルタケース外周に接する外接円を小径化して、燃料供給装置の小型化を当該ケースの径方向に図ることが可能となる。

さらに、開示された第三の発明では、燃料通路（７４７０）は、フィルタケース（４３）のうち燃料フィルタを収容する収容室（４６３）に対して燃料フィルタよりも下流側にて連通する連通口（７４７０ｅ）を有し、連通口から燃料を流通させ、開閉バルブの一つは、吐出通路（４７２）からの吐出により内燃機関側へ供給された燃料の圧力を燃料ポンプ（７０４２）の停止に伴い保持するスプリングレス式の外部残圧保持バルブ（７４７３）として、燃料ポンプの作動に伴い開弁してバルブストッパ（７４７９）に係止されるバルブエレメント（４７８）を有した外部残圧保持バルブであり、開閉バルブの別の一つは、収容室における燃料の圧力を燃料ポンプの停止に伴い保持するスプリング付勢式の内部残圧保持バルブ（７４７５）として、燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（７４７５ｂ）を有した内部残圧保持バルブであり、連通口は、燃料通路のうち内部残圧保持バルブから外部残圧保持バルブ側へ位置ずれした位置ずれ箇所（Ｒ）に開口し、吐出通路により内燃機関側へ向かって吐出させるための燃料を連通口から外部残圧保持バルブ側へ向かって流通させる外部用通路部（７４７０ｆ）と、連通口から内部残圧保持バルブ側へ向かって流通させる燃料の流れを外部用通路部よりも絞る内部用通路部（７４７０ｇ）とは、燃料通路に形成され、内部用通路部の通路断面積を円筒管（Ｐ）の通路断面積として変換した場合に、当該円筒管の通路直径Ｄと、内部用通路部の長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことを特徴とする。

このような第三の発明によると、吐出通路から吐出された内燃機関側への供給燃料の圧力を燃料ポンプの停止に伴い保持する外部残圧保持バルブは、燃料ポンプの作動に伴い開弁してバルブストッパに係止されるバルブエレメントを有したスプリングレス式である。そのため、燃料ポンプからの燃料圧送により圧力脈動が発生しても、係止状態のバルブエレメントが振動し難い。

また一方で第三の発明によると、収容室での燃料圧力を燃料ポンプの停止に伴い保持する内部残圧保持バルブは、燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメントを有したスプリング付勢式である。ここで、吐出通路から内燃機関側への吐出燃料を流通させる燃料通路のうち、燃料フィルタよりも下流側にて収容室と連通する連通口は、内部残圧保持バルブから外部残圧保持バルブ側へ位置ずれした位置ずれ箇所に開口する。これにより燃料通路では、連通口から外部残圧保持バルブ側へ燃料の向かう外部用通路部よりも、同連通口から内部残圧保持バルブ側への燃料流れを絞る内部用通路部につき、上記Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得る。その結果、燃料ポンプからの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式の内部残圧保持バルブへ向かうまでの長く絞られた内部用通路部にて減衰され得るので、当該内部残圧保持バルブでのバルブエレメントの振動も減衰され得る。

以上のことから第三の発明によれば、外部残圧保持バルブ及び内部残圧保持バルブのいずれにおいても、圧力脈動がバルブエレメントの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路から内燃機関までの経路に発生する騒音を低減可能となる。

さらに、開示された第四の発明では、燃料通路（８４７０）は、フィルタケース（４３）のうち燃料フィルタを収容する収容室（４６３）に対して燃料フィルタよりも下流側にて連通する連通口（７４７０ｅ）を有し、連通口から燃料を流通させ、開閉バルブの一つは、収容室における燃料の圧力を燃料ポンプ（８０４２）の停止に伴い保持するスプリング付勢式の内部残圧保持バルブ（８４７５）として、燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（７４７５ｂ）を有した内部残圧保持バルブであり、連通口は、燃料通路のうち内部残圧保持バルブから吐出通路（８４７２）側へ位置ずれした位置ずれ箇所（Ｒ）に開口し、連通口から吐出通路側へ向かって燃料を流通させる外部用通路部（７４７０ｆ）と、連通口から内部残圧保持バルブ側へ向かって流通させる燃料の流れを外部用通路部よりも絞る内部用通路部（７４７０ｇ）とは、燃料通路に形成され、内部用通路部の通路断面積を円筒管（Ｐ）の通路断面積として変換した場合に、当該円筒管の通路直径Ｄと、内部用通路部の長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことを特徴とする。

このような第四の発明によると、収容室での燃料圧力を燃料ポンプの停止に伴い保持する内部残圧保持バルブは、燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメントを有したスプリング付勢式である。ここで、吐出通路から内燃機関側への吐出燃料を流通させる燃料通路のうち、燃料フィルタよりも下流側にて収容室と連通する連通口は、内部残圧保持バルブから当該吐出通路側へ位置ずれした位置ずれ箇所に開口する。これにより燃料通路では、連通口から吐出通路側へ燃料の向かう外部用通路部よりも、同連通口から内部残圧保持バルブ側への燃料流れを絞る内部用通路部につき、上記Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得る。その結果、燃料ポンプからの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式の内部残圧保持バルブへ向かうまでの内部用通路部にて減衰され得るので、当該内部残圧保持バルブでのバルブエレメントの振動も減衰され得る。

以上のことから第四の発明によれば、内部残圧保持バルブにおいて圧力脈動がバルブエレメントの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路から内燃機関までの経路に発生する騒音を低減可能となる。

第一実施形態による燃料供給装置を示す図であって、図３のI−I線断面図である。 図１のポンプユニットを示す図であって、図３のII−II線断面図である。 図１のポンプユニットを示す平面図である。 第一実施形態において、ケース本体に対するケースキャップ及び外部残圧保持バルブの組み付け方法を、説明する模式図である。 第二実施形態による燃料供給装置のポンプユニットを図２に対応して示す断面図である。 第二実施形態において、ケース本体に対するケースキャップ及び外部残圧保持バルブの組み付け方法を説明する模式図である。 第三実施形態による燃料供給装置のポンプユニットを図２に対応して示す断面図である。 第三実施形態において、ケース本体に対するケースキャップ及び外部残圧保持バルブの組み付け方法を説明する模式図である。 第四実施形態による燃料供給装置のポンプユニットを図２に対応して示す図であって、図１１のIX−IX線断面図である。 図９のX−X線断面図である。 図９のポンプユニットを示す平面図である。 第五実施形態による燃料供給装置のポンプユニットを示す平面図である。 第六実施形態による燃料供給装置を図１に対応して示す断面図である。 図１３のポンプユニットを図２に対応して示す断面図である。 第七実施形態による燃料供給装置を示す図であって、図１７のXV−XV線断面図である。 図１５のポンプユニットを示す図であって、図１７のXVI−XVI線断面図である。 図１５のXVII−XVII線断面図である。 図１５の燃料供給装置を示す部分断面図である。 第七実施形態による燃料供給装置の特徴を説明するための模式図である。 第七実施形態による燃料供給装置の作用効果を説明するための特性図である。 第七実施形態による燃料供給装置の作用効果を説明するための特性図である。 第八実施形態による燃料供給装置を示す図であって、図２４のXXII−XXII線断面図である。 図２２のポンプユニットを示す図であって、図２４のXXIII−XXIII線断面図である。 図２２のXXIV−XXIV線断面図である。 図２２の燃料供給装置を示す部分断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１，２に示すように、本発明の第一実施形態による燃料供給装置１は、車両の燃料タンク２に搭載される。装置１は、燃料タンク２内の燃料を、内燃機関３の燃料噴射弁へ直接的に又は高圧ポンプ等を介して間接的に供給する。ここで、装置１の搭載される燃料タンク２は、樹脂又は金属により中空状に形成されることで、内燃機関３側へ供給する燃料を貯留する。また、装置１から燃料を供給する内燃機関３としては、ガソリンエンジンであってもよいし、ディーゼルエンジンであってもよい。尚、図１，２に示す装置１の上下方向は、水平面上における車両の上下方向と実質一致している。

（構成及び作動）
以下、装置１の構成及び作動を説明する。

図１〜３に示すように装置１は、フランジ１０、サブタンク２０、調整機構３０、及びポンプユニット４０を備えている。

図１に示すようにフランジ１０は、樹脂により円板状に形成され、燃料タンク２の天板部２ａに装着されている。フランジ１０は、天板部２ａとの間にパッキン１０ａを挟み込むことにより、同部２ａに形成された貫通孔２ｂを閉塞している。フランジ１０は、燃料供給管１２及び電気コネクタ１４を一体に有している。

燃料供給管１２は、フランジ１０から上方及び下方の両側へ向かって突出している。燃料供給管１２は、湾曲自在のフレキシブルチューブ１２ａを介してポンプユニット４０と連通している。かかる連通形態により燃料供給管１２は、ポンプユニット４０のうち燃料ポンプ４２により燃料タンク２内から圧送される燃料を、燃料タンク２外の内燃機関３側へ供給する。電気コネクタ１４も、フランジ１０から上方及び下方の両側へ向かって突出している。電気コネクタ１４は、図示しない外部回路に対して燃料ポンプ４２を電気接続する。かかる電気接続により、燃料ポンプ４２が外部回路により制御されるようになっている。

図１，２に示すようにサブタンク２０は、樹脂により有底円筒状に形成され、燃料タンク２内に収容されている。サブタンク２０の底部２０ａは、燃料タンク２の底部２ｃ上に載置されている。ここで図２に示すように、底部２０ａのうち上方に向かって凹む凹底部２０ｂは、底部２ｃとの間に流入空間２２を確保している。さらに凹底部２０ｂには、流入口２４，２５が形成されている。流入口２４，２５は、流入空間２２を介して燃料タンク２内に連通している。かかる連通形態下、一方の流入口２４は、ポンプユニット４０のうちジェットポンプ４５が燃料タンク２内から移送させる燃料を、サブタンク２０内へ流入させる。また、他方の流入口２５は、空の燃料タンク２に対する給油時に、当該タンク２内への給油燃料をサブタンク２０内へ流入させる。こうして流入口２４，２５を通して流入した燃料は、燃料ポンプ４２の周囲を含むサブタンク２０の内部空間２６（図１も参照）に貯留される。

尚、本実施形態の凹底部２０ｂ上には、後に詳述するジェットポンプ４５からの負圧の作用時に流入口２４を開弁するリードバルブ２７と、給油圧の作用時に流入口２５を開弁するリードバルブ２８とが、設けられている。

図１に示すように調整機構３０は、保持部材３２、一対の支柱３４、及び弾性部材３６等から構成されている。

保持部材３２は、樹脂により円環状に形成され、燃料タンク２内にてサブタンク２０の上部２０ｃに装着されている。各支柱３４は、金属により円柱状に形成され、燃料タンク２内に収容されて上下方向に延伸している。各支柱３４の上端部は、フランジ１０に固定されている。この上端部よりも下方にて各支柱３４は、サブタンク２０内に進入した状態下、保持部材３２により上下方向に摺動案内されている。

弾性部材３６は、金属によりコイルスプリング状に形成され、燃料タンク２内に収容されている。弾性部材３６は、対応する一支柱３４の周囲に同軸上に配置されている。弾性部材３６は、対応支柱３４及び保持部材３２の間にて、上下方向に介装されている。かかる介装形態により弾性部材３６は、保持部材３２を介してサブタンク２０の底部２０ａを、燃料タンク２の底部２ｃへと向かって押し付けている。

図１，２に示すようにポンプユニット４０は、燃料タンク２内に収容されている。ポンプユニット４０は、サクションフィルタ４１、燃料ポンプ４２、フィルタケース４３、ポート部材４４、及びジェットポンプ４５等から構成されている。

サクションフィルタ４１は、例えば不織布フィルタ等であり、サブタンク２０内にて底部２０ａ上に載置されている。サクションフィルタ４１は、サブタンク２０の内部空間２６から燃料ポンプ４２に吸入させる燃料を濾過することで、当該吸入対象燃料中の大きな異物を除去する。

燃料ポンプ４２は、サブタンク２０内にてサクションフィルタ４１の上方に、配置されている。全体として円柱状の燃料ポンプ４２は、その軸方向を上下方向に実質一致させている。燃料ポンプ４２は、本実施形態では、電動式のポンプである。燃料ポンプ４２は、図１に示すように湾曲自在なフレキシブル配線４２ａを介して、電気コネクタ１４に電気接続されている。燃料ポンプ４２は、電気コネクタ１４を通して外部回路からの駆動制御を受けることで、作動する。ここで、作動中の燃料ポンプ４２は、その周囲に貯留された燃料をサクションフィルタ４１を通して吸入し、さらに当該吸入燃料を内部での加圧によって調圧する。

燃料ポンプ４２は、燃料を送出する送出口４２０に一体に、送出バルブ４２１を有している。送出バルブ４２１は、本実施形態では、スプリングレス式のチェックバルブである。燃料ポンプ４２の作動に伴って燃料が加圧される間は、送出バルブ４２１が開弁する。この開弁時には、送出口４２０から燃料がフィルタケース４３内へと圧送される。一方、燃料ポンプ４２の停止に伴って燃料の加圧が止まると、送出バルブ４２１が閉弁する。この閉弁時には、フィルタケース４３内への燃料の圧送も止まる。

図１，２に示すようにフィルタケース４３は、樹脂により中空状に形成され、上下方向にてサブタンク２０の内外に跨って配置されている。フィルタケース４３は、保持部材３２により保持されることで、サブタンク２０に対して位置決めされている。

フィルタケース４３のうち収容部４６は、内筒部４６０と外筒部４６１とから二重円筒状に形成され、燃料ポンプ４２の周囲に同軸上に配置されている。かかる収容部４６の配置形態によりフィルタケース４３の軸方向は、上下方向に沿っている。図１に示すように収容部４６は、内筒部４６０及び外筒部４６１の上方にて送出口４２０と連通する連通室４６２を、扁平形の空間状に形成している。さらに収容部４６は、内筒部４６０及び外筒部４６１の間にて連通室４６２と連通する収容室４６３を、円筒孔状に形成している。収容室４６３には、円筒状の燃料フィルタ４６４が収容されている。燃料フィルタ４６４は、例えばハニカムフィルタ等であり、連通室４６２を介して送出口４２０から収容室４６３へ送出された加圧燃料を濾過することで、当該加圧燃料中の微細な異物を除去する。

図１〜３に示すように、フィルタケース４３のうち突部４７は、外筒部４６１から周方向の特定箇所Ｓへと向かう径外方向に、突出している。図１，２に示すように突部４７には、燃料通路４７０、隔壁４７１、吐出通路４７２、外部残圧保持バルブ４７３、分岐通路４７４、内部残圧保持バルブ４７５、及びリリーフ通路４７６が収められている。換言すれば、突部４７は、それらの要素４７０，４７１，４７２，４７３，４７４，４７５，４７６を、周方向の特定箇所Ｓに偏って一体に有している。

燃料通路４７０は、突部４７を逆Ｕ字形に延伸する空間状に、形成されている。燃料通路４７０は、隔壁４７１により仕切られることで、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向にて折り返されている。ここで、特に燃料通路４７０は、平板帯状の隔壁４７１により直線状に仕切られている。こうした仕切り形態により燃料通路４７０においては、最上方に位置する折り返し部４７０ａの両端から、それぞれ上流ストレート部４７０ｂと下流ストレート部４７０ｃとが、下方へ向かってストレートな略矩形の孔状に延伸している。即ち、折り返し部４７０ａと、同部４７０ａよりも上流側箇所の上流ストレート部４７０ｂと、同部４７０ａよりも下流側箇所の下流ストレート部４７０ｃとから、燃料通路４７０が構成されている。

燃料通路４７０は、図１，２に示すように上流ストレート部４７０ｂを収容室４６３の燃料出口４６３ａに連通させることで、燃料フィルタ４６４よりも下流側に配置されている。かかる配置形態の燃料通路４７０は、燃料フィルタ４６４により濾過されて燃料出口４６３ａから導出された加圧燃料を、下流ストレート部４７０ｃの最下流端４７０ｄ側へ向かって流通させる。

図２に示すように吐出通路４７２は、突部４７のうち上下方向の中間部にて、円筒状に形成されている。吐出通路４７２は、燃料通路４７０にて燃料出口４６３ａよりも下流側の下流ストレート部４７０ｃから、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ分岐している。吐出通路４７２は、ポート部材４４のうち吐出ポート４４０と連通することで、燃料通路４７０の流通燃料を、フレキシブルチューブ１２ａ及び燃料供給管１２（図１参照）を通して内燃機関３側に吐出する。このとき燃料通路４７０では、吐出通路４７２により内燃機関３側へと向かっていく流れから分流された燃料が、同通路４７２よりも下流側にて流通することになる。

外部残圧保持バルブ４７３は、吐出通路４７２よりも上流側の上流ストレート部４７０ｂに、燃料出口４６３ａよりも下流側にて設けられている。即ち、外部残圧保持バルブ４７３は、燃料通路４７０にて燃料出口４６３ａから吐出通路４７２へ向かう中途部に、配置されている。

外部残圧保持バルブ４７３は、本実施形態では、スプリングレス式のチェックバルブである。外部残圧保持バルブ４７３は、上流ストレート部４７０ｂを含んだ燃料通路４７０を開閉するために、「複数の開閉バルブ」の一つとして機能する。燃料ポンプ４２の作動に伴って燃料出口４６３ａから濾過済みの加圧燃料が導出される間は、外部残圧保持バルブ４７３が開弁する。この開弁時には、燃料通路４７０に導出された加圧燃料が吐出通路４７２及び最下流端４７０ｄ側へと向かって流動する。一方、燃料ポンプ４２の停止に伴って燃料出口４６３ａから燃料の導出が止まると、外部残圧保持バルブ４７３が閉弁する。この閉弁時には、吐出通路４７２及び最下流端４７０ｄ側へと向かう燃料の流通も止まるので、吐出通路４７２からの閉弁前の吐出によって内燃機関３側へと供給された燃料の圧力は、保持されることになる。即ち、閉弁した外部残圧保持バルブ４７３により、燃料通路４７０を通した内燃機関３側への供給燃料に対して、残圧保持機能が発揮される。尚、外部残圧保持バルブ４７３の残圧保持機能による保持圧力は、燃料ポンプ４２が停止時に調圧していた圧力となる。

以上の構成により燃料通路４７０は、外部残圧保持バルブ４７３及び吐出通路４７２を経由して、内燃機関３側に通じる形態となっている。そして、こうした形態実現のために本実施形態では、フィルタケース４３の有するケース本体４３０及びケースキャップ４３１と、外部残圧保持バルブ４７３の有するバルブハウジング４７７とに跨って、燃料通路４７０が形成されている。

具体的には、図１，２に示すようにケース本体４３０は、収容部４６のうち収容室４６３を形成する有底状部分と、突部４７のうちストレート部４７０ｂ，４７０ｃを形成する有底状部分とを、樹脂により一体成形してなる。ケース本体４３０は、円筒孔状に開口する開口部４３２ａ，４３２ｂ，４３２ｃと、扁平形の空間状に開口する圧入凹部４３３とを、上部に形成している。ここで収容開口部４３２ａは、収容室４６３と対応する位置に形成されている。上流開口部４３２ｂは、上流ストレート部４７０ｂと対応する位置に形成されている。下流開口部４３２ｃは、下流ストレート部４７０ｃと対応する位置に形成されている。圧入凹部４３３は、上流開口部４３２ｂの周囲と下流開口部４３２ｃの周囲とに跨って形成されている。

ケースキャップ４３１は、収容部４６のうち連通室４６２を形成する凹状部分と、突部４７のうち折り返し部４７０ａを形成する凹状部分とを、樹脂により一体成形してなる。ケースキャップ４３１は、ケース本体４３０に対して溶着により接合されることで、当該本体４３０の全ての開口部４３２ａ，４３２ｂ，４３２ｃを覆蓋している。ここで図２に示すように、ケース本体４３０の上面部４３０ａとケースキャップ４３１の下面部４３１ａとは、いずれも平面状に形成されることで、互いに共通の仮想平面Ｉｃｖ上にて接合されている。本実施形態の仮想平面Ｉｃｖは、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向に対して垂直に設定されることで、サブタンク２０内のケース本体４３０と同タンク２０外のケースキャップ４３１との間に、当該平面Ｉｃｖ上の接合境界Ｂを形成している。

バルブハウジング４７７は、筒状のハウジング本体４７７ａと平板状の接合プレート４７７ｂとを、樹脂により一体成形してなる。ハウジング本体４７７ａは、上流開口部４３２ｂに嵌入されている。かかる嵌入形態によりハウジング本体４７７ａには、上流ストレート部４７０ｂの一部が上下方向に貫通している。ハウジング本体４７７ａは、下方へ向かうほど縮径する弁座４７７ａｓを、上流ストレート部４７０ｂの周囲にて円錐面状に形成している。

ハウジング本体４７７ａの上部に連設される接合プレート４７７ｂは、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へと向かって当該本体４７７ａよりも張り出している。接合プレート４７７ｂは、開口部４３２ｂ，４３２ｃ周囲の圧入凹部４３３に圧入されている。ここで図２に示すように、接合プレート４７７ｂの上面部４７７ｂｕと下面部４７７ｂｌとは、いずれも平面状に形成されている。かかる形状により上面部４７７ｂｕは、ケース本体４３０の上面部４３０ａのうち圧入凹部４３３の内周縁部と、ケースキャップ４３１の下面部４３１ａとに対して、共通仮想平面Ｉｃｖ上での溶着によって接合されている。これらの圧入及び接合形態下、ケース本体４３０及びケースキャップ４３１の間に挟持された接合プレート４７７ｂには、上流ストレート部４７０ｂの一部と下流ストレート部４７０ｃの一部とが上下方向に貫通している。

外部残圧保持バルブ４７３は、こうした構成のバルブハウジング４７７に対してさらに、図１，２に示す如きバルブエレメント４７８を組み合わせている。バルブエレメント４７８は、樹脂及びゴムの複合材又は金属及びゴムの複合材により円柱状に形成され、ハウジング本体４７７ａ内に同軸上に収容されている。かかる収容形態によりバルブエレメント４７８は、上流ストレート部４７０ｂの貫通箇所にて、弁座４７７ａｓに対する離着座が可能となっている。したがって、外部残圧保持バルブ４７３は、弁座４７７ａｓからバルブエレメント４７８が離座するのに応じて開弁する一方、弁座４７７ａｓにバルブエレメント４７８が着座するのに応じて閉弁する。

このような第一実施形態において、ケースキャップ４３１及び外部残圧保持バルブ４７３をケース本体４３０に対して組み付けるには、図４に示す如き工程を順次実行する。まず、図４（ａ）に示すようにケース本体４３０に対して、ハウジング本体４７７ａを嵌入且つ接合プレート４７７ｂを圧入する。次に、図４（ｂ）に示すようにケースキャップ４３１を、ケース本体４３０及び接合プレート４７７ｂに対して共通仮想平面Ｉｃｖ上にて重ねて溶着することで、それら要素４３１，４３０，４７７ｂを接合する。その結果として外部残圧保持バルブ４７３は、図１，２に示すように、フィルタケース４３のうちケース本体４３０とケースキャップ４３１との接合境界Ｂに設けられることとなる。

さて、図２に示すように分岐通路４７４は、突部４７のうち吐出通路４７２及び最下流端４７０ｄよりも下方に位置する下端部にて、段付円筒孔状に形成されている。分岐通路４７４は、上流ストレート部４７０ｂにて外部残圧保持バルブ４７３よりも上流側から、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ分岐している。ここで特に、第一実施形態の分岐通路４７４は、上流ストレート部４７０ｂから最下流端４７０ｄの下方へ向かって分岐することで、下流ストレート部４７０ｃとは交差していない。分岐通路４７４は、ポート部材４４のうちジェットポート４４１と連通することで、内部残圧保持バルブ４７５を通して燃料通路４７０から排出される燃料を、ジェットポンプ４５にまで案内する。

内部残圧保持バルブ４７５は、分岐通路４７４に設けられている。内部残圧保持バルブ４７５は、本実施形態では、スプリング付勢式のチェックバルブである。内部残圧保持バルブ４７５は、分岐通路４７４に通じた燃料通路４７０を開閉するために、「複数の開閉バルブ」の一つとして機能する。燃料ポンプ４２の作動に伴って燃料出口４６３ａから設定圧以上の燃料が導出される間は、内部残圧保持バルブ４７５が開弁する。この開弁時には、燃料通路４７０から分岐通路４７４に分流された加圧燃料がジェットポンプ４５側へと向かって流通する。一方、燃料ポンプ４２の作動にあっても燃料出口４６３ａから導出される燃料の圧力が設定圧未満になると、又は燃料ポンプ４２の停止に伴って当該導出が止まることで、内部残圧保持バルブ４７５が閉弁する。この閉弁時には、ジェットポンプ４５側へと向かう燃料の流通も止まるので、特に燃料ポンプ４２の停止に伴う場合には、送出バルブ４２１の閉弁も相俟って、収容部４６における燃料の圧力が内部残圧保持バルブ４７５の設定圧に保持される。即ち、閉弁した内部残圧保持バルブ４７５により、燃料フィルタ４６４の収容箇所の燃料に対して、残圧保持機能が発揮される。尚、内部残圧保持バルブ４７５の残圧保持機能による保持圧力は、例えば２５０ｋＰａとなるように、設定されている。

リリーフ通路４７６は、突部４７のうち上下方向の通路４７２，４７４間に位置する中間部にて、円筒孔状に形成されている。リリーフ通路４７６は、下流ストレート部４７０ｃにて吐出通路４７２よりも下流側から、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へ分岐している。リリーフ通路４７６は、ポート部材４４のうちリリーフポート４４２と連通することで、フィルタケース４３内の外部残圧保持バルブ４７３よりも下流側にて内燃機関３側へ向かう流れとは分流された燃料を、リリーフバルブ４４３にまで案内する。

ポート部材４４は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内に配置されている。 図２，３に示すようにポート部材４４は、特定箇所Ｓの突部４７に対して溶着により接合されている。ここで、ポート部材４４の側面４４ａと突部４７の側面４７ａとは、いずれも平面状に形成されることで、互いに共通の仮想平面Ｉｆｐ上にて接合されている。本実施形態の仮想平面Ｉｆｐは、フィルタケース４３の軸方向に沿って設定されていることから、ポート部材４４は、当該軸方向に対する直交方向へ突部４７から張り出す姿勢に接合されている。

尚、本実施形態のポート部材４４は、「曲面状」として円筒面状に湾曲する外筒部４６１の外周面４６１ａに対して、その円形輪郭の接線方向に張り出している。それと共に本実施形態では、特定箇所Ｓの外周となる突部４７の外周を含めたフィルタケース４３の外周に接すると共に、ポート部材４４の外周にも接する図３の外接円Ｃにつき、その直径が可及的に小さくなるよう、ポート部材４４の張り出し量が設定されている。

図２，３に示すようにポート部材４４は、吐出ポート４４０、ジェットポート４４１、リリーフポート４４２、及びリリーフバルブ４４３を、フィルタケース４３外にて一体に有している。

吐出ポート４４０は、ポート部材４４のうち上下方向の上部にて、Ｌ字形の空間状に形成されている。図２に示すように吐出ポート４４０は、側面４７ａに開口する吐出通路４７２と連通している。それと共に吐出ポート４４０は、吐出通路４７２の連通箇所とは反対側にて最下流端を上方に向けることで、フレキシブルチューブ１２ａ（図１参照）と連通している。これらの連通形態により吐出ポート４４０は、フィルタケース４３内の燃料通路４７０に吐出通路４７２を介して通じていると共に、フィルタケース４３外の内燃機関３側にフレキシブルチューブ１２ａ及び燃料供給管１２を介して通じている。こうしてフィルタケース４３の内と外とを通じさせることで、「複数の燃料ポート」の一つとして機能する吐出ポート４４０は、燃料通路４７０から吐出通路４７２への流通燃料を、内燃機関３側へと向かって吐出する。

ジェットポート４４１は、ポート部材４４のうち吐出ポート４４０の下方に位置する下端部にて、逆Ｌ字形の空間状に形成されている。ジェットポート４４１は、側面４７ａに開口する分岐通路４７４と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にてジェットポンプ４５と連通している。かかる連通形態によりジェットポート４４１は、フィルタケース４３内の燃料通路４７０に分岐通路４７４を介して通じていると共に、フィルタケース４３外にてジェットポンプ４５と直接的に通じている。こうしてフィルタケース４３の内と外とを通じさせることで、「複数の燃料ポート」の一つとして機能するジェットポート４４１は、内部残圧保持バルブ４７５を通した燃料通路４７０からの排出燃料に対して、ジェットポンプ４５に向けた案内作用を発揮する。

リリーフポート４４２は、ポート部材４４のうち上下方向のポート４４０，４４１間に位置する中間部にて、段付円筒孔状に形成されている。リリーフポート４４２は、側面４７ａに開口するリリーフ通路４７６と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にてリリーフバルブ４４３と連通している。かかる連通形態によりリリーフポート４４２は、フィルタケース４３内の燃料通路４７０にリリーフ通路４７６を介して通じていると共に、フィルタケース４３外にてリリーフバルブ４４３と直接的に通じている。こうしてフィルタケース４３の内と外とを通じさせることで、「複数の燃料ポート」の一つとして機能するリリーフポート４４２は、燃料通路４７０にて内燃機関３側への流れとは分流された燃料に対して、リリーフバルブ４４３に向けた案内作用を発揮する。

リリーフバルブ４４３は、リリーフポート４４２に設けられることで、リリーフ通路４７６を介して燃料通路４７０に通じている。さらにリリーフバルブ４４３は、リリーフポート４４２の最下流端４４２ａを通してサブタンク２０の内部空間２６と連通することで、リリーフ通路４７６の案内燃料を当該空間２６に排出可能となっている。

リリーフバルブ４４３は、本実施形態では、スプリング付勢式のチェックバルブである。リリーフバルブ４４３は、リリーフポート４４２に通じた燃料通路４７０を開閉する。燃料ポンプ４２の作動及び停止に拘らず、燃料通路４７０から内燃機関３に到る燃料供給経路の正常状態が保たれてリリーフポート４４２の圧力がリリーフ圧未満となる間は、リリーフバルブ４４３が閉弁する。この閉弁時に燃料ポンプ４２の作動によって調圧された燃料は、フィルタケース４３内の吐出通路４７２及び同ケース４３外の吐出ポート４４０を通して吐出されることで、内燃機関３側への供給燃料となる。一方、燃料ポンプ４２の作動及び停止に拘らず、燃料通路４７０から内燃機関３に到る燃料供給経路に異常が生じてリリーフ圧以上の燃料がリリーフポート４４２に案内されると、リリーフバルブ４４３が開弁する。この開弁時には、リリーフバルブ４４３への案内燃料がサブタンク２０の内部空間２６に排出されるので、内燃機関３側への供給燃料の圧力がリリーフ圧となるまで逃がされる。即ち、内燃機関３側への供給燃料に対しては、開弁したリリーフバルブ４４３によるリリーフ機能が発揮される。尚、リリーフバルブ４４３のリリーフ機能によるリリーフ圧は、例えば６５０ｋＰａとなるように、設定されている。

さて、図２に示すようにジェットポンプ４５は、樹脂により中空状に形成され、サブタンク２０内にてポート部材４４の下方に配置されている。ジェットポンプ４５は、サブタンク２０の底部２０ａのうち特に凹底部２０ｂ上に、載置されている。かかる載置形態により、ジェットポンプ４５とポート部材４４とは、底部２０ａ上にてフィルタケース４３の軸方向に流入口２４と重なっている。ジェットポンプ４５は、加圧部４５０、ノズル部４５１、吸入部４５２、及びディフューザ部４５３を一体に有している。

加圧部４５０は、フィルタケース４３の軸方向に沿って延伸する段付円筒孔状に、加圧通路４５４を形成している。加圧通路４５４は、ポート部材４４の下方に位置してジェットポート４４１と連通している。かかる連通形態下、フィルタケース４３内の燃料通路４７０から同ケース４３内の分岐通路４７４を介して排出された加圧燃料は、同ケース４３外のジェットポート４４１を経由して加圧通路４５４に案内される。

ノズル部４５１は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと延伸する円筒孔状に、ノズル通路４５５を形成している。ノズル通路４５５は、加圧部４５０の下方に位置して加圧通路４５４と連通している。さらにノズル通路４５５は、加圧通路４５４よりも通路断面積を絞られている。これら連通及び絞り形態下、加圧通路４５４に案内された加圧燃料は、ノズル通路４５５へと流入する。

吸入部４５２は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと広がる扁平形の空間状に、吸入通路４５６を形成している。吸入通路４５６は、加圧部４５０及びノズル部４５１の下方に位置して流入口２４と連通している。かかる連通形態下、流入口２４を通してサブタンク２０内に流入した燃料は、吸入通路４５６を流通することになる。

ディフューザ部４５３は、フィルタケース４３の軸方向に対して直交方向へと延伸する円筒孔状に、ディフューザ通路４５７を形成している。ディフューザ通路４５７は、加圧部４５０の下方に位置してノズル通路４５５と連通していると共に、当該連通箇所とは反対側にてサブタンク２０の内部空間２６と連通している。さらにディフューザ通路４５７は、ノズル通路４５５よりも通路断面積を拡大されている。これら連通及び拡大形態下、ノズル通路４５５に流入した加圧燃料がディフューザ通路４５７に噴出されることで、当該噴出流の周囲に負圧が発生すると、燃料タンク２内の燃料が流入口２４から吸入通路４５６及びディフューザ通路４５７に順次吸入される。こうして吸入された燃料は、ディフューザ通路４５７にてディフューザ作用を受けて圧送されることで、燃料ポンプ４２の周囲を含む内部空間２６まで移送される。

尚、本実施形態において横断面が大径円形のディフューザ通路４５７は、横断面が小径円形のノズル通路４５５に対して、上方に偏心している。それと共に、本実施形態のディフューザ通路４５７において内部空間２６と連通する最下流端４５７ａは、サブタンク２０の底部２０ａのうち凹底部２０ｂの周囲を囲む最深底部２０ｄに対して、上方に離間している。

（作用効果）
以上説明した第一実施形態の作用効果を、以下に説明する。

第一実施形態によると、フィルタケース４３において複数のバルブ４７３，４７５は、それらの開閉対象である燃料通路４７０と、燃料通路４７０の流通燃料を吐出する吐出通路４７２と一体となって、周方向の特定箇所Ｓに偏っている。これによれば、フィルタケース４３の軸方向視にて、各バルブ４７３，４７５の配置される特定箇所Ｓの外周を含めた同ケース４３の外周に接する外接円Ｃの直径は、小さくなる。即ち、フィルタケース４３の径方向サイズが小さくなるので、複数のバルブ４７３，４７５を当該ケース４３に有する装置１の小型化を図ることが可能である。

また、第一実施形態によると、フィルタケース４３のうち燃料フィルタ４６４の収容部４６から特定箇所Ｓへ向かって突出する突部４７には、複数のバルブ４７３，４７５が燃料通路４７０及び吐出通路４７２と共に収められている。これによれば、突部４７の外周を含めたフィルタケース４３の外周に接する外接円Ｃを小径化して、装置１の小型化を当該ケース４３の径方向に図ることが可能となる。

また、第一実施形態によると、フィルタケース４３が特定箇所Ｓに有する内部残圧保持バルブ４７５は、燃料フィルタ４６４の収容部４６における燃料の圧力を燃料ポンプ４２の停止に伴って保持する。こうした残圧保持機能によれば、燃料ポンプ４２の停止状態下、燃料フィルタ４６４の収容部４６にて高温燃料の圧力が低下してベーパが発生することを、抑制できる。故に、燃料ポンプ４２の停止状態から内燃機関３側への燃料の再供給が要求される際には、燃料フィルタ４６４の収容部４６に発生したベーパに起因して当該再供給が遅れる又は阻害される事態を、回避可能となる。

また、第一実施形態によると、燃料タンク２内の燃料を燃料ポンプ４２の周囲へ移送するためにジェットポンプ４５は、燃料通路４７０から内部残圧保持バルブ４７５を通して排出される燃料を噴出させる。これによれば、残圧保持機能の結果として生じる排出燃料を利用することで、燃料ポンプ４２の周囲への燃料移送機能も実現できるので、機能の集約による装置１の小型化を図ることが可能となる。

また、第一実施形態によると、フィルタケース４３が特定箇所Ｓに有する外部残圧保持バルブ４７３は、吐出通路４７２からの吐出により内燃機関３側へ供給された燃料の圧力を燃料ポンプ４２の停止に伴い保持する。こうした残圧保持機能によれば、燃料ポンプ４２の停止状態から内燃機関３側への燃料の再供給が要求される際には、当該再供給が即座に可能となる。

また、第一実施形態によると、ジェットポンプ４５は、燃料通路４７０からの排出燃料が分岐通路４７４により案内されるので、当該排出燃料の噴出による燃料移送機能を発揮できる。ここで分岐通路４７４は、外部残圧保持バルブ４７３よりも上流側にて燃料通路４７０から分岐するので、外部残圧保持バルブ４７３の残圧保持機能を阻害することなく、ジェットポンプ４５の燃料移送機能を確保することが可能となる。しかも第一実施形態では、分岐通路４７４が特定箇所Ｓにてバルブ４７３，４７５及び通路４７０，４７２と一体化されるので、フィルタケース４３の外周に接する外接円Ｃを小径化して、装置１の小型化を当該ケース４３の径方向に促進することが可能となる。

また、第一実施形態によると、外部残圧保持バルブ４７３よりも上流側にて燃料通路４７０から分岐する分岐通路４７４は、それに設けられた内部残圧保持バルブ４７５を通して燃料通路４７０から排出される燃料を、ジェットポンプ４５へと案内する。これによれば、外部残圧保持バルブ４７３の残圧保持機能と共に内部残圧保持バルブ４７５の残圧保持機能を阻害することなく、ジェットポンプ４５の燃料移送機能を確保することが可能となる。

また、第一実施形態によると、燃料通路４７０にて内燃機関３側へ向かう流れとは分流された燃料がリリーフ通路４７６により案内されることで、リリーフバルブ４４３は、内燃機関３側への供給燃料の圧力を逃がす。こうしたリリーフ機能によれば、内燃機関３側への供給燃料の圧力が高くなり過ぎる異常事態を回避して、内燃機関の耐久性を保証することが可能となる。ここでリリーフ通路４７６は、特定箇所Ｓにてバルブ４７３，４７５及び通路４７０，４７２，４７４と一体化されるので、フィルタケース４３の外周に接する外接円Ｃを小径化して、装置１の小型化を当該ケース４３の径方向に促進することが可能となる。しかもリリーフ通路４７６は、フィルタケース４３のうち特定箇所Ｓの側面４７ａにて、通路４７２，４７４と共に開口することで、装置１の構成を簡素化することも可能にしている。

また、第一実施形態によると、リリーフバルブ４４３に通じる燃料通路４７０が特定箇所Ｓの軸方向にて折り返されているので、当該箇所Ｓの外周を含めたフィルタケース４３の外周に接する外接円Ｃを、確実に小径化し得る。これによれば、装置１の小型化をフィルタケース４３の径方向に促進することが可能となる。

また、第一実施形態によると、燃料通路４７０をフィルタケース４３外に通じさせるポート４４０，４４１，４４２は、フィルタケース４３のうち特定箇所Ｓに接合される各ポート部材４４に形成されている。これによれば、特定箇所Ｓの外周を含めたフィルタケース４３の外周に接するだけでなく、ポート部材４４の外周にも接する外接円Ｃを小径化して、装置１の小型化をフィルタケース４３の径方向に図ることが可能となる。

（第二実施形態）
図５に示すように本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態において、ケースキャップ２４３１の下部のうち折り返し部４７０ａの開口部周囲には、扁平形空間状の圧入凹部２４３３が形成され、当該凹部２４３３に対して、バルブハウジング２４７７の接合プレート２４７７ｂが圧入されている。ここで、接合プレート２４７７ｂの下面部２４７７ｂｌと上面部２４７７ｂｕとは、いずれも平面状に形成されている。かかる形状により下面部２４７７ｂｌは、ケースキャップ２４３１の下面部２４３１ａのうち圧入凹部２４３３の内周縁部と、ケース本体２４３０の上面部２４３０ａとに対して、共通仮想平面Ｉｃｖ上での溶着により接合されている。これらの圧入及び接合形態下、ケース本体２４３０及びケースキャップ２４３１間に挟持されて同キャップ２４３１内へと入り込んだ接合プレート２４７７ｂには、上流ストレート部４７０ｂの一部と下流ストレート部４７０ｃの一部とが上下方向に貫通している。

このような第二実施形態において、ケースキャップ２４３１及び外部残圧保持バルブ２４７３をケース本体２４３０に対して組み付けるには、図６に示す如き工程を順次実行する。まず、図６（ａ）に示すように、接合プレート２４７７ｂをケースキャップ２４３１に圧入する。次に、図６（ｂ）に示すようにケース本体２４３０に対して、ハウジング本体４７７ａを嵌入させつつ接合プレート２４７７ｂ及びケースキャップ２４３１を共通仮想平面Ｉｃｖ上にて重ねて溶着することで、それら要素２４３０，２４７７ｂ，２４３１を接合する。その結果として外部残圧保持バルブ２４７３は、図５に示すように、フィルタケース２０４３のうちケース本体２４３０とケースキャップ２４３１との接合境界Ｂに設けられることとなる。

以上、このような第二実施形態によっても、第一実施形態と同様な作用効果の発揮が可能となる。

（第三実施形態）
図７に示すように本発明の第三実施形態は、第一実施形態の変形例である。第三実施形態の圧入凹部３４３３は、ケース本体３４３０の上部のうち上流ストレート部４７０ｂの対応位置となる上流開口部４３２ｂの周囲のみに、扁平形空間状に形成されている。

また、第三実施形態のバルブハウジング３４７７は、接合プレート４７７ｂに代わる接合フランジ３４７７ｂを、樹脂によってハウジング本体４７７ａと共に一体成形してなる。ハウジング本体４７７ａの上部に連設される接合フランジ３４７７ｂは、当該本体４７７ａの外周に沿う円環鍔状に形成されている。接合フランジ３４７７ｂは、圧入凹部３４３３に圧入されている。ここで、接合フランジ３４７７ｂの上面部３４７７ｂｕと下面部３４７７ｂｌとは、いずれも平面状に形成されている。かかる形状により上面部３４７７ｂｕは、ケース本体３４３０の上面部３４３０ａのうち圧入凹部３４３３の内周縁部と、ケースキャップ４３１の下面部４３１ａとに対して、共通仮想平面Ｉｃｖ上での溶着により接合されている。これらの圧入及び接合形態下、ケース本体３４３０及びケースキャップ４３１の間に挟持された接合フランジ３４７７ｂには、上流ストレート部４７０ｂの一部が上下方向に貫通している。

このような第三実施形態において、ケースキャップ４３１及び外部残圧保持バルブ３４７３をケース本体３４３０に対して組み付けるには、図８に示す如き工程を順次実行する。まず、図８（ａ）に示すようにケース本体３４３０に対して、ハウジング本体４７７ａを嵌入且つ接合フランジ３４７７ｂを圧入する。次に、図８（ｂ）に示すようにケースキャップ４３１を、ケース本体３４３０及び接合フランジ３４７７ｂに対して共通仮想平面Ｉｃｖ上にて重ねて溶着することで、それら要素４３１，３４３０，３４７７ｂを接合する。その結果として外部残圧保持バルブ３４７３は、図７に示すように、フィルタケース３０４３のうちケース本体３４３０とケースキャップ４３１との接合境界Ｂに設けられることとなる。

以上、このような第三実施形態によっても、第一実施形態と同様な作用効果の発揮が可能となる。

（第四実施形態）
図９，１０に示すように本発明の第四実施形態は、第三実施形態の変形例である。第四実施形態の下流ストレート部４４７０ｃは、突部４０４７において最下流端４４７０ｄを、分岐通路４４７４よりも下方にまで延長させている。かかる延長形態により分岐通路４４７４は、下流ストレート部４４７０ｃと交差、特に本実施形態では実質直交して設けられている。ここで図１０に示すように、分岐通路４４７４の通路壁４４７４ａは、交差により入り込んだ下流ストレート部４４７０ｃの通路壁４４７０ｃｗとの間に、最下流端４４７０ｄ側への通路断面積を確保している。

また、図９，１０に示すように第四実施形態のリリーフ通路４４７６は、突部４０４７のうち分岐通路４４７４よりも下方にまで延長された下端部にて、段付円筒孔状に形成されている。リリーフ通路４４７６は、燃料通路４４７０に対して、その最下流端４４７０ｄからフィルタケース４０４３の軸方向へさらに延伸している。

また、図９，１１に示すように第四実施形態のポート部材４０４４は、フィルタケース４０４３の突部４０４７に接合されて吐出ポート４４０及びジェットポート４４１を形成しているが、リリーフポート４４２は形成していない。それに応じて、図９，１０に示すように第四実施形態のリリーフバルブ４４４３は、フィルタケース４０４３内のリリーフ通路４４７６に設けられて燃料通路４４７０と通じることで、当該通路４４７０を開閉するための「複数の開閉バルブ」の一つとして機能する。さらにリリーフバルブ４４４３は、リリーフ通路４４７６の最下流端４４７６ａを通してサブタンク２０の内部空間２６と連通している。かかる連通形態によりリリーフバルブ４４４３は、フィルタケース４０４３内にて内燃機関３側へ向かう流れとは分流された燃料をリリーフ通路４４７６から案内されることで、当該案内燃料を内部空間２６に排出可能となっている。尚、リリーフバルブ４４４３の作動については、第一実施形態で説明したリリーフバルブ４４３の場合と実質同一となる。

以上、このような第四実施形態によると、バルブ４７３，４７５に加えて、リリーフバルブ４４４３も、周方向の特定箇所Ｓに偏ってフィルタケース４０４３の突部４０４７に収められている。故に、リリーフ通路４７６の側面開口に関する作用効果を除いて、第一実施形態と同様な作用効果の発揮が可能となる。しかも、フィルタケース４０４３が特定箇所Ｓに一体に有するリリーフバルブ４４４３のリリーフ機能によっても、内燃機関３側への供給燃料の圧力が高くなり過ぎる異常事態を回避して、内燃機関３の耐久性を保証することが可能となる。

（第五実施形態）
図１２に示すように本発明の第五実施形態は、第四実施形態の変形例である。第五実施形態のポート部材５０４４は、フィルタケース４０４３の収容部４６のうち円筒面状の外周面４６１ａに対して、その円形輪郭の接線方向から同面４６１ａ側に傾いて、突部４０４７から張り出している。かかる張り出し形態によりポート部材５０４４は、吐出ポート５４４０とジェットポート５４４１とを、外周面４６１ａに沿って形成している。

以上、このような第五実施形態によると、ポート部材５０４４は、曲面状に湾曲する外周面４６１ａを有したフィルタケース４０４３のうち特定箇所Ｓに接合されることで、ポート５４４０，５４４１を当該面４６１ａに沿って形成することになる。これによれば、フィルタケース４０４３の外周及びポート部材５０４４の外周の双方に接する外接円Ｃを確実に小径化して、装置１の小型化をフィルタケース４０４３の径方向に促進することが可能となる。尚、それ以外については、第四実施形態と同様な作用効果の発揮が、第五実施形態によっても発揮可能である。

（第六実施形態）
図１３，１４に示すように本発明の第六実施形態は、第四実施形態の変形例である。第六実施形態のフィルタケース６０４３では、ケース本体６４３０が折り返し部４７０ａの一部を形成し、ケースキャップ６４３１が同部４７０ａの残部を形成している。そこで、第六実施形態の外部残圧保持バルブ６４７３においてバルブハウジング６４７７の接合フランジ６４７７ｂは、突部４０４７のうち折り返し部４７０ａの下方にて上流ストレート部４７０ｂを形成する中間部に、圧入されている。

尚、第六実施形態のケースキャップ６４３１は、ケース本体６４３０に対する仮想平面Ｉｃｖ上での溶着によって接合されることで、当該本体６４３０のうち折り返し部４７０ａの一部を形成する燃料開口部６４３２を、収容開口部４３２ａと共に覆蓋している。また、第六実施形態の分岐通路６４７４は、上流ストレート部４７０ｂから最下流端４４７０ｄとは反対側へ分岐することで、下流ストレート部４４７０ｃとは交差していない。

以上、このような第六実施形態によっても、第四実施形態と同様な作用効果の発揮が可能となる。

（第七実施形態）
図１５に示すように本発明の第七実施形態は、第一実施形態の変形例である。第七実施形態の燃料ポンプ７０４２から吐出される加圧燃料の圧力は、例えば３００ｋＰａ〜６００ｋＰａの範囲内で可変調整される。

第七実施形態の収容部７０４６は、収容室４６３と連通する中継通路７４６５を、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向に対しては傾斜する略矩形の孔状に、形成している。中継通路７４６５は、収容室４６３のうち燃料フィルタ４６４よりも下方に開口する燃料出口４６３ａに対して、連通している。中継通路７４６５は、燃料出口４６３ａから径外方向に離間するほど、斜め上方へ向かってストレートに傾斜している。かかる傾斜形態の中継通路７４６５は、燃料フィルタ４６４により濾過されて燃料出口４６３ａから導出される燃料を、斜め上方へと向かって案内する。

図１５〜１７に示す第七実施形態の燃料通路７４７０は、上流ストレート部７４７０ｂのうち上下方向の中間部にて開口するように、連通口７４７０ｅを形成している。上流ストレート部７４７０ｂは、中継通路７４６５を介して連通口７４７０ｅを収容室４６３と連通させることで、燃料フィルタ４６４よりも下流側に配置されている。かかる配置形態により、中継通路７４６５を通して案内される加圧燃料は、連通口７４７０ｅから上流ストレート部７４７０ｂに導出される。上流ストレート部７４７０ｂは、連通口７４７０ｅの開口する外部用通路部７４７０ｆと、当該外部用通路部７４７０ｆを介して同連通口７４７０ｅと連通する内部用通路部７４７０ｇとを、形成している。これら外部用通路部７４７０ｆ及び内部用通路部７４７０ｇは、特定箇所Ｓの要素４７１，４７２，７４７３，７４７４，７４７５，４７６と共に、突部７０４７に収められている。

外部用通路部７４７０ｆは、連通口７４７０ｅから導出される燃料を、同口７４７０ｅよりも上方の外部残圧保持バルブ７４７３側へと流通させる。かかる流通形態により、中継通路７４６５における燃料の流通方向は、図１５に示すように、外部用通路部７４７０ｆにおける燃料の流通方向に対して傾斜している。外部用通路部７４７０ｆの通路断面積は、連通口７４７０ｅ及び収容室４６３の間を中継する中継通路７４６５の通路断面積よりも、拡大されている。かかる拡大形態の外部用通路部７４７０ｆは、連通口７４７０ｅからの加圧燃料を、吐出通路４７２により吐出させるために、下流ストレート部４７０ｃ側へと向かって案内する。

中継通路７４６５により案内されて連通口７４７０ｅから導出された燃料は、外部用通路部７４７０ｆを通して下方の内部残圧保持バルブ７４７５側へと折り返されることで、内部用通路部７４７０ｇに向かって流通する。かかる流通形態を実現するために、中継通路７４６５における燃料の流通方向は、内部用通路部７４７０ｇにおける燃料の流通方向に対しても傾斜している。内部用通路部７４７０ｇの通路断面積は、中継通路７４６５の通路断面積及び外部用通路部７４７０ｆの通路断面積よりも、縮小されている。かかる縮小形態により、内部用通路部７４７０ｇにおいて内部残圧保持バルブ７４７５側へと向かう燃料流れは、外部用通路部７４７０ｆにおけるよりも絞られている。

ここで、図１９（ａ）にクロスハッチングを付して示す内部用通路部７４７０ｇの最小の通路断面積を、図１９（ｂ）にクロスハッチングを付して示す円筒管Ｐの通路断面積として、仮想的に変換する。すると、変換された通路断面積から求められる円筒管Ｐの通路直径Ｄと、図１５に示す外部用通路部７４７０ｆから内部残圧保持バルブ７４７５までの距離となる内部用通路部７４７０ｇの長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように設定される。尚、通路直径Ｄ及び長さＬがＬ／Ｄ≧３の関係式を満たすように設定される理由については、後に詳述する。

また、内部用通路部７４７０ｇの下流側に位置する内部残圧保持バルブ７４７５は、図１５〜１７に示すように、外部残圧保持バルブ７４７３から下方に離間して配置されている。かかる配置下、外部用通路部７４７０ｆでは、内部残圧保持バルブ７４７５から外部残圧保持バルブ７４７３側へ位置ずれした箇所Ｒに、連通口７４７０ｅが開口していると共に、当該位置ずれ箇所Ｒよりも下方に、内部用通路部７４７０ｇが開口している。また、図１５，１７に示すように内部用通路部７４７０ｇの開口は、外部用通路部７４７０ｆのうち中継通路７４６５から内部残圧保持バルブ７４７５を挟んで径外方向へ離間した離間箇所Ｑに、設けられている。尚、燃料通路７４７０につき、以上説明した以外の構成は、第一実施形態で説明した燃料通路４７０の構成に準じている。

図１５，１６に示す第七実施形態においても、「複数の開閉バルブ」の一つとしてスプリングレス式のチェックバルブである外部残圧保持バルブ７４７３は、上流ストレート部４７０ｂのうち連通口７４７０ｅよりも下流側且つ吐出通路４７２よりも上流側の外部用通路部７４７０ｆに、設けられている。即ち、外部残圧保持バルブ７４７３は、燃料通路７４７０にて連通口７４７０ｅから吐出通路７４７２へ向かう中途部に、配置されている。外部残圧保持バルブ７４７３は、第一実施形態にて説明したバルブハウジング４７７及びバルブエレメント４７８と共に、バルブストッパ７４７９を有している。バルブストッパ７４７９は、樹脂により円筒状に形成され、ハウジング本体４７７ａ内に同軸上に固定されている。バルブストッパ７４７９は、バルブエレメント４７８を往復移動可能に支持している。バルブストッパ７４７９は、弁座４７７ａｓから離座した開弁時のバルブエレメント４７８を係止する。

こうした構造により外部残圧保持バルブ７４７３は、燃料通路７４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ７０４２の作動に伴って、連通口７４７０ｅから外部用通路部７４７０ｆへ加圧燃料が導出される間は、外部残圧保持バルブ７４７３のバルブエレメント４７８が開弁する。この開弁時には、バルブエレメント４７８がバルブストッパ７４７９に係止される状態下、外部用通路部７４７０ｆに導出された加圧燃料が吐出通路４７２及び下流ストレート部４７０ｃの最下流端４７０ｄ側へと向かって流動する。一方、燃料ポンプ７０４２の停止に伴って連通口７４７０ｅから燃料の導出が止まると、バルブエレメント４７８が閉弁する。この閉弁時には、吐出通路４７２及び最下流端４７０ｄ側へと向かう燃料の流通も止まるので、吐出通路４７２からの閉弁前の吐出によって内燃機関３側へと供給された燃料の圧力は、保持されることになる。即ち、閉弁した外部残圧保持バルブ７４７３により、燃料通路７４７０を通した内燃機関３側への供給燃料に対して残圧保持機能が発揮される。ここで、外部残圧保持バルブ７４７３の残圧保持機能による保持圧力は、燃料ポンプ７０４２が停止時に調圧していた圧力となる。尚、外部残圧保持バルブ７４７３につき、以上説明した以外の構成は、第一実施形態で説明した外部残圧保持バルブ４７３の構成に準じている。

第七実施形態の分岐通路７４７４は、突部７０４７において中継通路７４６５とその径外方向の離間箇所Ｑにある内部用通路部７４７０ｇとに挟まれる箇所から、ポート部材４４側へと延伸する空間状に、形成されている。分岐通路７４７４は、内部用通路部７４７０ｇのうち外部用通路部７４７０ｆとは反対側となる下端から、上方へ折り返す形態に分岐している。かかる分岐形態の分岐通路７４７４は、下流ストレート部４７０ｃとは交差していない。分岐通路７４７４は、突部７０４７の側面４７ａに開口してジェットポート４４１と連通することで、内部残圧保持バルブ７４７５を通して内部用通路部７４７０ｇから排出される燃料を、ジェットポンプ４５にまで案内する。

こうして案内された燃料は、図１６に示すように第七実施形態では、上流側の内部用通路部７４７０ｇ及び加圧通路４５４よりも通路断面積を絞られたノズル通路７４５５に流入することで、流量を絞られてディフューザ通路４５７に噴出される。尚、第七実施形態において横断面が大径円形のディフューザ通路４５７は、横断面が小径円形のノズル通路７４５５に対して、心合わせされている。また、第一実施形態にて説明した流入口２５及びリードバルブ２７，２８の設けられていない第七実施形態では、ジェットポンプ４５からの負圧の作用時に流入口２４を開弁するアンブレラバルブ７０２７が、設けられている。

図１５，１６に示す第七実施形態においても、「複数の開閉バルブ」の別の一つとしてスプリング付勢式のチェックバルブである内部残圧保持バルブ７４７５は、分岐通路７４７４に設けられている。内部残圧保持バルブ７４７５は、バルブハウジング７４７５ａ、バルブエレメント７４７５ｂ及びバルブスプリング７４７５ｃを有している。

バルブハウジング７４７５ａは、金属の複合材により段付円筒状に形成され、突部７０４７に嵌入されている。バルブハウジング７４７５ａには、分岐通路７４７４の一部が貫通している。バルブハウジング７４７５ａは、平面状の弁座７４７５ａｓを、分岐通路７４７４中に形成している。バルブハウジング７４７５ａでは、円環板状のフランジ部７４７５ａｆが中継通路７４６５の下方と内部用通路部７４７０ｇの下方とに重なって設けられることで、突部７０４７による内部残圧保持バルブ７４７５の位置決めと共に装置１の小型化が図られている。

バルブエレメント７４７５ｂは、金属の複合材により円柱状に形成され、バルブハウジング７４７５ａ内に同軸上に収容されている。かかる収容形態によりバルブエレメント７４７５ｂは、弁座７４７５ａｓに対する離着座が往復移動により可能となっている。したがって、内部残圧保持バルブ７４７５は、弁座７４７５ａｓからバルブエレメント７４７５ｂが離座するのに応じて開弁する一方、弁座７４７５ａｓにバルブエレメント７４７５ｂが着座するのに応じて閉弁する。

バルブスプリング７４７５ｃは、金属によりコイル状に形成され、バルブハウジング７４７５ａ内に同軸上に係止されている。バルブスプリング７４７５ｃは、スプリング反力によりバルブエレメント７４７５ｂを、弁座７４７５ａｓ側へと付勢している。

こうした構造により内部残圧保持バルブ７４７５は、分岐通路７４７４に通じた燃料通路７４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ７０４２の作動に伴って、連通口７４７０ｅから通路部７４７０ｆ，７４７０ｇへ設定圧以上の燃料が導出される間は、内部残圧保持バルブ７４７５のバルブエレメント７４７５ｂがバルブスプリング７４７５ｃのスプリング反力に抗して開弁する。この開弁時には、バルブエレメント７４７５ｂがバルブスプリング７４７５ｃにより弾性支持される状態下、内部用通路部７４７０ｇから分岐通路７４７４に流入した加圧燃料がジェットポンプ４５側へと向かって流通する。一方、燃料ポンプ７０４２の作動にあっても、連通口７４７０ｅから導出される燃料の圧力が設定圧未満になると、又は燃料ポンプ７０４２の停止に伴って当該導出が止まることで、バルブエレメント７４７５ｂがスプリング反力により閉弁する。この閉弁時には、ジェットポンプ４５側へと向かう燃料の流通も止まるので、特に燃料ポンプ７０４２の停止に伴う場合には、送出バルブ４２１の閉弁も相俟って、収容室４６３における燃料の圧力が内部残圧保持バルブ７４７５の設定圧に保持される。即ち、閉弁した内部残圧保持バルブ７４７５により、収容室４６３内の滞留燃料に対して残圧保持機能が発揮される。尚、内部残圧保持バルブ７４７５の残圧保持機能による保持圧力は、例えば２５０ｋＰａとなるように、設定されている。

このようにバネマス系を構成する内部残圧保持バルブ７４７５では、弁座７４７５ａｓからのリフト量（離座量）が小さいとき等のバルブエレメント７４７５ｂは、燃料ポンプ７０４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動を受けて、振動することが懸念される。しかし、上述したように第七実施形態では、内部用通路部７４７０ｇの通路断面積から変換された円筒管Ｐの通路直径Ｄと、同通路部７４７０ｇの長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように設定されている。かかる設定の結果、圧力脈動によるバルブエレメント７４７５ｂの振動は、図２０に示すように、時間経過に従って実質０レベルにまで減衰されることになる。故に図２１に示すように、燃料通路７４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音は、低減されるのである。尚、図２０，２１では、第七実施形態としてＬ／Ｄ＝３及びＬ／Ｄ＝４の場合が示されている一方、比較例としてＬ／Ｄ＝１及びＬ／Ｄ＝２の場合が示されている。

図１６，１８に示す第七実施形態においても、スプリング付勢式のチェックバルブであるリリーフバルブ７４４３は、リリーフポート４４２に設けられている。リリーフポート４４２においてリリーフバルブ７４４３は、突部７０４７の側面４７ａに開口するリリーフ通路４７６を介して、燃料通路７４７０に通じている。それに加えてリリーフバルブ７４４３は、リリーフポート４４２の最下流端４４２ａを通してサブタンク２０の内部空間２６と連通することで、リリーフ通路４７６からリリーフポート４４２への案内燃料を当該空間２６に排出可能となっている。リリーフバルブ７４４３は、バルブリテーナ７４４３ａ、バルブエレメント７４４３ｂ及びバルブスプリング７４４３ｃを有している。

図１６に示すようにバルブリテーナ７４４３ａは、樹脂により円筒状に形成され、ポート部材４４に嵌入されている。バルブリテーナ７４４３ａには、リリーフポート４４２のうち平面状に弁座７４４２ｓを形成する段付部分よりも下流側の最下流端４４２ａが、貫通している。

バルブエレメント７４４３ｂは、樹脂及びゴムの複合材により円板状に形成され、リリーフポート４４２内に同軸上に収容されている。かかる収容形態によりバルブエレメント７４４３ｂは、弁座７４４２ｓに対する離着座が往復移動により可能となっている。したがって、リリーフバルブ７４４３は、弁座７４４２ｓからバルブエレメント７４４３ｂが離座するのに応じて開弁する一方、弁座７４４２ｓにバルブエレメント７４４３ｂが着座するのに応じて閉弁する。

バルブスプリング７４４３ｃは、金属によりコイル状に形成されている。バルブスプリング７４４３ｃは、リリーフポート４４２内に同軸上に収容され、バルブリテーナ７４４３ａにより係止されている。バルブスプリング７４４３ｃは、スプリング反力によりバルブエレメント７４４３ｂを、弁座７４４２ｓ側へと付勢している。

こうした構造によりリリーフバルブ７４４３は、リリーフ通路４７６を介してリリーフポート４４２と通じた燃料通路７４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ７０４２の作動及び停止に拘らず、燃料通路７４７０から内燃機関３に到る燃料供給経路の正常状態が保たれてリリーフポート４４２の圧力がリリーフ圧未満となる間は、リリーフバルブ７４４３のバルブエレメント７４４３ｂがバルブスプリング７４４３ｃのスプリング反力により閉弁する。この閉弁時に燃料ポンプ７０４２の作動によって調圧された燃料は、フィルタケース４３内の吐出通路４７２及び同ケース４３外の吐出ポート４４０を通して吐出されることで、内燃機関３側への供給燃料となる。一方、燃料ポンプ７０４２の作動及び停止に拘らず、燃料通路７４７０から内燃機関３に到る燃料供給経路に異常が生じてリリーフ圧以上の燃料がリリーフポート４４２に案内されると、バルブエレメント７４４３ｂがスプリング反力に抗して開弁する。この開弁時には、バルブエレメント７４４３ｂがバルブスプリング７４４３ｃに弾性支持される状態下、リリーフバルブ７４４３への案内燃料がサブタンク２０の内部空間２６に排出されるので、内燃機関３側への供給燃料の圧力がリリーフ圧となるまで逃がされる。即ち、内燃機関３側への供給燃料に対しては、開弁したリリーフバルブ７４４３によるリリーフ機能が発揮される。尚、リリーフバルブ７４４３のリリーフ機能によるリリーフ圧は、例えば６５０ｋＰａとなるように、設定されている。

ここまでの第七実施形態によると、第一実施形態と同様な作用効果の発揮が可能となる。それと共に第七実施形態によると、吐出通路４７２から吐出された内燃機関３側への供給燃料の圧力を燃料ポンプ７０４２の停止に伴い保持する外部残圧保持バルブ７４７３は、燃料ポンプ７０４２の作動に伴い開弁してバルブストッパ７４７９に係止されるバルブエレメント４７８を有したスプリングレス式である。そのため、燃料ポンプ７０４２からの燃料圧送により圧力脈動が発生しても、係止状態のバルブエレメント４７８が振動し難い。

また一方で、収容室４６３での燃料圧力を燃料ポンプ７０４２の停止に伴い保持する内部残圧保持バルブ７４７５は、燃料ポンプ７０４２の作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント７４７５ｂを有したスプリング付勢式である。ここで、吐出通路４７２からの吐出燃料を流通させる燃料通路７４７０のうち、燃料フィルタ４６４よりも下流側にて収容室４６３と連通する連通口７４７０ｅは、内部残圧保持バルブ７４７５から外部残圧保持バルブ７４７３側への位置ずれ箇所Ｒに開口する。これにより、連通口７４７０ｅからバルブ７４７３側へ燃料の向かう外部用通路部７４７０ｆよりも、同口７４７０ｅからバルブ７４７５側への燃料流れを絞る内部用通路部７４７０ｇにつき、上記Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得る。その結果、燃料ポンプ７０４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ７４７５へ向かうまでの長く絞られた内部用通路部７４７０ｇにて減衰され得るので、当該バルブ７４７５でのバルブエレメント７４７５ｂの振動も減衰され得る。

以上のことから、残圧保持バルブ７４７３，７４７５のいずれにおいても、圧力脈動がバルブエレメント４７８，７４７５ｂの振動により増幅されることを抑制できる。したがって、燃料通路７４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音を低減可能となる。

また、第七実施形態によると、収容室４６３との間を中継通路７４６５により中継される連通口７４７０ｅは、位置ずれ箇所Ｒにて開口することになる。これによれば、連通口７４７０ｅからバルブ７４７５側への燃料流れを絞る内部用通路部７４７０ｇにつき、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得るのみならず、収容室４６３から同口７４７０ｅまでの中継通路７４６５の長さも増大させ得る。その結果、燃料ポンプ７０４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ７４７５へ向かうまでに、長い中継通路７４６５と、長く絞られた内部用通路部７４７０ｇとにて減衰され得る。故に、騒音の低減効果を高めることが可能となる。

また、第七実施形態によると、位置ずれ箇所Ｒにて外部用通路部７４７０ｆに開口する連通口７４７０ｅは、当該通路部７４７０ｆを介して内部用通路部７４７０ｇと連通する。ここで、内部用通路部７４７０ｇでは燃料流れが外部用通路部７４７０ｆよりも絞られるので、内燃機関３側への吐出のために外部用通路部７４７０ｆにて流通させる燃料流量を確保しつつ、内部用通路部７４７０ｇで圧力脈動を減衰させて騒音を低減可能である。また、内部用通路部７４７０ｇは、外部用通路部７４７０ｆのうち中継通路７４６５からバルブ７４７５を挟んだ離間箇所Ｑに開口することで、同通路部７４７０ｆのうち連通口７４７０ｅから当該箇所Ｑまでの距離を中継通路７４６５の長さと共に増大させ得る。その結果、燃料ポンプ７０４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ７４７５へ向かうまでに、長い中継通路７４６５と、距離の確保された各箇所Ｒ，Ｑの間と、長く絞られた内部用通路部７４７０ｇとにて減衰され得る。故に、騒音の低減効果を高めることが可能となる。

また、第七実施形態によると、内部用通路部７４７０ｇにおける燃料の流通方向に対して、中継通路７４６５における燃料の流通方向が傾斜する。これにより、中継通路７４６５から外部用通路部７４７０ｆを通して内部用通路部７４７０ｇへと向かう燃料流れが円滑に折り返されることで、それら通路部７４７０ｆ，７４７０ｇを形成する内壁面からは、当該燃料流れが剥離し難くなる。故に、そうした燃料流れの剥離により負圧が発生して騒音の要因となるのを抑制可能である。

また、第七実施形態によると、燃料通路７４７０にて内燃機関３側へ向かう流れとは分流された燃料がリリーフ通路４７６により案内されることで、リリーフバルブ７４４３は、内燃機関３側への供給燃料の圧力を逃がす。こうしたリリーフ機能によれば、内燃機関３の耐久性を保証可能となる。また、圧力逃がしのためにバルブエレメント７４４３ｂがスプリング反力に抗して開弁するスプリング付勢式のリリーフバルブ７４４３には、燃料通路７４７０のうち外部残圧保持バルブ７４７３よりも下流側から、リリーフ通路４７６を通して燃料が案内される。これにより、連通口７４７０ｅから燃料通路７４７０及びリリーフ通路４７６を介したバルブ７４４３までの距離が長くなることで、燃料ポンプ７０４２からの燃料圧送による圧力脈動は減衰され得る。故にバルブ７４４３では、圧力脈動がバルブエレメント７４４３ｂの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路７４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音の低減効果を高めることが可能となる。

また、第七実施形態のジェットポンプ４５は、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことで長く絞られた内部用通路部７４７０ｇからバルブ７４７５を通した排出燃料をさらに絞って噴出させることで、燃料タンク２内の燃料を燃料ポンプ７０４２の周囲へ移送する。これによりジェットポンプ４５では、内部用通路部７４７０ｇにて圧力脈動の減衰された燃料が噴出され得るので、燃料移送機能を安定的に発揮すると共に、燃料噴出が断続するのに起因して人間には耳障りな騒音が発生するのを抑制可能となる。

（第八実施形態）
図２２に示すように本発明の第八実施形態は、第七実施形態の変形例である。第八実施形態の燃料ポンプ８０４２から吐出される加圧燃料の圧力は、例えば４００ｋＰａに固定される。

また、図２２〜２４に示すように第八実施形態の燃料通路８４７０は、突部８０４７において上下方向に沿ったフィルタケース４３の軸方向へと直線状に延伸するように、ストレートな略矩形の孔状に形成されている。燃料通路８４７０のうち上下方向の中間部には、連通口７４７０ｅが開口形成されている。燃料通路８４７０は、図２２の中継通路７４６５を介して連通口７４７０ｅを収容室４６３と連通させることで、燃料フィルタ４６４よりも下流側に配置されている。かかる配置形態により、中継通路７４６５を通して案内される加圧燃料は、連通口７４７０ｅから燃料通路８４７０に導出される。

こうした燃料通路８４７０に形成される外部用通路部７４７０ｆ及び内部用通路部７４７０ｇは、図２２〜２４に示す特定箇所Ｓの要素８４７２，７４７４，８４７５，８４７６，８４７９と共に、突部８０４７に収められている。ここで、隔壁４７１及び外部残圧保持バルブ７４７３が設けられていない第八実施形態の外部用通路部７４７０ｆでは、連通口７４７０ｅからの導出燃料が同口７４７０ｅよりも上方の吐出通路８４７２側へと流通する。また、吐出通路８４７２から下方に離間して内部残圧保持バルブ８４７５が配置される構成下、当該バルブ８４７５から吐出通路８４７２側へ位置ずれした箇所Ｒに、連通口７４７０ｅが開口している。また、図２２，２４に示すように内部用通路部７４７０ｇの開口は、外部用通路部７４７０ｆのうち中継通路７４６５から内部残圧保持バルブ８４７５を挟んで径外方向へ離間した離間箇所Ｑに、設けられている。

尚、燃料通路８４７０につき、以上説明した以外の構成は、第七実施形態で説明した燃料通路７４７０の構成に準じている。したがって、内部用通路部７４７０ｇの通路断面積から仮想される円筒管Ｐの通路直径Ｄと、外部用通路部７４７０ｆから内部残圧保持バルブ７４７５までの内部用通路部７４７０ｇの長さＬ（図２２参照）は、第八実施形態でもＬ／Ｄ≧３の関係式を満たしている。

図２３に示すように第八実施形態の吐出通路８４７２は、突部８０４７のうち上下方向の中間部に設けられて連通口７４７０ｅよりも上方に位置する円筒状に、形成されている。吐出通路８４７２は、燃料通路８４７０のうち外部用通路部７４７０ｆにおいて連通口７４７０ｅよりも下流側から、フィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へと分岐している。尚、吐出通路８４７２につき、以上説明した以外の構成は、第一実施形態で説明した吐出通路４７２の構成に準じている。

図２２，２３に示すように第八実施形態では、「複数の開閉バルブ」の一つとしての内部残圧保持バルブ８４７５を要素７４７５ａ，７４７５ｂと共に構成するバルブスプリング８４７５ｃにつき、スプリング反力の設定が第七実施形態とは異なっている。これにより内部残圧保持バルブ８４７５の開弁時には、外部用通路部７４７０ｆから吐出通路８４７２へと向かう加圧燃料の圧力が、例えば４００ｋＰａに調整される。このとき、内部用通路部７４７０ｇから分岐通路７４７４に流入した加圧燃料は、ジェットポンプ４５及びリリーフバルブ８４７９の側へと向かって流通するが、当該流通は、内部残圧保持バルブ８４７５の閉弁時には止められる。その結果、閉弁した内部残圧保持バルブ８４７５の残圧保持機能による保持圧力は、例えば４００ｋＰａとなる。尚、内部残圧保持バルブ８４７５につき、以上説明した以外の構成は、第七実施形態で説明した内部残圧保持バルブ７４７５の構成に準じている。

図２３に示すように第八実施形態のリリーフ通路８４７６は、突部８０４７のうち上下方向の吐出通路８４７２及び内部残圧保持バルブ８４７５間に位置する中間部にて、段付円筒孔状に形成されている。リリーフ通路８４７６は、分岐通路７４７４において内部残圧保持バルブ８４７５よりも下流側からフィルタケース４３の軸方向に対する直交方向へと分岐していると共に、当該分岐箇所とは反対側にてリリーフバルブ８４７９と連通している。かかる連通形態によりリリーフ通路８４７６は、内部残圧保持バルブ８４７５を通して内部用通路部７４７０ｇから排出される燃料をリリーフバルブ８４７９にまで案内する。

「複数の開閉バルブ」のうち内部残圧保持バルブ８４７５とは別の一つとして、スプリング付勢式のチェックバルブである第八実施形態のリリーフバルブ８４７９は、リリーフ通路８４７６に設けられている。リリーフバルブ８４７９は、リリーフ通路８４７６を通してサブタンク２０の内部空間２６と連通することで、同通路８４７６の案内燃料を当該空間２６まで排出可能となっている。リリーフバルブ８４７９は、バルブエレメント８４７９ｂ及びバルブスプリング８４７９ｃを有している。
バルブエレメント８４７９ｂは、樹脂及びゴムの複合材により円板状に形成されている。バルブエレメント８４７９ｂは、リリーフ通路８４７６のうち平面状に弁座８４７６ｓを形成する段付部分よりも下流側の最下流端８４７６ａ内に、同軸上に収容されている。かかる収容形態によりバルブエレメント８４７９ｂは、弁座８４７６ｓに対する離着座が往復移動により可能となっている。したがって、リリーフバルブ８４７９は、弁座８４７６ｓからバルブエレメント８４７９ｂが離座するのに応じて開弁する一方、弁座８４７６ｓにバルブエレメント８４７９ｂが着座するのに応じて閉弁する。

バルブスプリング８４７９ｃは、金属によりコイル状に形成され、リリーフ通路８４７６内に同軸上に係止されている。バルブスプリング８４７９ｃは、スプリング反力によりバルブエレメント８４７９ｂを、弁座８４７６ｓ側へと付勢している。

こうした構造によりリリーフバルブ８４７９は、分岐通路７４７４を介してリリーフ通路８４７６と通じた燃料通路８４７０を開閉する。具体的には、燃料ポンプ８０４２の作動及び停止に拘らず、内部残圧保持バルブ８４７５が閉弁してリリーフ通路８４７６の圧力がリリーフ圧未満となる間は、リリーフバルブ８４７９のバルブエレメント８４７９ｂがバルブスプリング８４７９ｃのスプリング反力により閉弁する。この閉弁時には、内部残圧保持バルブ８４７５も閉弁状態にあるので、ジェットポンプ４５側には燃料が流通しない。一方、燃料ポンプ８０４２の作動により内部残圧保持バルブ８４７５が開弁して、内部用通路部７４７０ｇからリリーフ圧以上の燃料が当該バルブ８４７５により排出されると、バルブエレメント８４７９ｂがスプリング反力に抗して開弁する。この開弁時には、バルブエレメント８４７９ｂがバルブスプリング８４７９ｃに弾性支持される状態下、内部用通路部７４７０ｇから燃料が内部残圧保持バルブ８４７５を通してサブタンク２０の内部空間２６に排出される。その結果、ジェットポンプ４５側へと向かう燃料の圧力は、リリーフ圧となるまで逃がされる。即ち、内部残圧保持バルブ８４７５による燃料通路８４７０からの排出燃料に対しては、開弁したリリーフバルブ８４７９によりリリーフ機能が発揮される。尚、リリーフバルブ８４７９のリリーフ機能によるリリーフ圧は、例えば５０ｋＰａとなるように、設定されている。

ここで、図２４に示す第八実施形態においてリリーフ通路８４７６の最下流端８４７６ａは、燃料ポンプ８０４２及びフィルタケース４３等からなるポンプユニット４０を収容したサブタンク２０のうち内周面８０２０ｅと対向する形態で、開口している。リリーフバルブ８４７９から排出される燃料は、かかるリリーフ通路８４７６の最下流端８４７６ａを通してサブタンク２０の内部空間２６に流入する。そこで、最下流端８４７６ａを通したリリーフバルブ８４７９からの排出燃料の流れを横方向に逃がすために、サブタンク２０のうち内周面８０２０ｅは、当該最下流端８４７６ａとの対向箇所にて山形に突出することで、整流部８０２０ｆを形成している。

図２３〜２５に示すように第八実施形態のポート部材８０４４は、吐出ポート８４４０及びジェットポート４４１を、フィルタケース４３外にて一体に有している。即ち、ポート部材８０４４には、リリーフポート４４２及びリリーフバルブ７４４３が設けられていない。こうしたポート部材８０４４において吐出ポート８４４０は、「複数の燃料ポート」の一つとして機能する。かかる機能のために吐出ポート８４４０は、フィルタケース４３のうち円筒面状に湾曲する外筒部４６１の外周面４６１ａに沿うように屈曲形成されて横方向に最下流端８４４０ａを向けることで、フレキシブルチューブ１２ａ（図２２参照）と連通している。ここで、吐出ポート８４４０の最下流端８４４０ａが向けられる横方向は、上下方向に沿うフィルタケース４３の軸方向に対して直交する方向から、僅かに上方へ傾斜している。また、吐出ポート８４４０は、突部８０４７の側面４７ａに開口する吐出通路８４７２に対して、図２３の如く最下流端８４４０ａとは反対側にて連通している。尚、ポート部材８０４４及び吐出ポート８４４０につき、以上説明した以外の構成は、第一実施形態で説明したポート部材４４及び吐出ポート４４０の構成に準じている。

このような第八実施形態によると、収容室４６３での燃料圧力を燃料ポンプ８０４２の停止に伴い保持する内部残圧保持バルブ８４７５は、燃料ポンプ８０４２の作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント７４７５ｂを有したスプリング付勢式である。ここで、吐出通路８４７２から内燃機関３側への吐出燃料を流通させる燃料通路８４７０のうち、燃料フィルタ４６４よりも下流側にて収容室４６３と連通する連通口７４７０ｅは、バルブ８４７５から当該通路８４７２側へ位置ずれした位置ずれ箇所Ｒに開口する。これにより燃料通路８４７０では、連通口７４７０ｅから通路８４７２側へ燃料の向かう外部用通路部７４７０ｆよりも、同口７４７０ｅからバルブ８４７５側への燃料流れを絞る内部用通路部７４７０ｇにつき、上記Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすように長さＬを増大させ得る。その結果、燃料ポンプ８０４２からの燃料圧送により発生した圧力脈動は、スプリング付勢式のバルブ８４７５へ向かうまでの長く絞られた内部用通路部７４７０ｇにて減衰され得るので、当該バルブ８４７５でのバルブエレメント７４７５ｂの振動も減衰され得る。

以上のことから、内部残圧保持バルブ８４７５において圧力脈動がバルブエレメント７４７５ｂの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路８４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音を低減可能となる。

また、第八実施形態によると、内部用通路部７４７０ｇから内部残圧保持バルブ８４７５を通して排出される燃料の圧力は、例えばジェットポンプ４５での当該排出燃料の絞り作用等により、上昇することになっても、リリーフバルブ８４７９により逃がされる。こうしたリリーフ機能によれば、吐出通路８４７２へ向かう燃料の圧力、即ち内燃機関３側への吐出燃料への圧力を調整するバルブ８４７５の調圧機能につき、安定的に発揮可能となる。また、圧力逃がしのためにバルブエレメント８４７９ｂがスプリング反力に抗して開弁するスプリング付勢式のバルブ８４７９には、内部用通路部７４７０ｇからの燃料がバルブ８４７５を通して到達することになる。これにより、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことで長く絞られる通路部７４７０ｇの作用のみならず、連通口７４７０ｅから燃料通路８４７０を介したバルブ８４７９までの距離が長くなることで、燃料ポンプ８０４２からの燃料圧送による圧力脈動は減衰され得る。故にバルブ８４７９では、圧力脈動がバルブエレメント８４７９ｂの振動により増幅されることを抑制できるので、燃料通路８４７０から内燃機関３までの経路に発生する騒音の低減効果を高めることが可能となる。

また、第八実施形態によると、ポート部材８０４４は、曲面状に湾曲する外周面４６１ａを有したフィルタケース４３のうち特定箇所Ｓに接合されることで、吐出ポート８４４０を当該面４６１ａに沿って形成することになる。これによれば、フィルタケース４３の外周及びポート部材８０４４の外周の双方に接する外接円Ｃを確実に小径化して、装置１の小型化をフィルタケース４３の径方向に促進することが可能となる。

また、第八実施形態によると、サブタンク２０の内周面８０２０ｅに向かって開口するリリーフ通路８４７６の最下流端８４７６ａは、同タンク２０の整流部８０２０ｆと対向する。これにより、リリーフ通路８４７６の最下流端８４７６ａを通してリリーフバルブ８４７９から排出される燃料の流れは、横方向に逃がされることになるので、サブタンク２０の上部から燃料が溢れることを抑制できる。

尚、以上説明した以外の第八実施形態の作用効果については、第一及び第七実施形態と同様な作用効果を発揮可能である。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に、第一〜第八実施形態に関する変形例１としては、フィルタケース４３，２０４３，３０４３，４０４３，６０４３のうち燃料フィルタ４６４を収容させていない非収容部分を周方向の一部に設けて、当該非収容部分を特定箇所Ｓに設定してもよい。

第四〜第六実施形態に関する変形例２としては、外部残圧保持バルブ３４７３，６４７３又は内部残圧保持バルブ４７５を特定箇所Ｓ以外の箇所に設けてもよい。この場合には外部残圧保持バルブ３４７３，６４７３を、例えば吐出ポート４４０，５４４０等に設けてもよい。あるいは内部残圧保持バルブ４７５を、例えばジェットポート４４１，５４４１等に設けてもよい。また、第四〜第六実施形態に関する変形例３としては、外部残圧保持バルブ４７３，６４７３又は内部残圧保持バルブ４７５を設けなくてもよい。

第四〜第六実施形態に関する変形例４としては、第一実施形態に準じてリリーフ通路４４７６が連通し且つリリーフバルブ４４４３の設けられるリリーフポート４４２を、ポート部材４０４４，５０４４に形成してもよい。また、第一〜第七実施形態に関する変形例５としては、リリーフバルブ４４３，４４４３，７４４３を設けなくてもよい。

第一〜第八実施形態に関する変形例６としては、ジェットポンプ４５を設けなくてもよい。この場合のポート部材４４，４０４４，５０４４，８０４４には、ポート４４１，５４４１を形成してもよいし、形成しなくてもよい。

第一〜第八実施形態に関する変形例７としては、ポート部材４４，４０４４，５０４４，８０４４に吐出ポート４４０，５４４０，８４４０を形成しないで、吐出通路４７２，８４７２をフレキシブルチューブ１２ａに直接的に通じさせてもよい。また、第一〜第八実施形態に関する変形例８としては、ポート部材４４，４０４４，５０４４，８０４４にジェットポート４４１，５４４１を形成しないで、分岐通路４７４，４４７４，６４７４，７４７４をジェットポンプ４５に直接的に通じさせてもよい。また、第一〜第三及び第七実施形態に関する変形例９としては、第四実施形態に準じて、ポート部材４４にリリーフポート４４２を形成せずに、リリーフバルブ４４３，７４４３をリリーフ通路４７６に設けてもよい。

第一〜第八実施形態に関する変形例１０としては、通路４７２，４７４，４７６，４４７４，６４７４，７４７４，８４７２のいずれかを、フィルタケース４３，２０４３，３０４３，４０４３，６０４３のうちポート部材４４，４０４４，５０４４，８０４４との接合側面４７ａ以外の面に、開口させてもよい。また、第一〜第七実施形態に関する変形例１１としては、軸方向にて折り返されない形状に、燃料通路４７０，４４７０，７４７０を形成してもよい。また、第一〜第四及び第六〜第八実施形態に関する変形例１２としては、第五実施形態に準じて、ポート４４０，４４１，４４２を外周面４６１ａに沿って形成してもよい。

第七及び第八実施形態に関する変形例１３としては、フィルタケース４３に中継通路７４６５を設けないで、収容室４６３の燃料出口４６３ａを連通口７４７０ｅと実質一致させてもよい。また、第七及び第八実施形態に関する変形例１４としては、中継通路７４６５における燃料の流通方向を、内部用通路部７４７０ｇにおける燃料の流通方向に対して、実質直交させて又は実質平行に設定してもよい。

第七及び第八実施形態に関する変形例１５としては、中継通路７４６５から内部用通路部７４７０ｇを挟んで離間した離間箇所Ｑに内部残圧保持バルブ７４７５，８４７５を設けて、外部用通路部７４７０ｆのうち当該離間箇所Ｑよりも中継通路７４６５に近接した箇所において内部用通路部７４７０ｇを開口させてもよい。また、第七及び第八実施形態に関する変形例１６としては、位置ずれ箇所Ｒにおいて連通口７４７０ｅを内部用通路部７４７０ｇに開口させることで、外部用通路部７４７０ｆを内部用通路部７４７０ｇを介して連通口７４７０ｅと連通させてもよい。

第七及び第八実施形態に関する変形例１７としては、突部７０４７，８０４７を設けない構成下、フィルタケース４３のうち燃料フィルタ４６４を収容していない非収容部分を周方向の一部に設けて、当該非収容部分を特定箇所Ｓに設定してもよい。また、第八実施形態に関する変形例１８としては、整流部８０２０ｆを設けなくてもよい。また、第八実施形態に関する変形例１９としては、第一実施形態に準じて、吐出ポート８４４０の最下流端８４４０ａを上方に向けてもよい。

第一〜第七実施形態に関する変形例２０としては、第八実施形態に準じて、吐出ポート４４０，５４４０の最下流端を横方向に向けてもよい。また、第一〜第八実施形態に関する変形例２１としては、ソレノイドバルブ等といった電磁駆動式のリリーフバルブ４４３，４４４３，７４４３，８４７９を、設けてもよい。

第一〜第八実施形態に関する変形例２２としては、燃料通路４７０，４４７０，７４７０，８４７０から内部残圧保持バルブ４７５，７４７５，８４７５を通して排出されるもの以外の燃料を、ジェットポンプ４５において噴出させてもよい。こうしたジェットポンプ４５での噴出用燃料には、例えば燃料ポンプ４２，７０４２，８０４２からの排出燃料や内燃機関３側からのリターン燃料等が採用される。

第一〜第八実施形態に関する変形例２３としては、ポート４４０，５４４０，８４４０，４４１，５４４１，４４２毎に分割されたポート部材４４，４０４４，５０４４，８０４４を、採用してもよい。また、第一〜第三及び第七実施形態に関する変形例２４としては、ポート４４０，４４１，４４２の一つと二つとに対応して分割されたポート部材４４を、採用してもよい。

１ 燃料供給装置、２ 燃料タンク、３ 内燃機関、４２，７０４２，８０４２ 燃料ポンプ、４３，２０４３，３０４３，４０４３，６０４３ フィルタケース、４４，４０４４，５０４４，８０４４ ポート部材、４５ ジェットポンプ、４６，７０４６ 収容部、４７，４０４７，７０４７，８０４７ 突部、４７ａ 側面、４４０，５４４０，８４４０ 吐出ポート、４４１，５４４１ ジェットポート、４４２ リリーフポート、４４３，４４４３，７４４３，８４７９ リリーフバルブ、４６１ａ 外周面、４６４ 燃料フィルタ、４７０，４４７０，７４７０，８４７０ 燃料通路、４７２，８４７２ 吐出通路、４７３，２４７３，３４７３，６４７３，７４７３ 外部残圧保持バルブ、４７４，４４７４，６４７４，７４７４ 分岐通路、４７５，７４７５，８４７５ 内部残圧保持バルブ、４７６，４４７６，８４７６ リリーフ通路、Ｓ 特定箇所

Claims (23)

1. 燃料ポンプ（４２，７０４２，８０４２）と、燃料フィルタ（４６４）を収容するフィルタケース（４３，２０４３，３０４３，４０４３，６０４３）とを、備え、前記燃料ポンプにより燃料タンク（２）内から圧送された燃料を、前記燃料フィルタにより濾過して前記フィルタケース内から内燃機関（３）側へ供給する燃料供給装置であって、
   前記フィルタケースは、
   前記燃料フィルタよりも下流側にて燃料を流通させる燃料通路（４７０，４４７０，７４７０，８４７０）と、
   前記燃料通路の流通燃料を前記内燃機関側へ向かって吐出する吐出通路（４７２，８４７２）と、
   前記燃料通路を開閉する複数の開閉バルブ（４７３，２４７３，３４７３，６４７３，７４７３，４７５，７４７５，８４７５，４４４３，８４７９）とを、周方向の特定箇所（Ｓ）に偏って一体に有することを特徴とする燃料供給装置。
2. 前記燃料通路と前記吐出通路と前記複数の開閉バルブとは、前記フィルタケースのうち前記燃料フィルタの収容箇所（４６，７０４６）から前記特定箇所へ向かって突出する突部（４７，４０４７，７０４７，８０４７）に、収められることを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。
3. 前記フィルタケースは、前記燃料フィルタの収容箇所（４６，７０４６）における燃料の圧力を前記燃料ポンプの停止に伴って保持する内部残圧保持バルブ（４７５，７４７５，８４７５）を、前記開閉バルブの一つとして有することを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料供給装置。
4. 前記燃料通路から前記内部残圧保持バルブを通して排出される燃料を噴出させることにより、前記燃料タンク内の燃料を前記燃料ポンプの周囲へ移送するジェットポンプ（４５）を、備えることを特徴とする請求項３に記載の燃料供給装置。
5. 前記フィルタケースは、
   前記吐出通路からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を前記燃料ポンプの停止に伴い保持する外部残圧保持バルブ（４７３，２４７３，３４７３，６４７３）を、前記開閉バルブの一つとして有すると共に、
   前記外部残圧保持バルブよりも上流側にて前記燃料通路から分岐することにより、前記燃料通路からの排出燃料を前記ジェットポンプへ案内する分岐通路（４７４，４４７４，６４７４）を、前記特定箇所に一体に有することを特徴とする請求項４に記載の燃料供給装置。
6. 前記内部残圧保持バルブは、前記分岐通路に設けられることを特徴とする請求項５に記載の燃料供給装置。
7. 前記フィルタケースは、前記吐出通路からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を前記燃料ポンプの停止に伴い保持する外部残圧保持バルブ（４７３，２４７３，３４７３，６４７３，７４７３）を、前記開閉バルブの一つとして有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
8. 前記吐出通路からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を逃がすリリーフバルブ（４４３，４４４３，７４４３）と、
   前記燃料通路から排出される燃料を噴出させることにより、前記燃料タンク内の燃料を前記燃料ポンプの周囲へ移送するジェットポンプ（４５）とを、備え、
   前記フィルタケースは、
   前記燃料通路にて前記内燃機関側へ向かう流れとは分流された燃料を、前記リリーフバルブへ案内するリリーフ通路（４７６，４４７６）と、
   前記燃料通路から分岐することにより、前記燃料通路からの排出燃料を前記ジェットポンプへ案内する分岐通路（４７４，４４７４，６４７４，７４７４）とを、前記特定箇所に一体に有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
9. 前記吐出通路と前記リリーフ通路（４７６）と前記分岐通路（４７４，７４７４）とは、前記フィルタケース（４３，２０４３，３０４３）のうち前記特定箇所の側面（４７ａ）に開口することを特徴とする請求項８に記載の燃料供給装置。
10. 前記フィルタケース（４０４３，６０４３）は、前記吐出通路からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を逃がすリリーフバルブ（４４４３）を、前記開閉バルブの一つとして有することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
11. 前記吐出通路からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を逃がすリリーフバルブ（４４３，４４４３，７４４３）を、備え、
    前記リリーフバルブに通じる前記燃料通路は、前記フィルタケース（４３，２０４３，３０４３，４０４３，６０４３）の軸方向にて折り返されることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
12. 前記フィルタケースのうち前記特定箇所に接合されるポート部材（４４，４０４４，５０４４，８０４４）を、備え、
    前記ポート部材は、前記燃料通路を前記フィルタケース外に通じさせる燃料ポート（４４０，５４４０，８４４０，４４１，５４４１，４４２）を、一体に形成することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
13. 前記フィルタケース（４３，４０４３）は、曲面状に湾曲する外周面（４６１ａ）を、有し、
    前記ポート部材（５０４４，８０４４）は、前記外周面に沿って前記燃料ポート（５４４０，８４４０，５４４１）を形成することを特徴とする請求項１２に記載の燃料供給装置。
14. 前記燃料通路（７４７０）は、前記フィルタケース（４３）のうち前記燃料フィルタを収容する収容室（４６３）に対して前記燃料フィルタよりも下流側にて連通する連通口（７４７０ｅ）を有し、前記連通口から燃料を流通させ、
    前記開閉バルブの一つは、前記吐出通路（４７２）からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を前記燃料ポンプ（７０４２）の停止に伴い保持するスプリングレス式の外部残圧保持バルブ（７４７３）として、前記燃料ポンプの作動に伴い開弁してバルブストッパ（７４７９）に係止されるバルブエレメント（４７８）を有した外部残圧保持バルブであり、
    前記開閉バルブの別の一つは、前記収容室における燃料の圧力を前記燃料ポンプの停止に伴い保持するスプリング付勢式の内部残圧保持バルブ（７４７５）として、前記燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（７４７５ｂ）を有した内部残圧保持バルブであり、
    前記連通口は、前記燃料通路のうち前記内部残圧保持バルブから前記外部残圧保持バルブ側へ位置ずれした位置ずれ箇所（Ｒ）に開口し、
    前記吐出通路により前記内燃機関側へ向かって吐出させるための燃料を前記連通口から前記外部残圧保持バルブ側へ向かって流通させる外部用通路部（７４７０ｆ）と、前記連通口から前記内部残圧保持バルブ側へ向かって流通させる燃料の流れを前記外部用通路部よりも絞る内部用通路部（７４７０ｇ）とは、前記燃料通路に形成され、
    前記内部用通路部の通路断面積を円筒管（Ｐ）の通路断面積として変換した場合に、当該円筒管の通路直径Ｄと、前記内部用通路部の長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
15. 前記吐出通路からの吐出により前記内燃機関側へ供給された燃料の圧力を逃がすスプリング付勢式のリリーフバルブ（７４４３）として、当該圧力逃がしのためにスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（７４４３ｂ）を有したリリーフバルブを、備え、
    前記フィルタケースは、前記燃料通路のうち前記外部残圧保持バルブよりも下流側にて前記内燃機関側へ向かう流れとは分流された燃料を、前記リリーフバルブへ案内するリリーフ通路（４７６）を、有することを特徴とする請求項１４に記載の燃料供給装置。
16. 前記燃料通路（８４７０）は、前記フィルタケース（４３）のうち前記燃料フィルタを収容する収容室（４６３）に対して前記燃料フィルタよりも下流側にて連通する連通口（７４７０ｅ）を有し、前記連通口から燃料を流通させ、
    前記開閉バルブの一つは、前記収容室における燃料の圧力を前記燃料ポンプ（８０４２）の停止に伴い保持するスプリング付勢式の内部残圧保持バルブ（８４７５）として、前記燃料ポンプの作動に伴いスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（７４７５ｂ）を有した内部残圧保持バルブであり、
    前記連通口は、前記燃料通路のうち前記内部残圧保持バルブから前記吐出通路（８４７２）側へ位置ずれした位置ずれ箇所（Ｒ）に開口し、
    前記連通口から前記吐出通路側へ向かって燃料を流通させる外部用通路部（７４７０ｆ）と、前記連通口から前記内部残圧保持バルブ側へ向かって流通させる燃料の流れを前記外部用通路部よりも絞る内部用通路部（７４７０ｇ）とは、前記燃料通路に形成され、
    前記内部用通路部の通路断面積を円筒管（Ｐ）の通路断面積として変換した場合に、当該円筒管の通路直径Ｄと、前記内部用通路部の長さＬとは、Ｌ／Ｄ≧３の関係式を満たすことを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
17. 前記内部残圧保持バルブは、前記吐出通路へ向かう燃料の圧力を調整し、
    前記内部残圧保持バルブとは別の前記開閉バルブの一つは、前記内部用通路部から前記内部残圧保持バルブを通して排出される燃料の圧力を逃がすスプリング付勢式のリリーフバルブ（８４７９）として、当該圧力逃がしのためにスプリング反力に抗して開弁するバルブエレメント（８４７９ｂ）を有したリリーフバルブであることを特徴とする請求項１６に記載の燃料供給装置。
18. 前記燃料タンク内において前記燃料ポンプ及び前記フィルタケースを収容するサブタンク（２０）を、備え、
    前記フィルタケースは、前記サブタンクの内周面（８０２０ｅ）に向かって開口するリリーフ通路（８４７６）を、前記特定箇所に有し、
    前記リリーフバルブは、前記リリーフ通路に設けられ、
    前記サブタンクは、前記リリーフ通路の最下流端（８４７６ａ）と対向することにより、当該最下流端を通して前記リリーフバルブから排出される燃料の流れを横方向に逃がす整流部（８０２０ｆ）を、有することを特徴とする請求項１７に記載の燃料供給装置。
19. 前記フィルタケースは、前記収容室及び前記連通口の間を中継する中継通路（７４６５）を、有することを特徴とする請求項１４〜１８のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
20. 前記連通口は、前記位置ずれ箇所にて前記外部用通路部に開口し、
    前記内部用通路部は、前記外部用通路部のうち前記中継通路から前記内部残圧保持バルブ（７４７５，８４７５）を挟んで離間した離間箇所（Ｑ）に開口することにより、前記外部用通路部を介して前記連通口と連通することを特徴とする請求項１９に記載の燃料供給装置。
21. 前記中継通路における燃料の流通方向が前記内部用通路部における燃料の流通方向に対して傾斜することにより、前記中継通路からの燃料流れは、前記外部用通路部を通して折り返されて前記内部用通路部へ向かうことを特徴とする請求項２０に記載の燃料供給装置。
22. 前記連通口は、前記位置ずれ箇所にて前記外部用通路部に開口することにより、前記外部用通路部を介して前記内部用通路部と連通することを特徴とする請求項１４〜２１のいずれか一項に記載の燃料供給装置。
23. 前記内部用通路部から前記内部残圧保持バルブ（７４７５，８４７５）を通して排出される燃料を絞って噴出させることにより、前記燃料タンク内の燃料を前記燃料ポンプ（７０４２，８０４２）の周囲へ移送するジェットポンプ（４５）を、備えることを特徴とする請求項１４〜２２のいずれか一項に記載の燃料供給装置。

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