JP2015095954A - 永久磁石式回転電機 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 固定子コア11と、固定子コア11に巻装された励磁コイル14とを有する固定子10と、固定子コア11と所定の間隔を隔てて対向して回転自在に配置された回転子コア21と、回転子コア21に設けられた複数の磁石スロット23と、複数の磁石スロット23の各々の内部に個別に配設された複数の永久磁石24とを有する回転子20とを備える埋込磁石形同期回転電機(永久磁石式回転電機)1であって、磁石スロット23の固定子コア11側の一端と永久磁石24との間に、比透磁率が“1”より大きく回転子コア21の比透磁率より小さい弱磁性材25が設けられている。
【選択図】図1
Description
コギングトルクは、回転子の回転に伴って磁気エネルギが変化するために発生する。即ち、回転子の位置によって磁気抵抗が変化するので、回転子の回転により磁気抵抗の変化が少なくなるようにすれば、コギングトルクを低減することができる。
また、特許文献2には、固定子コアにスキューを施す技術が開示されているが、この技術のように固定子コアにスキューを施すことにより、コギングトルクを小さくすることもできる。
そこで、本発明者は、一般的な永久磁石式回転電機では、回転子コアの磁石スロットの内部において、磁石スロットの端と永久磁石との間に空洞部が設けられていることに着目し、本発明をなした。
この本発明の一態様に係る永久磁石式回転電機によれば、コギングトルクを低く抑えることができると共に、無負荷誘起電圧の低下を最小限に抑えることができる。
また、本発明の一態様に係る永久磁石式回転電機において、前記弱磁性材は、バインダと軟磁性粉末とを混合した材料からなることが好ましい。
また、本発明の一態様に係る永久磁石式回転電機において、前記弱磁性材は、棒状に加工されたオーステナイト系ステンレスであることが好ましい。
本実施形態では、永久磁石式回転電機として、4極24スロットの埋込磁石形同期回転電機に本発明を適用した例について、図1乃至図3を用いて説明する。
本実施形態の埋込磁石形同期回転電機1は、円筒状フレーム2と、この円筒状フレーム2の内周側に配置された固定子10と、この固定子10の内周側に所定のエアギャップGを介して対向する回転子20とを備えている。回転子20は、その中心部に嵌挿された回転軸3に支持されて回転自在に配置されている。
ここで、励磁コイル14の巻き方については大別すると集中巻と分布巻とに分けられる。本発明は集中巻及び分布巻の両者において効果を発揮するものであり、図1において巻方を限定するものではない。
4つの磁極22の各々は、回転子コア21の周方向に90°の間隔を隔てて配置されている。4つの磁極22の各々は、回転子コア21の軸方向の両端まで(互いに反対側に位置する2つの側面に亘って)貫通する貫通孔からなる一対の磁石スロット23(23a,23b)と、これら一対のスロット23a,23bに挿入されて接着材又は充填材によって固定された永久磁石24とを有している。永久磁石24は、回転子20の隣接する磁極22間において極性が異なるように配置されている。
一対の磁石スロット23a,23bは、回転子コア21の軸方向に沿う長手方向と直交する短手方向(図1及び図2の断面に沿う方向)の端部同士が回転子コア21の回転中心側に凸となるようにV字状に形成されている。これに応じて、一対の磁石スロット23a,23bにそれぞれ挿入された永久磁石24も、回転子コア21の軸方向に沿う長手方向と直交する短手方向の端部同士が回転子コア21の回転中心側に凸となるようにV字状に配置されている。
本実施形態の埋込磁石形同期回転電機1は、回転子20の各磁極22における永久磁石24間の円周方向の中央部と回転軸3の軸心とを結ぶ線がd軸となる。また、回転子20の隣接する磁極22間において極性の異なる永久磁石24間と回転軸3の軸心とを結ぶ線がq軸となる。このため、d軸方向の磁束の磁路にはエアギャップGと同じ磁気抵抗の大きな永久磁石24が存在し、磁束は通りにくいが、q軸方向の磁束は回転子コア21を通ることができるため、この方向の磁気抵抗は小さくなり、d軸インダクタンスLdとq軸インダクタンスLqとがLd<Lqの突極性を有する。このため、電機子巻線の自己インダクタンス及び相互インダクタンスは回転角の2倍で変化し、さらに永久磁石24の電機子鎖交磁束も回転子20の回転角の余弦で変化する。
そこで、本実施形態の埋込磁石形同期回転電機1は、磁石スロット23の固定子コア11側の一端と、この磁石スロット23内の永久磁石24との間に、比透磁率μsが“1”より大きく回転子コア21の比透磁率より小さい弱磁性材25を設けた構成になっている。
弱磁性材25は、樹脂、接着材などのバインダと軟磁性粉末とを所望の比透磁率μsになるような比率(好ましくは1<μs≦4.5)で混合し、磁石スロット23に練り込む、若しくは成形後に固化したものを差し込むことで容易に形成することができる。バインダに用いる具体的な材料としては、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂、フェノール樹脂などが挙げられる。また、軟磁性粉末に用いる具体的な材料としては、Fe,Fe−Si,Fe−Si−Al,Fe−Ni,Fe−Co,Fe−Si−B系などの軟磁性アモルファス、Mn−Zn系などのソフトフェライトなどが挙げられる。
埋込磁石形同期回転電機1のトルクTは、極対数Pn,磁石のつくる鎖交磁束Ψa,d軸インダクタンスLd,q軸インダクタンスLq,d軸電流id,q軸電流iqとすると次式となる。
上記の(1)式において、第1項は永久磁石24がつくる磁束と電流の相互作用によって生じるトルク、すなわちマグネットトルクを表し、第2項はリラクタンストルクを表している。また、Ψaと無負荷誘起電圧は比例する関係にある。
上記の(1)式における第1項のΨaが小さくなると、マグネットトルクが低下し、同一トルクを得るための電流が増加することは明らかである。
図3に解析結果を示す。ただし、図2において、磁石スロット23の一端側(固定子コア側)の弱磁性材25の比透磁率μsのみを変化させ、磁石スロット23の他端側(回転子コアの中心軸側)の空洞部26は比透磁率μsを“1”に固定した。
図3より、磁石スロット23の一端側を埋める弱磁性材25の比透磁率μsを“3”とすると、コギングトルクは約30%低減しているものの、無負荷誘起電圧の低下は約15%にとどまっている。
そこで、回転電機の形状を大幅に変更することなく、銅損を抑える方法として、一般的に励磁コイル14の巻線として使用される丸線を平角線に変更するという手法が考えられる。平角線は占積率90%程度で巻くことが可能であるので、丸線の場合の占積率70%と比較して巻線抵抗を9/7倍まで落とすことができる。これは、発生する銅損を増やさないという条件下では、電流を√(9/7)倍まで増やすことができるということを意味する。
√(9/7)k×0.8+(9/7)×0.2=1 ……(2)
つまり、無負荷誘起電圧は18%の低下まで許容できる。この考え方では弱磁性材25の比透磁率μsは、図3より“3.5”付近まで許容できるということになる。
(1)本実施形態の埋込磁石形同期回転電機1は、磁石スロット23の固定子コア11側の一端と永久磁石24との間に、比透磁率が“1”より大きく回転子コア21の比透磁率より小さい弱磁性材25が設けられている。
以上説明したように、本発明に係る永久磁石式回転電機は、低コストでコギングトルクを低く抑えることができるという効果を有し、励磁コイルを巻装した固定子と、磁石スロットの内部に永久磁石が設けられた回転子とを有する永久磁石式回転電機に有用である。
10…固定子、11…固定子コア、12…スロット、13…磁性ティース、14…励磁コイル
20…回転子、21…回転子コア、21a…ブリッジ部分、22…磁極、23…磁石スロット、24…永久磁石、25…弱磁性材、26…空洞部
Claims (4)
- 固定子コアと、前記固定子コアに巻装された励磁コイルとを有する固定子と、
前記固定子コアと所定の間隔を隔てて対向して回転自在に配置された回転子コアと、前記回転子コアに設けられた複数の磁石スロットと、前記複数の磁石スロット各々の内部に個別に配設された複数の永久磁石とを有する回転子とを備える永久磁石式回転電機であって、
前記磁石スロットの前記固定子コア側の一端と前記永久磁石との間に、比透磁率が“1”より大きく前記回転子コアの比透磁率より小さい弱磁性材が設けられていることを特徴とする永久磁石式回転電機。 - 請求項1に記載の永久磁石式回転電機において、
前記励磁コイルの巻線は平角線であり、
前記弱磁性材は、比透磁率が“4.5”以下であることを特徴とする永久磁石式回転電機。 - 請求項1又は請求項2に記載の永久磁石式回転電機において、
前記弱磁性材は、バインダと軟磁性粉末とを混合した材料からなることを特徴とする永久磁石式回転電機。 - 請求項1又は請求項2に記載の永久磁石式回転電機において、
前記弱磁性材は、棒状に加工されたオーステナイト系ステンレスであることを特徴とする永久磁石式回転電機。
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