JP2015094169A - 土留め構造及びその形成方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の土留め構造は、石詰籠を用い、石詰籠は金網パネルに囲まれて構成されており、石詰籠の底面では、金網の網目を通して杭が地盤に打ち込まれていて、杭の上部は地盤から上に突き出しており、背面側の土壌から石詰籠に作用する土圧Aと、地震により石詰籠に水平に作用する地震時慣性力Bと、土圧A及び地震時慣性力B以外に石詰籠に水平に作用する力を総合した水平圧力Cと、石詰籠に水平に力を作用させて石詰籠が滑動しはじめる際の力である滑動抵抗力Dと、1本の杭の上部に石詰籠から水平に力を作用させたときの最大許容変形抵抗力Eとから算出される、{D+(n−1)×E}/(A+B+C)<1.2≦(D+n×E)/(A+B+C)となるn本の杭が地盤に打ち込まれている。
【選択図】図3
Description
{D+(n−1)×E}/(A+B+C)<1.2≦(D+n×E)/(A+B+C)
となるn本の杭が地盤に打ち込まれている構成を有している。ここで最大許容変形抵抗力Eは、地盤から突き出した杭の上部に石詰籠から水平に力を作用させたときに、杭が変形して石詰籠の水平移動を阻止できなくなる直前の、杭が変形しない最大の水平方向の抵抗力を意味する。
{D+(n’−1)×E}/(A+C’)<1.5≦(D+n’×E)/(A+C’)
となるn’本の杭が地盤に打ち込まれている構成を有している。
{D+(n−1)×E}/(A+B+C)<1.2≦(D+n×E)/(A+B+C)
を満たすように算出されている構成を有している。
{D+(n’−1)×E}/(A+C’)<1.5≦(D+n’×E)/(A+C’)
を満たすように算出されている構成を有している。
実施形態1に係る土留め構造を図1に示す。本実施形態の土留め構造は、水平な地盤100の上に第1の石詰籠50aが載せられ、第1の石詰籠50aの上に第2の石詰籠50bが載せられ、第2の石詰籠50bの上に第3の石詰籠50cが載せられて形成されている。3つの石詰籠50a,50b,50cが積み重ねられている空間は斜面200を掘削して形成された空間であり、上に載せられた石詰籠50b,50cは下の石詰籠50a,50bよりも斜面側(背面側)に近い位置に配置されており、全体として3段の階段状となっている。3つの石詰籠50a,50b,50cの背面側は埋め戻し地盤210である。
{D+(n−1)×E}/(A+B+C)<1.2≦(D+n×E)/(A+B+C)
という式(式1)から求められる。杭20の数を増やすと、杭20自身のコストと、地盤100への打ち込み回数及び杭20が増えることによる石詰めのやりにくさという工事上のコストが増えるため、式1で求められる必要最小限の本数nとすることが好ましい。
実施形態2に係る土留め構造は、地震についての構造計算が不要である用途・場所に用いられるものである。本実施形態においては、図5に示すように地震時慣性力Bを考慮せずに滑動安全率を計算する。この場合は滑動安全率が1.5以上であることが求められているので、背面側の土壌から石詰籠に作用する土圧Aと、土圧A以外に石詰籠に水平に作用する力(地震時慣性力を除く)を総合した水平圧力C’と、石詰籠に水平に力を作用させて石詰籠が滑動しはじめる際の力である滑動抵抗力Dと、1本の杭の上部に石詰籠から水平に力を作用させたときの最大許容変形抵抗力Eと、から算出される、
{D+(n’−1)×E}/(A+C’)<1.5≦(D+n’×E)/(A+C’)
という式(式2)により杭の本数n’が求められる。
上述の実施形態は本願発明の例示であって、本願発明はこれらの例に限定されず、これらの例に周知技術や慣用技術、公知技術を組み合わせたり、一部置き換えたりしてもよい。また当業者であれば容易に思いつく改変発明も本願発明に含まれる。
20a,20b,20c 杭
50 石詰籠
50a,50b,50c 石詰籠
100 地盤
Claims (8)
- 石詰籠を用いた土留め構造であって、
前記石詰籠は金網パネルに囲まれて構成されており、
前記石詰籠の底面では、金網の網目を通して杭が地盤に打ち込まれていて、前記杭の上部は地盤から上に突き出しており、
背面側の土壌から前記石詰籠に作用する土圧Aと、地震により前記石詰籠に水平に作用する地震時慣性力Bと、前記土圧A及び前記地震時慣性力B以外に前記石詰籠に水平に作用する力を総合した水平圧力Cと、前記石詰籠に水平に力を作用させて前記石詰籠が滑動しはじめる際の力である滑動抵抗力Dと、1本の前記杭の上部に前記石詰籠から水平に力を作用させたときの最大許容変形抵抗力Eとから算出される、
{D+(n−1)×E}/(A+B+C)<1.2≦(D+n×E)/(A+B+C)
となるn本の前記杭が地盤に打ち込まれている、土留め構造。 - 石詰籠を用いた土留め構造であって、
前記石詰籠は金網パネルに囲まれて構成されており、
前記石詰籠の底面では、金網の網目を通して杭が地盤に打ち込まれていて、前記杭の上部は地盤から上に突き出しており、
背面側の土壌から前記石詰籠に作用する土圧Aと、前記土圧A以外に前記石詰籠に水平に作用する力(地震時慣性力を除く)を総合した水平圧力C’と、前記石詰籠に水平に力を作用させて前記石詰籠が滑動しはじめる際の力である滑動抵抗力Dと、1本の前記杭の上部に前記石詰籠から水平に力を作用させたときの最大許容変形抵抗力Eと、から算出される、
{D+(n’−1)×E}/(A+C’)<1.5≦(D+n’×E)/(A+C’)
となるn’本の前記杭が地盤に打ち込まれている、土留め構造。 - 前記滑動抵抗力Dは動摩擦係数を用いて算出する、請求項1または2に記載されている土留め構造。
- 前記杭の地盤内の長さは、前記最大許容変形抵抗力Eを算出する際に半無限長と見なすことができる、請求項1から3のいずれか一つに記載されている土留め構造。
- 前記杭は鋼材または鉄筋コンクリートからなる、請求項1から4のいずれか一つに記載されている土留め構造。
- 前記杭は鋼管である、請求項5に記載されている土留め構造。
- 金網パネルに囲まれて構成された石詰籠を用いた土留め構造の形成方法であって、
地盤の上に石詰籠の底面部を置く工程と、
前記底面部の網目を通してn本の杭を地盤に打ち込む杭打ち工程と
を含み、
前記杭打ち工程では、地盤内の存する前記杭を半無限長とみなすことができ、かつ前記杭の上部が地盤から上に突き出すように前記杭を打ち込んでおり、
前記nは、背面側の土壌から前記石詰籠に作用する土圧Aと、地震により前記石詰籠に水平に作用する地震時慣性力Bと、前記土圧A及び前記地震時慣性力B以外に前記石詰籠に水平に作用する力を総合した水平圧力Cと、前記石詰籠に水平に力を作用させて前記石詰籠が滑動しはじめる際の力である滑動抵抗力Dと、1本の前記杭の上部に前記石詰籠から水平に力を作用させたときの最大許容変形抵抗力Eとから、
{D+(n−1)×E}/(A+B+C)<1.2≦(D+n×E)/(A+B+C)
を満たすように算出されている、土留め構造の形成方法。 - 金網パネルに囲まれて構成された石詰籠を用いた土留め構造の形成方法であって、
地盤の上に石詰籠の底面部を置く工程と、
前記底面部の網目を通してn’本の杭を地盤に打ち込む杭打ち工程と
を含み、
前記杭打ち工程では、地盤内の存する前記杭が半無限長とみなすことができ、かつ前記杭の上部が地盤から上に突き出すように前記杭を打ち込んでおり、
前記n’は、背面側の土壌から前記石詰籠に作用する土圧Aと、前記土圧A以外に前記石詰籠に水平に作用する力(地震時慣性力を除く)を総合した水平圧力C’と、前記石詰籠に水平に力を作用させて前記石詰籠が滑動しはじめる際の力である滑動抵抗力Dと、1本の前記杭の上部に前記石詰籠から水平に力を作用させたときの最大許容変形抵抗力Eとから、
{D+(n’−1)×E}/(A+C’)<1.5≦(D+n’×E)/(A+C’)
を満たすように算出されている、土留め構造の形成方法。
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