JP2015040483A - 負圧ポンプ及びシリンダヘッドカバー - Google Patents

Abstract

【課題】負圧ポンプにおいて、製造コストの上昇を抑制すると共に低温下における駆動抵抗の上昇を抑制すること。
【解決手段】負圧ポンプ１０が、樹脂で構成され、室内に潤滑油が供給されると共に内壁面が断面円形状とされたポンプ室３０と、ポンプ室３０内に配置され、動力源から動力が伝達されて回転し、回転中心Ｃがポンプ室３０の中心に対して偏心した位置にある回転軸４０と、回転軸４０に該回転軸４０と直交する方向に往復動自在に支持され、回転軸４０と一体回転すると共に端部５０Ｂがポンプ室３０の内壁面（内周面２６Ｂ）上を摺動し、ポンプ室３０を複数の空間に区画して負圧を生成するベーン５０と、を有すること。
【選択図】図３

Description

本発明は、負圧ポンプ及びシリンダヘッドカバーに関する。

特許文献１には、エンジンからの動力によって負圧を生成する負圧ポンプが開示されている。この負圧ポンプは、アルミ製のハウジング内に形成されたポンプ室と、このポンプ室内を回転しながら該ポンプ室内を複数の空間に区画するベーンとを備えており、このベーンとハウジングを熱膨張率（線膨張係数）が同じ素材で形成している（特許文献１参照）。

特許４６００６５４号

しかし、ハウジングをアルミや鉄等の金属材料で形成する場合、ポンプ室の成形に機械加工が必要となり、製造コストが高くなるという問題がある。

さらに、アルミや鉄等の金属材料で形成されたハウジングは、熱伝導率が高いため、低温下において負圧ポンプを作動させた場合に、ポンプ室内の潤滑油が温まり難く、潤滑油のせん断抵抗によって負圧ポンプの駆動抵抗が高くなるという問題がある。

本発明の課題は、製造コストの上昇を抑制すると共に低温下における駆動抵抗の上昇を抑制する負圧ポンプ及びシリンダヘッドカバーを提供することである。

本発明の請求項１に係る負圧ポンプは、樹脂で構成され、室内に潤滑油が供給されると共に内壁面が断面円形状とされたポンプ室と、前記ポンプ室内に配置され、動力源から動力が伝達されて回転し、回転中心が前記ポンプ室の中心に対して偏心した位置にある回転軸と、前記回転軸に該回転軸と直交する方向に往復動自在に支持され、前記回転軸と一体回転すると共に端部が前記ポンプ室の内壁面上を摺動し、前記ポンプ室を複数の空間に区画して負圧を生成するベーンと、を有している。

なお、ここでいう「断面円形状」とは、断面形状が正円及び断面形状が長円のものを含む。

請求項１に係る負圧ポンプでは、動力源から動力が伝達されて駆動軸が回転すると、ベーンも駆動軸と一体回転する。この回転により、ベーンは、遠心力を受けて回転軸と直交する方向（回転軸の直径方向）に移動すると共に端部がポンプ室の内壁面上を摺動する。また、回転軸の回転中心がポンプ室の中心に対して偏心した位置にあるため、回転軸とベーンが一体回転することで、ベーンによって区画された複数の空間の容積が増減する。このように、ベーンによって容積が増減する空間において気体を吸入、圧縮、及び吐出することで、負圧が生成される。

上記負圧ポンプでは、ポンプ室を樹脂で構成していることから、例えば、ポンプ室を金属（アルミ等）で構成するものと比べて、製造コストの上昇が抑制される。

また、上記負圧ポンプでは、ポンプ室を樹脂で構成していることから、例えば、ポンプ室を金属（アルミ等）で形成したものと比べて、熱伝導率を低くできるため、低温下においてポンプ室内の熱が室外へ逃げるのが抑制され、潤滑油が温まり易くなる。これにより、低温下においても潤滑油が早期に温まり、せん断抵抗が低下するため、ベーンを介して回転軸に作用する負荷が軽減され、負圧ポンプの駆動抵抗が低下する。すなわち、低温下における負圧ポンプの駆動抵抗の上昇が抑制される。

本発明の請求項２に係る負圧ポンプは、請求項１に記載の負圧ポンプにおいて、前記ポンプ室は、円筒状の筐体と、該筐体の開口部を閉塞する蓋体とで構成され、前記ポンプ室の内壁面としての前記筐体の内周面は、前記開口部に向かって外側へ傾斜している。

なお、ここでいう「円筒状」とは、正円筒状及び長円筒状を含む。

請求項２に係る負圧ポンプでは、ポンプ室を円筒状の筐体と該筐体の開口部を閉塞する蓋体とで構成し、さらに、ポンプ室の内壁面としての筐体の内周面を開口部に向かって外側へ傾斜させていることから、筐体の製造時（射出成形時）において、筐体の内周面を形成する金型を筐体内から上記開口部を通して抜き出しやすくなる。

本発明の請求項３に係る負圧ポンプは、請求項２に記載の負圧ポンプにおいて、前記ポンプ室が減圧されるにつれて、前記筐体の内周面と前記ベーンの端部との間の隙間が縮小する。

請求項３に係る負圧ポンプでは、ポンプ室内が減圧されるにつれて、ポンプ室内外の圧力差により筐体の周壁が弾性変形し、筐体の内周面（ポンプ室の内壁面）とベーンの端部との間の隙間が縮小される。これにより、上記隙間を気体が通り抜けるのが抑制され、負圧ポンプの負圧生成効率（駆動効率）が向上する。

本発明の請求項４に係る負圧ポンプは、請求項３に記載の負圧ポンプにおいて、前記筐体を構成する樹脂は、熱可塑性樹脂である。

請求項４に係る負圧ポンプでは、筐体を構成する樹脂を熱可塑性樹脂とすることから、ポンプ室内の温度上昇（例えば、筐体の内周面とベーンの端部の摺動（摩擦）による温度上昇）により、筐体の柔軟性が増すため、筐体の内周面とベーンの端部との間の隙間をより縮小することができる。

本発明の請求項５に係る負圧ポンプは、請求項３又は請求項４に記載の負圧ポンプにおいて、前記筐体を構成する樹脂は、ポリアミド系樹脂であり、前記筐体の周壁の厚みをＴ、前記ベーンの幅をＨとしたときに、Ｔ≦０．２２Ｈの関係を満たす。

請求項５に係る負圧ポンプでは、筐体を構成する樹脂をポリアミド系樹脂とし、筐体の周壁の厚みＴとベーンの幅ＨがＴ≦０．２２Ｈの関係を満たすため、筐体の内周面とベーンの端部との間の隙間を確実に縮小することができる。

本発明の請求項６に係るシリンダヘッドカバーは、請求項１〜５のいずれか１項に記載の前記負圧ポンプを備え、一部が前記筐体を構成し、他の部分が動力源としてのエンジンのシリンダヘッドをカバーするシリンダヘッドカバー。

請求項６に係るシリンダヘッドカバーでは、シリンダヘッドカバーの一部が筐体を構成することから、例えば、シリンダヘッドカバーと負圧ポンプの筐体が別体とされるものと比べて、製造コストを減らすことができる。また、シリンダヘッドカバーは、請求項１〜５のいずれか１項に記載の負圧ポンプを備えるため、この負圧ポンプで得られる作用効果を奏する。特に、上記負圧ポンプでは、低温下における駆動抵抗を低減することができるため、エンジンのエネルギーロスを減らすことができる。

本発明の負圧ポンプ及びシリンダヘッドカバーによれば、製造コストの上昇を抑制すると共に低温下における駆動抵抗の上昇を抑制することができる。

本発明の第１実施形態の負圧ポンプの斜視図である。 図１の負圧ポンプの分解斜視図である。 作動状態の図１の負圧ポンプの筐体を軸直方向に沿って切断した断面図である。 図３の負圧ポンプの４Ｘ−４Ｘ線断面図である。 停止状態の図４の負圧ポンプの矢印５Ｘ部の拡大図である。 作動状態の第２実施形態のシリンダヘッドカバーの負圧ポンプ筐体部を軸方向に沿って切断した断面図である。 図６の負圧ポンプの筐体を軸直方向に沿って切断した断面図である。 負圧生成時に筐体の周壁が受ける圧力を説明するための説明図である。 筐体の周壁の厚みＴとベーンの幅Ｈとの関係を示すグラフである。

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態の負圧ポンプについて図１〜図５に従って説明する。

本実施形態の負圧ポンプ１０（図１参照）は、エンジン（図示省略）を動力源として負圧を生成する装置であり、車両の負圧式ブレーキ倍力装置(図示省略)に用いられる。なお、本発明は上記構成に限定されず、負圧ポンプの動力源としてモータ等を用いてもよい。また、本発明の負圧ポンプは、負圧を利用する装置であれば、負圧式ブレーキ倍力装置以外に用いてもよい。

図２及ぶ図３に示すように、負圧ポンプ１０は、樹脂で構成された筐体２０と、筐体２０の内部に形成されたポンプ室３０と、ポンプ室３０内に配置される回転軸４０と、ポンプ室３０内に配置されると共に回転軸４０に支持されるベーン５０と、を有している。

筐体２０は、軸方向の一端部２２Ａ（図４では右側の端部）を含む円筒部２４と、その他の部分を形成すると共に軸方向の他端部２２Ｂを含み、円筒部２４よりも大径とされた長円筒部２６とで構成された略円筒状とされている。

図４に示すように、円筒部２４の内周面２４Ｂ（周壁２４Ａの内面）は、断面形状が正円とされている。また、円筒部２４には、回転軸４０が挿入配置される。

図３及び図４に示すように、長円筒部２６は、周壁２６Ａの厚みが略一定とされている。長円筒部２６の内周面２６Ｂ（周壁２６Ａの内面）は、断面形状が長円とされている。また、長円筒部２６の中心に対して円筒部２４の中心が偏心した位置にある。また、図５に示すように、長円筒部２６の内周面２６Ｂは、他端部２２Ｂに向かって外側へ傾斜している。具体的には、内周面２６Ｂは、長円筒部２６の軸直方向（軸方向と直交する方向）の外側（中心軸（軸心）から離れる側）に向かって傾斜している。なお、本実施形態では、長円筒部２６の内周面２６Ｂの傾斜角（軸方向に対する傾斜角）θを０．５〜１．０度の範囲内に設定している。

図２及び図３に示すように、長円筒部２６の周壁２６Ａには、ポンプ室３０内に流体を吸入するための吸入口２７が設けられている。この吸入口２７には、逆止機能を有するチェックバルブ１５が接続されている。吸入口２７は、チェックバルブ１５を介して負圧式ブレーキ倍力装置（図示省略）に接続されている。このチェックバルブ１５は、負圧式ブレーキ倍力装置から吸入口２７に向かう流体（ここでは、空気）の流れを許容し、吸入口２７から負圧式ブレーキ倍力装置に向かう流体（ここでは、空気及び潤滑油）の流れを止めるように構成されている。

図４に示すように、筐体２０には、円筒部２４と長円筒部２６との間に円筒部２４と長円筒部２６の径差によって段差部２５が形成されている。この段差部２５には、ポンプ室３０内の流体（ここでは、空気及び潤滑油）を吐出するための吐出口２８（図３参照）が設けられている。この吐出口２８は、段差部２５の外面２５Ｂにねじ１７でねじ止めされた可撓性を有する吐出弁１６（図２参照）により、閉塞されている。この吐出弁１６は、ポンプ室３０内から外側への流体（ここでは、空気及び潤滑油）の流れを許容し、外側からポンプ室３０内への流体（ここでは、空気及び潤滑油）の流れを止めるように構成されている。

図２及び図４に示すように、長円筒部２６の他端部２２Ｂには、板状の蓋体３４が着脱自在に装着されている（図１参照）。具体的には、蓋体３４は、筐体２０にボルト３５を用いて固定されている。これにより、筐体２０の開口部としての長円筒部２６の他端部２２Ｂ側の開口部が蓋体３４によって閉塞されている。

また、蓋体３４の閉塞面３４Ａと長円筒部２６の他端部２２Ｂとの間には、パッキン１９（図２参照）が配設されている。このパッキン１９により、ポンプ室３０内に供給される潤滑油が蓋体３４と他端部２２Ｂとの間から漏れ出すのが防止されている。なお、図４及び図５においては、パッキン１９の図示を省略している。

図４に示すように、本実施形態のポンプ室３０は、筐体２０の長円筒部２６と蓋体３４とで構成されている。具体的には、ポンプ室３０は、長円筒部２６の内周面２６Ｂ、段差部２５の内面２５Ａ、及び蓋体３４の閉塞面３４Ａによって構成されており、内壁面（内周面２６Ｂと同義）が断面円形状とされている。

図２及び図４に示すように、回転軸４０は、円筒部４２と、円筒部４２の軸方向の他端側（図４では左側）に形成され、円筒部４２よりも大径とされた円筒部４４と、円筒部４２よりも軸方向の一端側（図４では右側）に形成される突出部４６とで構成されている。なお、円筒部４２と円筒部４４は、同軸とされている。

回転軸４０の円筒部４２は、円筒部２４内に挿入されると共に円筒部２４の内周面２４Ｂによって回転自在に支持されている。また、円筒部４２は、軸方向一方側の端部（図４では、右側の端部）が閉塞されている。なお、円筒部４２には、図示省略するが、潤滑油をポンプ室３０内に供給するための潤滑油供給通路が形成されている。

図２及び図４に示すように、円筒部４４は、長円筒部２６（ポンプ室３０）内に配置されている。この円筒部４４には、回転軸４０の軸方向と直交する方向、すなわち、回転軸４０の直径方向に沿って延びる溝４４Ａが形成されている。この溝４４Ａにより、円筒部４４は、半分に分割されている。なお、本実施形態では、円筒部４４の外周面が長円筒部２６の内周面２６Ｂに接しているが、本発明はこの構成に限定されるものではない。

突出部４６は、筐体２０の外部に配置されている。また、突出部４６の先端部には、ねじ孔４６Ａが形成されている。この突出部４６は、カップリング１２に形成された凹部に嵌め込まれ、その状態でねじ孔４６Ａにねじ１３が捩じ込まれてカップリング１２と連結している。このカップリング１２を介してエンジン（図示省略）からの動力で回転駆動する駆動軸と回転軸４０が連結される。

なお、回転軸４０は、図３に示すように、筐体２０の円筒部２４の内周面２４Ｂによって回転自在に支持されており、回転中心Ｃがポンプ室３０（長円筒部２６）の中心に対して偏心した位置に配置されている。

図２及び図３に示すように、円筒部４４の溝４４Ａ内には、板状のベーン５０が挿入配置されている。このベーン５０は、溝４４Ａの溝壁４４Ｂにより、両板面５０Ａが回転軸４０と直交する方向（回転軸４０の直径方向）に往復動自在に支持されている。これにより、ベーン５０は、回転軸４０と一体回転するようになっている。
また、ベーン５０は、回転軸４０と一体回転することで、遠心力により回転軸４０の直径方向に往復動して両端部５０Ｂがポンプ室３０の内壁面（内周面２６Ｂ）に押し付けられながら、内周面２６Ｂ上をそれぞれ摺動する。また、ポンプ室３０は、ベーン５０によって、複数の空間に区画されている。この区画された空間は、回転軸４０とベーン５０の一体回転にともない吸入口２７側から吐出口２８側に向かって徐々に容積が小さくなるように構成されている。このようにベーン５０によって区画された空間が容積変化することで、ポンプ室３０で負圧が生成される。すなわち、回転軸４０とベーン５０が一体回転することで、ポンプ室３０で負圧が生成される。

また、筐体２０を構成する樹脂としては、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂のどちらを用いても構わない。熱硬化性樹脂としては、例えば、フェノール系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリアミド系樹脂等が挙げられる。一方、熱可塑性樹脂としては、例えば、ウレタン系樹脂、オレフィン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリイミド系樹脂等が挙げられる。
なお、本実施形態では、筐体２０を構成する樹脂を、強靭性や柔軟性の観点からポリアミド系樹脂（例えば、ナイロン）としている。

また、ポンプ室３０が減圧されるにつれて、筐体２０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂとの隙間が縮小するように筐体２０の周壁２６Ａの厚みＴが設定されている。具体的には、ベーン５０の幅Ｈに対する周壁２６Ａの厚みＴがＴ≦０．２２Ｈの関係を満たすように設定されている。なお、Ｔ≦０．２２Ｈの関係については、筐体２０の周壁２６Ａの厚み（ベーン摺接部肉厚）Ｔとベーン５０の幅（ベーン幅）Ｈとの関係を示す図９から求めている。

図８に示すように、筐体２０の周壁２６Ａに圧力Ｐ（ポンプ室３０内外の圧力差によって生じる圧力）が作用したときの周壁２６Ａの変形量ζ及び変形角αは以下の式（１）及び式（２）で求められる。そして、変形角αが周壁２６Ａの傾斜角θ（本実施形態では、０．５度）となるように設定したときの周壁２６Ａの厚みＴとベーン５０の幅Ｈの関係が図９のグラフで示されている。なお、このときの圧力Ｐを０．０１ｋｇ／ｍｍ^２に設定している。

ζ＝ωＨ^４／８ＥＩ・・・・式（１）
α＝ｔａｎ^−１ζ／Ｈ・・・・式（２）

式（１）のωは受圧幅を示している。この受圧幅ωを１０ｍｍとしたとき、周壁２６Ａが受ける圧力は０．１ｋｇ／ｍｍである。
また、式（１）のＥはヤング率を示している。筐体２０を構成する樹脂のヤング率Ｅは１６２ｋｇ／ｍｍ^２（１５０℃ ＲＨ５０ ＴＤ）である。
式（１）のＩは断面２次モーメントを示している。長円筒部２６（周壁２６Ａ）の断面２次モーメントＩは、１０×ｔ^３／１２で求められる。

なお、図９で示す周壁２６Ａの厚みＴとベーン５０の幅Ｈの関係は、筐体２０をポリアミド系樹脂で構成した場合のものであり、筐体２０を構成する樹脂が異なる場合は、式（１）及び式（２）によって別途周壁２６Ａの厚みＴとベーン５０の幅Ｈの関係を求めればよい。

（作用）
次に、本実施形態に係る負圧ポンプ１０の作用効果について説明する。

負圧ポンプ１０では、ポンプ室３０を構成する筐体２０を樹脂で構成していることから、製造コストの上昇を抑制することができる。また、筐体２０を樹脂で構成することで、熱伝導率を低くできるため、低温下においてポンプ室３０内の熱が室外（筐体２０の外部）へ逃げるのが抑制され、潤滑油が温まり易くなる。これにより、低温下において潤滑油が早期に温まり、潤滑油のせん断抵抗が低下するため、ベーン５０を介して回転軸４０に作用する負荷が軽減され、負圧ポンプ１０の駆動抵抗が低下する。すなわち、低温下における負圧ポンプ１０の駆動抵抗の上昇を抑制することができる。これにより、動力源としてのエンジンのエネルギーロスを減らすことができる。

また、負圧ポンプ１０では、筐体２０の内周面２６Ｂを他端部２２Ｂに向かって外側に傾斜させていることから、筐体２０の製造時（射出成形時）において、筐体２０の内周面２６Ｂを形成する金型を筐体２０内から上記他端部２２Ｂ側の開口部を通して抜き出しやすくなる。

さらに、負圧ポンプ１０では、ポンプ室３０内が減圧されるにつれて、ポンプ室３０の室内及び室外の圧力差により筐体２０の周壁２６Ａが弾性変形し、筐体２０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂとの間の隙間が縮小される（図５（負圧ポンプ停止状態）及び図４（負圧ポンプ作動状態）参照）。これにより、筐体２０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂとの間の隙間を気体が通り抜けるのが抑制される。具体的には、回転軸４０と一体回転するベーン５０により容積が減少する空間から容積が増大する空間へ圧力差により気体が上記隙間を通って移動するのが抑制される。結果、負圧ポンプ１０の負圧生成効率（駆動効率）が向上する。

またさらに、負圧ポンプ１０では、筐体２０を構成する樹脂を熱可塑性樹脂としていることから、ポンプ室３０内の温度上昇（例えば、筐体２０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂの摺動（摩擦）による温度上昇）により、筐体２０の柔軟性が増すため、筐体２０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂとの間の隙間をより縮小することができる。

そして、負圧ポンプ１０では、筐体２０の周壁２６Ａの厚みＴとベーン５０の幅ＨがＴ≦０．２２Ｈの関係を満たすため、筐体２０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂとの間の隙間を確実に縮小することができる。

また、負圧ポンプ１０が停止した場合に、ポンプ室３０内の負圧によって潤滑油がポンプ室３０内に引き込まれ、室内下方に溜まることがある。このような状態において、負圧ポンプ１０が再作動しても、作動直後ではポンプ室３０が十分に減圧されていないため、筐体２０の周壁２６Ａの弾性変形量が少なく、非圧縮流体である潤滑油がポンプ室３０の内周面２６Ｂとベーン５０の端部５０Ｂとの間の隙間を容易に通り抜けられるため、ベーン５０に過大な負荷が作用するのが抑制される。すなわち、負圧ポンプ１０を作動させた直後の駆動抵抗を低減することができる。これにより、エンジンの始動性を改善することができる。

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態に係るシリンダヘッドカバー１００の一例について図６及び図７に従って説明する。

本実施形態のシリンダヘッドカバー１００は、樹脂で形成されている。また、シリンダヘッドカバー１００は、一部が第１実施形態の負圧ポンプ１０の筐体２０と同形状の負圧ポンプ筐体部１２０とされ、他の部分が動力源としてのエンジンのシリンダヘッドをカバーするカバー部１１０とされている。また、この負圧ポンプ筐体部１２０には、第１実施形態の負圧ポンプ１０と同様に、蓋体３４、回転軸４０及びベーン５０などのポンプ構成部品が取付けられている。これにより、シリンダヘッドカバー１００には、第１実施形態の負圧ポンプ１０と同様の負圧ポンプ部が構成されている。

次に、本実施形態のシリンダヘッドカバー１００の作用効果について説明する。
シリンダヘッドカバー１００の一部が負圧ポンプ筐体部１２０とされることから、例えば、第１実施形態のようにシリンダヘッドカバーと負圧ポンプ１０を別体するものと比べて、製造コストを減らすことができる。
また、シリンダヘッドカバー１００の負圧ポンプ筐体部１２０は樹脂で形成されている。このため、シリンダヘッドカバー１００で構成される負圧ポンプ部は、第１実施形態の負圧ポンプ１０と同様の作用効果を奏する。

また、第１実施形態の負圧ポンプ１０では、筐体２０の内周面２６Ｂを他端部２２Ｂに向かって外側へ傾斜させる構成としているが、本発明はこの構成に限定されない。

なお、本発明を特定の実施形態について詳細に説明したが、本発明は係る実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施形態が可能であることは当業者にとって明らかなことである。

１０ 負圧ポンプ
２０ 筐体
２６Ｂ 内周面（筐体の内周面（ポンプ室の内壁面））
３０ ポンプ室
３４ 蓋体
４０ 回転軸
５０ ベーン
５０Ｂ 端部
１００ シリンダヘッドカバー
Ｈ 幅（ベーンの幅）
Ｔ 厚み

Claims (6)

1. 樹脂で構成され、室内に潤滑油が供給されると共に内壁面が断面円形状とされたポンプ室と、
   前記ポンプ室内に配置され、動力源から動力が伝達されて回転し、回転中心が前記ポンプ室の中心に対して偏心した位置にある回転軸と、
   前記回転軸に該回転軸と直交する方向に往復動自在に支持され、前記回転軸と一体回転すると共に端部が前記ポンプ室の内壁面上を摺動し、前記ポンプ室を複数の空間に区画して負圧を生成するベーンと、
   を有する負圧ポンプ。
2. 前記ポンプ室は、円筒状の筐体と、該筐体の開口部を閉塞する蓋体とで構成され、
   前記ポンプ室の内壁面としての前記筐体の内周面は、前記開口部に向かって外側へ傾斜している、請求項１に記載の負圧ポンプ。
3. 前記ポンプ室が減圧されるにつれて、前記筐体の内周面と前記ベーンの端部との間の隙間が縮小する、請求項２に記載の負圧ポンプ。
4. 前記筐体を構成する樹脂は、熱可塑性樹脂である、請求項３に記載の負圧ポンプ。
5. 前記筐体を構成する樹脂は、ポリアミド系樹脂であり、
   前記筐体の周壁の厚みをＴ、前記ベーンの幅をＨとしたときに、Ｔ≦０．２２Ｈの関係を満たす、請求項３又は請求項４に記載の負圧ポンプ。
6. 請求項１〜５のいずれか１項に記載の前記負圧ポンプを備え、一部が前記筐体を構成し、他の部分が動力源としてのエンジンのシリンダヘッドをカバーするシリンダヘッドカバー。
   

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