JP2014518902A5

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Publication number: JP2014518902A5
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Filing date: 2011-03-23
Publication date: 2015-04-16
Anticipated expiration: 2031-03-23

Description

防炎剤

本発明は無機防炎剤（ＩＦＡ）の分野に関する。

防炎剤は、延焼を制限するか、遅らせるか又は防止するように意図される防火剤である。

潜在的な点火源がどこにあろうと、可燃性材料の使用が安全上のリスクを構成する場合も、防炎剤が使用される。

例えば、建設業、航空機及び自動車の製造、並びに内装取り付け設備における、安全に対する高まる要求並びに金属及び合金に代わるハイグレードプラスチックの増大する使用により、防炎剤の必要性が増大している。

防炎剤の作用様式は種々の効果に基づく：
材料の熱分解中に発生するガスのラジカル連鎖反応の中断；
酸素及び熱の出入を防止するために炭化材料の保護コーティングを形成すること（膨張）；
結合水の吸熱分解又は気化の開始による燃焼過程の冷却；
不活性なガス状物質による可燃ガスの希釈；
液化、すなわち、発火帯域から流出すると同時に表面積を低減させる溶融物の形成。

ほとんどの防炎剤は上記の物理化学的効果の１つ又は複数を引き起こすものである。

したがって、次の４つのタイプの防炎剤に区別される：
添加防炎剤これらは可燃性物質中に組み込まれる；
反応性防炎剤プラスチックへの重合による材料の成分自体である物質；
固有防炎剤材料それ自体が耐燃性である；
コーティング可燃性物質上に防炎剤をコーティングとして外側から塗布する。

重要な反応性防炎剤及び固有防炎剤、また添加防炎剤も、毒物学的理由、すなわち分解過程中の有毒ガスの形成のために批判されており、今では、厳しいリスクアセスメントが課されているため、無機防炎剤の重要性が増している。

世界的な生産統計は、例えば、デンマーク環境保護庁によるレポート（“ＢｒｏｍｉｎａｔｅｄＦｌａｍｅＲｅｔａｒｄａｎｔｓ．ＳｕｂｓｔａｎｃｅＦｌｏｗＡｎａｌｙｓｉｓａｎｄＡｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆＡｌｔｅｒｎａｔｉｖｅｓ”（１９９９））に見ることができる。それに基づき、防炎剤のグループは次のように分けられる：
５０％無機防炎剤（ＩＦＡ）、例えばＡＴＨ（Ａｌ（ＯＨ）_３）及びＭＤＨ（Ｍｇ（ＯＨ）_２）、
２５％ハロゲン化防炎剤、
２０％有機リン化合物、
５％窒素系防炎剤。

品質の観点から、水酸化アルミニウム（ＡＴＨ）が最も重要な無機防炎剤として使用される。ＡＴＨはバイヤー法を用いてボーキサイトから得られる。これにより赤泥（ＲＭ）が廃棄物として生成される。したがって、以下の説明において、赤泥（ＲＭ）は、ボーキサイトからのＡＴＨの抽出において生成される、バイヤー法による残渣であると理解される。

或る意味ボーキサイト−ＡＴＨと表すこともできる赤泥（ＲＭ）は、例えば化学組成及び鉱物組成、吸熱性、ｐＨ値等に関して、極端に不均質な物質である（表１を参照）。不均質性の原因は時に、使用されるボーキサイトの異なる組成、とりわけバイヤー法がオートクレーブ消化（ａｕｔｏｃｌａｖｅｄｉｇｅｓｔｉｏｎ）又はチューブ消化（ｔｕｂｅｄｉｇｅｓｔｉｏｎ）のいずれによって行われるかという点にある。オートクレーブプロセスでは、３０％〜３５％の苛性ソーダ溶液により１７０℃〜１８０℃の温度で消化が行われる結果、６バール〜８バールの圧力が確立される。温度を２７０℃に上昇させることによって６時間〜８時間の反応時間を１時間未満に短縮させるためにチューブ消化プロセスは発展してきた。しかしながら、この温度では、リアクタの終わりに６０バールの水蒸気圧が確立される。チューブ消化のより高い温度はまた赤泥の組成に影響を及ぼす。例えば、チューブ消化プロセスにおけるＦｅ−Ｏ_２−Ｈ_２Ｏ系では、平衡がヘマタイトへとほぼ完全に移行する。

これまで、赤泥（ＲＭ）の不均質性のために、有効な経済的利用を見出すことができなかった。この点において、赤泥（ＲＭ）はゴミとして処分場にほとんど捨てられている。

したがって、本発明の根本をなす技術的目的は、新規で経済的に実現可能な無機防炎剤の提供による上述の不利点の防止である。

この目的は、添付の独立請求項に係る本発明によって実現される。本発明の有利な変更形態及び実施形態は従属項に規定する。

本発明は、１０重量％〜５０重量％の鉄化合物と、１２重量％〜３５重量％のアルミニウム化合物と、５重量％〜１７重量％のＳｉＯ_２と、２重量％〜２１重量％のＴｉＯ_２と、０．５重量％〜６重量％のＣａＯと、３重量％〜１０重量％のＮａ_２Ｏと、の鉱物組成物を有する無機ハロゲン無含有非毒性難燃材に関する。

この目的のために、本発明による無機防炎剤では、アルミニウムの水酸化物／オキシ水酸化物とアルミニウムの酸化物との比率が１より大きいか又はそれに等しく（すなわち、少なくとも５０重量％、好ましくは８０重量％の水和物／酸化物率）、鉄のオキシ水酸化物と鉄の酸化物との比率が１より大きいか又はそれに等しい（すなわち、少なくとも５０重量％、好ましくは８０重量％のオキシ水酸化物）。また、無機防炎剤が改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）であることが規定される。

その上、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）において、溶解性Ｎａ_２Ｏの割合が０．０３重量％未満であるか又はそれに等しく、平均粒径（ｄ_５０）が５０μｍ未満であるか又はそれに等しく、好ましくは０．５μｍ〜１０μｍであり、残留水分が０．４重量％未満であるか又はそれに等しいことが有益と考えられる。結果として、とりわけ費用のかかる有害ゴミである赤泥（ＲＭ）の処分の問題を軽減させる、赤泥（ＲＭ）の経済的に実行可能な使用が発展してきた。

さらに、本発明は、可燃性材料を含む耐火材料系、本発明による難燃剤、及び、可燃性材料を準備する工程と、可燃性材料に本発明による難燃剤を配合又はコーティングする工程と、それにより、耐火材料系を得る工程とを含む耐火材料系の製造方法を開示している。

それ故、極めて優れた無機防炎剤であることが分かるいわゆる改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）が提供される。その上驚くべきことに、このように提供される改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を無機防炎剤（ＩＦＡ）として可燃性物質、例えばポリマーに組み込む場合、火が発生したときに灰のガラス化又は焼結が起こることが見出された。ガラス化又は焼結は、火が発生したときに、本発明によるＩＦＡが組み込まれた可燃性物質が、流体にならず、またその後、飛散灰として存在することもないことを意味すると理解される。それどころか、或る特定の機械的特性、とりわけ特別な安定性を依然として有する灰の状態に至る。結果として、これは、例えば肺に吸い込まれるおそれのある飛散灰の形成が回避されるため特に有益である。さらに、これは、それにより同様に可燃系の液化が起こらない結果、火の広がりが緩和されるため特に有益である。さらに、それにより可燃系のコアにおける酸素の供給が低減される結果、更なる又は連続する燃焼が予防されることが特に有益である。灰のガラス化は、例えばケーブルの絶縁材に特に有益に作用し、結果として、火が発生したとしてもケーブルの機能性を維持する。

赤泥（ＲＭ）に改質を施せば、それは優れたハロゲン無含有無機防炎剤となることが分かる。改質は例えば次のように理解されるものとすることができる：
赤泥（ＲＭ）の供給、
供給された赤泥（ＲＭ）の構成成分の分析、
赤泥の再水和、
再水和された赤泥の物理加工。

更なる改質は例えば次のようなものとすることができる：
例えば水による供給された赤泥（ＲＭ）の洗浄、
例えば水による再水和された赤泥（ＲＭ）の洗浄、
再水和された赤泥の乾燥、
所望の粒度分布を有益に得るための、例えば粉砕及び篩分による、再水和された赤泥の物理加工、
例えば、乾燥して物理加工した再水和赤泥のプラスチックマトリックスとの化合、
熱的特性を最適化させ、任意に無機防炎剤（ＩＦＡ）が反応する温度範囲を拡大させるための、ＡＴＨ（ギブサイト、ベーマイト）、水酸化マグネシウム（ＭＤＨ）又はゲータイト等の吸熱反応物質の混和。

再水和中、例えばＡｌ又はＦｅの酸化物物質は水酸化物物質に変換され、ベーマイト（Ａｌのオキシ水酸化物）はギブサイト（Ａｌ（ＯＨ）_３）に変換され、Ａｌ_２Ｏ_３はギブサイトに変換され、ヘマタイト（酸化鉄）はゲータイト（鉄のオキシ水酸化物）に変換される。それ故、可能な限り高い吸熱可能性を有する物質が、１８０℃〜３５０℃の所望の作用範囲において作用を全く示さないか又はほんの僅かしか示さない物質から生成される。赤泥（ＲＭ）の化学組成及び鉱物組成を変化させるこのプロセスに起因して、吸熱エンタルピー、それ故、難燃効果が増大する結果、ＲＭがオートクレーブ消化又はチューブ消化のいずれに由来するかにかかわらず、明確に規定された作用を有する無機防炎剤（ＩＦＡ）が生成される。

このようにして生成される改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、それぞれの材料系における無機防炎剤（ＩＦＡ）としての利用のための所定の特性を有して供給することができる。再水和後の吸熱エンタルピーが大きいほど、材料系における充填度は小さくなるはずである。

改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）の吸熱反応はおよそ１８０℃〜３５０℃の温度範囲に及ぶため、ＡＴＨ及び／又はＭＤＨの使用は、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）、すなわち１つの単一物質に部分的又は完全に置き換えることができる。

改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、とりわけ材料系への組込みを単純化するためにその表面積に関して改質することができる。

とりわけ、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）はナノクレイでコーティングすることができる。結果として、火が発生したときに灰の更に改善されたガラス化がもたらされる。改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）に含まれるクレイ状化合物も、自ら灰のガラス化をもたらす。

とりわけ、微粉化した改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、高温で焼結した結果、上記のガラス質の灰が生成される傾向にある。

要約すると、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、ＡＴＨ及びＭＤＨの応用分野を網羅するものであり、その難燃作用におけるこの範囲を超える。ナノクレイによるコーティングによって、灰の問題は改善されたガラス化により解決される。赤泥（ＲＭ）は、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）のための基本的な原材料として大量に入手可能であるため、とりわけ全ての大量生産物品に経済的価値として無機防炎剤（ＩＦＡ）をもたらすことが可能である。

可燃性物質、例えばポリマーへの無機防炎剤（ＩＦＡ）の組込みのために、ポリマーの耐水性を増大するように、水溶性ソーダの割合（Ｎａ_２Ｏの重量％で表される）は可能な限り低減しなければならない。当然、これはとりわけケーブルの絶縁材に適用される。

難燃剤が、
１０重量％〜５０重量％の鉄化合物と、
１２重量％〜３５重量％のアルミニウム化合物と、
５重量％〜１７重量％のＳｉＯ_２と、
２重量％〜１０重量％のＴｉＯ_２と、
０．５重量％〜６重量％のＣａＯと、
３重量％〜１０重量％のＮａ_２Ｏと、
を含む鉱物組成物を含むことを特徴とする、可燃性材料と難燃剤（以下で防炎剤又は難燃材と称する）とを含む耐火材料系を開示する。

鉱物組成物はとりわけ改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）であってもよい。鉄の化合物及びアルミニウムの化合物が主に水酸化物又はオキシ水酸化物として存在し、酸化物として存在しないことが重要である。アルミニウムの化合物及び鉄の化合物は全て、再水和プロセスによって主に水酸化物又はオキシ水酸化物に変換される。アルミニウムの場合、γＡｌ_２Ｏ_３及びベーマイトがギブサイトに変換され、鉄の場合には、ヘマタイトがゲータイトに変換される。このように、可能な限り高いステージの吸熱エンタルピーに達するため、火炎抑制が可能な限り高くなる。

材料系は、建築材料、プラスチック製品、ゴム製品、チップボード、又は１つ又は複数のポリマーから作られるケーブル絶縁材若しくはケーブルシースであってもよい。

材料系は、３重量％〜９５重量％の割合で難燃材を含むことができる。

難燃剤は３０重量％〜１００重量％の割合の鉱物組成物（ＭＲ２Ｓ）を含むことができ、０重量％〜７０重量％のそれぞれの残りの割合が更なる難燃組成物又は難燃添加剤によって形成されることができる。

更なる難燃組成物又は難燃添加剤は無機非毒性吸熱反応物質を含むことができる。

更なる難燃組成物又は難燃添加剤はとりわけ、塩水和物、水酸化物及び炭酸塩を含むことができる。

溶解性Ｎａ_２Ｏの含有量は０．０３重量％未満、又は０．００３重量％、又は０．００３重量％〜０．０３重量％に調整される。

本発明はまた、可燃性材料系、可燃性建築材料、プラスチック、ゴム、チップボード材料又はケーブルシースのための難燃材としての上記の難燃材の使用を開示する。

さらに、本発明は、耐火材料系の製造方法であって、
ａ．可燃性材料を準備する工程と、
ｂ．可燃性材料に、防炎剤を配合又はコーティングする工程と、それにより、
ｃ．耐火材料系を得る工程と、
を含む、耐火材料系の製造方法を開示する。

工程ｂで言及される難燃剤中の鉱物組成物は、微粉砕されたものであってもよく、好ましくは０．５μｍ〜５０μｍ、好ましくは０．５μｍ〜１０μｍの平均粒径（ｄ_５０）を有していてもよい。

難燃剤は、工程ｂにおける配合又はコーティング前に、物理加工、とりわけ粉砕されていてもよい。

難燃剤に、表面処理、とりわけ、難燃剤とポリマーマトリックスとの相溶性を改善させるか、又は灰の改善されたガラス化をもたらす物質によるコーティングを施してもよい。このガラス化は、火が発生したときに火炎前面への酸化（熱分解）ガスの拡散を防止するか、又は表面を隔離し、かつケーブルシステムの場合、火災状態下で可能な限り長く機能性を保証するものである。

難燃剤の表面のコーティングのためには、とりわけ、シラン、脂肪酸及び軟化剤、並びに既知のプロセスが使用される。灰のガラス化の改善のためには、とりわけナノクレイ、ホウ酸及び金属誘導体、並びにスズ酸亜鉛及び／又はスズ酸水酸化亜鉛、並びに、上記の組成物の組合せが使用される。起こり得る無炎燃焼もこのようにして防止される。

［発明の詳細な説明］
定義
「耐火材料系」という表現は、可燃性材料が難燃剤と接触した結果、部材中に存在する可燃性材料の火又は熱による発火が防止されるか又は減速される部材を意味すると理解される。とりわけ、難燃剤は、例えば配合又はコーティングによって可燃性材料に永久に関連付けられるものである。

本発明の文脈の中で「難燃剤」は、防炎剤、とりわけ非毒性ハロゲン無含有無機防炎剤、とりわけ改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）であると理解される。

可燃性材料又は引火性材料は、可燃性又は引火性である任意の材料、とりわけポリマー及び不揮発性炭化水素であると理解される。例は、アクリル系分散体、アクリル樹脂、エラストマー、エポキシ樹脂、ラテックス分散体、メラミン樹脂、ポリアミド（ＰＡ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ＰＥコポリマー、サーモプラスチックＰＥコポリマー、架橋ＰＥコポリマー、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂（ＵＰ）、ポリウレタン、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ＰＶＣプラスチゾル、ウレタンをベースとしたサーモプラスチックエラストマー（ＴＰＵ）、ビニルエステル樹脂、ビチューメン等である。「可燃性」及び「引火性」は本明細書で同義語として理解されるものとする。

赤泥（ＲＭ）は、ボーキサイトからのＡＴＨの抽出において生成される、バイヤー法による残渣であると理解される。改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、再水和、乾燥、粉砕、他の物質の混和、表面のコーティング等によって赤泥（ＲＭ）から生成される生成物であると理解される。改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、多くとも０．４重量％の含水量、０．０３重量％を超える溶解性Ｎａ_２Ｏの含有量、及び０．５μｍ〜５０μｍ、好ましくは０．５μｍ〜１０μｍの粒度（ｄ_５０）を有する。

本発明の主題
本発明では、いわゆる改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を無機防炎剤（ＩＦＡ）として使用する。

赤泥は、バイヤー法によるアルミナの生成によって生じる。バイヤー法において、好適なボーキサイトが、乾燥及び粉砕され、算出された比率で濃縮苛性ソーダ水溶液と混合されて、高温及び高圧でオートクレーブプロセス又はチューブ消化プロセスにおいて分解される。得られるアルミン酸Ｎａ溶液を分離する。希釈後、種結晶として新たな析出ＡＴＨと撹拌することによってＡＴＨが析出される。アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）は、水酸化アルミニウム（ＡＴＨ）から生成され、アルミニウム金属がアルミナから生成される。

オートクレーブプロセス又はチューブ消化プロセスにおいて放出されない残渣は、分離され、洗浄され、濃縮され、処分場で「赤泥」として堆積される。「赤泥」という名称は、高い鉄含有量に起因するその赤色に由来するものである。

使用されるボーキサイトの品質に応じて、生成されるアルミニウム１トン毎に、不可避な副産物としておよそ５０％の含水量を有する１トン〜２トンの赤泥が生成される。毎年何百万トンもの赤泥が生成されており、これは、処分場に既に捨てられている量とともに深刻な問題を構成している。経済的に実行可能な使用のための関連規模で赤泥を送ることが今まで不可能であったため、赤泥は依然としてゴミとみなされて、処分のために送られている。赤泥の処分は、主に封鎖された処分場における貯蔵によって行われる。大きい処分区域が必要とされるととともに赤泥の輸送のために多くの費用がかかるため、この貯蔵形態は費用がかかる上に複雑である。その上、とりわけ処分場の管理のための、処分場の使用により生じる長期コストが経済問題を構成する。したがって、赤泥に関する経済的に実行可能な使用の開発が至急必要とされる。

乾燥された赤泥の組成は、使用されるボーキサイトの組成によって実質的に求められる。オートクレーブ消化プロセス又はチューブ消化プロセスにおけるバイヤー法でのＮａＯＨによる加圧浸出の実行も大きな影響を及ぼす。典型的な組成及び平均帯域幅が重量パーセンテージで表１に与えられる。以前は、あまり効果的にバイヤー法を行っていなかったため、この組成から逸脱する赤泥も処分場で見られていたと考えられる。

鉱物学的に、赤泥（ＲＭ）は、既に述べたように使用されるボーキサイトの組成及び浸出プロセスによって実質的に求められる、種々の鉱物と酸化物との混合物を形成する。ＲＭは、例えば、ギブサイト、ベーマイト、γＡｌ_２Ｏ_３、ゲータイト、ヘマタイト、ルチル、アナターゼ、石英、カオリナイト、ヒドロキシソーダライト、方解石、及び他の物質を含有する。

粒度分布の測定は、ＲＭが極めて細かい粉末として生じることを示す。

例えば示差熱分析（ＤＴＡ）を活用する更なる調査から、赤泥（ＲＭ）が吸熱反応を有することが示される。この理由は、アルミニウム（ギブサイト及びベーマイト）及び鉄（ゲータイト）の水酸化物又はオキシ水酸化物の残渣が依然として赤泥（ＲＭ）中に含まれ、これらが吸熱反応を行って水を脱離させるからである。しかしながら、吸熱挙動は、極めて弱いものから明確に認識できるものまで変動する。この挙動は、新たに生成されたＲＭ及び処分場に堆積されるＲＭの両方によって示される。広い解析調査からこの現象は説明される。つまり、ＲＭ中の水酸化物及びオキシ水酸化物の残渣、例えばギブサイト、ベーマイト又はゲータイトだけが、およそ１８０℃〜３５０℃の温度範囲における水の脱離を含む上記の吸熱挙動を示す。これらの残渣は重要なことに、使用されるボーキサイトに応じて決まるが、とりわけ消化プロセス、並びにそのために用いられる温度及び圧力に応じて決まる。消化中の温度が高いほど、Ａｌ及びＦｅの組成物の場合、水酸化物から、オキシ水酸化物を介して、１８０℃〜３５０℃の好ましい温度範囲で吸熱反応をもはや示さない純粋な酸化物へと平衡がより移行する。したがって、吸熱挙動及び必要とされる水の脱離はかなり大きく変動する。それ故、生成プロセス中に析出される赤泥（ＲＭ）を所定のＩＦＡとして使用することはできない。

本発明によれば、その吸熱挙動及び水の脱離を著しく推進させるために、それ故、極めて有効で再現可能な、及び或る程度規格化された無機難燃材を生成する機会を広げるために、赤泥（ＲＭ）を改質、とりわけ再水和する。アルミニウムの場合、経路は酸化アルミニウム及びオキシ水酸化アルミニウムの変換を介して水酸化アルミニウムへと至る、すなわちγＡｌ_２Ｏ_３がＡＴＨ（ギブサイト）となり、酸化アルミニウム（ベーマイト）がＡＴＨ（ギブサイト）となる。鉄の場合、酸化鉄（ヘマタイト）がオキシ水酸化鉄（ゲータイト）に変換される。それ故、再水和後に、アルミニウム及び鉄の化合物が全て主に水酸化物／オキシ水酸化物として存在する結果、水酸化物及びオキシ水酸化物のみが吸熱反応及び水の脱離を示すことから、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）としてその後存在する生成物はＩＦＡとしての最大限の可能性を完全に発揮することができる。

その化学組成及び鉱物組成に関して、廃棄物としてバイヤー法において生じる赤泥（ＲＭ）との比較によると、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は、赤泥（ＲＭ）からの化学反応によって生成される全く異なる生成物である。改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）は主に水酸化物及びオキシ水酸化物を含有する。改質により、記載のように、初めて非毒性ハロゲン無含有無機防炎材に関する商品を生産することができる。

ＭＲ２Ｓの生成
原則、無機鉱酸、とりわけ硫酸又は塩酸による赤泥（ＲＭ）の処理によって、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）の生成が行われる。

それ故、例えば、赤泥（ＲＭ）を濃硫酸（例えば９６％又は７０％）と組み合わせることができる。溶解挙動に関しては、水の添加によって、存在するそれぞれの赤泥についての最適な温度及び酸濃度を設定することができる。この場合、ギブサイト等の水酸化Ａｌ、ベーマイト及びγＡｌ_２Ｏ_３等のオキシ水酸化アルミニウム、またゲータイト等のオキシ水酸化鉄、並びにヘマタイト等の酸化鉄が、アルミニウム及び鉄の硫酸塩に大いに溶解される。

再水和によって、Ａｌ塩及びＦｅ塩を水酸化物又はオキシ水酸化物として回収することができる。酸化物及びオキシ水酸化物の水酸化物への変換により、基本的な原材料として使用される赤泥（ＲＭ）の化学組成に関して吸熱エンタルピーは増大する。再水和後の水酸化物／オキシ水酸化物と酸化物との比率は水酸化物に大きく偏っている。

酸による赤泥（ＲＭ）の処理後、不溶性残渣の酸性濾液を分離することができ、水酸化物又はオキシ水酸化物の析出が不溶性フィルター残渣からの単離において起こる。

それ故、再水和は、通常アルカリ性の赤泥（ＲＭ）を酸性領域へと転換させることで起こり、酸化物及び水酸化物／オキシ水酸化物を溶解させた後に、再度アルカリ性にする。この場合、金属塩、とりわけ金属硫酸塩を、水酸化物又はオキシ水酸化物として析出させる。酸化物の含有量は、かなり低減するか、又は水酸化物／オキシ水酸化物に完全に転換される。

ＡＴＨ等の通常の無機難燃材では、アルカリ性範囲でのみ生成が起こり、例えば、洗浄によって溶解性Ｎａ_２Ｏの含有量及びｐＨ値を最適化しなければならないのに対し、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）の生成は、媒体をアルカリ性から酸性に、その後、中性からアルカリ性に変えることによって、熱挙動に関して、また例えば溶解性Ｎａ_２Ｏの含有量等の化学特性に関して特定の用途に最適化し、またこの用途に合うように調整し得る生成物を回収することができる。それ故、例えば酸性からアルカリ性への「滴定」によって、０．００３重量％未満の溶解性Ｎａ_２Ｏの含有量を設定することができる。

改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）の製造法の概説から、赤泥（ＲＭ）の改質、とりわけ再水和により改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）とともに、初期の赤泥と組成が異なりかつ化学組成及び鉱物組成、その熱挙動及びその物理挙動に関して新規である新たな物質を回収することができ、またその特定の用途及びそのために必要とされる性質のために、それは特異的かつ再現可能なように調節され得ることが示される。

赤泥（ＲＭ）では、アルミニウム（ギブサイト及びベーマイト）及び鉄（ゲータイト）の水酸化物／オキシ水酸化物が、とりわけ吸熱反応の原因である。図１は、ベーマイト（図１ａ）、ハイドラーギライト（ギブサイト）（図１ｂ）及びゲータイト（図１ｃ）の熱分析曲線（ＤＴＡ）を示す（Ｇ．Ｌｉｐｔａｙ，ＡｔｌａｓｏｆｔｈｅｒｍｏａｎａｌｙｔｉｃａｌＣｕｒｖｅｓ，Ｈｅｙｄｅｎ＆ＳｏｎＬｔｄ．，Ｌｏｎｄｏｎ１９７３より）。

バイヤー法において生成される赤泥（ＲＭ）中におけるアルミニウム及び鉄の水酸化物／オキシ水酸化物及び酸化物の残存含有量に応じて、再水和後にアルミニウム及び鉄の全ての塩を水酸化物／オキシ水酸化物としてほぼ完全に回収することができる。赤泥（ＲＭ）の化学分析は、再水和後に水酸化物／オキシ水酸化物の最大含有量がどれほど大きいかを特定するものである。それ故、吸熱効果も確定される。

ＲＭ中に存在する水酸化物／オキシ水酸化物及び酸化物の再水和の可能性を超えるより高い吸熱効果は、例えばアルミニウム、鉄又はマグネシウムの水酸化物／オキシ水酸化物の添加によって場合のみ生じ得る。

実施例１＋実施例２
オートクレーブ消化プロセス及びチューブ消化プロセスからのおよそ５０ｇの赤泥サンプルを、２００ｍｌの７０％Ｈ_２ＳＯ_４で懸濁させた後、１時間撹拌する。溶解プロセスを促進させるために、６００ｍｌの蒸留水を２つの懸濁液の各々に添加する。この場合に起こる熱作用の次に、懸濁液を加熱板上でおよそ８０℃〜９０℃へと更に加熱する。溶解プロセスは懸濁液の赤色が見えなくなった後に終了し、溶解しなかった残渣は灰色を呈していた。真空濾過を用いた残渣の分離除去後、それを僅かな水で洗浄し、次に乾燥キャビネット内において１０５℃で乾燥させる。

オートクレーブ消化及びチューブ消化による赤泥（ＲＭ）からの２つの酸性濾液をＮａＯＨ溶液の慎重な添加によって中和する。その後、ＮａＯＨの更なる添加によって、アルカリ性範囲（ｐＨ値１０〜１１）で、鉄及びアルミニウムの溶解塩が水酸化物又はオキシ水酸化物として析出する。鉄の割合が高いために、堆積物は赤褐色となる。次に、懸濁液を濾過除去し、フィルター残渣から硫酸ナトリウム及び苛性ソーダ溶液を少なくとも部分的に洗い出すために、フィルター残渣を熱い蒸留水で洗浄する。その後、フィルター残渣をフィルターキャビネット内において１０５℃で乾燥させる。

その後、オートクレーブ消化プロセス及びチューブ消化プロセスから得られる２つのサンプルを放射線透過及び熱分析により試験する。

放射線透過試験結果
種結晶を添加することなく迅速に析出するために、水酸化物及びオキシ水酸化物が主に非晶質形態で得られる。鉱物組成について、鉄及びアルミニウムの組成物に関する以下の含有量を半定量的に求めることができた（表２参照）。

図２〜図８は、アルミニウムの場合の酸化物の水酸化物又はオキシ水酸化物への、又はオキシ水酸化物の水酸化物への変換を示す。これらの図から、ＤＴＡ（示差熱分析）測定、ＴＧ（熱重量）測定及びＤＴＧ（示差熱重量）測定が示される。

ベーマイト（図１ａ）、ハイドラーギライト（ギブサイト）（図１ｂ）及びゲータイト（図１ｃ）の熱分析曲線（ＤＴＡ）である。オートクレーブ消化による洗浄した赤泥サンプルのＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。２２０℃と２８０℃との間で、ギブサイト及びベーマイトの残渣部分の吸熱反応を記録する。ゲータイトの反応は記録していない。チューブ消化による洗浄した赤泥サンプルのＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。２２０℃と２８０℃との間で、ギブサイト及びベーマイトの残渣部分の吸熱反応を記録する。ゲータイトの反応は記録していない。オートクレーブ消化による赤泥サンプルの酸性消化後のフィルター残渣（溶解しなかった部分）のＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。吸熱反応は確認することができない。それ故、酸性消化では、吸熱反応構成成分、同様に酸化物が全て溶出した（放射線透過分析を参照）。チューブ消化による赤泥サンプルの酸性消化後のフィルター残渣（溶解しなかった部分）のＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。吸熱反応は確認することができない。それ故、酸性消化では、吸熱反応構成成分、同様に酸化物が全て溶出した（放射線透過分析を参照）。オートクレーブ消化（ｐＨ１０．９）による赤泥の濾液の析出のＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。顕著な吸熱反応は２１４℃〜およそ３５０℃で再度起こる。この理由は、再アルカリ化後に硫酸溶液の析出により生成される非晶質であるギブサイト、ベーマイト及びゲータイトの含有量のためである。チューブ消化（ｐＨ１１．１）による赤泥の濾液の析出のＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。顕著な吸熱反応は２６８℃〜およそ３５０℃で再度起こる。この原因は、アルミニウムが厳しい条件（２７０℃／６０バール）に基づくチューブ消化において主に溶出されるため、とりわけゲータイトにある。これらの条件下で、ゲータイトはヘマタイトに転換される。再水和後、ヘマタイトは再度、吸熱反応を起こすゲータイトとして存在する。ゲータイト参照例であるＢａｙｏｘｉｄｅＥ９９１６３のＤＴＡ曲線及びＴＧ曲線である。吸熱反応は２３６℃〜およそ３５０℃で起こる。それらは、チューブ消化ＲＭに由来するチューブ消化経路の濾液の析出による吸熱反応に匹敵するものである。

考察
消化プロセス、すなわちオートクレーブ消化又はチューブ消化に応じて、赤泥は依然としてＡｌ化合物及びＦｅ化合物の残渣を含有する。Ａｌ組成物は水酸化物（ギブサイト）、オキシ水酸化物（ベーマイト）又は酸化物（γＡｌ_２Ｏ_３）として存在していてもよい。オートクレーブ消化による赤泥の場合、Ｆｅ化合物が主にヘマタイトとして存在し、チューブ消化の場合には、それらがほぼ例外なくヘマタイトとして存在する。

上記のプロセスに従い、すなわち酸性消化後に、アルミニウムの水酸化物／オキシ水酸化物及び酸化物はほぼ全て鉄と同様に溶解する。例えばアルカリ性媒体中における更なる析出後、Ａｌ化合物及びＦｅ化合物は水酸化物／オキシ水酸化物としてほぼ完全に析出される。酸化物の含有量はかなり低減されるか又はゼロになる。

それ故、再水和に起因して、酸化物が水酸化物／オキシ水酸化物へとまた変換されるか、又はオキシ水酸化物（Ａｌの場合）が水酸化物へと変換されることが報告される。それ故、初期のＲＭに含まれるＡｌ化合物及びＦｅ化合物の含有量は吸熱反応物質へとほぼ完全に変換することができる。ＲＭの起源にかかわらず、すなわち初期ボーキサイト及び選ばれる特定の消化プロセスにかかわらず、ＲＭの吸熱反応は、初期の赤泥におけるＡｌ化合物及びＦｅ化合物の化学物質含有量に関して最大限に推進される。それ故、ＩＦＡとしての使用に著しく好適な新規な物質を生成することが可能である。さらに、上述の反応及びプロセスは全て、本発明によるＭＲ２Ｓ物質とともに行うことができる。

実施形態
したがって、難燃剤が、
１０重量％〜５０重量％の鉄化合物と、
１２重量％〜３５重量％のアルミニウム化合物と、
５重量％〜１７重量％のＳｉＯ_２と、
２重量％〜２１重量％のＴｉＯ_２と、
０．５重量％〜６重量％のＣａＯと、
３重量％〜１０重量％のＮａ_２Ｏと、
を含む鉱物組成物を含むことを特徴とする、可燃性材料と難燃剤とを含む耐火材料系を開示する。

ＭＲ２Ｓでは、水酸化鉄（ゲータイト）と酸化鉄（ヘマタイト）との比率がほぼ例外なくゲータイトの方向に移行することが開示される。ＭＲ２Ｓでは、水酸化アルミニウム（ギブサイト）及びオキシ水酸化アルミニウム（ベーマイト）と、酸化アルミニウム（γＡｌ_２Ｏ_３）との比率が水酸化アルミニウム／オキシ水酸化アルミニウムの方向に大きく移行することが開示される。

この場合、鉱物組成物は、１０重量％〜４５重量％、３０重量％〜５０重量％又は４０重量％のＦｅ_２Ｏ_３を含むことができる。

この場合、鉱物組成物は、１２重量％〜３０重量％、２０重量％〜３５重量％又は２５重量％のＡｌ_２Ｏ_３を含むことができる。

この場合、鉱物組成物は、５重量％〜１７重量％、１０重量％〜１７重量％又は１５重量％のＳｉＯ_２を含むことができる。

この場合、鉱物組成物は、５重量％〜２１％、２重量％〜１５重量％又は７重量％のＴｉＯ_２を含むことができる。

この場合、鉱物組成物は、０．５重量％〜６重量％、０．５重量％〜２．５重量％、０．５重量％〜１．５重量％又は１重量％のＣａＯを含むことができる。

この場合、鉱物組成物は、５重量％〜１０重量％、３重量％〜６重量％、８重量％〜１０重量％又は０．０２重量％のＮａ_２Ｏを含むことができる。

この場合、上記に挙げられる範囲はそれぞれ組み合わされる。とりわけ、鉱物組成物は、
４０重量％の鉄化合物と、
２５重量％のアルミニウム化合物と、
１５重量％のＳｉＯ_２と、
７重量％のＴｉＯ_２と、
１重量％のＣａＯと、
０．０２重量％のＮａ_２Ｏと
を含んでいてもよく、Ｆｅ及びＡｌの化合物中における水酸化物及びオキシ水酸化物と酸化物との比率は著しく水酸化物／オキシ水酸化物側に位置する。

鉱物組成物は輸入再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）であってもよい。ＭＲ２Ｓが生成される赤泥は、世界中のあらゆる地域の最重要産業国、とりわけ、ドイツ、オーストラリア、アイスランド、中国、インド、ＵＳＡ又はジャマイカにおける原材料としての国産ボーキサイト又は改質されたボーキサイトからのオートクレーブ消化プロセス又はチューブ消化プロセスにおけるバイヤー法によるアルミナ又はＡＴＨの生成に由来するものであってもよい。

材料系は、建築材料、プラスチック製品、ゴム製品、チップボード又はケーブルシースであってもよい。とりわけ、材料系は、ターポリン、カーペット裏地コーティング、床仕上げ材、ルーフィング膜、コンベヤベルト、ケーブル、異形押出材（ｐｒｏｆｉｌｅｄｓｅｃｔｉｏｎ）（窓、ドア用にプラスチックから作られる）、パイプ、シール、チップボード、射出成形品、ラミネート、回路基板、チューブ、注型用樹脂、発泡体等であってもよい。

材料系における難燃材の割合は、使用される特定の可燃性材料又は材料系に応じて決めることができる。この場合、作業性、安定性及び可撓性に関する可燃性材料及び得られる材料系の物理技術特性の同時に起こる最適化とともに、可能な限り高い難燃効果を確実なものとする必要がある。高い吸熱エンタルピーを有するＩＦＡの場合、充填度が低減される可能性があるため、とりわけ可燃系の物理的特性はあまり変化を受けない。

とりわけ、材料系は、３重量％〜９０重量％、３重量％〜８０重量％、３重量％〜７０重量％、３重量％〜６０重量％、３重量％〜５０重量％、３重量％〜４０重量％、３重量％〜３０重量％、３重量％〜２０重量％、３重量％〜１５重量％、３重量％〜１０重量％、３重量％〜４重量％の割合の難燃材を含有していてもよい。とりわけ、材料系は、１０重量％〜９０重量％、２０重量％〜９０重量％、３０重量％〜９０重量％、４０重量％〜９０重量％、５０重量％〜９０重量％、６０重量％〜９０重量％、７０重量％〜９０重量％、８０重量％〜９０重量％の割合の難燃材を含有していてもよい。さらに、これらの範囲境界を別の範囲境界と組み合わせてもよい。それ故、８０重量％〜９０重量％の範囲は、３重量％〜９０重量％と３重量％〜８０重量％との範囲から構成してもよく、７０重量％〜９０重量％の範囲は５重量％〜７０重量％と３０重量％〜９０重量％との範囲から構成されてもよい。さらに、材料系は、３〜９５の重量パーセンテージで難燃材を含むことができ、この範囲内の各値は開示されているとみなされる。

難燃剤は３０重量％〜１００重量％の割合の鉱物組成物（ＭＲ２Ｓ）を含むことができ、０重量％〜７０重量％のそれぞれの残りの割合が更なる難燃組成物によって形成されることができる。

また、難燃剤は、４０重量％〜１００重量％、５０重量％〜１００重量％、６０重量％〜１００重量％、７０重量％〜１００重量％、８０重量％〜１００重量％、９０重量％〜１００重量％、３０重量％〜９０重量％、３０重量％〜８０重量％、３０重量％〜７０重量％、３０重量％〜６０重量％、３０重量％〜５０重量％、又は３０重量％〜４０重量％の割合の鉱物組成物を含んでいてもよく、０重量％〜７０重量％のそれぞれの残りの割合は更なる難燃組成物から構成することができる。上記で既に説明したように、これらの範囲は組み合わせることができるため、例えば４０重量％〜１００重量％と３０重量％〜７０重量％との範囲を組み合わせて４０重量％〜７０重量％とすることができる。さらに、難燃材は、３０〜１００の重量パーセンテージで鉱物組成物を含むことができ、この範囲内の各値は開示されているとみなされる。

更なる難燃組成物は無機非毒性吸熱反応物質を含むことができる。

更なる難燃組成物はとりわけ、塩水和物、水酸化物及び炭酸塩を含むことができる。考え得る水酸化物は、例えば、三水酸化アルミニウム、ともに２ｍ^２／ｇ〜５０ｍ^２／ｇの（ＢＥＴ）比表面及び１μｍよりかなり小さい平均粒子直径（ｄ_５０）を有する合成ＭＤＨ（いわゆるナノ水酸化マグネシウム）であるゲータイト又は二水酸化マグネシウム、並びにまた、比例するハイドロマグネサイト又はヒドロキシ炭酸マグネシウムを様々な量で含有するか又は含有していてもよい、最大５０μｍ、好ましくは最大１０μｍの粒度（平均粒子直径）（ｄ_５０）を有する天然の粉砕ブルーサイトである。考え得る塩水和物は、例えばケイ酸ナトリウム水和物又はケイ酸カルシウム水和物、硫酸アルミニウムカルシウム水和物等である。考えられ得る炭酸塩は、例えば炭酸カルシウム、二炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等である。

ＭＲ２Ｓは、０．０３重量％、好ましくは０．００３重量％〜０．０３重量％という溶解性Ｎａ_２Ｏの最大含有量を有する。

ＭＲ２Ｓは、０．５μｍ〜５０μｍ、好ましくは０．５μｍ〜１０μｍの粒度を有する。

本発明はまた、可燃性材料系、可燃性建築材料、プラスチック、ゴム、チップボード材料又はケーブルシースのための難燃材としての上記の難燃材料の使用を開示する。

さらに、本発明は、耐火材料系の製造方法であって、
ａ．可燃性材料を準備する工程と、
ｂ．可燃性材料に、難燃材料を配合又はコーティングする工程と、それにより、
ｃ．耐火材料系を得る工程と、
を含む、耐火材料系の製造方法を開示する。

工程ｂで言及される難燃剤中の鉱物組成物は、微粉砕されたものであってもよく、好ましくは、０．５μｍ〜１０μｍ、０．５μｍ〜９μｍ、０．５μｍ〜８μｍ、０．５μｍ〜７μｍ、０．５μｍ〜６μｍ、０．５μｍ〜５μｍ、０．５μｍ〜４μｍ、０．５μｍ〜３μｍ、０．５μｍ〜２μｍ、０．５μｍ〜１μｍ、１μｍ〜９μｍ、２μｍ〜９μｍ、３μｍ〜９μｍ、４μｍ〜９μｍ、５μｍ〜９μｍ、６μｍ〜９μｍ、７μｍ〜９μｍ、８μｍ〜９μｍの平均粒径（ｄ_５０）を有していてもよい。範囲境界の組合せによって構成され得るあらゆる範囲が開示されているとみなされる。

難燃剤は、工程ｂにおける配合又はコーティング前に、物理加工、とりわけ粉砕されていてもよい。粉砕は、難燃剤を任意の平均粒度に低減させるように作用することができる。達した粒度は０μｍ〜１０μｍのいずれの値を有していてもよい。ＭＲ２Ｓが１０μｍより大きい粒度で得られる場合、特別な用途については、１０μｍより大きい粒度を有するＭＲ２Ｓを粉砕することなく使用することができる。

さらに、難燃剤は、難燃剤と、本明細書に開示される可燃剤の１つ、とりわけポリマー又はポリマーマトリックスとの相溶性を改善させるために、物質によるコーティング又は表面処理によって改質することができる。

難燃剤の表面のコーティングには、一般的な従来技術による従来のカップリング系、とりわけ、シラン、脂肪酸及び軟化剤が使用される。これは主に、とりわけ、弾性、熱硬化性又は熱可塑性であってもよいポリマーマトリックスにおける加工／組込みの単純化のために作用する。加えて、特に必要とされる特徴的なプロファイルの組合せに関して、本発明によるＩＦＡ系の特徴的なプロファイルが影響を受けることがある。単独又は組み合わせたＭＲ２Ｓは、ナノクレイ、残燼抑制剤（ホウ酸亜鉛及びホウ酸誘導体、スズ酸亜鉛／スズ酸水酸化亜鉛）並びに他のハロゲン無含有ＩＦＡ等の本発明による相乗剤と配合させることができ、その後、併せて表面改質することができる。代替的には、ＭＲ２Ｓと相乗剤との混合物をマスターバッチ形態で使用してもよい。

表面コーティング単独によって及び／又はとりわけナノクレイ（ＳＣＰ（Ｇｏｎｚａｌｅｓ，Ｔｅｘａｓ，ＵＳＡ）製のＣｌｏｉｓｉｔｅ）と組み合わせて、火が発生したときに生成される灰を、相当な残留弾性を伴い多形でガラス質の稠度で生成させることが可能である。

初期調査は、改質された再水和ＲＭの効果を求めるために、種々のプラスチックの燃焼特性及び機械的性質に関して行った。実験のねらいは、通常使用されるＡＴＨ及びＭＤＨがＭＲ２Ｓで部分的及び／又は完全に置き換えられるかどうかを確かめることであった。

実験は、それぞれ、純粋なＡＴＨ又はＭＤＨと比較することによって、２つの極性プラスチック（ＰＶＣ及びエチレンビニルアセテート（ＥＶＡ））並びに２つの非極性プラスチック（ＰＥ及びＰＰ）について行った。

実施例は、手引き及び説明のためであって、限定のための役割を果たすものではないが、特許保護範囲は特許請求の範囲によって排他的に規定される。

実施例１ＰＶＣ
使用される基本的な原材料は、
窓用異形押出材のための標準的なＰＶＣ−Ｕ、
ＭＲ２Ｓ（ゼロサンプル）との比較のための参照物質としての、ＭａｒｔｉｎａｌＯＬ１０４／／ＬＥＯ（Ａｌｂｅｍａｒｌｅ（Ｂｅｒｇｈｅｉｍ））ＡＴＨ成分とした。

以下の組成を有する無機防炎剤（ＩＦＡ）としてのＭＲ２Ｓ：
Ｆｅ_２Ｏ_３３３．１２％（水酸化物／酸化物比６．３：１）
Ａｌ_２Ｏ_３２５．６８％（水酸化物／酸化物比４．２：０．９）
ＳｉＯ_２１１．１６％
ＴｉＯ_２７．５５％
ＣａＯ３．２０％
Ｎａ_２Ｏ０．０３％

初めに、コンテナミキサ（ＣＭ８０（Ｍｉｘａｃｏ））内でドライブレンドを生成した。ＷｅｂｅｒＭａｓｃｈｉｎｅｎｆａｂｒｉｋ製のＤＳ７．２２タイプの二重反転二軸スクリュー押出機を用いてドライブレンドから異形押出材を作製した。押出温度は１８０℃〜およそ１９０℃とした。

引張試験（ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７、タイプ１Ｂ）及び燃焼試験（ＤＩＮ４１０２、プロセスＢ）のために、作製された異形押出材から試験対象物を機械加工によって取り出した。

以下の配合物を生成した：
４％の無機防炎剤を有する、窓用異形押出材のためのＰＶＣ−Ｕ配合物

無機防炎剤の組成：
１００％ＡＴＨ０％ＩＦＡ（ゼロサンプル）ＩＦＡがＭＲ２Ｓに等しい
８０％ＡＴＨ２０％ＩＦＡ（サンプル１）
５０％ＡＴＨ５０％ＩＦＡ（サンプル２）
２０％ＡＴＨ８０％ＩＦＡ（サンプル３）
０％ＡＴＨ１００％ＩＦＡ（サンプル４）

以下の試験を行った：
引張強度［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
４４．１８±１．３７ゼロサンプル
４６．６７±０．２８サンプル１
４５．６７±０．２８サンプル２
４５．４０±０．３２サンプル３
４８．５１±３．１６サンプル４

引張弾性率（Ｅモジュラス）［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
２９２３±２２６ゼロサンプル
３０６８±１６４サンプル１
２９９１±９７サンプル２
２９８３±３６サンプル３
２９５２±９９サンプル４

燃焼特性ＤＩＮ４１０２、プロセスＢ
燃焼挙動を確認するために、試験対象物を燃焼試験（ＤＩＮ４１０２のプロセスＢに従う）にかけた。試験では、試験対象物の端部における着火、燃焼速度、並びに建築材料の燃焼粒子及び燃焼液滴を評価した。

配合物を用いた燃焼試験において、燃焼試験片の火炎ピークが上方測定マークに達したものはない。燃焼試験片はその前に自然に消火される。それに基づき、サンプルは全て耐火クラスＫ１に属するものである。

ＤＩＮ４１０２プロセスＢに従う燃焼挙動は、ＡＴＨをＩＦＡで部分的又は完全に置き換えても変わらないままである。

実施例２ＥＶＡ
ＥＶＡ配合物の製造において、ＺＳＥ２７Ｍｘｘを配合機として使用した。押出温度は１４５℃〜１６０℃とした。顆粒を生成するためには押出造粒機を使用した。配合中、ＩＦＡは、ＡＴＨよりも、組込み及び分散を大いに単純化するかなり良好な流動性を有することが確認された。衝撃引張強度試験（ＤＩＮＥＮＩＳＯ８２５６）、引張試験（ＤＩＮＩＳＯ５２７）及び酸素試験（ＬＯＩ、ＤＩＮＩＳＯ４５８９−２）のために試験対象物はＥＶＡ化合物から射出成形した。

出発材料
１．２％の接着促進剤と０．４％の安定化剤とを伴うＥＶＡ
ＭａｒｔｉｎａｌＯＬ１０４／ＬＥＯ（ＡＴＨ成分）
無機防炎剤（ＩＦＡ）としてのＭＲ２Ｓ

配合物
６０％の防炎剤を伴うＥＶＡ

防炎剤の組成：
１００％ＡＴＨ０％ＩＦＡゼロサンプル
６６．７％ＡＴＨ３３．３％ＩＦＡサンプル１
５０％ＡＴＨ５０％ＩＦＡサンプル２
３３．３％ＡＴＨ６６．７％ＩＦＡサンプル３

以下の試験を行った：
引張強度［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
６．１６±０．０５ゼロサンプル
６．１７±０．０５サンプル１
６．２９±０．０５サンプル２
６．４２±０．０５サンプル３

引張弾性率［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
９３±２ゼロサンプル
８８±２サンプル１
８７±３サンプル２
９０±２サンプル３

破断点伸び［％］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
１２０．５７±１３．８３ゼロサンプル
９６．３０±６．０１サンプル１
１０８．２７±８．６９サンプル２
１１７．５１±４．９２サンプル３

衝撃強度［ＫＪ／ｍ^２］ＤＩＮＥＮＩＳＯ８２５６
１３９．２７±４．８３ゼロサンプル
１３９．７８±４．１８サンプル１
１３８．２７±５．６６サンプル２
１４９．００±８．３３サンプル３

燃焼特性
ＤＩＮＥＮＩＳＯ４５８９−２に従う酸素指数［％］
３６．３±０．１０ゼロサンプル
３２．１±０．４サンプル１
３０．１±０．７サンプル２
３０．０±０．１サンプル３

実施例３ＰＥ
共回転二軸スクリュー混練機ＺＳＥ１８ＨＰＥ内でＰＥ系配合物を可塑化及び均質化させた。配合機内の温度は１９０℃〜２２０℃とした。引張試験（ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７、タイプ１Ｂ）、衝撃強度試験（ＤＩＮＥＮＩＳＯ１７９）及び燃焼試験（ＵＬ９４）のために試験対象物はＰＥ化合物から射出成形法によって生成した。

出発材料：
ＰＥＭａｇｎｅｓｉａ７２８７／Ｂｒｅｎｎｔａｇ、化学的に純粋な水酸化マグネシウム（ＭＤＨ、ゼロサンプル）
無機防炎剤（ＩＦＡ）としてのＭＲ２Ｓ

配合物
５０％の防炎剤を伴うＰＥ

防炎剤の組成：
１００％ＭＤＨ０％ＡＦＭゼロサンプル
７０％ＭＤＨ３０％ＡＦＭサンプル１
５０％ＭＤＨ５０％ＡＦＭサンプル２
３０％ＭＤＨ７０％ＡＦＭサンプル３

以下の試験を行った：
引張強度［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
２５．４９±０．２８ゼロサンプル
２５．４１±０．２０サンプル１
２５．５１±０．１３サンプル２
２５．８１±０．１４サンプル３

引張弾性率［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
２７５５±１０２ゼロサンプル
２４５７±１１３サンプル１
２５２１±６０サンプル２
２６３２±１１６サンプル３

破断点伸び［％］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
１．９９±０．２７ゼロサンプル
１．８２±０．１６サンプル１
１．８７±０．１８サンプル２
３．０９±０．３０サンプル３

シャルピー衝撃強度［ＫＪ／ｍ^２］ＤＩＮＥＮＩＳＯ１７９
６．８５±０．８５ゼロサンプル
６．２８±０．５４サンプル１
５．９４±０．３３サンプル２
７．５３±０．３４サンプル３

引火特性［ｍｍ／分］ＵＬ９４水平試験
１３．８±０．２５ゼロサンプル
１２．８±０．２２サンプル１
１３．７±０．３３サンプル２
１６．３±０．３４サンプル３

実施例４ＰＰ
共回転二軸スクリュー混練機ＺＳＥ１８ＨＰＥ内でＰＰ系配合物を可塑化及び均質化させた。配合機内の温度は１９０℃〜２２０℃とした。引張試験（ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７、タイプ１Ｂ）、衝撃強度試験（ＤＩＮＥＮＩＳＯ１７９）及び燃焼試験（ＵＬ９４）のために試験対象物はＰＥ化合物から射出成形法によって生成した。

出発材料：
ＰＰＭａｇｎｅｓｉａ７２８７／Ｂｒｅｎｎｔａｇ、化学的に純粋なマグネシウム（ＭＤＨ成分、ゼロサンプル）
無機防炎剤（ＩＦＡ）としてのＭＲ２Ｓ

配合物
５０％の防炎剤を伴うＰＰ

以下の試験を行った：
引張強度［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
２７．２９±０．２０ゼロサンプル
２８．１７±０．１０サンプル１
２８．４３±０．１０サンプル２
２９．３８±０．８３サンプル３

引張弾性率［ＭＰａ］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
３８９３±１１２ゼロサンプル
３８８６±１０９サンプル１
３６０６±１００サンプル２
３６９５±１１６サンプル３

破断点伸び［％］ＤＩＮＥＮＩＳＯ５２７
１．３４±０．０９ゼロサンプル
１．３５±０．０９サンプル１
１．４７±０．１２サンプル２
１．４３±０．１１サンプル３

シャルピー衝撃強度［ＫＪ／ｍ^２］ＤＩＮＥＮＩＳＯ１７９
１２．７７±０．７０ゼロサンプル
１１．１８±０．６０サンプル１
１１．０１±０．８４サンプル２
１０．９２±０．９９サンプル３

引火特性［ｍｍ／分］ＵＬ９４水平試験
１１．５±０．３２ゼロサンプル
１２．２±０．２９サンプル１
１２．７±０．１６サンプル２
１４．４±０．０４サンプル３

考察
全ての配合物はＤＩＮ４１０２のプロセスＢ、又はＵＬ９４（基準値：４０ｍｍ／分未満の燃焼速度）に従う水平試験に準拠する。測定した燃焼速度は必要とされる値よりもかなり低かった。

それ故、ＰＶＣ、ＥＶＡ、ＰＥ及びＰＰ化合物の初期試験によって、何ら更なる処理（例えばビニルシランによる表面コーティング）を伴うことなく試験で配合した改質された再水和ＲＭ（ＭＲ２Ｓ）が、その燃焼挙動に関してＡＴＨ及びＭＤＨと比較して、また実現される機械的特性に関してＡＴＨ及びＭＤＨと比較して、ともに同等の結果をもたらす、つまりＭＲ２Ｓは首尾よく使用することができることが本発明により実証される。

ＭＲ２Ｓの難燃効果に関して、ＭＲ２Ｓの個々の吸熱反応構成成分、例えば、ゲータイト、ギブサイト、ベーマイト等のどのような寄与がどのような温度範囲でもたらされるか、また例えば相乗効果がお互いに起こるかどうかは重要ではない。ＭＲ２Ｓに含まれる全ての吸熱反応物質の火炎抑制についての寄与の合計がＡＴＨ及びＭＤＨの難燃効果に匹敵可能であるということが重要であるに過ぎない。

水の脱離及び水の気化によって生成される難燃性物質の吸熱効果は難燃効果に欠かせないものである。尺度はＪ／ｇ単位で測定される吸熱エンタルピーである。

吸熱エンタルピーは、熱重量測定（ＴＧ）、示差熱分析（ＤＴＡ）及び動的示差走査熱量計測定（ＤＳＣ）によって測定してもよい。

初期測定から、バイヤー法で生成されるようなＲＭは、極めて顕著なばらつきを伴うほんの小さい吸熱エンタルピーしか有しないことが確認される。他方、改質された再水和ＲＭ（ＭＲ２Ｓ）は、再水和によってＦｅ及びＡｌの酸化物がまた吸熱反応しかしない水酸化物／オキシ水酸化物へと変換されるため、あまりばらつきのないかなり大きい吸熱エンタルピーを有する。それ故、特定の材料系に適応する均一なＩＦＡをＭＲ２Ｓから生成することができる。

ＩＦＡとしてのＭＲ２Ｓを用いた初期試験では、材料系の防火挙動及び機械的特性が、ＩＦＡとしてのＡＴＨ及びＭＤＨのものと比較される。結果から、ＭＲ２Ｓが、ＡＴＨ及びＭＤＨに匹敵する結果をもたらすことが示される。ＭＲ２Ｓが、１８０℃〜３５０℃で吸熱エンタルピーを示すことから、ＭＲ２Ｓは、ＡＴＨ及びＭＤＨに部分的又は完全に取って代わることができる。改質、とりわけ再水和によりＭＲ２Ｓが生成されるＲＭと比較することによって、ＭＲ２Ｓは化学的及び鉱物学的に、また吸熱挙動の点で全く異なる物質である。ＲＭとは対照的に、ＭＲ２ＳはＩＦＡとしてＡＴＨ及びＭＤＨに匹敵するものである。粉末Ｘ線回折計、ＤＴＡ、ＴＧ及びＤＳＣによる測定を用いて、改質、とりわけ再水和は、水酸化物／オキシ水酸化物と酸化物との比率を水酸化物／オキシ水酸化物の方へと移行し、このことはより高い吸熱エンタルピーと結び付けられると示され得る。それぞれの材料系におけるＪ／ｇ単位で測定される特異吸熱エンタルピーと充填度との関係はより重要である。ギブサイトの吸熱性はおよそ１０００Ｊ／ｇであり、ベーマイトの吸熱性はおよそ５００Ｊ／ｇであり、ゲータイトの吸熱性はおよそ２６０Ｊ／ｇである。しかしながら、ギブサイト（ｐ＝２．４ｇ／ｃｍ^３）、ベーマイト（ｐ＝２．９８ｇ／ｃｍ^３）及びゲータイト（ｐ＝４．１７ｇ／ｃｍ^３）の密度を作用体積に関して考慮すると、ＭＲ２Ｓにおける３つの最も重要な吸熱反応構成成分の吸熱効果は同様の結論に落ち着く。この際、ゲータイトの寄与が大きくなる。

充填度×特異吸熱エンタルピーは、火炎抑制をもたらす「パッケージ」である。特異吸熱エンタルピーが高いほど、充填度は小さくなるはずであり、これは、経済的理由から、また材料系の機械的特性の理由からも重要である。充填度が小さくなるほど、材料系の機械的特性は小さくなるように変化する。

ＭＲ２Ｓの熱分解中には有毒ガスも腐食性ガスも生成されない。

ＭＲ２Ｓにより生成される化合物の機械的特性は、試験で測定され、ＡＴＨ又はＭＤＨにより生成される化合物と比較して類似の結果を示す。例えばシラン、脂肪酸又は軟化剤による難燃性物質の表面処理は、フィラーとポリマーマトリックスとの相溶性を補い、化合物の機械的特性を改善させる。ＡＴＨ及びＭＤＨにおいて使用される同様の表面処理を、ＭＲ２Ｓにおいても行って、特性を最適化することができる。

また、使用されるＩＦＡの粒径及び粒度分布は、化合物の特性に関する重要な役割を果たす。これまでに市場にでているＡＴＨ及びＭＤＨをベースとした生成物を粒径及び粒度分布に関して特異的に調節することは従来技術の一環である。例えばＡＴＨは微粉化析出反応によって生成することができるが、ＭＲ２Ｓの場合には、その水不溶性のために、超微粉砕するのに粉砕プロセス及び篩分を行わなければならない。ＭＲ２Ｓと同様にＲＭも極めて微粉化した形態とすることが好ましい。

ＡＴＨ製品の熱安定性は２２５℃にまで及び、ＭＤＨのものは３４０℃にまで及ぶ。この点において、実際のところ２００℃未満の加工温度でＡＴＨ製品を通常使用し、２００℃を超える加工温度でＭＤＨ製品を通常使用する。本発明によれば、２００℃未満及び２００℃を超える加工温度でＭＲ２Ｓを使用することができる。

ＡＴＨ、ＭＤＨ及び本発明によりＭＲ２ＳをベースとするＩＦＡは、とりわけポリマーにおいて使用されるが、他の可燃性材料系を使用してもよい。

ポリマーの例は、アクリル系分散体、アクリル樹脂、エラストマー、エポキシ樹脂、ラテックス分散体、メラミン樹脂、ＰＡ、ＰＥ、ＰＥコポリマー、サーモプラスチックＰＥコポリマー、架橋ＰＥコポリマー、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂（ＵＰ）、ポリウレタン、ＰＰ、ＰＶＣ、ＰＶＣプラスチゾル、ＴＰＵ、ビニルエステル樹脂等である。使用例は、ターポリン、カーペット裏地コーティング、床仕上げ材、ルーフィング膜、コンベヤベルト、ケーブル、異形押出材、パイプ、チップボード、射出成形品、ラミネート、回路基板、チューブ、注型用樹脂、発泡体、及びその他多くのものである。

それ故、本発明を用いて、ハロゲン無含有無機非毒性難燃材としてあらゆる種類の材料系に使用することができる、オートクレーブ消化プロセス又はチューブ消化プロセスによるバイヤー法において生成されるＲＭに由来する新規な物質、すなわちＭＲ２Ｓを、化学反応によって、例えば再水和又は他の改質によって生成することが可能である。ＭＲ２Ｓが高温範囲で反応するために、ＭＲ２ＳはＡＴＨ及び／又はＭＤＨに部分的又は完全に取って代わることができる。

Claims

赤泥（ＲＭ）を改質して成り、
１０重量％〜５０重量％の鉄化合物と、
１２重量％〜３５重量％のアルミニウム化合物と、
５重量％〜１７重量％のケイ素化合物と、
２重量％〜２１重量％のＴｉＯ_２と、
０．５重量％〜６重量％のカルシウム化合物と、
の鉱物組成物を有する改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤であって、
前記鉄の化合物が、該鉄化合物中の酸化物１００重量部に対して、５０重量部より大きい／に等しい水酸化物及びオキシ水酸化物を有し、かつ
前記アルミニウムの化合物が、該アルミニウム化合物中の酸化物１００重量部に対して、５０重量部より大きい／に等しい水酸化物及びオキシ水酸化物を有する、改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
前記鉄の化合物が、該鉄化合物中の酸化物１００重量部に対して、８０重量部より大きい／に等しい水酸化物及びオキシ水酸化物を有し、または
前記アルミニウムの化合物が、該アルミニウム化合物中の酸化物１００重量部に対して、８０重量部より大きい／に等しい水酸化物及びオキシ水酸化物を有する、請求項１に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
溶解性Ｎａ_２Ｏの割合が０．０３重量％に等しいか又はそれ未満であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
平均粒径（ｄ_５０）が、５０μｍ未満であるか又はそれに等しいことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
平均粒径（ｄ_５０）が、０．５μｍ〜１０μｍであることを特徴とする、請求項４に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
残留水分が０．４重量％未満であるか又はそれに等しいことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
前記改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）の表面が、該改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）とポリマーマトリックスとの相溶性を改善させる少なくとも１つの物質でコーティング又は表面改質処理される、請求項１〜６のいずれか１項に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
前記物質が、カップリング剤、ホウ酸及びその金属塩、スズ酸亜鉛、スズ酸水酸化亜鉛、又はそれらの組合せを含有する、請求項７に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
前記無機防炎剤の表面が、前記ＭＲ２Ｓ中のクレイ状構成成分に起因して既に起こっている灰のガラス化を改善させるために、ナノクレイでコーティングされることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
更なる難燃添加剤が前記防炎剤と０重量％〜７０重量％の割合で混和される、請求項１〜９のいずれか１項に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
前記更なる難燃添加剤が吸熱反応物質である、請求項１０に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
前記吸熱反応物質が、水酸化アルミニウム、ギブサイト、ベーマイト、水酸化マグネシウム、ゲータイト、又はそれらの混合物である、請求項１１に記載の改質された再水和赤泥（ＭＲ２Ｓ）を含むハロゲン無含有無機防炎剤。
可燃性材料と、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の防炎剤とを含む、耐火材料系。
建築材料、プラスチック製品、ゴム製品、チップボード又はケーブルシースであることを特徴とする、請求項１３に記載の材料系。
３重量％〜９５重量％の割合で前記防炎剤を含むことを特徴とする、請求項１３又は１４に記載の材料系。
前記防炎剤が３０重量％〜１００重量％の割合の鉱物組成物を含み、０重量％〜７０重量％のそれぞれの残りの割合が更なる難燃組成物によって形成されることを特徴とする、請求項１３〜１５のいずれか１項に記載の材料系。
前記更なる難燃組成物が無機非毒性吸熱反応物質を含むことを特徴とする、請求項１６に記載の材料系。
前記更なる難燃組成物が、塩水和物、水酸化物及び炭酸塩を含むことを特徴とする、請求項１６又は１７に記載の材料系。
可燃性材料系、可燃性建築材料、プラスチック、ゴム、チップボード材料又はケーブルシースのための難燃材としての請求項１〜１２のいずれか１項に記載の防炎剤の使用。
耐火材料系の製造方法であって、
ａ．可燃性材料を準備する工程と、
ｂ．前記可燃性材料に、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の防炎剤を配合又はコーティングする工程と、それにより、
ｃ．耐火材料系を得る工程と、
を含む、耐火材料系の製造方法。
工程ｂの配合又はコーティング前に、前記防炎剤を粉砕することを特徴とする、請求項２０に記載の方法。
工程ｂの配合又はコーティング前に、前記防炎剤を、ナノクレイ、ホウ酸誘導体、又はスズ酸亜鉛／スズ酸水酸化亜鉛と一緒に粉砕することを特徴とする、請求項２１に記載の方法。
工程ｂで言及される防炎剤に残燼を防止する物質による表面コーティングを施すことを特徴とする、請求項２０〜２２のいずれか１項に記載の方法。
カップリング剤、またナノクレイ、ホウ酸及びその金属塩、スズ酸亜鉛、スズ酸水酸化亜鉛、またはそれらの組合せにより前記防炎剤の表面をコーティングすることを特徴とする、請求項２０〜２３のいずれか１項に記載の方法。
マスターバッチ（濃縮物）形態のエラストマー系及びサーモプラスチック系において前記防炎剤とともに使用する場合、ナノクレイ、ホウ酸亜鉛、ホウ酸誘導体又はスズ酸亜鉛／スズ酸水酸化亜鉛を顆粒形態で添加する、請求項２０〜２２のいずれか１項に記載の方法。