JP2014237080A - 一酸化炭素酸化触媒、及び、焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法及び設備 - Google Patents
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Abstract
Description
2NH3+SO3+H2O⇔(NH4)2SO4 (2)
V2O5+2SOX+O2⇔2VOSO4 (3)
また、SCR法による脱硝処理では、ダスト中に含まれる金属酸化物粒子(PbO、ZnO、SiO2等.)による物理的被毒(触媒表面のマスキング:不可逆被毒)も起こり、触媒の担体であるTiO2上をPbOやSiO2等の金属酸化物粒子が覆い、触媒細孔の閉塞を引き起こす。
脱硝前に排ガスを加熱する方法としては、脱硫後の排ガスをコークス炉ガス(COG)や転炉ガス(LDG)等の製鉄副生ガスを燃料として加熱する方法や、焼結炉排ガス中に含まれるCOをPt等の貴金属系触媒で酸化させ、この時の反応熱を利用して脱硝前の排ガスを加熱する方法(特許文献1)等が行われている。しかしながら、これらの方法では副生ガスの使用コスト、触媒の活性成分であるPtの凝集による性能低下や触媒製造コスト等、ランニングコストが非常に高いことが問題となっている。
特許文献6では、安価な銅マンガン触媒を用いて、焼結炉排ガス中のCO酸化反応を行っている。特許文献6に記載のCO酸化工程は、脱硫・脱硝工程後に設置されたプロセスのみであり、CO酸化触媒の寿命に関する記載はされていない。
また、従来のCO酸化触媒は、焼結炉排ガス中の不純物であるSOXや水分への耐性が低く、寿命が短いという問題があった。
本発明の要旨は、以下の通りである。
(1) 銅とマンガンとアルミニウムの複合酸化物であり、銅の含有率がCuO換算で10質量%〜50質量%であることを特徴とする一酸化炭素酸化触媒。
(2) 比表面積が250m2/g以上であることを特徴とする(1)に記載の一酸化炭素酸化触媒。
(3) 一酸化炭素を二酸化炭素に酸化する方法であって、該酸化反応に(1)又は(2)に記載の一酸化炭素酸化触媒を用いることを特徴とする一酸化炭素の酸化方法。
(4) 前記酸化反応を250〜350℃の温度範囲で行うことを特徴とする(3)に記載の一酸化炭素の酸化方法。
(6) 焼結炉排ガスから脱硫する脱硫工程と、前記脱硫した排ガスから脱硝する脱硝工程と、前記脱硫・脱硝した排ガス中の一酸化炭素を酸化させるCO酸化反応工程と、前記CO酸化反応後の昇温された排ガスの熱を前記脱硫した排ガスの加熱用として熱交換する熱交換工程と、を含む焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法であって、前記CO酸化反応工程において、前記脱硫及び脱硝した排ガス中の一酸化炭素を、(1)又は(2)に記載の一酸化炭素酸化触媒を用いて酸化させることを特徴とする焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法。
(7) 前記CO酸化反応工程の反応温度が250〜350℃である(5)又は(6)に記載の焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法。
(9) 焼結炉の排ガスから脱硫する脱硫設備と、脱硫後の排ガスから脱硝する脱硝設備と、一酸化炭素を酸化する、(1)又は(2)に記載の一酸化炭素酸化触媒に、脱硫・脱硝後の排ガスを接触させるCO酸化反応装置と、前記CO酸化反応装置から排出された排ガスの熱を、前記脱硫設備から排出された排ガスの昇温用として熱交換する熱交換器とを少なくとも有することを特徴とする焼結炉排ガスの脱硫・脱硝設備。
本発明の焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法及び設備は、本発明の一酸化炭素酸化触媒を用いるCO酸化反応により発生した熱を利用しているので、従来よりも安価かつ効率的に焼結炉排ガス中の脱硝反応を行うことができる。
図1は、本発明の好適な焼結炉排ガス処理設備の一例を示した説明図である。図1に示す焼結炉排ガス設備は、焼結炉1側から順に、脱硫設備4とCO酸化反応装置6と脱硝設備7とが配置されたものである。この焼結炉排ガス設備は、脱硝設備7から排出された排ガスの熱を、脱硫設備4から排出された排ガスの昇温用として熱交換する熱交換器5を有している。
図1に示す焼結炉排ガス設備が、図3に示す従来の焼結炉排ガス設備と異なるところは、再加熱炉24に代えてCO酸化反応装置6が備えられているところである。
なお、CO酸化反応装置16に導入される焼結炉排ガスには、酸素が10〜15%含まれている。したがって、上述した図1に示すCO酸化反応装置6と同様に、CO酸化反応装置16には、外部から空気等を導入せず、焼結炉排ガスのみを導入することが好ましい。
CO酸化触媒において、銅はCO酸化の活性点として機能する。マンガンは、CO酸化触媒において担体の基盤として機能する。また、マンガンは、CO酸化触媒中に酸化マンガンとして存在し、排ガス中のO2と共にCOを酸化させる際の酸素の供給源としても機能する。アルミニウムは、CO酸化触媒の強度および耐性を向上させる。
なお、CO酸化触媒の比表面積は、BET比表面積であり、液体窒素温度における窒素吸着量を基に測定したものである。
なお、CO酸化触媒は、含浸法のような調製法を用いて製造しても構わない。
以下に、上記CO酸化触媒の製造方法として、ゾルゲル法による調製法を例に挙げて説明する。
また、CO酸化触媒に使用するゲル化剤としては、例えば、酢酸、クエン酸、リンゴ酸、マレイン酸、シュウ酸、乳酸等を使用することができ、またこれらを混合したものでもよい。
まず、硝酸銅の水溶液と過マンガン酸カリウムの水溶液とを室温(25℃)にて混合し、混合溶液とする。この時、混合溶液中のCu/Mnの比率がCO酸化触媒中の所定Cu/Mnの比率となるように調整する。次いで、この混合溶液に、粉末アルミナを混合する。その後、粉末アルミナを混合した混合溶液に、ゲル化剤として例えばマレイン酸を混合し、室温にて約1時間撹拌した後、24時間程度熟成させる。
脱硫・脱硝後の焼結炉排ガスのモデルガスとして、1.0vol.%のCO、10vol.%のO2、40ppmのSOX、40ppmのNOX、20vol.%の水蒸気の混合ガス(N2バランス)を空間速度(SV)30,000h−1で流通させた。粉末の触媒試料を石英管に充填し、この石英管中に上記モデルガスを流通させ、電気炉で加熱することで反応させた。
反応後のガスを、TCDガスクロマトグラフで分析し、未反応のCO及び生成したCO2の濃度を分析した。触媒性能をCO転化率(%)として評価し、下記式(4)により計算し、6時間反応後のCO転化率で性能を比較した。
CO転化率=生成CO2/(未反応CO+生成CO2)×100・・・・・(4)
また、CO酸化触媒前後におけるガスの昇温量ΔTを調べた。
触媒試料として、CuMnO触媒を下記のゾルゲル法により調製した。銅の前駆体として硝酸銅の水溶液を用い、マンガン前駆体として過マンガン酸カリウムの水溶液を用い、これらを室温(25℃)にて混合した。この時、Cu/Mnモル比=1/2となるように、前駆体の混合量を調整した。そこに、ゲル化剤としてマレイン酸を混合し、室温にて1時間撹拌した後、24時間熟成させた。そして、熟成後の沈殿したCuMnO酸化物のろ過・洗浄を、60℃の温水で、5回繰り返した後、得られたCuMnO酸化物を70℃で乾燥、300℃で焼成した。このことにより、比表面積が288m2/gであり、二次粒子径の平均が300μmのCuMnO触媒試料を得た(Cu含有量:31.4質量%)。
触媒試料として、下記のゾルゲル法により調製したCuMnAl2O4触媒(Cu/Mnモル比=1/8、Cu含有量(CuO換算):8.6質量%)を用いた。
銅の前駆体として硝酸銅の水溶液を用い、マンガン前駆体として過マンガン酸カリウムの水溶液を用い、これらを室温(25℃)にて混合した。この時、Cu/Mnモル比=1/8となるように、前駆体の混合量を調整した。そこに、500μm以下に整粒した粉末アルミナを、触媒試料の完成時に全体の20.7質量%となるように混合した。ゲル化剤としてマレイン酸を混合し、比較例1と同様にして攪拌・熟成・ろ過・洗浄・乾燥・焼成を行った。このことにより、比表面積が206m2/gであり、二次粒子径の平均が340μmのCuMnAl2O4触媒試料を得た(Cu含有量:8.6質量%)。
比較例2では、銅の含有率(CuO換算)が少ないにも関わらず、比較例1に迫る性能を発現したことから、アルミナを添加した効果を発揮している。しかし、比較例2では、銅の含有量が小さいため、Cu/Mnモル比が小さく、比較例1よりも性能(CO転化率、ガスの昇温量)が低いと考えられる。
触媒試料として、硝酸銅の水溶液と過マンガン酸カリウムの水溶液とをCu/Mnモル比=1/5となるように調製して、500μm以下に整粒した粉末アルミナを触媒試料の完成時に全体の20.7質量%となるように混合したこと以外は、比較例2と同様のゾルゲル法により調製したCuMnAl2O4触媒(Cu含有量(CuO換算):12.4質量%)を用いた。
調製後の触媒試料は、比表面積が255m2/gであり、二次粒子径の平均が330μmであった。
実施例1では、比較例1〜2よりも高い性能(CO転化率およびガスの昇温量が高い)を発揮しており、アルミナを添加することで、Cu−Mn−Alの複合酸化物を形成し、高活性化につながったと考えられる。
触媒試料として、硝酸銅の水溶液と過マンガン酸カリウムの水溶液とをCu/Mnモル比=1/2となるように調製して、粉末アルミナを触媒試料の完成時に全体の16.7質量%となるように混合したこと以外は、実施例1と同様のゾルゲル法により調製したCuMnAl2O4触媒(Cu含有量(CuO換算):26.1質量%)を用いた。
調製後の触媒試料は、比表面積が374m2/gであり、二次粒子径の平均が330μmであった。
実施例2では、比較例1〜2、実施例1よりも高い性能を発揮している。より詳細には、実施例2では、比較例2および実施例1よりも銅の含有量が大きいため、Cu/Mnモル比が大きく、性能(CO転化率、ガスの昇温量)が高くなったと考えられる。また、実施例2では、アルミナを添加することで、Cu−Mn−Alの複合酸化物が形成され、比表面積も大幅に向上したことから、Cu/Mnモル比が同じである比較例1よりも活性が高くなり、性能が向上したと考えられる。
触媒試料として、硝酸銅の水溶液と過マンガン酸カリウムの水溶液とをCu/Mnモル比=1/1となるように調製して、粉末アルミナを触媒試料の完成時に全体の11.7質量%となるように混合したこと以外は、実施例1〜2と同様のゾルゲル法により調製したCuMnAl2O4触媒(Cu含有量(CuO換算):48.5質量%)を用いた。
調製後の触媒試料は、比表面積が440m2/gであり、二次粒子径の平均が330μmであった。
実施例3では、比較例1〜2よりも高い性能を発揮している。より詳細には、実施例3では、アルミナを添加することで、Cu−Mn−Alの複合酸化物が形成されるとともに、比較例1よりも銅の含有量が大きいため、Cu/Mnモル比が大きく、性能(CO転化率、ガスの昇温量)が高くなったと考えられる。また、実施例3では、実施例1および比較例2よりも銅の含有量が大きいため、Cu/Mnモル比が大きく、性能(CO転化率、ガスの昇温量)が高くなったと考えられる。また、実施例3では、実施例2と比較して銅の含有量が大きいため、Mnが少なくなり、酸化マンガンからの酸素供給が不足して、実施例2よりも性能が低くなったと考えられる。
触媒試料として、硝酸銅の水溶液と過マンガン酸カリウムの水溶液とをCu/Mnモル比=2/1となるように調製して、粉末アルミナを触媒試料の完成時に全体の17.2質量%となるように混合したこと以外は、実施例1〜3と同様のゾルゲル法により調製したCuMnAl2O4触媒(Cu含有量(CuO換算):53.6質量%)を用いた。
調製後の触媒試料は、比表面積が320m2/gであり、二次粒子径の平均が320μmであった。
比較例3では、比較例1〜2並みの性能しか発揮できなかった。これは比較例3では、銅の含有量が大き過ぎてCu/Mn比が大きくなり過ぎたため、マンガンの割合が少なくなったことが原因だと考えられる。
触媒試料として、従来の含浸法により二酸化マンガンの粉末に銅を担持して調製したCu/MnO2触媒(Cu含有量:35質量%、比表面積:81m2/g)を用いる条件以外は、比較例1、実施例1と同様の条件にてCO酸化反応試験を行った。
その結果、表1に示すように、比較例4のCO転化率は60%(300℃)、55%(250℃)であり、ガスの昇温量ΔTは、27℃(300℃)、25℃(250℃)であった。
比較例4では、実施例1〜3と比較して、CO転化率もガスの昇温量も小さい値を示した。
触媒試料として、従来の銅マンガン系触媒であるホプカライト(キシダ化学製)(Cu含有量:30質量%、比表面積:34m2/g)を用いる条件以外は、評価例1、2や実施例1と同様の条件にてCO酸化反応試験を行った。
その結果、表1に示すように、比較例5のCO転化率は1.5%(300℃)、1.0%(250℃)となり、ほぼ活性を失った。また、ガスの昇温量ΔTは0.7℃(300℃)、0.5℃(250℃)であった。
空間速度SVを100,000h−1としたこと以外は、実施例1〜3、比較例1〜5と同じ条件でモデルガスを流通させるCO酸化反応試験を行った。比較例6の空間速度(SV)は、実施例1〜3、比較例1〜5と比べて、3倍以上の大きさで、触媒劣化を促進する加速試験条件となっている。
触媒試料として、比較例1と同じCuMnO触媒(Cu/Mnモル比=1/2、Cu含有量:31.4質量%)を用いた。その結果、表2に示すように、比較例6のCO転化率は62%(300℃)、55%(250℃)であった。また、ガスの昇温量ΔTは27℃(300℃)、25℃(250℃)であった。
触媒試料として、実施例2で使用したCuMnAl2O4触媒を用いる以外は、比較例6と同じ反応条件で、CO酸化反応試験を行った。その結果、表2に示すように、実施例4のCO転化率は98%(300℃)、92%(250℃)となり、ガスの昇温量ΔTもそれぞれ43℃(300℃)、42℃(250℃)となった。
実施例4では、比較例6よりも高い性能を発揮しており、アルミナを添加することで、Cu−Mn−Alの複合酸化物が形成され、比表面積も大幅に向上したことから、Cu/Mnモル比が同じである比較例6よりも活性が高くなり、高活性化につながった。また、実施例4では、銅の含有量とCu/Mn比の条件も適正範囲であると考えられる。
触媒試料として、従来の排ガス浄化触媒として利用されているPt/Al2O3触媒(Pt担持量:1.0質量%、比表面積:170m2/g)を用いる以外は、比較例6、実施例4と同じ条件で、CO酸化反応試験を行った。その結果、表2に示すように、比較例7のPt/Al2O3触媒でのCO転化率は97%(300℃)、92%(250℃)となり、ガスの昇温量ΔTも43℃(300℃)、42℃(250℃)となった。
比較例7の性能は、実施例4とほぼ同じ性能である。しかし、比較例7と比較して、貴金属であるPtを使用しない実施例4の方が、より安価に触媒を製造可能であり、効率的にガスを昇温し、焼結炉排ガスの脱硝反応を行うことが可能である。
〔比較例8〕
焼結炉排ガスのモデルガスとして、1.0vol.%のCO、15vol.%のO2、200ppmのSOX、200ppmのNOX、17vol.%の水蒸気の混合ガス(N2バランス、温度150℃)を使用して、図1に示す焼結炉排ガス設備を用いて、脱硫・CO酸化・脱硝工程を行った。脱硫工程には湿式脱硫法(石灰石膏法)を用い、脱硝工程にはSCR脱硝法を用いた。また、CO酸化反応装置として、比較例7で使用したPt/Al2O3触媒を石英管に充填したものを用いた。CO酸化反応装置には、空間速度SV=30,000h−1となるようにモデルガスを流通させた。
CO酸化触媒に実施例2、4のCuMnAl2O4触媒を用いる以外は、比較例8と同様の条件で、脱硫・CO酸化・脱硝工程を行った。
その結果、比較例8と同様に、脱硫後のガスは、SOxが35ppmに低減でき、排ガス温度は約110℃となった。脱硫排ガスは、熱交換器5にて、約230℃まで昇温されてCO酸化反応装置6に導入され、CO転化率99.5%の反応を経て、排ガス温度は約280℃まで上昇され、排ガス中のCOは50ppmまで低減した。
また、実施例1、3で使用した触媒を用いたこと以外は実施例5と同様にして脱硫・CO酸化・脱硝工程を行った。その結果、実施例1、3で使用した触媒を用いた場合も実施例5と同様に、比較例8と比べ、寿命が長かった。
また、CO酸化反応工程において本実施例のCO酸化触媒を用いることにより、従来の脱硫・CO酸化・脱硝工程を行う場合と比較して、CO酸化触媒のランニングコストを低減でき、さらに、脱硝工程前の排ガス温度を効率的に上昇できることから、より安価な脱硫・脱硝プロセスが可能となった。
CO酸化触媒に比較例1、6のCuMnO触媒を用いる以外は、比較例8と同様の条件で、脱硫・CO酸化・脱硝工程を行った。
その結果、比較例8と同様に、脱硫後のガスは、SOxが35ppmに低減でき、排ガス温度は約110℃となった。脱硫排ガスは、熱交換器5にて、約230℃まで昇温されてCO酸化反応装置6に導入され、反応初期はCO転化率99.0%の反応を経て、排ガス温度は約280℃まで上昇され、排ガス中のCOは100ppmまで低減した。
その後、CO酸化反応後の排ガスを脱硝装置7に導入してSCR脱硝反応を行った。脱硝後のガスは、NOxが20ppmまで低減された。脱硫・CO酸化・脱硝後の排ガスは熱交換器5へと導入され、CO酸化・脱硝前の排ガス温度上昇へ利用され、熱交換器5を通過後のガスは、約160℃まで低下し、煙突9から大気へ放散した。
以上のことから、実施例5において使用したCuMnAl2O4触媒の方が、比較例9の触媒と比較して、耐久性が高く、CO酸化触媒のランニングコストを低減でき、さらに、脱硝工程前の排ガス温度を効率的に上昇できることから、より安価に脱硫・脱硝プロセスを実施できることがわかった。
焼結炉排ガスのモデルガスとして、比較例8、9、実施例5と同じものを使用し、図2に示す焼結炉排ガス設備を用いて、脱硫・脱硝・CO酸化工程を行った。なお、図1に示す焼結炉排ガス設備と同様に、脱硫工程には湿式脱硫法(石灰石膏法)、脱硝工程にはSCR脱硝法を用いた。また、CO酸化反応装置として、比較例7、8で使用したPt/Al2O3触媒を石英管に充填したものを用いた。CO酸化反応装置には、空間速度SV=30,000h−1となるようにモデルガスを流通させた。
脱硫・脱硝・CO酸化後の排ガスは熱交換器14へと導入され、脱硝前の排ガス温度上昇へ利用され、熱交換器14を通過後のガスは、約160℃まで低下し、煙突18から大気へ放散した。
CO酸化触媒に実施例2、4、5のCuMnAl2O4触媒を用いる以外は、比較例10と同様の条件で、脱硫・脱硝・CO酸化工程を行った。
その結果、比較例10と同様に、脱硫後のガスは、SOxが35ppmに低減でき、排ガス温度は約110℃となった。脱硫排ガスは、熱交換器14にて、約280℃まで昇温され、脱硝装置15に導入してSCR脱硝反応を行った。脱硝後のガスは、NOxが20ppmまで低減された。その後、脱硫・脱硝後の排ガスをCO酸化反応装置16に導入し、CO転化率99.5%の反応を経て、排ガス温度は約330℃まで上昇され、排ガス中のCOは50ppmまで低減した。
脱硫・脱硝・CO酸化後の排ガスは熱交換器14へと導入され、脱硝前の排ガス温度上昇へ利用され、熱交換器14を通過後のガスは、約160℃まで低下し、煙突18から大気へ放散した。
また、実施例1、3で使用した触媒を用いたこと以外は実施例6と同様にして脱硫・脱硝・CO酸化工程を行った。その結果、実施例1、3で使用した触媒を用いた場合も実施例6と同様に、比較例10と比べて、寿命が長かった。
また、CO酸化反応工程において本実施例のCO酸化触媒を用いることにより、従来の脱硫・脱硝・CO酸化工程を行う場合と比較して、CO酸化触媒のランニングコストを低減でき、さらに、脱硝工程前の排ガス温度を効率的に上昇できることから、より安価な脱硫・脱硝プロセスが可能となった。
CO酸化触媒に比較例1、6、9のCuMnO触媒を用いる以外は、比較例10と同様の条件で、脱硫・脱硝・CO酸化工程を行った。
その結果、比較例10と同様に、脱硫後のガスは、SOxが35ppmに低減でき、排ガス温度は約110℃となった。脱硫排ガスは、熱交換器14にて、約280℃まで昇温され、脱硝装置15に導入してSCR脱硝反応を行った。脱硝後のガスは、NOxが20ppmまで低減された。その後、脱硫・脱硝後の排ガスをCO酸化反応装置16に導入し、反応初期のCO転化率は99.0%の反応を経て、排ガス温度は約330℃まで上昇され、排ガス中のCOは100ppmまで低減した。
脱硫・脱硝・CO酸化後の排ガスは熱交換器14へと導入され、脱硝前の排ガス温度上昇へ利用され、熱交換器14を通過後のガスは、約160℃まで低下し、煙突18から大気へ放散した。
以上のことから、実施例6において使用したCuMnAl2O4触媒の方が、比較例11の触媒と比較して、耐久性が高く、CO酸化触媒のランニングコストを低減でき、さらに、脱硝工程前の排ガス温度を効率的に上昇できることから、より安価に脱硫・脱硝プロセスを実施できることがわかった。
焼結炉排ガスのモデルガスとして、比較例8〜11、実施例5、6と同じものを使用し、図3に示す焼結炉排ガス設備を用いて、脱硫・脱硝処理を行った。なお、図1に示す焼結炉排ガス設備と同様に、脱硫工程には湿式脱硫法(石灰石膏法)、脱硝工程にはSCR脱硝法を用いた。また、脱硝前の排ガスを、COGバーナーを備える再加熱炉24にて加熱した。
脱硫・脱硝後の排ガスは熱交換器23へと導入され、脱硝前の排ガス温度上昇へ利用され、熱交換器23を通過後のガスは、約160℃まで低下し、煙突27から大気へ放散した。
2、11、20 電気集塵機
3、12、21 ブロワー
4、13、22 脱硫装置
5、14、23 熱交換器
7、15、25 脱硝装置
6、16 CO酸化反応装置
8、17、26 ブロワー
9、18、27 煙突
24 再加熱炉
Claims (9)
- 銅とマンガンとアルミニウムの複合酸化物であり、銅の含有率がCuO換算で、10質量%〜50質量%であることを特徴とする一酸化炭素酸化触媒。
- 比表面積が250m2/g以上であることを特徴とする請求項1に記載の一酸化炭素酸化触媒。
- 一酸化炭素を二酸化炭素に酸化する方法であって、該酸化反応に請求項1又は2に記載の一酸化炭素酸化触媒を用いることを特徴とする一酸化炭素の酸化方法。
- 前記酸化反応を250〜350℃の温度範囲で行うことを特徴とする請求項3に記載の一酸化炭素の酸化方法。
- 焼結炉排ガスから脱硫する脱硫工程と、
前記脱硫した排ガス中の一酸化炭素を酸化させるCO酸化反応工程と、
前記脱硫・CO酸化反応後の昇温された排ガスから脱硝する脱硝工程と、
前記脱硝後の排ガスの熱を前記脱硫した排ガスの加熱用として熱交換する熱交換工程と、
を含む焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法であって、
前記CO酸化反応工程において、前記脱硫した排ガス中の一酸化炭素を、請求項1又は2に記載の一酸化炭素酸化触媒を用いて酸化させることを特徴とする焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法。 - 焼結炉排ガスから脱硫する脱硫工程と、
前記脱硫した排ガスから脱硝する脱硝工程と、
前記脱硫・脱硝した排ガス中の一酸化炭素を酸化させるCO酸化反応工程と、
前記CO酸化反応後の昇温された排ガスの熱を前記脱硫した排ガスの加熱用として熱交換する熱交換工程と、
を含む焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法であって、
前記CO酸化反応工程において、前記脱硫及び脱硝した排ガス中の一酸化炭素を、請求項1又は2に記載の一酸化炭素酸化触媒を用いて酸化させることを特徴とする焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法。 - 前記CO酸化反応工程の反応温度が250〜350℃である請求項5又は6に記載の焼結炉排ガスの脱硫・脱硝方法。
- 焼結炉の排ガスから脱硫する脱硫設備と、
一酸化炭素を酸化する、請求項1又は2に記載の一酸化炭素酸化触媒に、脱硫後の排ガスを接触させるCO酸化反応装置と、
一酸化炭素酸化後の排ガスから脱硝する脱硝設備と、
前記脱硝設備から排出された排ガスの熱を、前記脱硫設備から排出された排ガスの昇温用として熱交換する熱交換器とを少なくとも有することを特徴とする焼結炉排ガスの脱硫・脱硝設備。 - 焼結炉の排ガスから脱硫する脱硫設備と、
脱硫後の排ガスから脱硝する脱硝設備と、
一酸化炭素を酸化する、請求項1又は2に記載の一酸化炭素酸化触媒に、脱硫・脱硝後の排ガスを接触させるCO酸化反応装置と、
前記CO酸化反応装置から排出された排ガスの熱を、前記脱硫設備から排出された排ガスの昇温用として熱交換する熱交換器とを少なくとも有することを特徴とする焼結炉排ガスの脱硫・脱硝設備。
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