JP2014234730A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ポジットの堆積を抑制するために筒内噴射弁から燃料を噴射して噴孔部を冷却する際に、噴射圧が過度に低下して筒内噴射弁の噴射性能が悪化してしまうことを抑制する。
【解決手段】燃料噴射装置は、機関冷間時のように機関暖機が完了していないときには、ポート噴射弁及び筒内噴射弁のうちポート噴射弁から燃料を噴射する。そして、筒内噴射弁の噴孔部の温度（最終噴孔部温度θｆｉｎ）が許容温度θｔ以上となるとき、筒内噴射弁からも燃料を噴射して噴孔部を冷却する。この燃料噴射装置では、筒内噴射弁の最低噴射圧と最小噴射時間とにより定まる噴射量（噴射圧維持量Ｑｌｏｗ）を、噴孔部を冷却する際の噴射量の下限値としている。
【選択図】図５

Description

この発明は、吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室に燃料を噴射する筒内噴射弁とを備える内燃機関の燃料噴射装置に関する。

吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室に燃料を噴射する筒内噴射弁とを備える内燃機関の燃料噴射装置では、機関運転状態に基づいて設定される比率で燃料をポート噴射弁と筒内噴射弁とに振り分けて噴射するようにしている。こうした燃料噴射装置において、機関冷間時には燃焼室の温度が低くなるため、ポート噴射弁や筒内噴射弁の噴射燃料が霧化し難くなる。特に、機関冷間時に筒内噴射弁により燃料噴射を行うと、その噴射燃料が霧化せずに燃焼室の壁面やピストンの頂面に付着し、燃料によるオイルの希釈や不完全燃焼による燃焼状態の悪化を招くこととなる。

このため、こうした機関冷間時には、筒内噴射弁による燃料噴射を停止し、ポート噴射弁により燃料を噴射することが望ましい。ただし、筒内噴射弁の噴孔部は燃焼室の混合気にさらされているため、筒内噴射弁の燃料噴射が長期間にわたって停止されると、その噴孔部の温度が上昇し、同噴孔部にデポジットが堆積しやすくなる。

そこで、例えば特許文献１に記載の燃料噴射装置では、機関運転状態に基づいて筒内噴射弁の噴孔部の温度を推定し、その温度がデポジットの堆積が進行する温度領域に移行したときには、筒内噴射弁の燃料噴射を許可し、筒内噴射弁からも燃料を噴射して噴孔部を冷却することにより、噴孔部におけるデポジットの堆積を抑制するようにしている。

特開２００６−１３２３９６号

ところで、このように筒内噴射弁の噴孔部を冷却するために噴射される燃料は、上述したような燃料によるオイルの希釈や不完全燃焼による燃焼状態の悪化を避けるため、必要最小限の量に制限することが望ましい。ただし、このような制限により噴射量を少なくすると、その噴射要求を満たすためには、筒内噴射弁の噴射圧を低下せざるを得ない場合もある。

しかし、このように筒内噴射弁の噴射圧を低下させると、燃料噴霧の粒径が大きくなる、噴霧形状が規定の形状と異なるものになる等して、同筒内噴射弁の本来の噴射性能が得られなくなるおそれがある。

この発明の目的は、デポジットの堆積を抑制するために筒内噴射弁から燃料を噴射して噴孔部を冷却する際に、噴射圧が過度に低下して筒内噴射弁の噴射性能が悪化してしまうことを抑制することにある。

上記課題を解決する燃料噴射装置は、吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室に燃料を噴射する筒内噴射弁とを備える。また、この燃料噴射装置は、機関冷間時のように機関暖機が完了していないときには、ポート噴射弁及び筒内噴射弁のうちポート噴射弁から燃料を噴射する。そして、燃料噴射装置は、筒内噴射弁の噴孔部の温度が許容温度以上となるとき、すなわち噴孔部の温度がデポジットの堆積が進行する温度領域に移行したときには、筒内噴射弁からも燃料を噴射して噴孔部を冷却する。このように噴孔部を冷却することにより、デポジットが噴孔部に堆積することを抑制できる。

さらに、この燃料噴射装置では、正常な筒内噴射を実行可能な噴射圧の下限値と筒内噴射弁の最小噴射時間とにより定まる噴射量を、噴孔部を冷却する際の噴射量の下限値としている。すなわち、筒内噴射弁から燃料を噴射して噴孔部を冷却する際の噴射量が制限されて少なくなる場合でも、その噴射量には上述したような下限値が設定されているため、筒内噴射弁の噴射圧が正常な筒内噴射を実行可能な噴射圧の下限値を下回ることがない。このため、噴射圧が低下することに起因して筒内噴射弁の噴射性能が悪化することを抑制することができる。

また、内燃機関が高負荷高回転域や冷却水温が高い状況のもとで運転されるときには、燃焼室の温度が高く、筒内噴射弁の噴孔部の温度も高いため、同噴孔部におけるデポジットの堆積が進行しやすくなる。一方、内燃機関が低負荷低回転域や冷却水温が低い状況のもとで運転されるときには、筒内噴射弁の噴孔部の温度が低いため、デポジットが噴孔部に堆積し難い。

このため、上述した燃料噴射装置において、筒内噴射弁の噴孔部を冷却する際の噴射量を、内燃機関の回転速度及び負荷及び冷却水温を少なくとも含むパラメータ群に基づいて都度設定することとすれば、同噴射量を噴孔部の温度に即して設定することができ、噴孔部を冷却するのに適した量の燃料を筒内噴射弁から噴射することができる。

その結果、筒内噴射弁から必要以上の燃料が噴射され、燃料によるオイルの希釈や燃焼状態の悪化を招いたり、筒内噴射弁から噴射される燃料の量が不足して噴孔部を十分に冷却できなくなったりすることを抑制できるようになる。

ただし、このように冷却の際の噴射量を内燃機関の回転速度、負荷、冷却水温に応じて都度設定するようにした場合、内燃機関が低負荷低回転域や冷却水温が低い状況のもとで運転されるときには噴射量が少なくなり、その噴射要求を満たすためには噴射圧を低下せざるを得ない状況が生じる。

しかしこのような場合でも、筒内噴射弁の噴射圧が正常な筒内噴射を実行可能な噴射圧の下限値を下回ることはない。このため、内燃機関が低負荷低回転域や冷却水温が低い状況のもとで運転されるときに、噴射圧の低下に起因して筒内噴射弁の噴射性能が悪化してしまうことも抑制することができる。

燃料噴射装置及び同燃料噴射装置が搭載される内燃機関の概略構成を示す模式図。 筒内噴射弁の噴孔部を冷却するための噴射量を算出する際の手順を示すフローチャート。 筒内噴射弁の噴射量と、内燃機関の回転速度、負荷、及び冷却水温との関係を示すグラフ。 筒内噴射弁の噴孔部の温度と、内燃機関の回転速度及び負荷との関係を示すグラフ。 （ａ）は最終要求噴射量、（ｂ）は最終噴孔部温度、（ｃ）は噴射圧、（ｄ）は筒内噴射弁の噴射態様、についてそれぞれの推移を示すタイムチャート。

以下、燃料噴射装置の第１の実施形態について図１〜図５を参照して説明する。
図１に示すように、内燃機関の吸気通路１０には、上流側から順に、吸入空気量を検出するエアフローメータ１２、吸入空気量を調整するスロットルバルブ１３が配設されている。吸気通路１０は、スロットルバルブ１３の下流にて内燃機関の気筒毎に分岐した後、吸気ポート１４を介して各気筒の燃焼室１５に接続されている。各気筒の吸気ポート１４には、その内部に燃料を噴射するポート噴射弁１６がそれぞれ配設されている。加えて、各気筒の燃焼室１５には、その内部に燃料を噴射する筒内噴射弁１７がそれぞれ配設されている。

この燃料噴射装置には、ポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７から噴射される燃料を貯留する燃料タンク１８が設けられている。燃料タンク１８には、その内部から燃料を汲み出すフィードポンプ１９が配設されている。フィードポンプ１９は、低圧燃料通路２０を介して、フィードポンプ１９の汲み出した燃料を蓄圧する低圧燃料配管２１に接続されている。そして、低圧燃料配管２１には、各気筒のポート噴射弁１６がそれぞれ接続されている。

また、低圧燃料通路２０の途中からは、高圧燃料通路２２が分岐している。高圧燃料通路２２には、フィードポンプ１９の汲み出した燃料を更に加圧して吐出する高圧燃料ポンプ２３が配設されている。高圧燃料通路２２は、高圧燃料ポンプ２３により加圧された燃料を蓄圧する高圧燃料配管２４に接続されている。そして、その高圧燃料配管２４には、各気筒の筒内噴射弁１７がそれぞれ接続されている。また、高圧燃料配管２４には、その内部の燃圧、すなわち筒内噴射弁１７の噴射圧を検出する燃圧センサ２５が配設されている。

この燃料噴射装置の制御部３０には、エアフローメータ１２や燃圧センサ２５の他、回転速度センサ２６や内燃機関の冷却水温を検出する水温センサ２７などのセンサ類の検出信号が入力されている。そして、制御部３０は、これらセンサ類の検出結果に基づき、ポート噴射弁１６、筒内噴射弁１７、高圧燃料ポンプ２３などの、機関各部に設けられたアクチュエーター類を駆動することで、各種制御を行っている。

例えば、制御部３０は、こうした制御として、筒内噴射の噴射圧制御や燃料噴射制御を行っている。筒内噴射の噴射圧制御は、燃圧センサ２５により検出された燃圧が、現状の機関運転状態に基づいて設定された目標燃圧となるように、高圧燃料ポンプ２３の燃料吐出量をフィードバック調整することで行われる。

燃料噴射制御は、内燃機関の回転速度、燃料噴射量及び回転速度等に基づいて求められる内燃機関の負荷、内燃機関の冷却水温等々、機関運転状態を示すパラメータに基づいて、ポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７の噴射態様を調整することで行われる。例えば、この燃料噴射制御では、ポート噴射弁１６のみによる燃料噴射、筒内噴射弁１７のみによる燃料噴射、ポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７の双方による燃料噴射が、機関運転状態に応じて切り替えられて行われる。

そして、このようにポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７の双方による燃料噴射が行われる場合には、機関運転状態に基づいて求められる総噴射量が、同じく機関運転状態に基づいて求められる所定の比率でポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７に振り分けられ、ポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７の燃料噴射が行われる。

また、この燃料噴射制御では、内燃機関の暖機が完了していない機関冷間時に、ポート噴射弁１６のみによる燃料噴射を基本としつつ、筒内噴射弁１７の噴孔部１７ａの温度が許容温度以上となったときには、同噴孔部１７ａを冷却するために、筒内噴射弁１７による燃料噴射を併せて行うようにしている。

以下、このように筒内噴射弁１７の噴孔部１７ａを噴射燃料により冷却する際の処理手順について図２を参照して説明する。なお、図２に示す一連の処理は所定の周期をもって繰り返し実行される。

図２に示すように、この一連の処理ではまず、筒内噴射弁１７の要求噴射量Ｑが算出される（ステップＳ３０１）。この要求噴射量Ｑは、現在の機関運転状態において、デポジットの堆積が進行しない温度にまで、筒内噴射弁１７の噴孔部１７ａを冷却するために必要且つ十分な噴射燃料の量である。

この要求噴射量Ｑは、内燃機関の回転速度、負荷、及び冷却水温をパラメータとする、例えばマップ演算を通じて求められる。なお、この演算では、筒内噴射弁１７の要求噴射量Ｑに相当する燃料の分だけ、ポート噴射弁１６の噴射量が少なくなることを前提としている。

図３は、こうしたマップの一例を示している。同図３に示すように、回転速度が高いほど、また負荷が高いほど、要求噴射量Ｑは多くなる。さらに、回転速度及び負荷が同じであれば、冷却水温が高いほど、要求噴射量Ｑは多くなる。

このように、筒内噴射弁１７の要求噴射量Ｑが求められると、次に第１の噴孔部温度θ１が算出される（ステップＳ３０２）。この第１の噴孔部温度θ１は、ポート噴射弁１６の燃料噴射が単独で行われていることを前提とし、現在の回転速度及び負荷のもと、冷却水温が暖機完了後の値θｓ（例えば８８℃）であると仮定したときの噴孔部１７ａの推定温度である。この第１の噴孔部温度θ１は、回転速度及び負荷をパラメータとする、例えばマップ演算を通じて求められる。

図４は、このマップの一例を示している。同図４に示すように、回転速度が高いほど、また負荷が高いほど、第１の噴孔部温度θ１は高くなる。なお、この図４のマップに示されるような、第１の噴孔部温度θ１と回転速度及び負荷との関係や、先の図３のマップに示されるような、要求噴射量Ｑと、回転速度、負荷、及び冷却水温との関係は、実験等を通じて予め求められている。

次に、第２の噴孔部温度θ２が算出される（ステップＳ３０３）。この第２の噴孔部温度θ２は、冷却水温が暖機完了後の値θｓであると仮定して求められた第１の噴孔部温度θ１を、現在の冷却水温の値θａに対応するように変換した値である。この第２の噴孔部温度θ２は、例えば次の式（１）に基づいて算出される。

θ２←θ１−α・（θｓ−θａ） ・・・（１）

上式において、「α」は、暖機完了後の冷却水温（＝θｓ）と現在の冷却水温（＝θａ）との差を、噴孔部１７ａの温度差に変換するためのものであり、「０＜α＜１．０」の関係を満たす係数である。

次に、こうして求められた第２の噴孔部温度θ２とその重み付け平均値θ２’とが比較される（ステップＳ３０４）。この重み付け平均値θ２’は、例えば次の式（２）に基づいて算出される。

θ２’(i)←（θ２(i)＋(ｎ-1)・θ２’(i-1)）／ｎ ・・・（２）

ここで、「θ２’(i)」は、今回の演算タイミングにおける重み付け平均値、「θ２(i)」は、今回の演算タイミングにおける第２の噴孔部温度、「θ２’(i-1)」は、前回の演算タイミングにおける重み付け平均値、「ｎ」は重み付け係数をそれぞれ示す。なお、噴孔部１７ａの温度は、機関運転状態の変化に対して遅れて変化するが、この遅れ度合いが大きいほど、上記重み付け係数ｎは大きくされる。すなわち、第２の噴孔部温度θ２は、機関運転状態が変化しない状態が継続したときに収束する定常時の噴孔部１７ａの推定温度を示すものであるのに対し、この重み付け平均値θ２’は、このように収束する前の過渡時の噴孔部１７ａの推定温度を示している。

そして、第２の噴孔部温度θ２がその重み付け平均値θ２’以上である場合には、同第２の噴孔部温度θ２が最終噴孔部温度θｆｉｎとされ、重み付け平均値θ２’が第２の噴孔部温度θ２以上である場合には、重み付け平均値θ２’が最終噴孔部温度θｆｉｎとされる（ステップＳ３０４）。

さらに、この最終噴孔部温度θｆｉｎと許容温度θｔとが比較される（ステップＳ３０５）。この許容温度θｔは、デポジットの堆積が進行する温度領域の最低温度である。したがって、最終噴孔部温度θｆｉｎがこの許容温度θｔ以上であるときには、噴孔部１７ａにおいてデポジットの堆積が進行すると判断することができる。

ここで、最終噴孔部温度θｆｉｎが許容温度θｔ未満であるときには（ステップＳ３０５：ＮＯ）、筒内噴射弁１７の最終要求噴射量Ｑｆｉｎが「０」とされ、噴射が実行される（ステップＳ３６６，ステップＳ３０７）。すなわち、この場合は、最終噴孔部温度θｆｉｎがデポジットの堆積が進行する温度領域に達していないため、筒内噴射弁１７による燃料噴射は行われず、ポート噴射弁１６の燃料噴射が単独で行われる。

一方で、最終噴孔部温度θｆｉｎが許容温度θｔ以上であるときには（ステップＳ３０５：ＹＥＳ）、先に求められた要求噴射量Ｑと、噴射圧維持量Ｑｌｏｗとが比較される（ステップＳ３０６）。

ところで、筒内噴射弁１７には、正常な筒内噴射を実行可能な噴射時間にそれ以上短縮することができない限界値、最小噴射時間が存在する。このため、筒内噴射弁１７の噴射時間をこの最小噴射時間まで短縮させても噴射燃料の減量要求が満たされないときには、筒内噴射弁１７の噴射圧を低下させることで同減量要求に対処することとなる。

ただし、このように噴射圧を低下させるとしても、筒内噴射弁１７には、正常な筒内噴射を実行可能な噴射圧について下限値、最低噴射圧が存在する。筒内噴射弁１７の噴射圧がこの最低噴射圧を下回る場合には、燃料噴霧の粒径が過度に大きくなる、噴霧形状が規定の形状と大きく異なるものになる等して、筒内噴射弁１７の本来の噴射性能が得られなくなる。

上述した噴射圧維持量Ｑｌｏｗは、筒内噴射弁１７の噴射圧を上記最低噴射圧とし、その噴射時間を上記最小噴射時間としたときに、筒内噴射弁１７から噴射される燃料の量に相当する。すなわち、この噴射圧維持量Ｑｌｏｗは、正常な筒内噴射を行うことのできる筒内噴射弁１７の最小噴射量である。なお、この最低噴射圧は、例えば筒内噴射弁１７の定格噴射圧の最低値であってもよいし、筒内噴射弁１７の噴射特性の経時変化等を考慮するなどして、同最低値にある程度の余裕を持たせた値（＞最低値）であってもよい。

そして、要求噴射量Ｑがこの噴射圧維持量Ｑｌｏｗ以下である場合には、噴射圧維持量Ｑｌｏｗが最終要求噴射量Ｑｆｉｎとされ、噴射圧維持量Ｑｌｏｗが要求噴射量Ｑ以下である場合には、要求噴射量Ｑが最終要求噴射量Ｑｆｉｎとされる（ステップＳ３０６）。このように、要求噴射量Ｑと噴射圧維持量Ｑｌｏｗとの大小関係により、最終要求噴射量Ｑｆｉｎは異なる値に切り替えられるが、同最終要求噴射量Ｑｆｉｎが噴射圧維持量Ｑｌｏｗを下回ることはない。

次に、ポート噴射弁１６及び筒内噴射弁１７の双方により燃料噴射が行われる（ステップＳ３０７）。この場合は、最終噴孔部温度θｆｉｎがデポジットの堆積が進行する温度領域に達しているため、筒内噴射弁１７からは最終要求噴射量Ｑｆｉｎに相当する量の燃料が噴射される。一方、ポート噴射弁１６からは総噴射量から最終要求噴射量Ｑｆｉｎを除いた残り量の燃料が噴射される。

以下、この燃料噴射装置の作用について図５を参照して説明する。
図５に示すように、タイミングｔ１以前では、最終噴孔部温度θｆｉｎ（図５（ｂ））が許容温度θｔに達していないため、最終要求噴射量Ｑｆｉｎ（図５（ａ））は「０」に設定される。すなわち、筒内噴射弁１７による燃料噴射は行われず、ポート噴射弁１６の燃料噴射が単独で実行される。

次に、最終噴孔部温度θｆｉｎが上昇して許容温度θｔ以上になると（タイミングｔ１以降）、ポート噴射弁１６に加え、筒内噴射弁１７による燃料噴射が開始される（図５（ｄ））。ここで、要求噴射量Ｑは噴射圧維持量Ｑｌｏｗを上回っているため、同要求噴射量Ｑが最終要求噴射量Ｑｆｉｎに設定される。そして、このように筒内噴射弁１７による燃料噴射が行われることで、その噴射燃料により噴孔部１７ａが冷却されるようになる。

次に、タイミングｔ２において、筒内噴射弁１７の噴射時間が最小噴射時間にまで短縮されると、高圧燃料ポンプ２３の目標燃圧が低下し、それに伴って筒内噴射弁１７の噴射圧（図５（ｃ））が低下する。これにより、筒内噴射弁１７の噴射時間が最小噴射時間に維持されたまま、最終要求噴射量Ｑｆｉｎが更に低下するようになる。

さらに、要求噴射量Ｑが噴射圧維持量Ｑｌｏｗを下回るようになると（タイミングｔ３以降）、最終要求噴射量Ｑｆｉｎは、要求噴射量Ｑから噴射圧維持量Ｑｌｏｗに切り替えられ、同噴射圧維持量Ｑｌｏｗに維持される。したがって、筒内噴射弁１７の噴射圧はそれ以上低下せず、最低噴射圧に維持されるようになる。

そして、最終噴孔部温度θｆｉｎが低下して許容温度θｔを下回ると（タイミングｔ４以降）、最終要求噴射量Ｑｆｉｎは「０」に設定される。このため、筒内噴射弁１７による燃料噴射が停止され、再びポート噴射弁１６の燃料噴射が単独で行われるようになる。

以上、説明したように、本実施形態の燃料噴射装置によれば、次の効果を奏することができる。
（１）この燃料噴射装置では、最低噴射圧と筒内噴射弁１７の最小噴射時間とによって定まる噴射圧維持量Ｑｌｏｗを、噴孔部１７ａを冷却する際の噴射量の下限値としているため、筒内噴射弁１７の噴射圧が最低噴射圧を下回ることがない。このため、噴射圧が低下することに起因して筒内噴射弁１７の噴射性能が悪化することを抑制することができる。

（２）また、この燃料噴射装置では、筒内噴射弁１７の噴孔部１７ａを冷却する際の要求噴射量Ｑを、内燃機関の回転速度、負荷、及び冷却水温に基づいて都度設定するようにしているため、同要求噴射量Ｑを噴孔部１７ａの温度に即して設定することができる。したがって、噴孔部１７ａを冷却するのに適した量の燃料を筒内噴射弁１７から噴射することができる。その結果、筒内噴射弁１７から必要以上の燃料が噴射され、燃料によるオイルの希釈や燃焼状態の悪化を招いたり、筒内噴射弁１７から噴射される燃料の量が不足して噴孔部１７ａを十分に冷却できなくなったりすることを抑制できるようになる。

さらに、内燃機関が低負荷低回転域や冷却水温が低い状況のもとで運転されるときには要求噴射量Ｑが少なくなり、その噴射要求を満たすためには筒内噴射弁１７の噴射圧を低下せざるを得ない状況が生じる。

しかしこのような場合でも、最終要求噴射量Ｑｆｉｎは噴射圧維持量Ｑｌｏｗをその下限値として制限されるため、筒内噴射弁１７の噴射圧が最低噴射圧を下回ることはない。このため、内燃機関が低負荷低回転域や冷却水温が低い状況のもとで運転されるときに、噴射圧の低下に起因して筒内噴射弁１７の噴射性能が悪化してしまうことも抑制することができる。

なお、本実施形態の燃料噴射装置は、以下のような態様にて実施することもできる。また、以下の変形例を適宜組み合わせて実施することもできる。
・回転速度、負荷、冷却水温に基づいて噴孔部１７ａを冷却する際の要求噴射量Ｑを求めるようにしたが、これに代えて、例えば排気温度を監視し、同排気温度に基づいて同要求噴射量Ｑを求めるようにしてもよい。この場合、排気温度が高いときほど、筒内噴射弁１７の噴孔部１７ａの温度は高くなるため、排気温度が高いときほど要求噴射量Ｑを多くなるようにする。

・また、要求噴射量Ｑを求める際には、回転速度、負荷、冷却水温といったパラメータの他、例えば外気温、空燃比、上述した排気温度等々、筒内噴射弁１７の噴孔部１７ａの温度に影響を及ぼすパラメータを加え、それらパラメータ群に基づいて要求噴射量Ｑを求めるようにしてもよい。

・暖機完了後の水温、回転速度及び負荷に基づいて噴孔部１７ａの温度（第１の噴孔部温度θ１）を求め、その温度を係数αを用いて現在の冷却水温における噴孔部１７ａの温度（第２の噴孔部温度θ２）に変換するようにした。こうした変換処理を省略し、例えば要求噴射量Ｑの算出方法と同様に、現在の冷却水温、回転速度、及び負荷に基づいて噴孔部１７ａの温度を求めるようにしてもよい。

・また、噴孔部１７ａの温度と冷却水温との相関が同冷却水温によって異なる場合には、上記係数αを冷却水温に応じて変更することが望ましい。
・第２の噴孔部温度θ２とその重み付け平均値θ２’とを比較し、それらのうち高い温度を最終噴孔部温度θｆｉｎとしたが、例えば、常に、重み付け平均値θ２’を最終噴孔部温度θｆｉｎとすることもできる。

１０…吸気通路、１２…エアフローメータ、１３…スロットルバルブ、１４…吸気ポート、１５…燃焼室、１６…ポート噴射弁、１７…筒内噴射弁、１７ａ…噴孔部、１８…燃料タンク、１９…フィードポンプ、２０…低圧燃料通路、２１…低圧燃料配管、２２…高圧燃料通路、２３…高圧燃料ポンプ、２４…高圧燃料配管、２５…燃圧センサ、２６…回転速度センサ、２７…水温センサ、３０…制御部。

Claims (2)

1. 吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射弁と燃焼室に燃料を噴射する筒内噴射弁とを備え、機関冷間時にはポート噴射弁及び筒内噴射弁のうちポート噴射弁から燃料を噴射する内燃機関の燃料噴射装置において、
   筒内噴射弁の噴孔部の温度が許容温度以上であるときに筒内噴射弁からも燃料を噴射して噴孔部を冷却するに際し、正常な筒内噴射を実行可能な噴射圧の下限値と筒内噴射弁の最小噴射時間とにより定まる噴射量を、噴孔部を冷却する際の噴射量の下限値とする
   ことを特徴とする燃料噴射装置。
2. 前記噴孔部を冷却する際の噴射量は内燃機関の回転速度及び負荷及び冷却水温を少なくとも含むパラメータ群に基づいて設定される
   請求項１に記載の燃料噴射装置。