JP2014091541A - タンクコンテナ - Google Patents

Abstract

【課題】コンテナ枠の振動をステーにより抑えつつコンテナ枠に負荷された外力によってコンテナ枠やタンクが損傷することを防止できると共に、ステーの寿命を向上できるタンクコンテナを提供すること。
【解決手段】塑性変形により湾曲して形成される湾曲部３３を有するステー３０により、タンク１０とコンテナ枠２０とが連結されるので、曲げモーメントを受ける半径を大きくでき、湾曲部３３の内側の表面応力を小さくできる。また、当て板４３は第１ブラケット４１との間でステー３０の中間固定部３２を挟圧するので、座面の荷重を分散させることができる。湾曲部３３及び中間固定部３２の表面応力を小さくできるので、ステー３０の寿命を向上できる。
【選択図】図２

Description

本発明はタンクコンテナに関し、特に、コンテナ枠の振動をステーにより抑えつつコンテナ枠に負荷された外力によってコンテナ枠やタンクが損傷することを防止できると共に、ステーの寿命を向上できるタンクコンテナに関するものである。

石油などの液体（液化ガス等の高圧ガスを含む）を運送するため、例えばタンクコンテナが使用されている（特許文献１）。特許文献１に開示されるタンクコンテナは、直方体状の枠組み構造をしたコンテナ枠内に、液体を収容するタンクが組み付けられて一体にされたものである。このタンクコンテナによって、輸送船から鉄道貨車、或いはトレーラなど、各種輸送手段の間で石油などの液体（液化ガス等の高圧ガスを含む）を積み替えて運搬することが可能となる。

タンクは、幅方向の寸法に比べて前後方向の寸法が長く形成されるので、コンテナ枠の全長、即ちコンテナ枠の前後方向の寸法も長くなる。コンテナ枠の全長が長くなると、輸送時等においてコンテナ枠に外力が負荷されることにより、コンテナ枠がタンクの幅方向に大きく振動する。その振動を抑えるため、特許文献１に開示されるタンクコンテナは、タンクとコンテナ枠とがステーにより連結されている。

ステーは、板状部材をく字状に屈曲して曲部を形成したものであり、タンク側のブラケット及びコンテナ枠側のブラケットにボルト及びナットにより固定される。そのボルトが挿通されるボルト孔がステーの曲部間に形成されている。曲部は、タンク及びコンテナ枠にステーが固定された状態において、コンテナ枠の長手方向と交差する方向に対して屈曲されると共に、コンテナ枠の長手方向と交差する方向の外力に対して脆弱に形成されている。

このタンクコンテナによれば、ステーの曲部が弾性変形することによりコンテナ枠の振動を減衰させることができる。また、コンテナ枠の長手方向と交差する方向の所定以上の外力がコンテナ枠に負荷された場合には、屈曲した曲部が折れ曲がり、ステーが破損する。ステーを破損させることにより、タンクやコンテナ枠が破損することを防止できる。

特開２００９−１７９３３７号公報

しかしながら上記従来の技術では、コンテナ枠に所定以上の外力が負荷されなくても、ボルト孔の周囲や曲部でステーが早期に破断してしまうことがあった。

本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、コンテナ枠の振動をステーにより抑えつつコンテナ枠に負荷された外力によってコンテナ枠やタンクが損傷することを防止できると共に、ステーの寿命を向上できるタンクコンテナを提供することを目的とする。

課題を解決するための手段および発明の効果

この目的を達成するために、請求項１記載のタンクコンテナによれば、タンクの上側に配置されタンクの長手方向に延設される一対の上ケタ、タンクの下側に配設されタンクの長手方向に延設されると共にタンクに固定される一対の下ケタ、並びに、一対の上ケタ及び一対の下ケタの両端に固定される枠状の端部枠で直方体状に構成されたコンテナ枠により、液体を収容する円筒状のタンクの外周が取り囲まれている。これによりコンテナ枠でタンクを保護できると共に、下ケタがタンクに固定されることにより、コンテナ枠とタンクとが一体化されている。

一対の上ケタが横ケタにより連結され、その横ケタ又はタンクの一方に第１ブラケットが設けられる。また、横ケタ又はタンクの他方に第２ブラケットが設けられ、その第２ブラケットは、横ケタの長手方向に沿って第１ブラケットと間隔をあけて第１ブラケットの両側に配置される。第２ブラケットのそれぞれに、板状に形成されたステーの一方側の端部および他方側の端部が着脱可能に固定され、それら端部間の中間固定部が第１ブラケットに着脱可能に固定される。ステーは、一方側の端部と中間固定部との間および他方側の端部と中間固定部との間に、それぞれ塑性変形により湾曲して湾曲部が形成されているので、湾曲部が弾性変形することによりコンテナ枠（特に上ケタ）の振動を減衰させることができる。

ここで、湾曲部は、コンテナ枠に負荷される外力に対して脆弱に構成されているので、コンテナ枠に大きな外力が負荷された場合には、ステーが破損する。ステーを破損させることにより、タンクやコンテナ枠が破損することを防止できる効果がある。

また、湾曲部は、板状部材が塑性変形により湾曲して形成されているので、板状部材をく字状に屈曲して曲部を形成した従来のステーと比較して、曲げモーメントを受ける半径を大きくできる。その結果、湾曲部の内側の表面応力を小さくできる。よって、ステーの早期の破損を防止することができ、ステーの寿命（疲労寿命）を向上できる効果がある。

また、当て板がステーの中間固定部に宛がわれることにより、当て板と第１ブラケットとの間に中間固定部が挟まれる。中間固定部の複数箇所に、板厚方向に挿通部が貫通形成され、その挿通部に軸状部材が挿通されることにより、当て板およびステーの中間固定部と第１ブラケットとが複数の軸状部材により連結される。軸状部材に締結されるめねじ部品または軸状部材と頭部とが一体に形成されるおねじ部品の座面の荷重により、当て板は第１ブラケットとの間で中間固定部を挟圧する。従って、めねじ部品やおねじ部品の座面の荷重を、当て板や第１ブラケットにより分散させることができる。その結果、座面の荷重がステーの中間固定部（挿通部の周囲）に集中することを防止できるので、座面の荷重によりステーの中間固定部（挿通部の周囲）が破損することを防止できる。よって、ステーの早期の破損を防止することができ、ステーの寿命（疲労寿命）を向上できる効果がある。

さらに、複数の軸状部材により中間固定部に対する当て板の回動が規制されるので、タンクコンテナの振動等により軸状部材の回りに当て板が回動することを防止できる。その結果、締結されためねじ部品やおねじ部品が、タンクコンテナの振動等により、当て板の回動に伴って緩んでしまうことを抑制できる効果がある。

請求項２記載のタンクコンテナによれば、当て板の複数箇所に複数の貫通孔が板厚方向に貫通形成され、その貫通孔に軸状部材が挿通部と共に挿通される。軸状部材に締結されためねじ部品、又は、軸状部材と頭部とが一体に形成されたおねじ部品の座面の荷重を、受け面により当て板が受ける。めねじ部品やおねじ部品の頭部を当て板の受け面側に露呈させ、露呈しためねじ部品や頭部に締付けトルクを与えることにより締結できるので、請求項１の効果に加え、めねじ部品や頭部の締付け作業性を向上できる効果がある。

請求項３記載のタンクコンテナによれば、挿通部に挿通される軸状部材が当て板に立設され、その軸状部材にめねじ部品が締結される。当て板に立設された軸状部材を挿通部に挿通しつつ、ステーの中間固定部に当て板を宛がい、軸状部材にめねじ部品を締付けることにより、めねじ部品の座面の荷重が第１ブラケットに付与される。当て板に軸状部材が立設されているので、請求項１の効果に加え、おねじ部品を別途用いる場合と比較して、部品点数を削減できると共に第１ブラケットにステーを取着するときの作業性を向上できる効果がある。

請求項４記載のタンクコンテナによれば、ステーは、タンクに固定された状態において、軸状部材の中心から湾曲部の頂部までの距離に対する中間固定部の外側面と湾曲部の頂部との高低差の比率が０．１〜０．２であり、且つ、湾曲部の内側曲げ半径が３０〜８０ｍｍである。これにより請求項１から３のいずれかの効果に加え、コンテナ枠の振動を湾曲部の弾性変形により確実に抑えられる効果がある。また、板状部材をく字状に屈曲して曲部を形成した従来のステーと比較して、最大応力を小さくできる。よって湾曲部の疲労寿命を向上できる効果がある。

請求項５記載のタンクコンテナによれば、当て板は、湾曲部を臨む縁部が、板厚方向において、第１ブラケットに近づくにつれて湾曲部から離間するように形成されているので、タンクコンテナの振動等により湾曲部が弾性的に撓曲する場合に、当て板の第１ブラケット側の縁部とステーが干渉することを防止できる。縁部によって当て板とステーとの干渉を防止することで、請求項１から４のいずれかの効果に加え、疲労によるステーの破損を抑制できる効果がある。

第１実施の形態におけるタンクコンテナの斜視図である。 図１のＩＩで示す部分を拡大して示すタンクコンテナの分解立体図である。 図１のＩＩＩで示す部分を拡大して示すタンクコンテナの分解立体図である。 図１のＩＩで示す部分のタンクコンテナの拡大平面図である。 第２実施の形態におけるタンクコンテナのステー近傍を拡大して示す分解立体図である。

以下、本発明の好ましい実施の形態について、添付図面を参照して説明する。まず、図１を参照して、第１実施の形態におけるタンクコンテナ１の概略構造について説明する。図１は本発明の第１実施の形態におけるタンクコンテナ１の斜視図である。図１に示すように、タンクコンテナ１は、石油などの液体（液化ガス等の高圧ガスを含む）を運送するためのものであって、タンク１０と、そのタンク１０を取り囲むコンテナ枠２０とを主に備えて構成されている。

タンク１０は、液体（液化ガス等の高圧ガスを含む）を収容するための容器であって、円筒形状をした胴板部の両端に鏡板部が溶接されたカプセル型に構成されている。本実施の形態では、タンク１０は二重殻真空断熱式構造とされており、タンク１０（外側タンク）の内側に所定間隔をあけて内側タンク（図示せず）が配置されている。内側タンクは液体を収容するためのタンクであり、内側タンクと外側タンクとの間が真空排気されることによりタンク１０（外側タンク）の内側に真空断熱層が形成されている。これにより外部からの熱侵入を低減することができる。タンク１０は、トレーラの荷台等に固定される受け台（図示せず）に固定されると共に、サドル１１によってコンテナ枠２０と連結されている。

コンテナ枠２０は、タンク１０の下側に配設されタンク１０の長手方向に延設されると共に、サドル１１を介してタンク１０に固定される一対の下ケタ２１と、タンク１０の上側に配置されタンク１０の長手方向に延設される一対の上ケタ２２と、一対の下ケタ２１及び一対の上ケタ２２の両端に固定される枠状の端部枠２３と、下ケタ２１及び上ケタ２２を連結する補強ケタ２４と、一対の上ケタ２２を連結する横ケタ２５とを有している。これら下ケタ２１、上ケタ２２、端部枠２３、補強ケタ２４及び横ケタ２５により、コンテナ枠２０は下ケタ２１及び上ケタ２２の長手方向に長尺な直方体状に構成され、タンク１０の外周を取り囲むことにより、タンク１０を外部の衝撃等から保護している。

補強ケタ２４は、下ケタ２１及び上ケタ２２の間に下ケタ２１及び上ケタ２２に対して傾斜させた状態で設けられるケタであって、この補強ケタ２４は、複数設けられることにより、連続する山型に配置されている。これにより、コンテナ枠２０を上下方向に補強することができる。よって、コンテナ枠２０が、タンク１０の長手方向、即ちコンテナ枠２０の長手方向に大きく変形することを防止できる。

横ケタ２５は、タンク１０の長手方向と直交する方向に延設されるケタであって、一対の上ケタ２２を、補強ケタ２４が連結される部位で連結している。本実施の形態では、横ケタ２５は２本のケタにより構成されている。これにより、一対の上ケタ２２を一体化して剛性を向上させることができる。２本の横ケタ２５は、ステー３０を介してそれぞれタンク１０と連結されている。

次に図２及び図３を参照して、ステー３０について説明する。図２は図１のＩＩで示す部分を拡大して示すタンクコンテナ１の分解立体図であり、図３は図１のＩＩＩで示す部分を拡大して示すタンクコンテナ１の分解立体図である。なお、ステー３０は横ケタ２５の長手方向中央に配設されているので、図２及び図３では、横ケタ２５の長手方向両側の図示を省略している。

図２及び図３に示すように、ステー３０は細長い板状に形成される部材であって、横ケタ２５の側面に対向して配置されている。ステー３０は、横ケタ２５の側面に固定される第１ブラケット４１と、タンク１０の上面に固定される一対の第２ブラケット４２とに取り付けられることにより横ケタ２５とタンク１０とを連結している。

第１ブラケット４１は、横ケタ２５の側面の長手方向中央に溶接される固定部４１ａと、その固定部４１ａからコンテナ枠２０の長手方向（タンク１０の軸方向）に延設されると共に互いに対向して配置される腕部４１ｂと、その腕部４１ｂの先端に固定されると共に固定部４１ａと対向して配置される取付部４１ｃと、を有して構成されている。取付部４１ｃには、厚さ方向に貫通する取付孔４１ｄ（図３参照）が横ケタ２５の長手方向に沿って２箇所に形成されている。

第２ブラケット４２は、横ケタ２５の長手方向に沿って第１ブラケット４１と間隔をあけて第１ブラケット４１の両側に配置される部材である。第２ブラケット４２は、それぞれ、タンク１０の上面に配置されタンク１０の上面に溶接される固定部４２ａと、その固定部４２ａからタンク１０の径方向外側に突設される突設片４２ｂとを備えて構成されている。突設片４２ｂには、厚さ方向に貫通する取付孔４２ｃ（図２参照）が形成されている。

ステー３０は、第１ブラケット４１及び第２ブラケット４２に着脱可能に固定される部材であり、第２ブラケット４２に固定される平板状の一方側および他方側の端部３１と、第１ブラケット４１に固定される平板状の中間固定部３２とを備えている。中間固定部３２は、端部３１間に位置しステー３０の長手方向の略中央に位置する部位であり、各端部３１と中間固定部３２との間に、塑性変形により湾曲して形成される湾曲部３３を備えている。湾曲部３３は、塑性曲げにより所定の曲げ半径となるように形成されており、コンテナ枠２０に負荷される外力に対して脆弱に構成されている。

端部３１（ステー３０）は、第２ブラケット４２に取り付けられる部位であり、板厚方向に貫通して挿通部３１ａ（図３参照）が形成されている。挿通部３１ａはステー３０の長手方向に沿って長孔状（長円状）に形成されている。ステー３０の端部３１は、第２ブラケット４２の取付孔４２ｃにステー３０の挿通部３１ａの位置を合わせて、ボルト４５及びナット４５ｃにより第２ブラケット４２に固定される。

中間固定部３２（ステー３０）は、当て板４３と共に第１ブラケット４１に取り付けられる部位であり、板厚方向に貫通して挿通部３２ａ（図２参照）が形成されている。挿通部３２ａは、横ケタ２５の長手方向に沿って２箇所に形成されている。ステー３０の中間固定部３２は、第１ブラケット４１の取付孔４１ｄ（図３参照）に挿通部３２ａの位置を合わせて、ボルト４４及びナット４４ｃにより第１ブラケット４１に固定される。

なお、ステー３０の端部３１に貫通形成された挿通部３１ａ（図３参照）はステー３０の長手方向に沿って長孔状（長円状）に形成されているので、ボルト４４及びナット４４ｃにより第１ブラケット４１に中間固定部３２を固定した後、第２ブラケット４２の取付孔４２ｃにステー３０の挿通部３１ａの位置を合わせる作業を容易にできる。その結果、ボルト４５及びナット４５ｃによりステー３０の端部３１を第２ブラケット４２に固定する作業を容易にできる。

当て板４３は、中間固定部３２に宛がわれる平板状の部材であり、第１ブラケット４１の取付部４１ｃに形成された取付孔４１ｄ（図３参照）と対応する複数位置に、板厚方向に貫通する貫通孔４３ａが形成されている。当て板４３は、中間固定部３２に形成された挿通部３２ａに貫通孔４３ａの位置を合わせて、ボルト４４及びナット４４ｃにより第１ブラケット４１に固定され、第１ブラケット４１との間で中間固定部３２が挟装される。

ボルト４４は、外周に雄ねじが螺刻された軸状部材４４ａ（軸部）と、頭部４４ｂとが一体に形成される部材（おねじ部品）である。ナット４４ｃは、内周に雌ねじが螺刻された部材（めねじ部品）である。貫通孔４３ａ（図２参照）、挿通部３２ａ及び取付孔４１ｄ（図３参照）に軸状部材４４ａを挿通し、その軸状部材４４ａにナット４４ｃを締結することにより、貫通孔４３ａの周囲の受け面４３ｂ（当て板４３）が頭部４４ｂの座面の荷重を受ける。これにより当て板４３及び取付部４１ｃ（第１ブラケット４１）に中間固定部３２が挟圧される。

ボルト４５は、外周に雄ねじが螺刻された軸状部材４５ａ（軸部）と、軸状部材４５ａ側にフランジが一体に張出形成された頭部４５ｂとが一体に形成されるフランジボルト（おねじ部品）である。ナット４５ｃは、内周に雌ねじが螺刻された部材（めねじ部品）である。取付孔４２ｃ（図２参照）及び挿通部３１ａ（図３参照）に軸状部材４５ａを挿通し、その軸状部材４５ａにナット４５ｃを締結することにより、端部３１が突設片４２ｂ（第２ブラケット４２）に固定される。なお、フランジボルトを用いているので、フランジの分だけ広い面積で突設片４２ｂを押さえることができ、突設片４２ｂの座面陥没を防止しボルト４５の軸力低下（緩み）を防止できる。また、フランジボルトの代わりにボルト及び平座金を用いる場合と比較して、ボルト及び平座金の接合面の摩耗に起因する軸力低下（緩み）の発生を防止できる。

以上のようにステー３０は、中間固定部３２が第１ブラケット４１に固定され、２つの端部３１が第２ブラケット４２に固定される。ステー３０が２つの端部３１及び中間固定部３２の３箇所で固定されるので、ステー３０の端部３１及び中間固定部３２の各部に負荷される荷重を分散できる。これによりステー３０が破損し難くなり、ステー３０の耐久性を向上させることができる。

また、ステー３０は、中間固定部３２が第１ブラケット４１に固定され、２つの端部３１が第２ブラケット４２に固定される結果、横ケタ２５に対し離反する方向に湾曲部３３が湾出するように横ケタ２５に沿って配置される。ここで、輸送時等においてコンテナ枠２０に外力が負荷されることにより、コンテナ枠２０はタンク１０の幅方向（横ケタ２５の長手方向）に大きく振動する。その場合に湾曲部３３は弾性的に曲げ変形するので、コンテナ枠２０（特に上ケタ２２）の振動を減衰させることができる。

また、湾曲部３３は、コンテナ枠２０に負荷される外力に対して脆弱に構成されているので、コンテナ枠２０に大きな外力が負荷された場合には、ステー３０が湾曲部３３で破損する。ステー３０を破損させることにより、タンク１０やコンテナ枠２０が破損することを防止できる。

また、湾曲部３３は、板状部材が塑性変形により湾曲して形成されているので、板状部材をく字状に屈曲して曲部を形成した従来のステーと比較して、曲げモーメントを受ける半径を大きくできる。その結果、湾曲部３３の内側の表面応力を小さくできる。よって、ステー３０の早期の破損を防止することができ、ステー３０の寿命（疲労寿命）を向上できる。

ここで、湾曲部３３は、ステー３０の端部３１と中間固定部３２との間のそれぞれに設けられている。即ち、ステー３０が固定された第１ブラケット４１の両側にそれぞれ湾曲部３３が設けられている。その結果、コンテナ枠２０の長手方向と直交する方向（横ケタ２５の長手方向）にコンテナ枠２０が振動する場合には、２つの湾曲部３３が横ケタ２５の長手方向に対して交互に収縮と伸長とを繰り返す。即ち、一方の湾曲部３３が横ケタ２５の長手方向に対して収縮する場合に他方の湾曲部３３が伸長し、一方の湾曲部３３が横ケタ２５の長手方向に対して伸長する場合に他方の湾曲部３３が収縮する。横ケタ２５の長手方向に対して２つの湾曲部３３が直列に接続されているので、湾曲部３３が１つしか設けられていない場合と比較して、湾曲部３３のばね定数を小さくでき、コンテナ枠２０の振動の減衰性能を向上できる。

また、ステー３０の端部３１に形成された挿通部３１ａ（図３参照）は、ステー３０の外縁に向けて開口していない（閉じている）ので、挿通部３１ａがステー３０の外縁に開口する場合（挿通部が切れ込み状に形成されている場合）と比較して、挿通部３１ａからボルト４５を外れ難くできる。従って、コンテナ枠２０に外力が負荷された場合に、ステー３０の端部３１が第２ブラケット４２（ボルト４５）から外れてステー３０と第２ブラケット４２との連結が解除されてしまうことを防止できる。

また、挿通部３１ａはステー３０の長手方向に沿って長孔状（長円状）に形成されているので、外力が負荷された場合に、挿通部３１ａに締結されたボルト４５により長孔状の挿通部３１ａに沿ってステー３０を移動可能にできる。これに対し、挿通部３１ａが長孔状に形成されていない場合は、外力が負荷された場合にステー３０が移動できないので、締結されたボルト４５により挿通部３１ａを起点としてステー３０に亀裂が生じることがある。挿通部３１ａによりステー３０を長手方向に移動可能にすることで、この問題を解消することができ、ステー３０の損壊を防止できる。

図２及び図３に示すように、ステー３０の中間固定部３２は、当て板４３が宛がわれることにより当て板４３と第１ブラケット４１との間に挟まれる。中間固定部３２の２箇所に、板厚方向に挿通部３２ａが貫通形成され、その挿通部３２ａに軸状部材４４ａが挿通されることにより、当て板４３、中間固定部３２及び第１ブラケット４１が複数の軸状部材４４ａにより連結される。軸状部材４４ａに締結されるナット４４ｃ（めねじ部品）及び軸状部材４４ａと頭部４４ｂとが一体に形成されるボルト４４（おねじ部品）の座面の荷重により、当て板４３は第１ブラケット４１（取付部４１ｃ）との間で中間固定部３２を挟圧する。

従って、頭部４４ｂの座面の荷重を、当て板４３の貫通孔４３ａの周囲の受け面４３ｂにより分散させることができる。また、ナット４４ｃの座面の荷重を第１ブラケット４１（取付部４１ｃ）により分散させることができる。その結果、座面の荷重がステー３０の挿通部３２ａの周囲（中間固定部３２）に集中することを防止できるので、座面の荷重によりステー３０の挿通部３２ａの周囲（中間固定部３２）が陥没したり破損したりすることを防止できる。さらに、挿通部３２ａの周囲（中間固定部３２）の表面応力を小さくできる。よって、ボルト４４の緩みやステー３０の早期の破損を防止することができ、ボルト４４及びナット４４ｃを緩み難くできると共に、ステー３０の寿命（疲労寿命）を向上できる。

さらに、複数の軸状部材４４ａにより中間固定部３２に対する当て板４３の回動が規制されるので、タンクコンテナ１の振動等により軸状部材４４ａの回りに当て板４３が回動することを防止できる。その結果、締結されたボルト４４及びナット４４ｃが、タンクコンテナ１の振動等により当て板４３の回動に伴って緩んでしまうことを防止できる。

ここで、当て板４３を用いずに、ボルト４４の頭部４４ｂを中間固定部３２に押し付ける場合には、挿通部３２ａの周囲に頭部４４ｂがめり込み易くなる。そうすると頭部４４ｂがめり込んだ部分に荷重が集中するので、コンテナ枠２０の振動等により、その部分が起点となって挿通部３２ａの周囲に亀裂が生じ易くなる。その結果、ステー３０が中間固定部３２から早期に破損することがある。また、頭部４４ｂが押し付けられた挿通部３２ａの周囲に荷重が集中するので、座面陥没が生じて軸力が低下し、ボルト４４及びナット４４ｃが緩み易くなる。その場合にはボルト４４が外れて、ステー３０と第２ブラケット４２との連結が解除されてしまう。

これを防ぐため、当て板４３に代えて、軸状部材４４ａ毎に、頭部４４ｂと中間固定部３２との間に平座金やスプリングワッシャを挿入することが考えられる。平座金やスプリングワッシャを用いることで、挿通部３２ａの周囲に頭部４４ｂがめり込むことや座面陥没を防止できる。

しかし、平座金はボルト４４毎に設けられるので、コンテナ枠２０の振動等により軸状部材４４ａ（軸部）を中心に振動（回動）する。そうすると頭部４４ｂと平座金の接合面が摩耗し、ボルト４４の軸力が低下することがある。また、軸状部材４４ａ（軸部）を中心に平座金が振動すると、締結されたボルト４４及びナット４４ｃが、平座金の振動（回動）に伴って緩んでしまう。さらに、ボルト４４毎に平座金を挿入した後にボルト４４の締付け作業を行う必要があるので、ボルト４４の締付け作業が煩雑化する。

平座金に代えてスプリングワッシャを用いる場合、軸状部材４４ａ毎に頭部４４ｂと中間固定部３２との間にスプリングワッシャを挿入し、ボルト４４に締付けトルクを与えると、スプリングワッシャはボルト４４の軸方向に圧縮される。その結果、スプリングワッシャはボルト４４の頭部４４ｂに軸方向の反力を付与する。しかし、この反力よりネジの摩擦の方が大きいので、スプリングワッシャに緩み止め効果は期待できない。そのため、スプリングワッシャを用いた場合も、平座金を用いた場合と同様の問題が生じる。

これに対し、平座金やスプリングワッシャを軸状部材４４ａ毎に用いるのではなく、複数の軸状部材４４ａが挿通される当て板４３を用いることで、当て板４３が中間固定部３２に対して回動することを規制できる。その結果、締結されたボルト４４及びナット４４ｃが、タンクコンテナ１の振動等により当て板４３の回動に伴って緩んでしまうことを防止できる。さらに、当て板４３により座面陥没を防止できるので、ボルト４４及びナット４４ｃの耐緩み性能を向上できると共に、挿通部３２ａの周囲に頭部４４ｂの荷重が集中することを防ぎ、挿通部３２ａの周囲を起点としてステー３０が破断することを防止できる。

なお、当て板４３は、２箇所に貫通孔４３ａが板厚方向に貫通形成され、その貫通孔４３ａ（当て板４３）及び挿通部３２ａ（ステー３０）に軸状部材４４ａが挿通される。軸状部材４４ａと頭部４４ｂとが一体に形成されたボルト４４の座面の荷重を、受け面４３ｂにより当て板４３が受ける。ボルト４４の頭部４４ｂを、横ケタ２５から離れて位置する当て板４３の受け面４３ｂ側に露呈させ、露呈した頭部４４ｂに締付けトルクを与えることによりボルト４４及びナット４４ｃを締結できる。頭部４４ｂに締付けトルクを与える際に、横ケタ２５や第１ブラケット４１が邪魔になることを防止できるので、ボルト４４及びナット４４ｃの締付け作業性を向上できる。

次に図４を参照して、ステー３０の湾曲部３３について説明する。図４は図１のＩＩで示す部分のタンクコンテナ１の拡大平面図である。図４に示すようにステー３０は、端部３１及び中間固定部３２に対して横ケタ２５と離反する方向に湾曲部３３を湾出させて、取付部４１ｃ及び突設片４２ｂに固定されている。

ステー３０の長さや板厚Ｔにもよるが、中間固定部３２の外側面と湾曲部３３の頂部との高低差Ｈ（湾曲部３３の高さ）は、１０〜１５ｍｍ好ましくは１０〜１２ｍｍに設定される。これにより、コンテナ枠２０の振動をステー３０により抑えつつコンテナ枠２０に負荷された外力によってコンテナ枠２０やタンク１０が損傷することを防止できると共に、ステー３０の寿命を向上できる。

湾曲部３３は、高低差Ｈが１０ｍｍより小さくなるにつれ、湾曲部３３の長手方向（図４左右方向）の剛性が大きくなり、コンテナ枠２０（第１ブラケット４１）や第２ブラケット４２（タンク１０）が破損し易くなる傾向がみられる。また、高低差Ｈが１２ｍｍより大きくなるにつれ、湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒにもよるが、湾曲部３３の応力が大きくなりステー３０の寿命が低下する（湾曲部３３が早期に破断する）傾向がみられる。特に高低差Ｈが１５ｍｍより大きくなると、その傾向が著しくなる。

ここで、ステー３０は、取付部４１ｃ（第１ブラケット４１）及び軸状部材４４ａ（図２参照）、突設片４２ｂ（第２ブラケット４２）及び軸状部材４５ａ（図２参照）により、横ケタ２５の長手方向（図４左右方向）の移動が規制される。図４に示すように、距離Ｌ１は、軸状部材４４ａの中心から湾曲部３３の頂部までの平面視における距離であり、距離Ｌ２は軸状部材４４ａの中心から軸状部材４５ａの中心までの平面視における距離である。

なお、距離Ｌ１，Ｌ２の起点となる軸状部材４４ａは、取付部４１ｃに中間固定部３２を固定する２本の軸状部材４４ａの内、湾曲部３３に近い方の軸状部材４４ａをいう。その軸状部材４４ａの中心から湾曲部３３の頂部までの距離Ｌ１に対する中間固定部３２の外側面と湾曲部３３の頂部との高低差Ｈの比率（Ｈ／Ｌ１）は、０．１〜０．２に設定されている。比率（Ｈ／Ｌ１）を設定するのは、ステー３０の長さ等の要因を排除して、ステー３０等と湾曲部３３との関係を一般化するためである。

タンクコンテナ１は、その比率（Ｈ／Ｌ１）が０．１より小さくなるにつれ、湾曲部３３の長手方向（図４左右方向）の剛性が大きくなり、コンテナ枠２０（第１ブラケット４１）や第２ブラケット４２（タンク１０）が破損し易くなる傾向がみられる。また、比率（Ｈ／Ｌ１）が０．２より大きくなるにつれ、湾曲部３３の応力が大きくなりステー３０の寿命が低下する（湾曲部３３が早期に破断する）傾向がみられる。比率（Ｈ／Ｌ１）を０．１〜０．２に設定することにより、コンテナ枠２０に負荷された外力によってコンテナ枠２０やタンク１０が損傷することを防止できると共に、ステー３０の寿命を向上できる。

また、湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒは、ステー３０の長さや板厚Ｔにもよるが、３０〜８０ｍｍ好ましくは４０〜８０ｍｍに設定される。湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒが８０ｍｍより大きくなるにつれ、湾曲部３３の長手方向（図４左右方向）の剛性が大きくなり、コンテナ枠２０（第１ブラケット４１）や第２ブラケット４２（タンク１０）が破損し易くなる傾向がみられる。また、湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒが４０ｍｍより小さくなるにつれ、湾曲部３３の応力が大きくなりステー３０の寿命が低下する（湾曲部３３が早期に破断する）傾向がみられる。特に内側曲げ半径Ｒが３０ｍｍより小さくなると、その傾向が著しくなる。

なお、上記の比率（Ｈ／Ｌ１）を０．１〜０．２、且つ、湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒを３０〜８０ｍｍに設定することにより、湾曲部３３の弾性変形によりコンテナ枠２０の振動を確実に抑えることができる。また、板状部材をく字状に屈曲して曲部を形成した従来のステーと比較して、曲げに対して中立面を移動し難くできるので、最大応力を小さくすることができ、湾曲部３３の疲労寿命を向上できる。

また、図４に示すように、当て板４３の長さ（図４左右方向）は取付部４１ｃの長さ（図４左右方向）に対して短めに設定されている。これにより、コンテナ枠２０に負荷された外力により距離Ｌ２が短くなるようにタンク１０とコンテナ枠２０とが相対移動し、湾曲部３３でステー３０が弾性的に撓曲する場合に、ステー３０が当て板４３の左右の縁部４３ｃと干渉することを防止できる。その結果、湾曲部３３の弾性変形が妨げられることを防止し、コンテナ枠２０の振動を減衰させることができる。

また、湾曲部３３を臨む当て板４３の左右の縁部４３ｃは、ステー３０に固定された状態において、板厚方向（図４上下方向）に沿って取付部４１ｃ（第１ブラケット４１）側に向かうにつれ、平面視において取付部４１ｃの中心に向かって傾斜するように形成されている。即ち、当て板４３の縁部４３ｃは、板厚方向において、第１ブラケット４１に近づくにつれ湾曲部３３から離間するような平面状に形成されている。縁部４３ｃは、第１ブラケット４１側が湾曲部３３に対して後退しているので、湾曲部３３でステー３０が弾性的に撓曲する場合に、ステー３０が当て板４３の左右の縁部４３ｃと干渉することを防止できる。縁部４３ｃによって当て板４３とステー３０との干渉を防止することで、ステー３０に繰返打撃が加わることを防止でき、疲労によるステー３０の破損を抑制できる。

次に、図５を参照して第２実施の形態について説明する。第１実施の形態におけるタンクコンテナ１では、第１ブラケット４１を介してステー３０の中間固定部３２を横ケタ２５に固定し、第２ブラケット４２を介してステー３０の端部３１をタンク１０に固定する場合について説明した。また、当て板４３に貫通孔４３ａを形成し、その貫通孔４３ａにボルト４４を挿通して第１ブラケット４１に締結する場合について説明した。

これに対し第２実施の形態におけるタンクコンテナ１０１では、第１ブラケット１４１を介してステー３０の中間固定部３２をタンク１０に固定し、第２ブラケット１４２を介してステー３０の端部３１を横ケタ２５に固定する場合について説明する。また、当て板１４３に軸状部材１４４を立設し、その軸状部材１４４（軸部）を用いて第１ブラケット１４１に締結する場合について説明する。なお、第１実施の形態と同一の部分については、同一の符号を付して以下の説明を省略する。

図５は第２実施の形態におけるタンクコンテナ１０１のステー３０近傍を拡大して示す分解立体図である。なお、ステー３０は横ケタ２５の長手方向中央に配設されているので、図５では、横ケタ２５の長手方向両側の図示を省略している。また、第２実施の形態におけるタンクコンテナ１０１は、第１実施の形態と同様に２本のステー３０を有し、ステー３０が横ケタ２５に２箇所で連結されているが、２箇所の連結構造は同様なので、２箇所の内の一方の構造について説明し、他方は説明を省略する。

図５に示すようにタンクコンテナ１０１は、タンク１０の上面に固定される第１ブラケット１４１と、横ケタ２５の側面に固定される一対の第２ブラケット１４２との間にステー３０が取り付けられることにより、横ケタ２５とタンク１０とが連結されている。

第１ブラケット１４１は、タンク１０の上面に配置されタンク１０の上面に溶接される固定部１４１ａと、その固定部１４１ａからタンク１０の径方向外側に突設される突設片１４１ｂとを備えて構成されている。突設片１４１ｂには、厚さ方向に貫通する取付孔１４１ｃが横ケタ２５の長手方向に沿って２箇所に形成されている。ステー３０の中間固定部３２（図２参照）は、第１ブラケット１４１の取付孔１４１ｃに挿通部３２ａの位置を合わせて、軸状部材１４４及びナット１４５により第１ブラケット１４１に固定される。

第２ブラケット１４２は、横ケタ２５の長手方向に沿って第１ブラケット１４１と間隔をあけて第１ブラケット１４１の両側に配置される部材である。第２ブラケット１４２は、それぞれ、横ケタ２５の側面に溶接される固定部１４２ａと、その固定部１４２ａからタンク１０の軸方向に延設されると共に互いに対向して配置される腕部１４２ｂと、その腕部１４２ｂの先端に固定されると共に固定部１４２ａと対向して配置される取付部１４２ｃと、を有して構成されている。取付部１４２ｃには、厚さ方向に貫通する取付孔１４２ｄが形成されている。ステー３０の端部３１は、第２ブラケット１４２の取付孔１４２ｄにステー３０の挿通部３１ａ（図３参照）の位置を合わせて、ボルト４５及びナット４５ｃにより第２ブラケット１４２に固定される。

当て板１４３は、ステー３０の中間固定部３２に宛がわれる平板状の部材であり、第１ブラケット１４１の突設片１４１ｂに形成された取付孔１４１ｃと対応する複数位置に、外周が螺刻された軸状部材１４４が板厚方向に突設されている。中間固定部３２に形成された挿通部３２ａに軸状部材１４４の位置を合わせ、挿通部３２ａ及び取付孔１４１ｃに軸状部材１４４を挿通した後、軸状部材１４４にナット１４５を締付ける。これにより当て板１４３は、第１ブラケット１４１に固定され、第１ブラケット１４１（取付部１４２ｃ）との間でステー３０の中間固定部３２を挟圧する。

以上のタンクコンテナ１０１によれば、ステー３０（中間固定部３２）の挿通部３２ａ（図２参照）に挿通される軸状部材１４４が当て板１４３に立設され、その軸状部材１４４にナット１４５（めねじ部品）が締結される。当て板１４３に立設された軸状部材１４４を挿通部３２ａに挿通しつつ、ステー３０の中間固定部３２に当て板１４３を宛がい、軸状部材１４４にナット１４５を締付けることによりナット１４５の座面の荷重が第１ブラケット１４１（突設片１４１ｂ）に付与される。当て板１４３に軸状部材１４４が立設されているので、おねじ部品（ボルト）を別途用いる場合と比較して、部品点数を削減できると共に第１ブラケット１４１にステー３０を取着するときの作業性を向上できる。

以下、本発明を実施例により具体的に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。以下の実施例および比較例では、第１実施の形態におけるタンクコンテナ１について、コンテナ枠２０の長手方向と直交する方向に１Ｇの外力を負荷したときのＦＥＭ解析結果を説明する。なお、比較例は特開２００９−１７９３３７号公報（特許文献１）に開示されるタンクコンテナであって、板状部材をく字状に屈曲して曲部を形成したステーにより、当て板４３（図２参照）を用いることなくタンク及びコンテナ枠を連結したものである。

実施例および比較例において、コンテナ枠２０とタンク１０とを連結するステー３０は板厚Ｔ（図４参照）が３ｍｍであり、幅（図４紙面垂直方向）が３８ｍｍである。また、軸状部材４４ａの中心から湾曲部３３の頂部までの距離Ｌ１（図４参照）は８０ｍｍであり、軸状部材４４ａの中心から軸状部材４５ａの中心までの平面視における距離Ｌ２は１７５ｍｍである。

表１は、実施例および比較例におけるタンクコンテナ１のＦＥＭ解析結果である。表１において、σmaxは湾曲部３３の曲げ内側最大応力であり、σminは湾曲部３３の曲げ外側最小応力である。変位は、上ケタ２２（図１参照）中央の変位（コンテナ枠２０の長手方向と直交する方向）である。なお、コンテナ枠２０とタンク１０とをステー３０で連結しないタンクコンテナでは、コンテナ枠２０の長手方向と直交する方向に１Ｇの外力を負荷したときの変位は３．３ｍｍであり、コンテナ枠２０の固有振動数は約８Ｈｚであった。

表１に示すように、中間固定部３２の外側面と湾曲部３３（比較例では曲部）の頂部との高低差Ｈが同一の場合、湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒが大きくなるにつれ、曲げ内側最大応力σmaxは小さくなる一方、変位は大きくなる（剛性が低下する）傾向がみられる。また、湾曲部３３の内側曲げ半径Ｒが同一（実施例３，７及び９）の場合、高低差Ｈが小さくなるにつれ、曲げ内側最大応力σmaxは小さくなる一方、変位は小さくなる（剛性が向上する）傾向がみられる。

表１に示すように、実施例１〜１０は、比較例と比べて変位を小さくできる（剛性を向上できる）一方、曲げ内側最大応力σmaxを比較例に対して約４８〜６０％に低減できることが明らかとなった。また、実施例１〜１０は、比較例で約４０Ｈｚであったコンテナ枠の固有振動数を、約６０Ｈｚに上げることができた。実施例におけるタンクコンテナは、コンテナ枠の振動を抑えられることが明らかとなった。

ここで、ＪＳＳＣ（社団法人日本鋼構造協会）疲労設計指針で規定される設計Ｓ−Ｎ曲線によれば、垂直応力に対して（Δσａ）^３Ｎ＝Ｃａの関係がある。但し、Δσａは垂直応力に対する許容応力範囲であり、Ｃａは許容疲労抵抗である。これにより、比較例におけるステーの応力をσ１（ＭＰａ）、寿命をＮ１（回）、実施例におけるステーの応力をσ２（ＭＰａ）、寿命をＮ２（回）とすれば、（σ１／σ２）^３＝Ｎ２／Ｎ１が導かれる。比較例におけるステーの曲げ内側最大応力σmax（＝σ１）は77.0Ｍｐａであるから、寿命を５倍にするためのステーの応力σ２＝45.03ＭＰａである。よって、ステー（湾曲部３３）の最大応力を４５ＭＰａ以下まで低減すれば、ステーの寿命は比較例の５倍以上に延びると考えられる。

従って、表１より、高低差Ｈ＝１０ｍｍ（Ｈ／Ｌ１＝０．１３）の場合には、内側曲げ半径Ｒを４０〜８０ｍｍとすれば、湾曲部３３の最大応力を４５ＭＰａ以下にすることができ、湾曲部３３の疲労寿命を比較例の５倍以上に延ばすことができると考えられる。また、高低差１１ｍｍ（Ｈ／Ｌ１＝０．１３）の場合に内側曲げ半径Ｒを５０〜７０ｍｍ、高低差１２ｍｍ（Ｈ／Ｌ１＝０．１５）の場合に内側曲げ半径Ｒを７０ｍｍとすれば、湾曲部３３の最大応力を４５ＭＰａ以下にすることができ、湾曲部３３の疲労寿命を比較例の５倍以上に延ばすことができると考えられる。

以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。

上記各実施の形態では、タンク１０は内側タンクと外側タンクとを備える二重殻真空断熱式構造とされるが、必ずしもこれに限られるものではなく、内側タンクだけで構成されていても良い。この場合、ステー３０は内側タンクの上面に取り付けられる。

上記各実施の形態では、２本のステー３０でタンク１０と横ケタ２５とを連結する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、コンテナ枠２０の長手方向の寸法が大きい場合には、３本以上のステー３０でタンク１０と横ケタ２５とを連結することは可能である。また、コンテナ枠２０の長手方向の寸法が小さい場合には、１本のステー３０でタンク１０と横ケタ２５とを連結することは当然可能である。

上記各実施の形態では、ステー３０の長手方向をコンテナ枠２０の長手方向と直交する方向と一致させることにより、湾曲部３３は、横ケタ２５の長手方向と平行な方向の外力に対して脆弱に形成されている場合について説明した。しかし、どの方向から外力が負荷されても、コンテナ枠２０に所定以上の外力が負荷される場合には、その外力がステー３０を介してタンク１０に伝播されるのを防止することが望ましい。

従って、ステー３０の長手方向を横ケタ２５の長手方向と交差するように配置することは当然可能である。この場合、本発明の各実施の形態に比べて、補強ケタ２４の数が少なく、コンテナ枠２０が横ケタ２５の長手方向に大きく振動する場合に有効であり、コンテナ枠２０の長手方向の振動を抑えつつ、ステー３０によって所定以上の外力がタンク１０に伝播してタンク１０を損傷することを防止できる。

また、上記実施の形態では、ステー３０は、湾曲部３３がコンテナ枠２０の長手方向に湾出するようにタンク１０に配置される場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。タンク１０及びコンテナ枠２０にステー３０を固定する第１ブラケット４１，１４１及び第２ブラケット４２，１４２の形状を変更して、コンテナ枠２０の上下方向に湾曲部３３が湾出するようにステー３０をタンク１０に配置することは当然可能である。

上記第１実施の形態では、当て板４３の縁部４３ｃが、板厚方向において、第１ブラケット４１に近づくにつれ湾曲部３３から離間するような平面状に形成される場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、湾曲部３３から離間するように縁部４３ｃを曲面状に形成することは当然可能である。この場合も、ステー３０と当て板４３との干渉を抑制できる。

上記第１実施の形態では、当て板４３側からボルト４４をステー３０に挿通し、取付部４１ｃと横ケタ２５との間にナット４４ｃを配置する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、取付部４１ｃ側からボルト４４をステー３０に挿通し、当て板４３側にナット４４ｃを配置することは当然可能である。また、突設片４２ｂ側からボルト４５をステー３０に挿通し、ステー３０と横ケタ２５との間にナット４５ｃを配置する場合について説明したが、これに限られるものではなく、横ケタ２５側からボルト４５をステー３０に挿通し、突設片４２ｂ側にナット４５ｃを配置することは当然可能である。

上記第２実施の形態では、当て板１４３に軸状部材１４４を立設し、その軸状部材１４４をステー３０に挿通して横ケタ２５側にナット１４５を配置する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、突設片１４１ｂに軸状部材１４４を立設し、その軸状部材１４４をステー３０に挿通して当て板１４３側にナット１４５を配置することは当然可能である。また、ステー３０側からボルト４５を挿通し、取付部１４２ｃと横ケタ２５との間にナット４５ｃを配置する場合について説明したが、これに限られるものではなく、横ケタ２５側からボルト４５を挿通し、ステー３０側にナット４５ｃを配置することは当然可能である。

１，１０１ タンクコンテナ
１０ タンク
２０ コンテナ枠
２１ 下ケタ
２２ 上ケタ
２３ 端部枠
２５ 横ケタ
３０ ステー
３１ 端部
３２ 中間固定部
３２ａ 挿通部
３３ 湾曲部
４１，１４１ 第１ブラケット
４２，１４２ 第２ブラケット
４３，１４３ 当て板
４３ａ 貫通孔
４３ｂ 受け面
４４ ボルト（おねじ部品）
４４ａ，１４４ 軸状部材
４４ｂ 頭部
４４ｃ，１４５ ナット（めねじ部品）

Claims (5)

1. 液体を収容する円筒状のタンクと、そのタンクの上側に配置され前記タンクの長手方向に延設される一対の上ケタ、前記タンクの下側に配設され前記タンクの長手方向に延設されると共に前記タンクに固定される一対の下ケタ、並びに、前記一対の上ケタ及び前記一対の下ケタの両端に固定される枠状の端部枠で直方体状に構成され、前記タンクの外周を取り囲むコンテナ枠とを備えるタンクコンテナにおいて、
   前記一対の上ケタを連結する横ケタと、
   その横ケタ又は前記タンクの一方に設けられる第１ブラケットと、
   前記横ケタ又は前記タンクの他方に設けられると共に、前記横ケタの長手方向に沿って前記第１ブラケットと間隔をあけて前記第１ブラケットの両側に配置される第２ブラケットと、
   その第２ブラケットのそれぞれに一方側の端部および他方側の端部が着脱可能に固定され、それら端部間の中間固定部が前記第１ブラケットに着脱可能に固定されると共に、板状に形成されるステーと、
   そのステーの前記中間固定部に宛がわれると共に前記第１ブラケットとの間で前記中間固定部を挟む当て板と、
   その当て板および前記ステーの前記中間固定部と前記第１ブラケットとを連結する複数の軸状部材とを備え、
   前記ステーは、
   前記一方側の端部と前記中間固定部との間および前記他方側の端部と前記中間固定部との間がそれぞれ塑性変形により湾曲して形成されると共に、前記コンテナ枠に負荷される外力に対して脆弱に構成される湾曲部と、
   前記中間固定部の複数箇所に板厚方向に貫通形成されると共に前記軸状部材が挿通される複数の挿通部とを備え、
   前記当て板は、前記複数の軸状部材により前記中間固定部に対する回動が規制されるものであり、前記軸状部材に締結されるめねじ部品または前記軸状部材と頭部とが一体に形成されるおねじ部品の座面の荷重により前記第１ブラケットとの間で前記中間固定部を挟圧することを特徴とするタンクコンテナ。
2. 前記当て板は、複数箇所に板厚方向に貫通形成されると共に、前記軸状部材が前記挿通部と共に挿通される複数の貫通孔と、
   その貫通孔に挿通される前記軸状部材に締結される前記めねじ部品または前記軸状部材と前記頭部とが一体に形成される前記おねじ部品の座面の荷重を受ける受け面とを備えていることを特徴とする請求項１記載のタンクコンテナ。
3. 前記当て板は、前記挿通部に挿通される前記軸状部材が立設され、その軸状部材に前記めねじ部品が締結されることにより、そのめねじ部品の座面の荷重が前記第１ブラケットに付与されることを特徴とする請求項１記載のタンクコンテナ。
4. 前記ステーは、前記タンクに固定された状態において、前記軸状部材の中心から前記湾曲部の頂部までの距離に対する前記中間固定部の外側面と前記湾曲部の頂部との高低差の比率が０．１〜０．２であり、前記湾曲部の内側曲げ半径が３０〜８０ｍｍであることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のタンクコンテナ。
5. 前記当て板は、前記湾曲部を臨む縁部が、板厚方向において、前記第１ブラケットに近づくにつれて前記湾曲部から離間するように形成されていることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載のタンクコンテナ。

Images