JP2014061509A - 有機性汚泥の嫌気性可溶化消化処理システム、及び有機性汚泥の嫌気性可溶化消化処理方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の嫌気性可溶化消化処理システム1は、有機性汚泥Aの嫌気性消化処理が行われる消化タンク2と、消化汚泥Bを消化タンク2に循環させる循環ライン9b〜9eと、消化汚泥Bを脱水処理して脱水ケーキCと分離液Eとに分離させる脱水処理装置(スクリュウ型デカンタ4)と、脱水ケーキCを可溶化タンク5に圧送する脱水ケーキ圧送ポンプ4aと、脱水ケーキCを可溶化処理する可溶化タンク5と、を備える嫌気性可溶化消化処理システム1であって、脱水処理装置(スクリュウ型デカンタ4)は、分離液Eの流量を増減することで、前記可溶化タンクで必要な可溶化熱量が前記消化タンクの加温に必要な熱量となるように、脱水ケーキCの含水率を調節することを特徴とする。
【選択図】図1
Description
なお、下記特許文献1の嫌気性可溶化消化処理方法は、熱可溶化リタクタに圧送される脱水ケーキに消化汚泥を混ぜ合わせ、脱水ケーキの含水率(固形分濃度)を調整することで可溶化熱量を調節して、熱交換器を用いることなく、消化タンクの有機性汚泥を嫌気性消化処理に必要な温度に維持することを可能としたものである。
以上、本発明によれば、流量管理が脱水処理装置による分離液の流量のみであるため、従来技術に比べて、熱量または脱水ケーキの含水率の調整管理の簡易化を図ることができる。
さらに、本発明の嫌気性可溶化消化処理システムによれば、脱水ケーキ圧送装置により圧送される脱水ケーキは、従来の脱水ケーキに比べて含水率が高いため、配管抵抗が低くなる。そのため、脱水ケーキ圧送装置の小型化を図り、消費する動力を削減することができる。
つぎに、実施形態に係る嫌気性可溶化消化処理システム1について、図面を参照しながら説明する。
嫌気性可溶化消化処理システム1は、下水処理場又は産業排水処理設備等の水処理設備で生じた有機性汚泥Aを嫌気性消化処理するものであって、汚泥の減容化とメタンガスの回収を目的としている。なお、下水処理場又は産業排水処理設備等の水処理設備から嫌気性可溶化消化処理システム1へ送り込まれる有機性汚泥Aは、重力や機械的な濃縮装置により濃縮されたものである。
また、嫌気性可溶化消化処理システム1は、嫌気性消化された消化汚泥Bを可溶化して、再度、嫌気性消化処理することで、メタンガスの増収と汚泥改質等による減容化を図っている。
消化タンク2は、嫌気性微生物による嫌気性消化が行われるタンクであり、投入された有機性汚泥Aの有機分が大よそ15日間程度で分解され、メタンガスを主体とした消化ガスが発生すると共に、固形分が減容化して消化汚泥Bとなる。
また、嫌気性微生物の嫌気性消化の促進を図るため、消化タンク2内の温度Ta[℃]を、30℃〜60℃、好ましくは、35℃〜42℃に管理することで、有機性汚泥Aを短期間で処理することができる。
そのほか、消化タンク2に有機性汚泥Aを供給する配管9aには、図示しない流量計、温度計、濃度計が設けられており、消化タンク2に投入される有機性汚泥Aの流量Qa[m3/日]、温度Ta[℃]、固形分濃度Ca[%]を監視・記録できるようになっている。
消化汚泥貯留槽3は、消化汚泥Bを一時的に貯留するものである。また、消化汚泥貯留槽3からスクリュウ型デカンタ4に接続する配管9cと、消化汚泥貯留槽3から汚泥脱水処理装置7に接続する配管9fのそれぞれには、消化汚泥ポンプ8(8a、8b)が設けられている。そして、消化汚泥ポンプ8(8a、8b)の回転数をインバータで制御することで、スクリュウ型デカンタ4に供給する消化汚泥Bの流量Qb[m3/日]と、汚泥脱水処理装置7に供給する消化汚泥の流量を調整できるようになっている。
さらに、本実施形態においては、消化汚泥ポンプ8aからスクリュウ型デカンタ4に供給される消化汚泥Bの流量Qb[m3/日]が略一定量となっており、流量が管理されている。
スクリュウ型デカンタ4は、消化汚泥Bを遠心分離することで、脱水ケーキCと分離液Eに分離させるものである。スクリュウ型デカンタ4は、分離液Eの流量Qe[m3/日]を増減させることで、脱水ケーキCの含水率を調整し、固形分濃度Cc[%]を所望のものとすることができるものである。なお、このスクリュウ型デカンタ4が、特許請求の範囲に記載される「汚泥脱水処理装置」に相当する構成である。
スクリュウコンベア12は、円筒状の軸部12aと、その軸部12aの外周面に形成されて固形分を脱水ケーキ排出口14へ移動させる羽根12bとを有する。
また、スクリュウコンベア12の軸部12aには、径方向に穿設されて、軸部12aの内部と外部とを連通させる開口が形成されている。
そして、軸部12aの内部には、濃度計19が設けられて消化汚泥Bを供給する配管9cに接続する給液管17が挿通されて、給液管17の一端から流入した消化汚泥Bが、ポンプ圧入されて軸部12aの開口から回転ボウル11内に流入するようになっている。
なお、濃度計19は、消化汚泥Bの固形分濃度Cb[%]を測定して、濃度計用操作盤(不図示)に送信するようになっており、消化汚泥Bの固形分濃度Cb[%]を監視・記録できるようになっている。
また、求心型インペラー16の吐出口16aに接続されて分離液Eが流れる分離液管路21には、流量計25が設けられて、分離液Eの流量Qe[m3/日]が測定されている。なお、流量計25による測定値は、操作盤27に送信されて、分離液Eの流量Qe[m3/日]を監視・記録できるようになっている。
また、図3に示すように、本実施形態においては、制御弁26の開閉量が、回転ボウル11内において、分離液Eの液面が截頭円錐部11aの傾斜面を超えて、分離液Eが脱水ケーキ排出口14に流れ込むオーバーフロー状態となるように、操作盤27を操作する場合がある。
他方で、操作盤27で制御弁26の開度を開くように操作された場合には、分離液管路21から排出される分離液Eの流量Qe[m3/日]が増加するため、脱水ケーキ排出口14から排出する分離液Eの流量も減少し、脱水ケーキCの固形分濃度Cc[%]が高くなる。以上、分離液管路21から排出される分離液Eの流量Qe[m3/日]を調整することで、脱水ケーキCの固形分濃度Cc[%]が調整できるようになっている。
なお、配管9dには、流量計(不図示)が設けられており、圧送される脱水ケーキCの流量Qc[m3/日]が測定されている。
また、脱水ケーキCが送り込まれる脱水ケーキ圧送ポンプ4aの入口には、サンプリングして脱水ケーキCの温度Tc[℃]を測定できるフィーダ部(不図示)が設けられている。
可溶化タンク5は、投入された脱水ケーキCを可溶化させるための装置であって、蒸気供給配管5aに蒸気の供給量を調整可能な蒸気流量調整弁と、図示しないが、可溶化タンク5内の液位と圧力を調整する液位調整弁及び圧力調整弁と、温度センサと、圧力センサと、液位センサとを備えている。
また、可溶化タンク5のリアクタ内の温度Tk[℃]、圧力が、所定の温度、所定の圧力となるように、蒸気流量調整弁、液位調整弁、圧力調整弁のそれぞれを制御する図示しない可溶化タンク制御部が可溶化タンク制御盤(不図示)に設けられている。
なお、所定の温度とは、120℃〜230℃、好ましくは160℃〜180℃であり、所定の圧力とは、0.5MPa〜1.0MPa、好ましくは、0.5MPa〜0.7MPaである。
蒸気ボイラ6は、消化タンク2内で発生したメタンガスを燃料源として、可溶化タンク5に供給する高温の蒸気を生成している。また、蒸気ボイラ6は、蒸気供給配管5aを介して可溶化タンク5に蒸気を供給している。
汚泥脱水処理装置7は、消化汚泥Bを脱水処理するための装置である。そして、汚泥脱水処理装置7により消化汚泥Bを脱水処理することで、脱水分離液と脱水ケーキとに分離し、脱水ケーキを減容化することができる。
そして、回収された脱水ケーキは、乾燥装置により乾燥させて焼却するか、又は、嫌気性可溶化消化処理システム1の場外に搬出されて埋立又は堆肥化される。一方で、脱水分離液は、活性汚泥処理を行なう水処理系の沈砂池又は最初沈殿池等に返流される。
つぎに、実施形態に係る嫌気性可溶化消化処理システム1の運転方法について説明する。嫌気性可溶化消化処理システムでは、脱水ケーキCの可溶化熱量と消化タンク2を加温する熱量とを等しくなるように調整するため、脱水ケーキCの含水率、つまり、脱水ケーキCの固形分濃度Cc[%]を下記式(1)によりを算出された値に調整する必要がある。
また、式(1)中に示される「Ca」は、有機性汚泥Aの固形分濃度[%]を示し、「Tk」は、可溶化タンク5の温度[℃]を示し、「Ts」は、消化タンク2の温度[℃]を示し、「Tc」は、脱水ケーキCの温度[℃]を示し、「Ta」は、有機性汚泥Aの温度[℃]を示す。
また、スクリュウ型デカンタ4などの脱水処理機では、型式により処理量が定まっている。よって、式(2)中の「Qb」には、実施形態のスクリュウ型デカンタ4によって処理される量となる消化汚泥Bの流量Qb[m3/日]を代入する。
式(2)中で示される「Cb」は、スクリュウ型デカンタ4の濃度計19により測定された消化汚泥Bの固形分濃度Cb[%]である。式(2)中で示される「Cc」には、式(1)から算出された値が代入される。
最初に、式(2)の導出方法について説明する。式(2)は、下記の式(3)〜式(5)を用いて、式(2)を導出できる。
式(3)は、スクリュウ型デカンタ4に流入出する汚泥の流量の収支を示す式である。
式(4)は、スクリュウ型デカンタ4に流入出する固形分量の収支を示す式である。
下記式(5)は、スクリュウ型デカンタ4によって固形分量が回収される割合を示す回収率R[%]を示す式である。
また、可溶化率Yを示す式は下記の式(8)となる。そして、式(6)、式(7)、式(8)を整理すると、式(1)を導出できる。但し、上記放散熱量30%は処理場の気温、保温状況、季節等により場所ごとに異なる。
脱水ケーキ圧送ポンプ4aにより圧送される脱水ケーキCは、従来の脱水ケーキに比べて含水率が高いため、配管9dの配管抵抗が低くなる。そのため、脱水ケーキ圧送ポンプ4aの小型化を図り、消費する動力を削減することができる。
つぎに、有機性汚泥Aの温度Ta[℃]が、Ta=15℃、20℃、25℃のそれぞれの異なる条件において、実施形態の嫌気性可溶化消化処理システム1を運転した例を示す。
なお、嫌気性可溶化消化処理システム1において、温度環境に影響されて変化し易いのは有機性汚泥Aの温度Ta[℃]である。よって、Ta=15℃は冬季の場合を想定したものであり、Ta=20℃は春季、秋季の場合を想定し、Ta=25℃とは夏季の場合を想定したものである。
上記条件から与えられたR=95%、Cb=3%を上記式(2−1)に代入すると、下記式(9)に示す通りとなる。
Ta=15℃の場合は、Cc=9.8%となる。また、Cc=9.8%を式(9)に代入すると、Qe/Qb=0.709となる。
また、Ta=20℃の場合は、Cc=13.0%となる。また、Cc=13.0%を式(9)に代入すると、Qe/Qb=0.781となる。
Ta=25℃の場合は、Cc=19.5%となる。また、Cc=19.5%を式(9)に代入すると、Qe/Qb=0.854となる。
よって、たとえば、15m3/hrの流量を処理するスクリュウ型デカンタ4を使用した場合、Ta=15℃の時は、式(10)から、分離液Eの流量は、Qe=0.709×15=10.6m3/hrとなる。
また、Ta=20℃の時、分離液Eの流量は、式(10)から、Qe=0.781×15=11.7m3/hrとなる。
また、Ta=25℃の時、分離液Eの流量は、式(10)から、Qe=0.854×15=12.8m3/hrとなる。
そして、上記する計算により算出された値となるように、スクリュウ型デカンタ4を分離液Eの流量を調整することで、脱水ケーキCの可溶化熱量と消化タンク2を加温する熱量とを等しくなるように調整することができる。
2 消化タンク
3 消化汚泥貯留槽
4 スクリュウ型デカンタ
4a 脱水ケーキ圧送ポンプ
5 可溶化タンク
6 蒸気ボイラ
7 汚泥脱水処理装置
8(8a、8b) 消化汚泥ポンプ
9a〜9f 配管
Claims (6)
- 有機性汚泥の嫌気性消化処理が行われる消化タンクと、
消化汚泥の一部を前記消化タンクに循環させる循環ラインと、
前記循環ライン上に設置されるとともに、前記循環ラインを流れる前記消化汚泥を脱水処理して、脱水ケーキと分離液とに分離させる汚泥脱水処理装置と、
前記循環ライン上であって前記汚泥脱水処理装置の下流側に設置され、前記脱水ケーキを可溶化タンクに圧送する脱水ケーキ圧送装置と、
前記脱水ケーキを可溶化処理する前記可溶化タンクと、を備える嫌気性可溶化消化処理システムであって、
前記汚泥脱水処理装置は、前記循環ラインから排出される前記分離液の流量を増減することで、前記可溶化タンクで必要な可溶化熱量が前記消化タンクの加温に必要な熱量となるように、前記脱水ケーキの含水率を調節することを特徴とする嫌気性可溶化消化処理システム。 - 前記消化タンクによる嫌気性消化処理は、前記有機性汚泥の温度が30℃〜60℃に維持され、
前記可溶化タンクによる可溶化処理は、前記脱水ケーキの温度が120℃〜230℃の蒸気で加熱処理されることを特徴とする請求項1に記載の嫌気性可溶化消化処理システム。 - 前記可溶化処理に必要とする脱水ケーキの固形分量は、前記有機性汚泥の固形分量に対して、40%〜70%であることを特徴とする請求項1又は請求項2に記載の嫌気性可溶化消化処理システム。
- 前記有機性汚泥を嫌気性消化処理して消化汚泥を生成する嫌気性消化処理工程と、
前記嫌気性消化処理工程により生成された前記消化汚泥を循環ラインに流入させる循環工程と、
前記循環ラインに流入する前記消化汚泥を脱水処理することで、脱水ケーキと分離液とに分離させる汚泥脱水処理工程と、
前記脱水ケーキを可溶化処理する可溶化処理工程と、を備える嫌気性可溶化消化処理方法であって、
前記汚泥脱水処理工程において、前記循環ラインから排出される前記分離液の流量を増減させて、前記可溶化タンクで必要な可溶化熱量が前記消化タンクの加温に必要な熱量となるように、前記脱水ケーキの含水率を調節することを特徴とする嫌気性可溶化消化処理方法。 - 前記嫌気性消化工程における嫌気性消化処理は、前記有機性汚泥の温度が30℃〜60℃で維持され、
前記可溶化工程による可溶化処理は、前記脱水ケーキが120℃〜230℃の蒸気で加熱処理されることを特徴とする請求項4に記載の嫌気性可溶化消化処理方法。 - 前記可溶化処理に必要とする前記脱水ケーキの固形分量は、前記嫌気性消化処理される有機性汚泥の固形分量に対して、40%〜70%であることを特徴とする請求項4又は請求項5に記載の嫌気性可溶化消化処理方法。
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JP5974385B2 (ja) | 2016-08-23 |
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