JP2014046323A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014046323A JP2014046323A JP2012190016A JP2012190016A JP2014046323A JP 2014046323 A JP2014046323 A JP 2014046323A JP 2012190016 A JP2012190016 A JP 2012190016A JP 2012190016 A JP2012190016 A JP 2012190016A JP 2014046323 A JP2014046323 A JP 2014046323A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- molten steel
- long side
- slab
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
【解決手段】浸漬ノズルから鋳型内に溶鋼とともに不活性ガスを注入し、鋳型の長辺面に対向するように配置された電磁攪拌装置によって鋳型内の溶鋼を水平方向に攪拌する鋼の連続鋳造方法であって、下記(1)式で規定される気泡性欠陥指数P(m2)が、P≦0.3を満足する条件で連続鋳造を行うことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
P=Vamax/100×(W×D)×exp(−|umin|/0.05) …(1)
ここでVamax:Arガスの気泡の体積率の分布の鋳型長辺面の幅方向における最大値(%)、W:鋳型長辺面の幅(m)、D:吐出孔の下端からメニスカスまでの距離(m)、umin:溶鋼流速の分布の鋳型長辺面の幅方向における最小値(m/s)である。
【選択図】図4
Description
P=Vamax/100×(W×D)×exp(−|umin|/0.05) …(1)
ここで、P:気泡性欠陥指数(m2)、Vamax:計算機シミュレーションによって求めたArガスの気泡の体積率の分布の鋳型の長辺面の幅方向における最大値(%)、W:鋳型の長辺面の幅(m)、D:浸漬ノズルの吐出孔の下端から鋳型内のメニスカスまでの距離(m)、umin:鋳片に形成されたデンドライトの偏向角度から求めた溶鋼流速の分布の鋳型の長辺面の幅方向における最小値(m/s)である。検討の内容、およびArの気泡の体積率の分布を求めたシミュレーションについては後述する。
図2は、本発明を適用可能な連続鋳造機の鋳型近傍の拡大図である。図示しないタンディッシュから浸漬ノズル1を経て、鋳型2内にメニスカス3aを形成するように注入された溶鋼3は、鋳型2およびその下方の図示しない二次冷却スプレーノズルから噴射される冷却水により冷却され、凝固シェル4を形成して鋳片5となる。溶鋼3を注入する際には、浸漬ノズル1の詰まりを防止するために、溶鋼3とともに不活性ガスを吹き込む。不活性ガスとしては、Ar、Ne等の希ガスを使用することができる。
図3は、鋳型内の溶鋼の流動の様子を示す図である。以下の説明では、鋳型2について「幅」とは前記図2および図3に示す長辺面の内面の幅Wを意味し、「厚さ」とは図3に示す短辺面の内面の幅Tを意味する。
そこで、本発明者らは、計算機を用いて鋳型内における溶鋼の流動シミュレーションを行って、鋳造条件と鋳型内の溶鋼中のArガスの気泡の分布との関係について調査した。また、実機(生産規模の連続鋳造機)を用いた連続鋳造により得られた鋳片における表面欠陥の発生状況について調査した。
溶鋼の流動シミュレーションでは、溶鋼中に吹き込んだArガスの気泡を直径1mmとし、鋳型内のメニスカス近傍における鋳型の長辺面の壁面から鋳型の厚さ方向に3mm、鋳造方向に3mmの領域における鋳型の幅方向のArガスの気泡の分布を求めた。この結果に基づき、この領域の溶鋼に占めるArガスの体積率Vaと鋳型の幅方向の位置との関係を求めた。鋳型の幅方向におけるVaの最大値をVamaxとする。
溶鋼流速は、鋳造された鋳片の長辺面の表面から深さ方向へ3mmの位置(鋳型の長辺面の壁面から鋳型の厚さ方向に3mmに相当する位置)に形成されたデンドライトの偏向角度から算出した。この結果に基づき、溶鋼流速uと鋳型の幅方向の位置との関係を求めた。鋳型の幅方向におけるuの最小値をuminとする。
ln(u)=(θ+9.73×ln(f)+33.7)/(1.45×ln(f)+12.5) (u<50cm/s) …(2)
ln(u)=(θ+4.83×ln(f)+7.2)/(0.1×ln(f)+5.4) (u≧50cm/s) …(3)
ここで、u:溶鋼流速(cm/s)、f:凝固速度(cm/s)、θ:1次デンドライトの偏向角度である。
本発明者らは垂直曲げ型の連続鋳造機を用いて表1および表2に示す条件で鋳片の鋳造試験を行った。
鋳造試験の評価項目は単位面積当たりの鋳片表面欠陥個数とした。鋳片表面欠陥個数は、手入れを行った鋳片の表面全体においてカウントした、最大長さが0.5mm以上のピンホール欠陥の個数とした。カウントした領域は、鋳片の長辺面両面の、鋳造方向の長さ8mの範囲とした。
P=Vamax/100×(W×D)×exp(−|umin|/0.05) …(1)
ここで、P:気泡性欠陥指数(m2)、Vamax:計算機シミュレーションによって求めたArガスの気泡の体積率の分布の鋳型の幅方向における最大値(%)、W:鋳型の幅(m)、D:浸漬ノズルの吐出孔の下端から鋳型内のメニスカスまでの距離(m)、umin:鋳片に形成されたデンドライトの偏向角度から求めた溶鋼流速の分布の鋳型の幅方向における最小値(m/s)である。
4:凝固シェル、 5:鋳片
Claims (1)
- 浸漬ノズルから鋳型内に溶鋼とともに不活性ガスを注入し、鋳型の長辺面に対向するように配置された電磁攪拌装置によって鋳型内の溶鋼を水平方向に攪拌する鋼の連続鋳造方法であって、
下記(1)式で規定される気泡性欠陥指数P(m2)が、P≦0.3を満足する条件で連続鋳造を行うことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
P=Vamax/100×(W×D)×exp(−|umin|/0.05) …(1)
ここで、Vamax:計算機シミュレーションによって求めたArガスの気泡の体積率の分布の鋳型の長辺面の幅方向における最大値(%)、W:鋳型の長辺面の幅(m)、D:浸漬ノズルの吐出孔の下端から鋳型内のメニスカスまでの距離(m)、umin:鋳片に形成されたデンドライトの偏向角度から求めた溶鋼流速の分布の鋳型の長辺面の幅方向における最小値(m/s)である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012190016A JP5772767B2 (ja) | 2012-08-30 | 2012-08-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012190016A JP5772767B2 (ja) | 2012-08-30 | 2012-08-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014046323A true JP2014046323A (ja) | 2014-03-17 |
JP5772767B2 JP5772767B2 (ja) | 2015-09-02 |
Family
ID=50606546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012190016A Active JP5772767B2 (ja) | 2012-08-30 | 2012-08-30 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5772767B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018171651A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-08 | Jfeスチール株式会社 | 金属材の表面処理方法および金属材の製造方法 |
JP7460903B2 (ja) | 2020-06-11 | 2024-04-03 | 日本製鉄株式会社 | 特殊鋼板の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10109145A (ja) * | 1996-10-07 | 1998-04-28 | Nkk Corp | 鋼の連続鋳造鋳型内における溶鋼流動制御方法 |
-
2012
- 2012-08-30 JP JP2012190016A patent/JP5772767B2/ja active Active
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10109145A (ja) * | 1996-10-07 | 1998-04-28 | Nkk Corp | 鋼の連続鋳造鋳型内における溶鋼流動制御方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018171651A (ja) * | 2017-03-30 | 2018-11-08 | Jfeスチール株式会社 | 金属材の表面処理方法および金属材の製造方法 |
JP7460903B2 (ja) | 2020-06-11 | 2024-04-03 | 日本製鉄株式会社 | 特殊鋼板の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5772767B2 (ja) | 2015-09-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5321528B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用装置 | |
JP5014934B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP6164040B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP5772767B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP5245800B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型及び鋼の連続鋳造方法 | |
JP4591156B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
WO2019235615A1 (ja) | 鋼の薄スラブ鋳造に用いる連続鋳造用設備および連続鋳造方法 | |
TW202000340A (zh) | 薄平板鑄造中的鑄模內流動控制裝置及鑄模內流動控制方法 | |
JP6278168B1 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP5429139B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP7332885B2 (ja) | 溶融金属の連続鋳造方法及び連続鋳造装置 | |
JP5413277B2 (ja) | 鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
JP5716440B2 (ja) | 鋳片の製造方法及び表面品質の優れた鋳片 | |
JP7200722B2 (ja) | 湾曲型連続鋳造装置における鋳型内流動制御方法 | |
JP4427429B2 (ja) | ストランドプール内流動制御方法ならびに装置 | |
JP2020078814A (ja) | 連続鋳造方法 | |
JP2016007631A (ja) | 鋼の連続鋳造用設備 | |
JP5079663B2 (ja) | 鋳型狭面の上昇流に対して静磁場を作用させるスラブの連続鋳造方法 | |
JP7247777B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
JP2006000896A (ja) | 連続鋳造方法 | |
JP2009066619A (ja) | 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造装置 | |
JP2004042068A (ja) | 溶融金属の連続鋳造方法及び連続鋳造装置 | |
JP2019177409A (ja) | 鋳塊、その製造方法および鋼板の製造方法 | |
JP2023089832A (ja) | 鋳造条件の設定装置、連続鋳造装置、鋳造条件の設定方法、連続鋳造方法、及び高張力鋼鋳片の製造方法 | |
JP6107436B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140811 |
|
RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20141202 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150226 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150310 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150602 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150615 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5772767 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |