JP2014029004A - 溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.10〜0.20%、Si:0.01〜0.6%、Mn:0.5〜2%、P:0.02%以下、S:0.003%以下、Al:0.005〜0.1%、N:0.0005〜0.008%を含有し、炭素当量Ceqが0.60%以下、溶接割れ感受性指数Pcmが0.30%以下であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼をAc3変態点以上に加熱し、未再結晶温度域での累積圧下率を30%以上とする熱間圧延を行い、Ar3変態点以上で熱間圧延を終了し、引き続きAr3変態点以上から10℃/s以上の冷却速度で250℃以下の温度まで冷却後、1℃/s以上の平均昇温速度で再加熱し、最高到達温度を100〜400℃の範囲とする焼戻し処理を行製造方法。
【選択図】なし
Description
需要の増大に対しては、特許文献2、3、4に、焼戻し処理を省略する780MPa級高張力厚鋼板が提案されている。
鋼材の高強度化は、鋼材の水素脆化感受性を高めることが知られており、例えば高力ボルトの分野ではJISB1186にてF11T級ボルト(引張強さ1100〜1300MPa)についてはなるべく使用しないとの記載がなされているなど、高強度鋼の使用は限定的である。このため特許文献5、6等では、炭化物の微細分散等様々な技術を利用する耐水素脆化特性に優れた鋼板の製造方法が開示されている。
はじめに、本発明の鋼の成分組成を規定した理由を説明する。なお、成分%は、すべて質量%を意味する。
Cは、構造用鋼に求められる強度を得るために必要不可欠な元素であるが、0.10%未満の添加では、十分な強度が得られず、合金元素の大量添加が必要になり溶接性が低下する。0.20%を超える添加では、溶接熱影響部のマルテンサイトの生成量が多くなり靭性を低下させるため、C量は0.10〜0.20%の範囲とする。好ましくは0.12〜0.18%の範囲である。より好ましくは0.12〜0.17%の範囲である。
Siは脱酸のために添加するが、0.01%未満の添加では脱酸効果が十分でなく、0.6%を超えて添加すると母材および溶接熱影響部の靭性が顕著に低下するとともに溶接性が著しく低下するため、Si量は0.01%〜0.6%の範囲とする。好ましくは0.1〜0.5%の範囲である。より好ましくは0.2〜0.5%の範囲である。
Mnは母材強度を確保する観点から添加するが、0.5%未満の添加ではその効果が十分でなく、2%を超えて添加すると、過剰に焼入性を高め、溶接熱影響部の靭性を著しく低下させることから、Mn量は0.5〜2%の範囲とする。好ましくは0.6〜1.6%の範囲である。より好ましくは0.6〜1.4%の範囲である。
Pは、0.02%を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を著しく低下させるため、P量は0.02%以下とする。好ましくは0.01%以下である。
Sは、0.003%を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を顕著に低下させるため、S量は0.003%以下とする。好ましくは0.001%以下である。
Alは溶鋼を十分に脱酸するために添加されるが、0.005%未満の添加では脱酸効果が十分でなく、0.1%を超えて添加すると母材中に固溶するAl量が多くなり、母材靭性を低下させるので、Al量は0.005〜0.1%の範囲とする。好ましくは0.01〜0.06%の範囲である。より好ましくは0.01〜0.04%の範囲である。
Nは、Tiなどと窒化物を形成することによって組織を微細化し、母材および溶接熱影響部の靭性を向上させる効果を有するために添加する。しかし、0.0005%未満の添加では組織微細化の効果が十分ではなく、一方、0.008%を超えて添加すると、母材中に固溶するN量が増大し、母材靭性が著しく低下し、さらに溶接熱影響部においても粗大な炭窒化物を形成し靭性を低下させるので、N量は0.0005%〜0.008%の範囲とする。好ましくは0.0010〜0.0060%の範囲である。より好ましくは0.0010〜0.0050%の範囲である。
本発明では、強度と溶接性を両立させる観点から、炭素当量Ceqの上限を0.60%以下とする。好ましくは0.45〜0.60%の範囲であり、より好ましくは0.50〜0.60%の範囲である。
ここで、Ceqは、下記式(1)により求める。
溶接割れ感受性指数Pcm値は、溶接時の予熱温度を低減し、施工しやすい鋼材とするために、0.30%以下とする。好ましくは0.20〜0.30%の範囲であり、より好ましくは、0.25〜0.30%の範囲である。
ここで、Pcmは、下記式(2)により求める。
Moは、母材の高強度化に有効な元素であるが、1%を超えて添加すると合金炭化物の析出による硬度の上昇を引き起こし、靭性を低下させるので、Moを添加する場合は、Mo量は1%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.2〜0.8%の範囲である。
Nbは鋼の強化に有効な元素であるが、0.1%を超える添加は母材の靭性を著しく低下させるので、Nbを添加する場合は、Nb量は0.1%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.04%以下である。
Vは母材の強度・靭性の向上に効果があり、また、VNとして析出することで固溶Nの低下に有効であるが、0.5%を超えて添加すると硬質なVCの析出により靭性が低下するので、Vを添加する場合は、V量は0.5%以下とすることが好ましい。
Tiは圧延加熱時あるいは溶接時にTiNを生成し、オーステナイトの粗大化を効果的に抑制し、母材および溶接熱影響部の靭性を向上させる。しかし、0.03%を超えて添加すると、窒化物が粗大化し母材および溶接熱影響部の靭性を低下させるので、Tiを添加する場合は、Ti量は0.03%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.005〜0.020%の範囲である。
Cuは低温靭性を損なうことなく鋼の強度の向上が図れるが、2%を超えて添加すると、熱間圧延時に鋼板表面に割れを生じるので、Cuを添加する場合は、Cu量は2%以下とすることが好ましい。より好ましくは1%以下である。
Niは、鋼の強度および溶接熱影響部の靭性を向上させる有益な元素であるが、4%を超えて添加すると、効果が飽和し経済性が劣るため、Niを添加する場合は、Ni量は4%以下とすることが好ましい。
Crは、強度および靭性の向上に有効な元素であるが、2%を超えて添加すると、溶接性が低下するので、Crを添加する場合は、Cr量は2%以下とすることが好ましい。より好ましくは0.4〜1.2%の範囲である。
Wは強度を向上する作用を有している元素であるが、2%を超えて添加すると、溶接性が低下するので、Wを添加する場合は、W量は2%以下とすることが好ましい。より好ましくは、0.05〜2%の範囲である。
Bは、オーステナイト粒界に偏析することで粒界からのフェライト変態を抑制し、焼入性を高める効果を有するが、この効果を十分に発揮させるためには0.0003%以上添加することが好ましいが、0.003%を超えて添加すると、炭窒化物として析出し焼入性を低下させ、靭性が低下するので、Bを添加する場合は、B量は0.0003〜0.003%の範囲とするのが好ましい。より好ましくは0.0005〜0.002%の範囲である。
Caは硫化物系介在物の形態制御に有用な元素である。しかし0.01%を超えて添加すると、清浄度の低下を招くので、Caを添加する場合は、Ca量は0.01%以下とするのが好ましい。より好ましくは0.0005〜0.0020%の範囲である。
REMもCaと同様に鋼中で酸化物および硫化物を形成して材質を改善する効果があるが、0.02%を超えて添加しても、その効果が飽和するため、REMを添加する場合は、REM量は0.02%以下とするのが好ましい。より好ましくは0.0005〜0.0020%の範囲である。
本発明における金属組織について説明する。
以下に本発明の製造方法について説明する。
上述した組成を有する鋼片を、加熱炉でAc3変態点以上に加熱する。加熱炉への鋼片の装入方法としては、鋳片をAr3変態点以下に冷却することなく加熱炉に装入する熱片装入法や、一度冷却した鋳片を加熱炉に装入し、Ac3変態点以上に再加熱する冷片装入法があるが、本発明ではいずれの方法も用いることができる。
熱間圧延終了後、母材強度および靭性を確保するため、Ar3変態点以上の温度から10℃/s以上の冷却速度で250℃以下の温度まで強制冷却を行う。
焼戻しは、圧延機および直接冷却もしくは加速冷却装置と同一の製造ライン上に直結して設置された加熱装置を用いて行うのが良い。これは、直結化により、圧延・冷却処理から焼戻し処理までに要する時間を短くすることが可能となり、生産性の向上、熱エネルギーの低減効果がもたらされるためである。
耐遅れ破壊安全度指数(%)=100×(X1/X0)
ここで、X0:実質的に拡散性水素を含まない試験片の絞り(%)
X1:拡散性水素を含む試験片の絞り(%)
各特性の目標値は、降伏応力が1100MPa以上、引張強度が1180MPa以上、vTrsが−40℃以下、必要予熱温度が150℃以下とした。耐遅れ破壊安全度指数の目標は、70%以上とした。
なお、鋼板の組織の定量は、板厚1/4部付近についてナイタール腐食液で組織を現出し、光学顕微鏡で5視野観察を行い、その平均値で評価した。
Claims (5)
- 質量%で、C:0.10〜0.20%、Si:0.01〜0.6%、Mn:0.5〜2%、P:0.02%以下、S:0.003%以下、Al:0.005〜0.1%、N:0.0005〜0.008%を含有し、下記式(1)に示す炭素当量Ceqが0.60%以下、下記式(2)に示す溶接割れ感受性指数Pcmが0.30%以下であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼をAc3変態点以上に加熱し、未再結晶温度域での累積圧下率を30%以上とする熱間圧延を行い、Ar3変態点以上で熱間圧延を終了し、引き続きAr3変態点以上から10℃/s以上の冷却速度で250℃以下の温度まで冷却後、1℃/s以上の平均昇温速度で再加熱し、最高到達温度を100〜400℃の範囲とする焼戻し処理を行うことを特徴とする溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記鋼に、更に、質量%で、Mo:1%以下、Nb:0.1%以下、V:0.5%以下、Ti:0.03%以下、Cu:2%以下、Ni:4%以下、Cr:2%以下、W:2%以下の中から選ばれる一種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記鋼に、更に、質量%で、B:0.0003%〜0.003%、Ca:0.01%以下、REM:0.02%以下の中から選ばれる一種以上が添加されていることを特徴とする請求項1または2に記載の溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 圧延後の再加熱を圧延機および冷却装置と同一の製造ライン上に設置された加熱装置を用いて行い、焼戻し処理において最高到達温度における保持時間を60s以内とすることを特徴とする請求項1乃至3の何れかに記載の溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
- 前記高張力鋼板の金属組織はマルテンサイトを主体とし、前記金属組織中のラス界面における炭化物の円相当径は100nm以下、炭化物被覆率は20%以下であることを特徴とする請求項1乃至4の何れかに記載の溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018117496A1 (ko) * | 2016-12-20 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 고온 템퍼링 열처리 및 용접 후 열처리 저항성이 우수한 압력용기용 강재 및 이의 제조방법 |
CN110317994A (zh) * | 2018-03-30 | 2019-10-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
CN113462951A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-10-01 | 钢铁研究总院 | 一种超高强度、高韧性合金钢的制备方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005307312A (ja) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐震性と溶接性に優れた鋼板の製造方法 |
JP2006045672A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 高張力鋼板の製造方法および高張力鋼板 |
JP2006207028A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-08-10 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板の製造方法 |
JP2006307324A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-11-09 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板およびその製造方法 |
JP2007009324A (ja) * | 2005-05-30 | 2007-01-18 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法 |
JP2008266780A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法 |
WO2010032428A1 (ja) * | 2008-09-17 | 2010-03-25 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度厚鋼板およびその製造方法 |
-
2012
- 2012-09-27 JP JP2012213639A patent/JP6051735B2/ja active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005307312A (ja) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 耐震性と溶接性に優れた鋼板の製造方法 |
JP2006045672A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-02-16 | Jfe Steel Kk | 高張力鋼板の製造方法および高張力鋼板 |
JP2006207028A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-08-10 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板の製造方法 |
JP2006307324A (ja) * | 2005-03-29 | 2006-11-09 | Jfe Steel Kk | 耐切断割れ性に優れた高強度・高靱性厚鋼板およびその製造方法 |
JP2007009324A (ja) * | 2005-05-30 | 2007-01-18 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法 |
JP2008266780A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材ならびにその製造方法 |
WO2010032428A1 (ja) * | 2008-09-17 | 2010-03-25 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度厚鋼板およびその製造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2018117496A1 (ko) * | 2016-12-20 | 2018-06-28 | 주식회사 포스코 | 고온 템퍼링 열처리 및 용접 후 열처리 저항성이 우수한 압력용기용 강재 및 이의 제조방법 |
CN110088338A (zh) * | 2016-12-20 | 2019-08-02 | 株式会社Posco | 对高温回火热处理和焊后热处理具有优异抗力的压力容器用钢及其制造方法 |
CN110088338B (zh) * | 2016-12-20 | 2021-10-29 | 株式会社Posco | 对高温回火热处理和焊后热处理具有优异抗力的压力容器用钢及其制造方法 |
CN110317994A (zh) * | 2018-03-30 | 2019-10-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
CN110317994B (zh) * | 2018-03-30 | 2021-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
CN113462951A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-10-01 | 钢铁研究总院 | 一种超高强度、高韧性合金钢的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6051735B2 (ja) | 2016-12-27 |
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