JP2013202621A - 粗形鋼片の造形圧延方法およびｈ形鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】Ｈ形鋼の製造のための粗形鋼片におけるフランジ相当部分の幅および厚さを効率的に確保することができる粗形鋼片の造形圧延方法を提供すること。
【解決手段】本発明の粗形鋼片の造形圧延方法は、複数の孔型Ｂｏｘ−１、Ｂｏｘ−２、Ｂｏｘ−３、Ｋ−１により扁平鋼片を造形圧延して粗形鋼片を製造する粗形鋼片の造形圧延方法において、孔型底部の中央に三角状山形部が設けられ、三角状山形部の頂端部における孔幅が扁平鋼片の短辺より広く、かつ、孔型底部の孔幅が扁平鋼片の短辺より狭く設計された第１の孔型Ｂｏｘ−１により、扁平鋼片の短辺中央に割り込みを造形する第１造形圧延工程を含むことを特徴とする。
【選択図】図２

Description

本発明は、Ｈ形鋼の製造のための粗形鋼片をスラブから造形圧延する粗形鋼片の造形圧延方法、および、Ｈ形鋼をスラブから造形圧延するＨ形鋼の製造方法に関する。

近年、省エネルギー、歩留りの削減、および品質の向上のため、大断面のＨ形鋼の製造に扁平鋼片（以下スラブと云う）が用いられることが多い。スラブを用いたＨ形鋼の製造では、スラブを長辺方向に圧下した際に成形されるスラブの端部の膨らみを利用して、Ｈ形鋼にてフランジに相当する部分が造形される。

このようにスラブを素材としてＨ形鋼の製造をする製造ラインでは、均熱炉がスラブを均熱し、粗圧延機が均熱されたスラブを粗形鋼片に造形圧延し、その後、粗ユニバーサル圧延機、エッジング圧延機、および仕上げユニバーサル圧延機が最終的なＨ形鋼に造形圧延する。この製造ラインにおける粗圧延機が製造する粗形鋼片とは、後段の粗ユニバーサル圧延機が圧延することができる断面形状を有する鋼片であり、この粗形鋼片の形状により、最終製品であるＨ形鋼のフランジの幅の大きさおよび厚さ等が基本的に定まる。

ところで、スラブを素材として大断面のＨ形鋼を製造する場合、肉薄であるスラブから大きなフランジを造形する必要がある。このために、粗圧延機がスラブを造形圧延する際に、フランジに相当する部分をスラブから効果的に造形するための工夫が必要となっている。

例えば、スラブからフランジに相当する部分を造形圧延する方法として、いわゆるベリー法（またはウェッジ法）と呼ばれる造形圧延方法がある。この造形圧延方法は、上下の圧延ロール対に設けられた孔型の孔底中央部に三角形状の山形部を設け、この山形部によりスラブの短辺の中央に割り込みを形成し、その後、この割り込みを割り広げていくという造形圧延方法である。特許文献１には、このベリー法による造形圧延方法において、孔底中央部の山形部における傾斜角を２段階傾斜とすることにより、割り込みを割り広げやすくする技術が記載されている。

特開平７−２６５９０２号公報

しかしながら、従来から行われているベリー法による造形圧延方法では、以下のような問題点があった。

スラブへの最初の割り込みを行う際に、割り込み角度が大きい場合、スラブに対する山形部の中心合わせが困難になると共に、スラブに印加される力が割り込み方向よりも、むしろ押し下げ方向に大きくなってしまい、必要な割り込み量を確保することができなくなる。一方、割り込み角度が小さい場合、所望の位置とは異なる位置を割り込むことになり、最終製品におけるフランジの厚さや中心の偏りに影響する可能性が高くなる。また、割り込み角度が小さい場合、圧延時に三角形状の山形部に大きな負荷が掛かり、三角形状の山形部の破損に繋がってしまう。

Ｈ形鋼のフランジに相当する部分の幅および厚さを確保する場合、Ｈ形鋼の製造に用いるスラブの幅を大きくし、孔型におけるエッジング量を多くして対応する方法もあるが、圧延設備の制約により、幅広のスラブを用いるにも限度があり、場合によっては、圧延によるＨ形鋼の製造を諦めることになる。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、その目的は、Ｈ形鋼の製造のための粗形鋼片におけるフランジ相当部分の幅および厚さを効率的に確保することができる粗形鋼片の造形圧延方法およびＨ形鋼の製造方法を提供することである。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明にかかる粗形鋼片の造形圧延方法は、複数の孔型により扁平鋼片を造形圧延して粗形鋼片を製造する粗形鋼片の造形圧延方法において、孔型底部の中央に三角状山形部が設けられ、前記三角状山形部の頂端部における孔幅が前記扁平鋼片の短辺より広く、かつ、前記孔型底部の孔幅が前記扁平鋼片の短辺より狭く設計された第１の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に割り込みを造形する第１造形圧延工程を含むことを特徴とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明にかかるＨ形鋼の製造方法は、扁平鋼片からＨ形鋼を造形圧延するＨ形鋼の製造方法において、孔型底部の中央に三角状山形部が設けられ、前記三角状山形部の頂端部における孔幅が前記扁平鋼片の短辺より広く、かつ、前記孔型底部の孔幅が前記扁平鋼片の短辺より狭く設計された第１の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に割り込みを造形する第１造形圧延工程を含む、前記扁平鋼片から粗形鋼片を造形圧延する粗圧延工程と、前記粗形鋼片を所定のフランジおよびウェブの厚さおよび幅に中間圧延する粗ユニバーサル圧延工程と、前記中間圧延された鋼片を仕上圧延する仕上ユニバーサル圧延工程とを含むことを特徴とする。

本発明にかかる粗形鋼片の造形圧延方法およびＨ形鋼の製造方法は、Ｈ形鋼の製造のための粗形鋼片におけるフランジ相当部分の幅および厚さを効率的に確保することができるという効果を奏する。

図１は、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法を適用するＨ形鋼の製造ラインを示す模式図である。 図２は、粗圧延機の上下一対のロールにおけるロールバイトの断面を表した断面図である。 図３は、第１の孔型の孔底中央部に設けられたベリー部の傾斜角度を示す図である。 図４は、第１の孔型の孔底幅およびベリー部の頂端部における孔幅を示す図である。 図５は、本発明の実施形態にかかる第２の孔型および第３の孔型におけるロールバイトの断面図である。 図６は、比較の対象となる粗圧延機の上下一対のロールにおける第２の孔型および第３ののロールバイトの断面図である。 図７は、第２の孔型の仕上り材の咬み込み開始時の当接状況を表すロールバイトの断面図である。 図８は、第２の孔型の仕上り材に印加される圧下力を表現したロールバイトの断面図である。

以下に、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法およびＨ形鋼の製造方法について、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施形態により本発明の実施が限定されるものではない。

図１は、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法およびＨ形鋼の製造方法を適用するＨ形鋼の製造ラインを示す模式図である。図１に示されるように、Ｈ形鋼の製造ライン１は、スラブを加熱・均熱する加熱炉２と、加熱後のスラブから粗形鋼片を造形圧延する粗圧延機３と、粗形鋼片を中間圧延する粗ユニバーサル圧延機４およびエッジング圧延機５と、中間圧延された鋼片を仕上圧延する仕上ユニバーサル圧延機６と、を所定の位置に配置して備える。

粗圧延機３は、矩形断面であるスラブを粗ユニバーサル圧延機４が処理できる断面形状である粗形鋼片へ造形圧延する圧延機であり、粗ユニバーサル圧延機４は、所定のフランジおよびウェブの厚さおよび幅に中間圧延する圧延機であり、エッジング圧延機５は、中間圧延された鋼片をエッジングする圧延機であり、仕上ユニバーサル圧延機６は、Ｈ形鋼の仕上げ圧延を行う圧延機である。なお、仕上圧延されたＨ形鋼の中間製品は、その後さらに鋸断、矯正、冷却、および精整を経てＨ形鋼となる。

図２は、図１に示される粗圧延機３の上下一対のロール（上ロール７ａ、下ロール７ｂ）におけるロールバイトの断面を表した断面図である。図２に示されるように、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法に用いられる上下一対のロール（上ロール７ａ、下ロール７ｂ）には、第１の孔型Ｂｏｘ−１と、第２の孔型Ｂｏｘ−２と、第３の孔型Ｂｏｘ−３、第４の孔型Ｋ−１が設けられている。なお、上ロール７ａおよび下ロール７ｂの間隔は、図２に図示される間隔に限らず、造形圧延の工程中に適切に変更されるものである。

第１の孔型Ｂｏｘ−１は、矩形断面のスラブの短辺における中心に割り込みを入れる造形を行うための孔型であり、第２の孔型Ｂｏｘ−２は、第１の孔型Ｂｏｘ−１により造形された割り込みを更に割り込む造形を行うための孔型であり、第３の孔型Ｂｏｘ−３は、第２の孔型Ｂｏｘ−２により造形されたスラブの割り込みを割り広げ、粗形鋼片のフランジ相当部分の幅出しを行うための孔型である。第４の孔型Ｋ−１は、後段の粗ユニバーサル圧延機３に供するための形状に、粗形鋼片を造形圧延するための孔型である。

以下、図３〜図５を参照しながら、本発明の実施形態にかかる第１の孔型Ｂｏｘ−１、第２の孔型Ｂｏｘ−２、および第３の孔型Ｂｏｘ−３の特徴について説明する。

図３および図４は、本発明の実施形態にかかる第１の孔型Ｂｏｘ−１におけるロールバイトの断面を表したものである。図３は、第１の孔型Ｂｏｘ−１の孔底中央部に設けられた三角形状の山形部（以下、これをベリー部を云う）の傾斜角度Ａを示す図であり、図４は、第１の孔型Ｂｏｘ−１の孔底幅Ｗ_１およびベリー部の頂端部における孔幅Ｗ_２を示す図である。

図３に示されるように、第１の孔型Ｂｏｘ−１のベリー部Ｖ_１の傾斜角度Ａは、従来は６０度から９０度の範囲とすることが一般的であったものと比較して、より鋭角な構成としている。具体的には、第１の孔型Ｂｏｘ−１のベリー部Ｖ_１の傾斜角度Ａは、５０度から７０度の範囲とすることが好ましい。このように、従来の傾斜角度よりも鋭角に設計することにより、第１の孔型Ｂｏｘ−１はより効率的に割り込むことができるようになる。

図４に示されるように、第１の孔型Ｂｏｘ−１の孔底幅Ｗ_１は、ベリー部Ｖ_１の頂端部における孔幅Ｗ_２よりも狭い。第１の孔型Ｂｏｘ−１にて造形圧延されるスラブＳの短辺幅は、孔底幅Ｗ_１から頂端部における孔幅Ｗ_２の間の値とする。スラブＳの短辺幅が頂端部における孔幅Ｗ_２に略等しい値とすることがより好ましい。このように、第１の孔型Ｂｏｘ−１の形状をスラブＳの短辺幅に基づいて設計することにより、第１の孔型Ｂｏｘ−１内におけるスラブＳのセンタリングを確保し、スラブＳの短辺の中央位置を正確に割り込むことができる。また、スラブＳの短辺の中央位置を正確に割り込むことができるので、ベリー部Ｖ_１に過度な応力が掛かることがなく、傾斜角度Ａを鋭角としてもベリー部Ｖ_１が破損されることがない。

図５は、本発明の実施形態にかかる第２の孔型Ｂｏｘ−２および第３の孔型Ｂｏｘ−３におけるロールバイトの断面図である。図５に示されるように、第２の孔型Ｂｏｘ−２および第３の孔型Ｂｏｘ−３は、連続型の孔型となっており、第２の孔型Ｂｏｘ−２と第３の孔型Ｂｏｘ−３とを隔る壁がない構成となっている。しかしながら、本発明の実施は、連続型の孔型を用いた粗形鋼片の造形圧延方法に限定されるものではなく、不連続型の孔型を用いても本発明の実施をすることができる。図面の都合上、以下では、同一図を参照しながら、第２の孔型Ｂｏｘ−２および第３の孔型Ｂｏｘ−３の特徴の説明を行う。

図５に示されるように、第２の孔型Ｂｏｘ−２のベリー部は傾斜角度が２段階となっている。第２の孔型Ｂｏｘ−２の第１段目のベリー部Ｖ_２１は、傾斜角度がＡであり、第２の孔型Ｂｏｘ−２の第２段目のベリー部Ｖ_２２は、傾斜角度がＢである。すなわち、第２の孔型Ｂｏｘ−２の第１段目のベリー部Ｖ_２１は、第１の孔型Ｂｏｘ−１のベリー部Ｖ_１と傾斜角度が一致している。このように、第２の孔型Ｂｏｘ−２の第１段目のベリー部Ｖ_２１と第１の孔型Ｂｏｘ−１のベリー部Ｖ_１との傾斜角度を一致させることにより、第２の孔型Ｂｏｘ−２内でスラブのセンタリング不良が発生することなく、さらに深くスラブを割り込むことが可能となる。

また、第２段目のベリー部Ｖ_２２の傾斜角度Ｂは、第１段目のベリー部Ｖ_２１の傾斜角度Ａよりも２０度以上大きい。このように第２段目のベリー部Ｖ_２２の傾斜角度Ｂは、第１段目のベリー部Ｖ_２１の傾斜角度Ａよりも大きく設計していることにより、第１段目のベリー部Ｖ_２１により割り込んだ粗形鋼片のフランジ相当部分を、第２段目のベリー部Ｖ_２２により割り広げることができる。また、第２の孔型Ｂｏｘ−２の第２段目のベリー部Ｖ_２２および孔底部により、粗形鋼片のフランジ相当部分を圧下することができるので、粗形鋼片のフランジ相当部分の厚さを確保することにも寄与する。

図５に示されるように、第３の孔型Ｂｏｘ−３のベリー部Ｖ_３は、緩やかな円弧形状をしている。この場合の第３の孔型Ｂｏｘ−３のベリー部Ｖ_３は、この円弧形状の曲率半径が２００ｍｍから３００ｍｍの範囲であることが好ましい。また、円弧形状のベリー部Ｖ_３の孔底からの高さは、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材Ｓ_２（いわゆるドッグボーン形状となったスラブ）におけるフランジ相当部分の上端部および下端部が第３の孔型Ｂｏｘ−３の孔底から１０ｍｍ以上かつ２０ｍｍ以下の間隙Ｅとなるように設計されている（図７（ａ）参照）。このように、フランジ相当部分の上端部および下端部と第３の孔型Ｂｏｘ−３の孔底との間に間隙が存在することにより、粗形鋼片のフランジ相当部分を効率よく幅出しすることができると共に、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材が第３の孔型Ｂｏｘ−３に咬み込まれる際に、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材の中心ずれを抑制することができる。

以下、上述説明した本発明の実施形態にかかる第１の孔型Ｂｏｘ−１、第２の孔型Ｂｏｘ−２、および第３の孔型Ｂｏｘ−３の特徴による効果について、従来の一般的な粗圧延機の上下一対のロールの孔型と比較をしながら説明をする。

図６は、比較の対象となる粗圧延機の上下一対のロールにおける第２の孔型Ｂｏｘ−２’および第３の孔型Ｂｏｘ−３’のロールバイトの断面図である。図６に示されるように、比較の対象となる従来の第２の孔型Ｂｏｘ−２’のベリー部Ｖ’_２は、１段式であり、そのベリー部Ｖ’_２の傾斜角度Ａ’は、本発明の実施形態にかかる第２の孔型Ｂｏｘ−２のベリー部Ｖ_２１の傾斜角度Ａよりも大きい。また、比較の対象となる従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’のベリー部Ｖ’_３の曲率半径は、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３のベリー部Ｖ_３の曲率半径よりも小さい。

図７は、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３と従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’とにおいて、第２の孔型の仕上り材の咬み込み開始時の当接状況を表すロールバイトの断面図である。図７（ａ）は、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３と第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材Ｓ_２との当接状況を表すロールバイトの断面図であり、図７（ｂ）は、従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’と第２の孔型Ｂｏｘ−２’の仕上り材Ｓ’_２との当接状況を表すロールバイトの断面図である。

図７（ｂ）に示されるように、従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’のベリー部Ｖ’_３では、ベリー部Ｖ’_３の中心Ｃ’から第３の孔型Ｂｏｘ−３’の孔底Ｂ’までの距離ｌ’_１が、ベリー部Ｖ’_３の中心Ｃ’から第２の孔型Ｂｏｘ−２’の仕上り材Ｓ’_２の第３の孔型Ｂｏｘ−３’への接点Ｔ’までの距離ｌ’_２よりも短い。

一方、図７（ａ）に示されるように、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３のベリー部Ｖ_３では、ベリー部Ｖ_３の中心Ｃから第３の孔型Ｂｏｘ−３の孔底Ｂまでの距離ｌ_１が、ベリー部Ｖ_３の中心Ｃから第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材Ｓ_２の第３の孔型Ｂｏｘ−３への接点Ｔまでの距離ｌ_２よりも長い。

従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’のベリー部Ｖ’_３では、距離ｌ’_１が距離ｌ’_２よりも短いので、仕上り材Ｓ’_２の咬み込み開始時に、仕上り材Ｓ’_２が第３の孔型Ｂｏｘ−３’の中で、横方向に移動する余地（ｌ’_２−ｌ’_１に相当）が残る。しかしながら、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３のベリー部Ｖ_３では、距離ｌ_１が距離ｌ_２よりも長いので、仕上り材Ｓ_２の第３の孔型Ｂｏｘ−３への接点Ｔがベリー部Ｖ_３の傾斜部分に存在し、仕上り材Ｓ_２の咬み込み開始時に、仕上り材Ｓ_２が第３の孔型Ｂｏｘ−３の中で、横方向に移動することを防ぐことができる。

図８は、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３と従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’とにおいて、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材に印加される圧下力を表現したロールバイトの断面図である。図８において、図中の矢印は、印加される圧下力の大きさおよび方向を表現している。図８（ａ）は、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３が第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材Ｓ_２に印加する圧下力を表現したロールバイトの断面図であり、図８（ｂ）は、従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’が第２の孔型Ｂｏｘ−２’の仕上り材Ｓ’_２に印加する圧下力を表現したロールバイトの断面図である。

図８（ｂ）に示されるように、従来の第３の孔型Ｂｏｘ−３’では、第２の孔型Ｂｏｘ−２’の仕上り材Ｓ’_２が第３の孔型Ｂｏｘ−３’の孔底Ｂ’で圧下力を印加されるので、仕上り材Ｓ’_２の長辺方向（図中縦方向）に押し下げる方向に偏った圧下力が仕上り材Ｓ’_２に印加される。その結果、仕上り材Ｓ’_２における割り込み部が残る、いわゆる溝残り、または、割り込み部の座屈などの形状不良が引き起こされることがあった。

一方、図８（ａ）に示されるように、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３では、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材Ｓ_２が第３の孔型Ｂｏｘ−３の傾斜部の接点Ｔで圧下力を印加されるので、仕上り材Ｓ_２の割り込み部を押し広げる方向に仕上り材Ｓ_２が変形される。その結果、本発明の実施形態にかかる第３の孔型Ｂｏｘ−３では、溝残りまたは割り込み部の座屈などの形状不良が引き起こされることを抑制することができる。

以上より、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法は、孔型底部の中央にベリー部Ｖ_１が設けられ、ベリー部Ｖ_１の頂端部における孔幅Ｗ_２がスラブの短辺より広く、かつ、孔型底部の孔幅Ｗ_１がスラブの短辺より狭く設計された第１の孔型Ｂｏｘ−１により、スラブの短辺中央に割り込みを造形する第１造形圧延工程を含むので、第１の孔型Ｂｏｘ−１内におけるスラブのセンタリングを確保し、スラブの短辺の中央位置を正確に割り込むことができることが示されている。

さらに、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法は、孔型底部の中央に２段階の傾斜角度を有するベリー部が設けられ、第１段目のベリー部Ｖ_２１の傾斜角度Ａが第１の孔型Ｂｏｘ−１におけるベリー部Ｖ_１のの傾斜角度Ａと同一であり、第２段目のベリー部Ｖ_２２の傾斜角度Ｂが第１段目のベリー部Ｖ_２１の傾斜角度Ａよりも２０度以上広く設計された第２の孔型Ｂｏｘ−２により、スラブの短辺中央に造形された割り込みを更に割り込む造形をする第２造形圧延工程をさらに含むので、第２の孔型Ｂｏｘ−２内でスラブのセンタリング不良が発生することなく、第１段目のベリー部Ｖ_２１がさらに深くスラブを割り込み、第２の孔型Ｂｏｘ−２の第２段目のベリー部Ｖ_２２および孔底部により、粗形鋼片のフランジ相当部分を圧下することができるので、粗形鋼片のフランジ相当部分の厚さを確保することもできることが示されている。

また、本発明の実施形態にかかる粗形鋼片の造形圧延方法は、孔型底部の中央に円弧状のベリー部Ｖ_３が設けられ、圧延開始時に、ベリー部Ｖ_３と上記第２造形圧延工程により造形されたスラブの割り込みの内溝壁とが当接し、上記第２造形圧延工程により造形されたスラブの長辺方向の端部と孔型底部との間に間隙を有するように設計された第３の孔型Ｂｏｘ−３により、スラブの短辺中央に造形された割り込みを押し広げる造形をする第３造形圧延工程をさらに含むので、粗形鋼片のフランジ相当部分を効率よく幅出しすることができると共に、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材が第３の孔型Ｂｏｘ−３に咬み込まれる際に、第２の孔型Ｂｏｘ−２の仕上り材の中心ずれを抑制することができることが示されている。

１ Ｈ形鋼の製造ライン
２ 加熱炉
３ 粗圧延機
４ 粗ユニバーサル圧延機
５ エッジング圧延機
６ 仕上ユニバーサル圧延機
７ａ 上ロール
７ｂ 下ロール

Claims (6)

1. 複数の孔型により扁平鋼片を造形圧延して粗形鋼片を製造する粗形鋼片の造形圧延方法において、
   孔型底部の中央に三角状山形部が設けられ、前記三角状山形部の頂端部における孔幅が前記扁平鋼片の短辺より広く、かつ、前記孔型底部の孔幅が前記扁平鋼片の短辺より狭く設計された第１の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に割り込みを造形する第１造形圧延工程を含むことを特徴とする粗形鋼片の造形圧延方法。
2. 孔型底部の中央に２段階の傾斜角度を有する三角状山形部が設けられ、前記２段階の傾斜角度のうち頂端部側の傾斜角度が前記第１の孔型における三角状山形部の傾斜角度と同一であり、前記２段階の傾斜角度のうち孔底部側の傾斜角度が前記頂端部側の傾斜角度よりも２０度以上広く設計された第２の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に造形された割り込みを更に割り込む造形をする第２造形圧延工程をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載の粗形鋼片の造形圧延方法。
3. 孔型底部の中央に円弧状山形部が設けられ、圧延開始時に、前記円弧状山形部と前記第２造形圧延工程により造形された前記扁平鋼片の割り込みの内溝壁とが当接し、前記第２造形圧延工程により造形された前記扁平鋼片の長辺方向の端部と前記孔型底部との間に間隙を有するように設計された第３の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に造形された割り込みを押し広げる造形をする第３造形圧延工程をさらに含む、
   ことを特徴とする請求項２に記載の粗形鋼片の造形圧延方法。
4. 扁平鋼片からＨ形鋼を造形圧延するＨ形鋼の製造方法において、
   孔型底部の中央に三角状山形部が設けられ、前記三角状山形部の頂端部における孔幅が前記扁平鋼片の短辺より広く、かつ、前記孔型底部の孔幅が前記扁平鋼片の短辺より狭く設計された第１の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に割り込みを造形する第１造形圧延工程を含む、前記扁平鋼片から粗形鋼片を造形圧延する粗圧延工程と、
   前記粗形鋼片を所定のフランジおよびウェブの厚さおよび幅に中間圧延する粗ユニバーサル圧延工程と、
   前記中間圧延された鋼片を仕上圧延する仕上ユニバーサル圧延工程と、
   を含むＨ形鋼の製造方法。
5. 前記粗圧延工程は、
   孔型底部の中央に２段階の傾斜角度を有する三角状山形部が設けられ、前記２段階の傾斜角度のうち頂端部側の傾斜角度が前記第１の孔型における三角状山形部の傾斜角度と同一であり、前記２段階の傾斜角度のうち孔底部側の傾斜角度が前記頂端部側の傾斜角度よりも２０度以上広く設計された第２の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に造形された割り込みを更に割り込む造形をする第２造形圧延工程をさらに含む、
   ことを特徴とする請求項４に記載のＨ形鋼の製造方法。
6. 前記粗圧延工程は、
   孔型底部の中央に円弧状山形部が設けられ、圧延開始時に、前記円弧状山形部と前記第２造形圧延工程により造形された前記扁平鋼片の割り込みの内溝壁とが当接し、前記第２造形圧延工程により造形された前記扁平鋼片の長辺方向の端部と前記孔型底部との間に間隙を有するように設計された第３の孔型により、前記扁平鋼片の短辺中央に造形された割り込みを押し広げる造形をする第３造形圧延工程をさらに含む、
   ことを特徴とする請求項５に記載のＨ形鋼の製造方法。

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