JP2013159532A - ガラス管成形用スリーブ、ガラス管の成形方法 - Google Patents

Abstract

【課題】大口径のガラス管を成形できるガラス管成形用スリーブ及びガラス管の成形方法を提供すること。
【解決手段】本発明に係るガラス管成形用スリーブは、溶融ガラスが巻き付けられる円筒部と、円筒部に巻き付けられた溶融ガラスが管状となって離れる先端部と、円筒部の軸心に貫入されたブローパイプと、を備え、先端部の外径は、溶融ガラスの進行方向に対して略同一もしくは大きくなることを特徴とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、ガラス管成形用スリーブ及びガラス管の成形方法に関し、特に、大口径のガラス管を成形できるダンナー法によるガラス管成形用スリーブ及びガラス管の成形方法に関する。

ガラス管の成形方法として、ダンナー法やダウンドロー法等、種々の手法が従来より提案されている。例えば、ダンナー法では、マッフル内に配置された回転するスリーブに溶融ガラスを供給する。供給された溶融ガラスは、スリーブに巻き付きながら管状となる。そして、この管状となった溶融ガラスをスリーブ先端から管引機で引っ張り出す。この際、スリーブ中心を貫通するブローパイプ（スリーブシャフト）を通して、ガラス管内へ気体を供給しながらガラス管を引くことによりガラス管を成形する。成形されたガラス管は、切断機で所望の長さに切断される。ダンナー法では、上記工程を連続して行うため、生産性に優れた手法である（例えば、特許文献１，２参照）。このため、ガラス管の成形に広く用いられている。

特開２００８−３７７１３号公報 特開平９−４０４３３号公報

ところで、現在では、口径のより大きなガラス管が求められている。ガラス管の口径を大きく（太く）するには、ガラス管内へ供給する気体の風量を増やす等の方法が考えられる。気体の供給量を増やすことでガラス管内の圧力を高めることができる。このため、スリーブ先端から離れた溶融ガラスが径方向に縮小しようとする作用を抑制し、ガラス管の口径を大きくすることができる。

しかしながら、ガラス管の口径を大きくした場合、ガラス管内の排気抵抗が低くなる。このため、ガラス管内へ供給する気体の風量をより多くする必要がある。しかし、気体の風量を増やした場合には、ガラス管が気体により急冷される。この結果、ガラス管の寸法が不安定になるおそれがある。

また、ガラス管の排気抵抗を増加させるために、スリーブからガラス切断機までの距離を長くすることも考えられる。しかし、この場合、設備の設置面積（フットプリント）が大きくなる。このため、設備のレイアウトを見直す必要があり、現実的ではない。また、既存の設備をそのまま使用することができない。このため、ガラス管の成形に必要な設備費が増加してしまう。

本発明は、大口径のガラス管を成形できるガラス管成形用スリーブ及びガラス管の成形方法を提供することを目的とする。

本発明のガラス管成形用スリーブは、溶融ガラスが巻き付けられる円筒部と、円筒部に巻き付けられた溶融ガラスが管状となって離れる先端部と、円筒部の軸心に貫入されたブローパイプと、を備え、先端部の外径は、溶融ガラスの進行方向に対して略同一もしくは大きくなることを特徴とする。

本発明のガラス管の成形方法は、ガラス管成形用のスリーブを用いるガラス管の成形方法であって、スリーブの円筒部に溶融ガラスを供給する工程と、円筒部に貫入されたブローパイプから気体を供給する工程と、溶融ガラスの進行方向に対して外径が同一もしくは大きくなるスリーブの先端部から、円筒部に巻き付いた管状の溶融ガラスを引く工程と、を有することを特徴とする。

本発明によれば、円筒部に巻き付けられた溶融ガラスが管状となって離れる先端部の端面における外径が、円筒部の外径以上となっているため、大口径のガラス管を成形することができる。

第１の実施形態に係るガラスの成形システムの断面模式図。 第１の実施形態に係るガラス管成装置の断面模式図。 第２の実施形態に係るガラス管成装置の断面模式図。 図３の領域Ａの拡大模式図。 実施例に係るスリーブの寸法図。 比較例に係るスリーブの寸法図。 その他の実施形態に係るスリーブの断面模式図。 その他の実施形態に係るスリーブの断面模式図。

（第１の実施形態）
＜ガラス管成形システムの構成＞
図１は、第１の実施形態に係るガラス管成形システム１００の断面模式図である。ガラス管成形システム１００は、溶融窯１１０と、清澄槽（リファイナ）１２０と、撹拌装置１３０と、ガラス管成形装置１４０と、管引き装置１５０と、切断装置１６０とを備える。ガラス管成形システム１００は、ダンナー法によりガラス管を成形する。

溶融窯１１０は、ガラスの原料である珪砂(けいしゃ)、ソーダ灰、石灰石などを加熱して溶融させ、溶融ガラスＧとする。清澄槽１２０は、ガラス化反応により発生するＨ_２Ｏ、ＣＯ_２、Ｏ_２などの気体あるいは溶融時に巻き込まれた空気が原因で、溶融ガラスＧ中に生じた気泡を溶融ガラスＧから取り除く。

撹拌装置１３０は、撹拌槽１３１と、回転軸１３２と、撹拌翼１３３と、ノズル１３４とを備える。撹拌槽１３１は、溶融ガラスＧを収容する。回転軸１３２は、図示しないモータにより駆動されて回転する。撹拌翼１３３は、回転軸１３２に取り付けられ、撹拌槽１３１内に収容されている溶融ガラスＧを撹拌する。ノズル１３４は、撹拌された溶融ガラスＧをリボン状にしてガラス管成形装置１４０へ供給する。

ガラス管成形装置１４０は、撹拌装置１３０から供給される溶融ガラスＧを管状に形成する。なお、ガラス管成形装置１４０の構成は、図２を参照して後述する。

管引き装置１５０は、第１，第２のローラ１５１，１５２を備える。第１，第２のローラ１５１，１５２は、管状に形成された溶融ガラスＧ（以下、ガラス管Ｓと記載する）と当接した状態で図示しないモータにより回転駆動され、ガラス管Ｓを管引きする。

切断装置１６０は、カッター１６１を備える。切断装置１６０は、カッター１６１を使用して、ガラス管Ｓを所望の長さに切断する。

＜ガラス管成形装置の構成＞
図２は、ガラス管成形装置１４０の断面模式図である。ガラス管成形装置１４０は、マッフル炉１４１と、ガラス管成形用スリーブ１４２（以下、スリーブ１４２と記載する）と、ブローパイプ１４３と、エア供給機１４４（例えば、ブロア）と、回転機構１４５とを備える。ガラス管成形装置１４０は、ダンナー法によるガラス管成形装置である。

スリーブ１４２は、先端を下向きに傾斜させた状態でマッフル炉１４１内に配置される。スリーブ１４２は、撹拌装置１３０から供給される溶融ガラスＧが巻き付けられる円筒部１４２Ａと、円筒部１４２Ａに巻き付けられた溶融ガラスＧが管状となって離れる先端部１４２Ｂとから構成される。

なお、スリーブ１４２は、耐火物（例えば、耐火煉瓦）で構成することが好ましい。また、必要に応じてスリーブ１４２の表面を耐火性の金属（白金（Ｐｔ）もしくは白金合金（例えば、白金とロジウム（Ｒｈ）との合金））で被覆することがより好ましい。

従来のスリーブは、端面へ行くに従い外径が細くなる、いわゆる先細りの形状となっている。しかし、このスリーブ１４２は、円筒部１４２Ａの端面１４２ａから先端部１４２Ｂの端面１４２ｂまでの外径が略同径となっている。つまり、スリーブ１４２は、溶融ガラスの進行方向に対して、外径がほとんど変化しない円柱形状（寸胴）となっている。なお、ここでいう略同径とは、完全に同一である必要はなく、測定誤差や加工精度の範囲内で同径であればよいとの意である。

ブローパイプ１４３は、スリーブ１４２の軸心を貫通する孔に挿入されている。ブローパイプの一端１４３ａには、エア供給機１４４が接続されている。エア供給機１４４からエアを送りこむことで、ブローパイプ１４３の他端１４３ｂからエアが、管状に成形された溶融ガラスＧ内に向かって吹き付けられる。

回転機構１４５は、スリーブ１４２と連結されたモータ（不図示）と、このモータの回転速度等を制御するモータドライバ（不図示）とを備える。回転機構１４５は、スリーブ１４２を回転させる。

＜ガラス管Ｓの成形＞
次にガラス管Ｓの成形について図１，図２を参照して説明する。
溶融窯１１０では、ガラスの原料が溶融され、溶融ガラスＧとなる。溶融ガラスＧは、清澄槽１２０で清澄された後、撹拌装置１３０で撹拌される。溶融ガラスＧは、この撹拌により均質化される。撹拌された溶融ガラスＧは、撹拌装置１３０のノズル１３４からリボン状に供給される。

リボン状の溶融ガラスＧは、回転機構１４５により回転動作させられるスリーブ１４２に供給される。溶融ガラスＧは、スリーブ１４２の円筒部１４２Ａ上に供給される。溶融ガラスＧは、円筒部１４２Ａに巻き付きながら傾斜した状態のスリーブ１４２の円筒部１４２Ａ上を先端部１４２Ｂへと流れる。この際、溶融ガラスＧは、円筒部１４２Ａに巻き付きながらスリーブ１４２の外周面を流れるため、厚みが略一定の管形状に成形されながら先端部１４２Ｂへと流れる。

スリーブ１４２により管状に成形された溶融ガラスＧ（ガラス管Ｓ）は、スリーブ１４２の先端部１４２Ｂの端面から離れる。ガラス管Ｓは、管引き装置１５０により引き伸ばされつつ切断装置１６０へと搬送される。なお、ブローパイプ１４３からは、ガラス管Ｓが径方向に縮むのを抑制するため、ガラス管Ｓ内へエアが吹き付けられている。管引き装置１５０により管引きされたガラス管Ｓは、切断装置１６０が備えるカッター１６１により所望の長さに切断される。

第１の実施形態では、スリーブ１４２の形状を、いわゆる先細りの形状としておらず、円筒部１４２Ａの端面１４２ａから先端部１４２Ｂの端面１４２ｂまでの外径が略同径となるようにしている。このため、溶融ガラスＧを巻き付ける円筒部の外径が同じである場合、溶融ガラスＧが管状となって離れる先端部１４２Ｂの外径が、従来のスリーブの先端部の外径に比べて大きく（太く）なる。この結果、スリーブ１４２で成形されるガラス管Ｓの口径を大きく（太く）することができる。

また、ガラス管Ｓを成形する際には、ガラス管Ｓが縮むのを抑えるために、ブローパイプ１４３からエアを吹き付けて、ガラス管Ｓ内の圧力を高めている。しかしながら、スリーブ１４２を使用してガラス管Ｓを成形することで、ガラス管Ｓの口径を大きくすることができるので、吹き付けるエアの流量を減らすことができる。このため、ブローパイプ１４３から吹き付けられるエアによる影響、例えば、ブローエアによりガラス管Ｓが急冷されることによるガラス管Ｓの変形や寸法精度（例えば、ガラス管Ｓの外径や肉厚の精度）の低下等を低減することができる。

（第２の実施形態）
図３は、第２の実施形態に係るガラス管成形装置２４０の断面模式図である。以下、ガラス管成形装置２４０の構成について説明するが、図２を参照して説明したガラス管成形装置１４０の構成と同一の構成には、同一の符号を付して重複した説明を省略する。なお、ガラス管成形装置２４０は、図１を参照して説明したガラス管成形システム１００のガラス管成形装置１４０と取り換えて使用される。また、ガラス管成形装置２４０は、ダンナー法によるガラス管成形装置である。

＜ガラス管成形装置の構成＞
ガラス管成形装置２４０は、マッフル炉１４１と、ガラス管成形用スリーブ２４２（以下、スリーブ２４２と記載する）と、ブローパイプ１４３と、エア供給機１４４と、回転機構１４５とを備える。

スリーブ２４２は、先端を下向きに傾斜させた状態でマッフル炉１４１内に配置される。スリーブ２４２は、撹拌装置１３０から供給される溶融ガラスＧが巻き付けられる円筒部２４２Ａと、円筒部２４２Ａに巻き付けられた溶融ガラスＧが管状となって離れる先端部２４２Ｂとから構成される。

このスリーブ２４２の先端部２４２Ｂの端面２４２ｂには、周辺部から突出し、円筒部２４２Ａとは反対側に延びる突出部２４２Ｃが設けられている。スリーブ２４２は、円筒部２４２Ａ、先端部２４２Ｂ及び突出部２４２Ｃの外径が略同径となっている。つまり、スリーブ２４２は、溶融ガラスの進行方向に対して、外径がほとんど変化しない円柱形状（寸胴）となっている。なお、ここでいう略同径とは、完全に同一である必要はなく、測定誤差や加工精度の範囲内で同径であればよいとの意である。

突出部２４２Ｃは、厚みが薄くなっており（例えば、２０〜１００ｍｍ）、体積に比べて表面積が広いため、放熱性が高くなっている。なお、突出部２４２Ｃの厚みが２０ｍｍより薄いと強度不足となるおそれがある。また、突出部２４２Ｃの厚みが１００ｍｍを超えると十分な放熱性が得られないおそれがある。このため、突出部２４２Ｃの厚みは、３０〜８０ｍｍであることが好ましい。

このため、突出部２４２Ｃにおいて、溶融ガラスＧの温度が低くなる。温度が低くなると溶融ガラスＧの粘性が高くなるため、突出部２４２Ｃの外周面を流れる溶融ガラスＧの流速が低下する。この結果、突出部２４２Ｃにおいて、溶融ガラスＧの肉厚が厚くなる（図３の領域Ａ参照）。

また、スリーブ２４２は、耐火物（例えば、耐火煉瓦）で構成することが好ましく、必要に応じてスリーブ２４２の表面を耐火性の金属（例えば、白金（Ｐｔ）もしくは白金合金（例えば、白金とロジウム（Ｒｈ）との合金））で被覆することがより好ましい。また、図４に示すように、突出部２４２Ｃにおける溶融ガラスＧの肉厚を効率よく厚くするために、突出部２４２Ｃの内周面まで金属Ｍで被覆するようにしてもよい。突出部２４２Ｃの内周面まで金属Ｍで被覆することで、突出部２４２Ｃの放熱性が向上するため、溶融ガラスＧを効率よく冷却することができる。この結果、溶融ガラスＧの肉厚をより効率よく厚くすることができる。

なお、突出部２４２Ｃは、外径が先端部２４２Ｂと同径の円形状の耐火物を先端部２４２Ｂの端面２４２ｂに接続して形成してもよい。また、スリーブ２４２の先端部２４２Ｂの端面２４２ｂを、周囲を５０ｍｍ〜１００ｍｍほど残し、円筒部２４２Ａ側に向かって凹ませる（切削）ことで、突出部２４２Ｃを形成するようにしてもよい。また、図２を参照して説明したスリーブ１４２よりも長く、厚みが５０ｍｍ〜１００ｍｍほどの円筒形の耐火物内に、スリーブ１４２を挿入することにより先端部２４２Ｂの端面２４２ｂに突出部２４２Ｃを形成してもよい。

＜ガラス管Ｓの成形＞
次に、この実施形態におけるガラス管Ｓの成形について説明する。なお、スリーブ２４２を用いること以外は、図１，２を参照して説明したガラス管成形システム１００でのガラス管Ｓの成形と同じである。このため、スリーブ２４２におけるガラス管Ｓの成形について説明し、重複した説明を省略する。

撹拌装置１３０からリボン状に供給される溶融ガラスＧは、回転機構１４５により回転動作させられるスリーブ２４２に供給される。溶融ガラスＧは、スリーブ２４２の円筒部２４２Ａ上に供給される。溶融ガラスＧは、円筒部２４２Ａに巻き付きながら傾斜した状態のスリーブ２４２の円筒部１４２Ａ上を先端部２４２Ｂへと流れる。この際、溶融ガラスＧは、円筒部２４２Ａに巻き付きながらスリーブ２４２の外周面を流れるため、厚みが略一定の管形状に成形されながら先端部２４２Ｂへと流れる。

先端部２４２Ｂにまで流れた溶融ガラスＧは、さらに、先端部２４２Ｂの端面２４２ｂに設けられた突出部２４２Ｃへと流れる。突出部２４２Ｃは、放熱性が高い。このため、突出部２４２Ｃにおいて、溶融ガラスＧの温度が低くなる。温度が低くなると溶融ガラスＧの粘性が高くなるため、突出部２４２Ｃの外周面を流れる溶融ガラスＧの流速が低下し、突出部２４２Ｃにおいて、溶融ガラスＧの肉厚が厚くなる。

以上のように、ガラス管成形装置２４０が備えるスリーブ２４２は、先端部２４２Ｂの端面２４２ｂの周辺部から突出し、円筒部２４２Ａとは反対側に延びる突出部２４２Ｃを設けているので、成形されるガラス管Ｓの肉厚を効率よく厚くすることができる。また、突出部２４２Ｃの厚みや突出量を変えることにより、成形されるガラス管Ｓの肉厚を制御することができる。

また、ガラス管Ｓの肉厚を厚くするためには、スリーブ２４２に供給する溶融ガラスＧの流量を多くすることが考えられる。しかし、この場合、溶融窯１１０、清澄槽１２０、撹拌装置１３０等の容量を大きくする必要があり、設備投資費用が大きくなってしまう。

一方、この実施形態に係るガラス管成形装置２４０では、上述したようにスリーブ２４２の先端部２４２Ｂの端面２４２ｂに、周辺部から突出し、円筒部２４２Ａとは反対側に延びる突出部２４２Ｃを設けてガラス管Ｓの肉厚を制御しているので、大口径で肉厚のガラス管を安定して成形できる。また、設備投資費用を抑制することができる。その他の効果は、第１の実施形態に係るガラス管成形装置１４０と同じである。

次に、実施例を挙げて、本発明をより詳細に説明する。
発明者らは、従来の先端部が先細り形状となったスリーブと、図３を参照して説明したスリーブ２４２を用いてガラス管をそれぞれ成形した。次に、発明者らは、成形したガラス管の曲り、肉厚及び扁平を測定した。

各実施例及び比較例で成形したガラス管の材料として用いたガラスの組成を以下に示す。各組成は、酸化物基準における質量％で表示した。また、ガラスの熱膨張係数は、５１．８×１０^−７／Ｋである。
ＳｉＯ_２ ７０．８％
Ａｌ_２Ｏ_３ ４．９％
Ｎａ_２Ｏ ５．８％
Ｋ_２Ｏ ２．８％
Ｂ_２Ｏ_３ １５．６％
Ｃｌ ０．１％

（実施例１）
実施例１では、図５（断面図）に示すスリーブを用いて外径φが５０ｍｍ、肉厚Ｔが１．５ｍｍのガラス管Ｘを成形した。図５に示すスリーブの各サイズを以下に示す。なお、図５に記載されている数値の単位はすべてｍｍ（ミリメートル）である。また、突出部２４２Ｃには、図４に示したスリーブ２４０と同様に、白金（Ｐｔ）が被覆されている。
全長 １４００ｍｍ
胴部外径 ２６０ｍｍ
突出部外径 ２６０ｍｍ
突出部内径 １９０ｍｍ
突出部長 ７５ｍｍ

次に、ガラス管Ｘ成形時の条件を以下に示す。
ガラス流量 ３４２Ｋｇ／ｈ（ｈｏｕｒ）
ブロー圧 ６９ｍｍＨ２Ｏ（水頭圧）（約０．６９ＭＰａ）

（実施例２）
実施例２では、図５に示すスリーブを用いて外径φが６０ｍｍ、肉厚Ｔが２．４ｍｍのガラス管Ｙを成形した。図５に示すスリーブの各サイズについては、重複説明を省略する。また、突出部２４２Ｃには、図４に示したスリーブ２４０と同様に、白金（Ｐｔ）が被覆されている。

次に、ガラス管Ｙ成形時の条件を以下に示す。
ガラス流量 ３３０Ｋｇ／ｈ（ｈｏｕｒ）
ブロー圧 １３１ｍｍＨ２Ｏ（水頭圧）（約１．３１ＭＰａ）

（比較例）
比較例では、図６（断面図）に示すスリーブを用いて外径φが４７ｍｍ、肉厚Ｔが１．６ｍｍのガラス管Ｚを成形した。図６に示すスリーブの各サイズを以下に示す。なお、図６に記載されている数値の単位はすべてｍｍ（ミリメートル）である。
全長 １４００ｍｍ
胴部外径 ２６０ｍｍ
先端部外径 １４０ｍｍ
先端テーパー部長 １３０ｍｍ

次に、ガラス管Ｚ成形時の条件を以下に示す。
ガラス流量 ３３９Ｋｇ／ｈ（ｈｏｕｒ）
ブロー圧 １９３ｍｍＨ２Ｏ（水頭圧）（約１．９３ＭＰａ）

（測定結果）
実施例１，２及び比較例で成形した上記ガラス管Ｘ，Ｙ，Ｚの「曲り」、「偏肉」、「偏平」を測定した。各測定項目を以下に説明する。

「曲り」は、ガラス管がどの程度曲がっているかを表す指標である。この値が小さいほうが、ガラス管が真っ直ぐに成形できていることを示す。なお、「曲り」は、以下の方法で測定した。ガラス管の両端をローラにより２点支持した後、両支持点の中心に位置するガラス管外面に上方からダイヤルゲージを接触させた。そして、ガラス管を１回転した際のダイヤルゲージの変位量（上下方向）を測定し、その測定値の半分をガラス管の「曲り」とした。なお、測定に使用したガラス管の全長は１５００ｍｍであり、支持点間の距離は１４００ｍｍであった。

「偏肉」は、ガラス管の肉厚の偏りを表す指標である。この値が小さいほうが、ガラス管の肉厚に偏りがなく、均一な肉厚であることを示す。「偏肉」は、以下の方法で測定した。ガラス管の軸線に直交する方向の同一断面における肉厚をノギスで複数点測定した。次に、これら測定値の最大値と最小値との差を偏肉とした。

「偏平」は、ガラス管の外径の歪みを表す指標である。この値が小さいほうが、ガラス管の外径が真円に近いことを示す。「偏平」は、以下の方法で測定した。ガラス管の軸線に直交する方向の同一断面における外径寸法をノギスで複数点測定した。次に、これら測定値の最大値と最小値との差を偏平とした。

次に測定結果を表１に示す。

表１に示すように、実施例１，２のガラス管Ｘ，Ｙは、比較例のガラス管Ｚに比べて、「曲り」、「偏肉」、「偏平」のすべての測定項目（実施例２の偏肉を除く）の値が小さいことがわかる。このことから、従来の先細りする形状のスリーブ（比較例）に比べて、突出部の外径と円筒部の外径とを略同径とした寸胴系のスリーブ（実施例１，２）のほうが寸法精度の高いガラス管を成形できることがわかった。また、従来の先細りする形状のスリーブ（比較例）では、成形が困難な外径φが６０ｍｍのガラス管を成形できることがわかった。

（その他の実施形態）
以上のように、本発明を上記具体例に基づいて詳細に説明したが、本発明は上記具体例に限定されるものではなく、本発明の範疇を逸脱しない限りにおいてあらゆる変形や変更が可能である。

例えば、第１の実施形態では、スリーブ１４２の形状を、円筒部１４２Ａと先端部１４２Ｂの外径を略同径とした寸胴形状としているが、スリーブ１４２の外径を、円筒部１４２Ａから先端部１４２Ｂの端面１４２ｂに向けて（溶融ガラスの進行方向に対して）大きく（太く）なるようにしてもよい。この際、外径を徐々に大きくしてもよいし（図７（ａ）参照）、段階的に大きくしてもよい（図７（ｂ）参照）。

また、第２の実施形態では、スリーブ２４２の形状を、円筒部２４２Ａ、先端部２４２Ｂ及び突出部２４２Ｃの外径を略同径とした寸胴形状としているが、スリーブ２４２の外径を、円筒部２４２Ａから突出部２４２Ｃの先端に向けて（溶融ガラスの進行方向に対して）徐々に大きく（太く）なるようにしてもよい。この際、外径を徐々に大きくしてもよいし（図８（ａ）参照）、段階的に大きくしてもよい（図８（ｂ），図８（ｃ）参照）。

本発明のガラス管成形用スリーブは、大口径のガラス管の成形に好適である。

１００…ガラス管成形システム、１１０…溶融窯、１２０…清澄槽、１３０…撹拌装置、１３１…撹拌槽、１３２…回転軸、１３３…撹拌翼、１３４…ノズル、１４０…ガラス管成形装置、１４１…マッフル炉、１４２…ガラス管成形用スリーブ、１４２Ａ…円筒部、１４２Ｂ…先端部、１４２ａ…端面、１４２ｂ…端面、１４３…ブローパイプ、１４３ａ…一端、１４３ｂ…他端、１４４…エア供給機、１４５…回転機構、１４５Ａ…回転体、１４５Ｂ…ドライバ、１５０…管引き装置、１５１，１５２…ローラ、１６０…切断装置、１６１…カッター、２４０…ガラス管成形装置、２４２…ガラス管成形用スリーブ、２４２Ａ…円筒部、２４２Ｂ…先端部、２４２Ｃ…突出部、２４２ｂ…端面、Ｇ…溶融ガラス、Ｓ…ガラス管。

Claims (8)

1. 溶融ガラスが巻き付けられる円筒部と、
   前記円筒部に巻き付けられた前記溶融ガラスが管状となって離れる先端部と、
   前記円筒部の軸心に貫入されたブローパイプと、
   を備え、
   前記先端部の外径は、前記溶融ガラスの進行方向に対して略同一もしくは大きくなることを特徴とするガラス管成形用スリーブ。
2. 前記先端部の端面の周辺部から突出し、前記円筒部とは反対側に延びる突出部を有することを特徴とする請求項１に記載のガラス管成形用スリーブ。
3. 前記先端部は、前記先端部の端面の中心を含む領域が前記円筒部側に向かって凹んでいることを特徴とする請求項１に記載のガラス管成形用スリーブ。
4. 前記先端部は、前記円筒部とは反対側の肉厚が薄くなっていることを特徴とする請求項２又は請求項３に記載のガラス管成形用スリーブ。
5. 前記先端部の少なくとも一部は、金属層により被覆されていることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のガラス管成形用スリーブ。
6. 前記突出部の内周面の少なくとも一部は、金属層により被覆されていることを特徴とする請求項２に記載のガラス管成形用スリーブ。
7. 前記金属層は、白金もしくは白金合金であることを特徴とする請求項５又は請求項６に記載のガラス管成形用スリーブ。
8. ガラス管成形用のスリーブを用いるガラス管の成形方法であって、
   前記スリーブの円筒部に溶融ガラスを供給する工程と、
   前記円筒部に貫入されたブローパイプから気体を供給する工程と、
   前記溶融ガラスの進行方向に対して外径が同一もしくは大きくなる前記スリーブの先端部から、前記円筒部に巻き付いた管状の溶融ガラスを引く工程と、
   を有することを特徴とするガラス管の成形方法。

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