JP2013100590A - 化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.05〜0.30%、Si:0.6〜3.0%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、Al:0.01〜1.00%、N:0.01%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、形成される内部酸化層の厚さを2μm以下とした後、冷間圧延し、次いで、Niを40〜2000mg/m2被覆する処理を施し、その後、空気比:0.95以上の直火バーナを用いて、少なくとも鋼板温度:550℃から鋼板温度:650℃まで鋼板を昇温し、露点:−25℃以下、雰囲気:1〜10体積%H2+残部N2で均熱する焼鈍を行う。
【選択図】なし
Description
本発明は、以上の知見に基づきなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
[1]質量%で、C:0.05〜0.30%、Si:0.6〜3.0%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、Al:0.01〜1.00%、N:0.01%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、形成される内部酸化層の厚さを2μm以下とした後、冷間圧延し、次いで、Niを40〜2000mg/m2被覆する処理を施し、その後、空気比:0.95以上の直火バーナを用いて、少なくとも鋼板温度:550℃から鋼板温度:650℃まで鋼板を昇温し、露点:−25℃以下、雰囲気:1〜10体積%H2+残部N2で均熱する焼鈍を行うことを特徴とする化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[2]前記焼鈍は、空気比:0.95以上の直火バーナを用いて、少なくとも鋼板温度:550℃から鋼板温度:650℃まで鋼板を昇温し、次いで、空気比0.89以下の直火バーナを用いて、更に鋼板を30℃以上昇温し、露点:−25℃以下、雰囲気:1〜10体積%H2+残部N2で均熱焼鈍することを特徴とする前記[1]に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[3]前記鋼は、さらに、質量%で、Cr:0.01〜1.0%、Mo:0.01〜1.0%、Ni:0.01〜1.0%、Cu:0.01〜1.0%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする前記[1]または[2]に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[4]前記鋼は、さらに、質量%で、Ti:0.001〜0.1%、Nb:0.001〜0.1%、V:0.001〜0.1%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする前記[1]〜[3]のいずれかに記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[5]前記鋼は、さらに、質量%で、B:0.0003〜0.005%含有することを特徴とする前記[1]〜[4]のいずれかに記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[6]前記連続焼鈍において、空気比:0.95以上の直火バーナを用いての加熱は、鋼板温度:700℃まで行うことを特徴とする前記[1]〜[5]のいずれかに記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[7]前記連続焼鈍において、空気比:0.95以上の直火バーナを用いての加熱は、鋼板温度:800℃まで行うことを特徴とする前記[1]〜[6]のいずれかに記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[8]前記連続焼鈍において、空気比0.95以上の直火バーナを用いての加熱時間は、空気比0.89以下の直火バーナを用いての加熱時間以上であることを特徴とする前記[2]〜[7]のいずれかに記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
[9]前記連続焼鈍において、空気比0.89以下の直火バーナを用いての加熱は鋼板温度:800℃まで行うことを特徴とする前記[2]〜[6]、[8]のいずれかに記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
なお、本明細書において、鋼の成分を示す%は、すべて質量%である。また、本発明において、「高強度冷延鋼板」とは、引張強度TSが590MPa以上である冷延鋼板である。
上記成分組成を有する鋼を熱間圧延し、必要に応じて酸洗した後、冷間圧延を施し、その後鋼板上にNiを被覆した後、連続焼鈍ラインで連続焼鈍する。ただし、冷間圧延前の鋼板の内部酸化層の厚さは2μm以下とする。また、連続焼鈍は、空気比:0.95以上の直火バーナを用いて、少なくとも鋼板温度:550℃から鋼板温度:650℃まで鋼板を昇温し、露点:−25℃以下、雰囲気:1〜10体積%H2+残部N2で均熱焼鈍する。
一方、連続焼鈍時に形成される内部酸化層は粒内に存在するため、上述のような塗装後耐食性を低下させることが無い。本発明では、熱間圧延時に形成される内部酸化層は厚さを2μm以下とし、すなわち、冷間圧延前の鋼板は内部酸化層を有しない鋼板とし、連続焼鈍時に内部酸化層を形成する。この結果、本発明により形成する内部酸化層は塗装後耐食性にも良好に働くものと考える。
なお、本発明において、内部酸化層を有しない鋼板とは、熱間圧延時に形成される内部酸化層の厚さが2μm以下の鋼板である。また、熱間圧延時に形成される内部酸化層の厚さを2μm以下とする鋼板を得る方法としては熱延の巻き取り温度を低下させる方法や、冷間圧延、連続焼鈍ラインに装入する前に酸洗や機械研削などの方法により除去する方法が挙げられる。また、熱間圧延時に形成される内部酸化層の厚さは、任意の部分でせん断した断面SEM観察により観察することが出来、図1に示されるようなクラック状の内部酸化層の筋が鋼板の深さ方向に2μm以下であることとする。
連続焼鈍の前の鋼板表面へNiを40mg/m2〜2000mg/m2被覆させる必要がある。40mg/m2未満の被覆量の場合、酸化への効果が無く良好な化成処理性が得られない。2000mg/m2より多く被覆してもその後の化成処理性への影響は小さいため性能上の問題は無いが、製造時のラインスピードや電気量及び設備コストが高くなるため好ましくない。
連続焼鈍ラインでは、昇温、均熱、冷却の連続する3工程が行われる。一般的な連続焼鈍ラインは、鋼板を昇温する加熱炉、均熱する均熱炉、冷却炉を備える。あるいは加熱炉の前にさらに予熱炉を備える。
以上により得られた鋼板に対して、めっき設備で電気Niめっきを行った。めっき浴は以下の通りである。
(1)硫酸ニッケル・6水和物を240g/L、ほう酸を30g/Lとし硫酸を用いてpHを3.0に調整
(2)塩化ニッケル・7水和物を260g/L、ほう酸を30g/Lとし塩酸を用いてpHを3.0に調整
(3)硫酸ニッケル・6水和物を200g/L、塩化ニッケル・7水和物を60g/L、ほう酸を30g/Lとし硫酸を用いてpHを3.0に調整
電気めっき条件は1A/dm2の電流密度で通電時間を変更することによりNiめっきを行った。
次に、直火バーナを備える加熱炉を用いて昇温し、一旦冷却後にラジアントチューブタイプの均熱炉、冷却炉をシミュレートできる設備を用いて昇温焼鈍して高強度冷延鋼板を得た。直火バーナは燃料にCOGを使用し、空気比を種々変更した。均熱後の冷却は窒素ガスで行い、表2に記載の保持温度で保持した。さらに、表2に記載の酸で酸洗し、機械的特性、化成処理性および塗装後耐食性を評価した。
塩酸酸洗:酸濃度1〜20%、液温度30〜90℃、酸洗時間5〜30sec
硫酸酸洗:酸濃度1〜20%、液温度30〜90℃、酸洗時間5〜30sec
機械的特性はJIS5号試験片(JISZ2201)を圧延方向と直角方向から採取し、JISZ2241に準拠して試験した。塗装焼付け処理後の強度として、5%予歪後、170℃で20分間保持した後、再引張における引張強さ(TSBH)を調査し、初期引張強さ(TS0)と比較し、その差をΔTS(TSBH−TS0)と定義した。加工性は引張強さ(TS)×伸び(El)の値で評価した。
化成処理液は、日本パーカライジング(株)製の化成処理液(パルボンドL3080(登録商標))を用い、下記方法で化成処理を施した。
日本パーカライジング(株)製の脱脂液ファインクリーナ(登録商標)で脱脂したのち、水洗し、次に日本パーカライジング(株)製の表面調整液プレパレンZ(登録商標)で30秒表面調整行い、43℃の化成処理液(パルボンドL3080)に120秒浸漬した後、水洗し、温風で乾燥した。
化成皮膜を走査型電子顕微鏡(SEM)で、倍率500倍で無作為に5視野を観察し、化成皮膜のスケ面積率を画像処理により測定し、スケ面積率によって以下の評価をした。○、◎が合格レベルである。
◎:0%(スケがない)
○:5%以下
△:5%超10%以下
×:10%超え
塗装後耐食性の評価方法は以下の通りである。
前記と同様に、日本パーカライジング(株)製の化成処理液(パルボンドL3080)により化成処理皮膜を形成させた後、関西ペイント(株)製の電着塗装液(GT−10)により電着塗装を行った後、170℃の炉内に25分間放置することで20μmの電着皮膜を形成させた。その後、カッターナイフで鋼板に到達するまでのカットをX状に入れ、50℃の5%NaCl溶液内に10日間放置し、カット部からの片側の塗装剥離長さの最大値を測定した。塗装剥離長さから以下のように評価を行った。
○:2.5mm未満
×:2.5mm以上
以上により得られた評価結果を製造条件と併せて表2に示す。
一方、比較例1〜4では化成処理性が劣っている。比較例5〜11では塗装後耐食性が劣っている。
さらに熱間圧延の巻き取り温度を変化させることにより熱間圧延時に形成する内部酸化層の厚さを変化させた例について評価を行ったところ、1μm以上の内部酸化層を有する比較例5〜7の場合、直火バーナ温度を高温にすることで化成処理性の改善傾向が認められた。さらに内部酸化層が3μm程度の比較例8、9の場合、炉出側温度が低い場合でも良好な化成処理性が得られていることが分かる。
一方、比較例は、化成処理性が劣っている。
Claims (9)
- 質量%で、C:0.05〜0.30%、Si:0.6〜3.0%、Mn:1.0〜3.0%、P:0.1%以下、S:0.05%以下、Al:0.01〜1.00%、N:0.01%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延し、形成される内部酸化層の厚さを2μm以下とした後、冷間圧延し、
次いで、Niを40〜2000mg/m2被覆する処理を施し、その後、空気比:0.95以上の直火バーナを用いて、少なくとも鋼板温度:550℃から鋼板温度:650℃まで鋼板を昇温し、露点:−25℃以下、雰囲気:1〜10体積%H2+残部N2で均熱する焼鈍を行うことを特徴とする化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。 - 前記焼鈍は、空気比:0.95以上の直火バーナを用いて、少なくとも鋼板温度:550℃から鋼板温度:650℃まで鋼板を昇温し、次いで、空気比0.89以下の直火バーナを用いて、更に鋼板を30℃以上昇温し、露点:−25℃以下、雰囲気:1〜10体積%H2+残部N2で均熱焼鈍することを特徴とする請求項1に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記鋼は、さらに、質量%で、Cr:0.01〜1.0%、Mo:0.01〜1.0%、Ni:0.01〜1.0%、Cu:0.01〜1.0%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記鋼は、さらに、質量%で、Ti:0.001〜0.1%、Nb:0.001〜0.1%、V:0.001〜0.1%の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれかの一項に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記鋼は、さらに、質量%で、B:0.0003〜0.005%含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれかの一項に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記連続焼鈍において、空気比:0.95以上の直火バーナを用いての加熱は、鋼板温度:700℃まで行うことを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記連続焼鈍において、空気比:0.95以上の直火バーナを用いての加熱は、鋼板温度:800℃まで行うことを特徴とする請求項1〜6のいずれか一項に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記連続焼鈍において、空気比0.95以上の直火バーナを用いての加熱時間は、空気比0.89以下の直火バーナを用いての加熱時間以上であることを特徴とする請求項2〜7のいずれか一項に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
- 前記連続焼鈍において、空気比0.89以下の直火バーナを用いての加熱は鋼板温度:800℃まで行うことを特徴とする請求項2〜6、8のいずれか一項に記載の化成処理性に優れた高Si冷延鋼板の製造方法。
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