JP2013087136A - 熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物とこの樹脂組成物を積層した熱成形用フィルム - Google Patents

Abstract

【課題】耐薬品性やフィルム取扱性（耐折曲げ割れ性）に優れた熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物とこの樹脂組成物を用いた積層成形品を提供する。
【解決手段】末端基にイソシアネート基と反応可能な活性水素を有する変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）、ビニル系重合体（Ａ）と、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を含有する熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物であって、水酸基を有するビニル系重合体（Ａ）がカルボン酸無水物基を有するビニル系単量体単位を有し、カルボン酸無水物基を有するビニル系単量体単位の重量％が全単量体単位１００重量％に対して１〜５０重量％であり、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を含有し、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）の含有量がビニル系重合体（Ａ）の固形分水酸価２〜１１０ｍｇＫＯＨ／ｇと反応する含有量であることを特徴とする熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物。
【選択図】なし

Description

本発明は、熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物、それをコーティングしてなる熱成型用フィルムおよびその用途に関する。

低コストで成形品に意匠性を付与する方法として、インサート成形法、インモールド成形法及び３次元被覆成形（ＴＯＭ成形）といった熱成形方法がある。インサート成形法は、印刷等により加飾を施したポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリル樹脂などのフィルム又はシートを、予め真空成形等によって三次元形状に成形し、不要なフィルム又はシート部分を除去した後、射出成形金型内に移し、基材となる樹脂を射出成形することにより一体化させた成形品を得るものである。一方、インモールド成形法は、印刷等の加飾を施したポリエステル樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリル樹脂などのフィルム又はシートを射出成形金型内に設置し、真空成形を施した後、同じ金型内で基材となる樹脂を射出成形することにより一体化させた成形品を得るものである。ＴＯＭ成形は真空・圧空成形工法であり、裏面に接着剤層を有する熱成形フィルムを用いるため、製品の材質を問わず、真空孔無で、逆テーパ部、末端巻き込み部を被覆成形するものである。

インサート成形、インモールド成形又はＴＯＭ成形に用いることができる表面硬度、耐熱性に優れたアクリル樹脂フィルムを用いた成形品（以下、アクリル樹脂フィルム成形品という）として、特定の組成からなるゴム含有重合体と、特定の組成からなる熱可塑性重合体とを特定の割合で混合してなるアクリル樹脂フィルム成形品が提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。このようなアクリル樹脂フィルム成形品は、成形品に加飾性を付与するばかりでなく、クリア塗装の代替材料としての機能を有する。

これらのアクリル樹脂フィルム成形品は、車輌内装用の表皮材として、優れた特性を有しているものの、液剤、例えば、日焼け止め用ローションに対する耐性が低いという問題があったため、硬化性樹脂組成物あるいは特殊モノマーを用いた熱可塑性樹脂を積層することを提案している（例えば、特許文献３、４、５、６参照）。しかし、光硬化性樹脂組成物では熱成形時の加工性を確保するため、光照射による硬化を熱成形後に行わなければならないため新たな工程が発生し、また、三次元成型品の均一光照射といった課題が存在する（特許文献３参照）。熱硬化性樹脂組成物では３次元架橋が形成されると熱可塑性が失われ、熱成形時に割れるといった課題がある（特許文献４参照）。また、特殊モノマーを用いた熱可塑性樹脂を積層した場合は３次元架橋が形成されていないため、薄膜部での耐薬品性に課題がある（特許文献５、６参照）。

特開平８−３２３９３４号公報 特開平１１−１４７２３７号公報 特開２００５−１６３００３号公報 特開２００８−２６５０６２号公報 特開２００９−１９６１５１号公報 特開２００９−２４８３６２号公報

本発明は、耐薬品性、例えば、日焼け防止に用いるローション、ハンドクリームが付着したまま高温下で長時間曝されてもアクリル樹脂フィルム表面が荒れることなく、また、深絞り形状の成形品に成形した場合フィルム表面に割れが発生することがなく、且つ、優れたフィルム取扱性（耐折曲げ割れ性）を有した熱成形用フィルム及びその積層成形品を提供することを目的とする。

本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、特定の変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）を有することでフィルム取扱性（耐折曲げ割れ性）に優れる上、特定量の水酸基価とカルボン酸無水物基を含有するビニル系重合体（Ａ）とポリイソシアネート化合物（Ｂ）の硬化性樹脂組成物を熱成形用フィルムに積層すると、耐薬品性および優れた熱成形性も奏する積層フィルムを成形できることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち、上記目的は、以下の本発明により達成される。

・ 末端基にイソシアネート基と反応可能な活性水素を有する変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）、ビニル系重合体（Ａ）と、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を含有する熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物であって、水酸基を有するビニル系重合体（Ａ）がカルボン酸無水物基を有するビニル系単量体単位を有し、カルボン酸無水物基を有するビニル系単量体単位の重量％が全単量体単位１００重量％に対して１〜５０重量％であり、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を含有し、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）の含有量がビニル系重合体（Ａ）の固形分水酸価２〜１１０ｍｇＫＯＨ／ｇと反応する含有量であることを特徴とする熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物。
「２」ビニル系重合体（Ａ）のガラス転移温度が８０℃以上である請求項１記載の熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物。
「３」熱成形用フィルムの片面に厚さ１〜２０μｍの「１」〜「２」のいずれかに記載の硬化性樹脂層を有する熱成形用樹脂フィルム。
「４」前記熱成形用フィルムのヘイズ値（ＪＩＳ Ｋ ７１３６）が３％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の硬化性樹脂層を有する熱成形用樹脂フィルム。
「５」 前記熱成形用フィルムの硬化性樹脂層の鉛筆硬度（ＪＩＳ Ｋ５４００に基づく測定）がＨＢ以上である請求項４に記載の熱成形用フィルム。
「６」 前記熱成形用フィルムの最外層が５μｍ厚で、１５０℃ ５００ｍｍ／ｍｉｎ引張条件での伸びが１００％以上である請求項４または５に記載の熱成形用フィルム。
「７」 前記硬化性樹脂層とは反対側の面上に絵柄層を有する請求項４〜６のいずれかに記載の熱成形用フィルム。
「８」前記硬化性樹脂組成物層とは反対側の面上に絵柄層を有する「３」〜「７」のいずれかに記載の熱成形用フィルム。
前記熱成形用フィルムがインモールド成形用、インサート成形用またはＴＯＭ成形用である、「５」〜「８」のいずれかに記載の熱成形用フィルム。
前記熱成形用フィルムの製造方法であって、硬化性樹脂層を印刷法又はコート法により形成する「５」〜「９」のいずれかに記載の熱成形用フィルムの製造方法。
前記「５」〜「１０」のいずれかに記載の熱成形用フィルムをその硬化性樹脂組成物層とは反対側の面が接するように基材上に積層して成る積層体。
前記「５」〜「１１」のいずれかに記載の熱成形用フィルムを硬化性樹脂層とは反対側の面が接するようにインモールド成形用、インサート成形用またはＴＯＭ成形により基材上に積層して成る積層体。

本発明の硬化性樹脂組成物を熱成形用フィルムに積層すれば、耐薬品性、熱成形性、表面硬度、且つ、耐折曲げ割れ性に優れた熱成形用フィルム及びその積層成形品を得ることができる。本発明の熱成形用フィルム及びその積層成形品を自動車内装部材に使用すれば、既存工程で耐折曲げ割れ性、耐薬品性、表面硬度に優れたインモールド成形用、インサート成形用またはＴＯＭ成形用が可能である。

耐折曲げ割れ性、耐薬品性、熱成形性の観点から、耐薬品性、熱成形性の両立には硬化収縮が小さく、均一な架橋が可能な熱硬化性樹脂を用いることが好ましく、不均一な硬化膜は、最も弱い箇所が薬品に侵され、加熱時の熱成形でも不均一な箇所に応力が集中し破断する。また、耐薬品性と熱成形性はトレードオフの関係にあり、硬化性樹脂が硬化すれば架橋密度アップにより耐薬品性は良くなるが、熱可塑性が失われるため熱成形性が低下する。そのため、自動車車内の最高温度８０℃付近では硬質であり、熱成形温度の１５０℃付近では熱可塑性となる硬化膜にすることが望ましく、硬化性樹脂層が硬く、厚いほど熱成形フィルムへの薬品染込みが抑制でき、耐薬品性には有効であるが、フィルムの耐折曲げによる割れが発生しやすくなり取り扱いが困難となる。具体的には積層フィルムを塗工ラインでパスした時にシワが発生すると、フィルムが破断する。

本発明では、末端基にイソシアネート基と反応可能な活性水素を有する変性ポリオルガノシロキサンを配合することにより、耐薬品性、熱成形性を維持したまま優れたフィルム取扱性（耐折曲げ割れ性）が発現することを見出した。耐薬品性、熱成形性においては、カルボン酸無水物基による凝集力がこのような特性を発現することを見出し、ビニル系単量体１００重量部に対してカルボン酸無水物基を有する単量体が１〜５０重量％であり、イソシアネート架橋に関する固形分水酸基価が２〜１１０ｍｇＫＯＨ／ｇで、ガラス転移温度が８０℃以上であるビニル系重合体（Ａ）であることを特徴とする硬化性樹脂組成物が優れた特性を実現した。

末端基にイソシアネート基と反応可能な活性水素を有する変性ポリオルガノシロキサンとしては、下記の化学式１に表される構造を有するものが挙げられる（下記一般式中のＲ、Ｒ’、Ｒ’’は水素原子、炭素原子数１〜１２のアルキル基を表す）。変性ポリオルガノシロキサンは硬化膜表層に配向し、架橋樹脂と反応して固定化されることが好ましく、配合量は少ないほど耐薬品性の観点から望ましい。

前記、一般式で表される化合物としては、信越化学工業製のＫＦ−８６６、ＫＦ−８６５、ＫＦ−８６４、ＫＦ−８５９、ＫＦ−３９３、ＫＦ−８６０、ＫＦ−８８０、ＫＦ−８００４、ＫＦ−８００２、ＫＦ−８００５、ＫＦ−８６７、ＫＦ−８６９、ＫＦ−８６１、Ｘ−２２−４０３９、Ｘ−２２−４０１５、Ｘ−２２−３７０１Ｅ、ＫＦ−８０１０、Ｘ−２２−１６１Ａ、Ｘ−２２−１６１Ｂ、ＫＦ−８０１２、Ｘ−２２−８００８、Ｘ−２２−１６０ＡＳ、ＫＦ−６００１、ＫＦ−６００２、ＫＦ−６００３、Ｘ−２２−４９５２、Ｘ−２２−４２７２、Ｘ−２２−６２６６、Ｘ−２２−１６２Ｃ、Ｘ−２２−１８２１、Ｘ−２１−５８４１、Ｘ−２２−１７０ＤＸ、Ｘ−２２−１７６ＤＸ、Ｘ−２２−４９５２、Ｘ−２２−４９５２等が挙げられる。これらの中でも、有機基として水酸基、アミノ基を有するものが反応性より取り扱い易い。

変性ポリオルガノシロキサンである（Ｆ）成分の配合割合は、ビニル系単量体１００重量部に対して３−０．０１重量部が好ましく、より好ましくは１−０．０５重量部であり、（Ｆ）成分の配合割合が１重量％以上ではヘイズ値が大きくなり不透明になる傾向があり、０．０５重量％未満では硬化物の耐折曲げ割れ性の添加効果が軽微となる。（Ｆ）成分の添加方法は特に限定されるものではなく、本発明の熱硬化性樹脂組成物を調製する際および／または調製後の適宜の段階で添加することができる。

カルボン酸無水物基と水酸基を含有する樹脂としては、ビニル系重合体等が挙げられ、アクリル系の場合は、下記、カルボン酸無水物基及び水酸基を含有する重合性ビニル系単量体をベースとして、その他の共重合可能な重合性ビニル系単量体を共重合することにより得られる。これらの樹脂は１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせても良い。

カルボン酸無水物基を有するビニル系単量体としては、カルボン酸無水物基とビニル基を有する単量体であれば特に限定されず、例えば、無水マレイン酸、２−ブロモマレイン酸無水物、２−クロロマレイン酸無水物、２，３−ジメチルマレイン酸無水物等のハロゲン化無水マレイン酸；２−アリルコハク酸無水物等のビニル基を有するコハク酸；イタコン酸無水物、１，２，３，６−テトラヒドロフタル酸無水物、シトラコン酸無水物、グルタコン酸無水物等が挙げられる。これらの中では、入手性および重合反応性の観点から無水マレイン酸が好ましい。

カルボン酸無水物基を有する単量体はビニル系単量体１００重量部に対して２〜５０重量％が好ましく、より好ましくは５〜４０重量％、さらに好ましくは１０〜３０重量％が望ましい。該樹脂のカルボン酸無水物基を有する単量体が２重量％未満であると、得られる硬化膜は耐薬品性、熱成形性が不十分であり、５０重量％を超えると、樹脂粘度が大きくなり、取り扱いが困難となる。

固形分水酸基価は２ｍｇＫＯＨ／ｇ樹脂以上が好ましいが、これに限定するものでなく、架橋に関与する固形分水酸基価が重要である。
ここで、固形分水酸基価とは下記で示した式から計算させた数値である。
固形分水酸基価＝ＫＯＨｍｇ／溶剤を含まない樹脂全量
ＫＯＨｍｇ：水酸基含有ビニル系単量体および／またはその誘導体モル数×５６１００×Ｎ（Ｎ：水酸基含有ビニル系単量体および／またはその誘導体中の水酸基の個数）

また、該樹脂の水酸基価はＪＩＳ Ｋ １５５７−１に記載の測定方法よって求めることもできる。
水酸基を含有する重合性ビニル系単量体としては、例えば、ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロキシプロピルメタクリレート、ヒドロキシブチルメタクリレート、１，４−ブタンジオールモノメタクリレート、ヒドロキシエチルアクリレート、ヒドロキシプロピルアクリレート、ヒドロキシブチルアクリレート、１，４−ブタンジオールモノアクリレート等が挙げられる。また、アクリル系エステルを形成する炭素数１〜１８のアルキルアルコールは、直鎖状、分岐鎖状、環状のアルキル基を有するアルコールのいずれであってもよい。これらは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

その他共重合可能な重合性ビニル系単量体としては、例えば、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸−ｎ−プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸−ｎ−ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸−ｔ−ブチル、メタクリル酸ペンチル、メタクリル酸ヘキシル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸−２−エチルヘキシル、メタクリル酸アダマンチル、メタクリル酸ドデシル、メタクリル酸イソボルニル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸−ｎ−プロピル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸−ｎ−ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸−ｔ−ブチル、アクリル酸ペンチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸シクロヘキシル、アクリル酸−２−エチルヘキシル、アクリル酸アダマンチル、アクリル酸ドデシル、アクリル酸イソボルニル、メタクリル酸グリシジル、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸アリル、アクリル酸アリル、３，４−エポキシシクロヘキシルメチルメタクリレート、３，４−エポキシシクロヘキシルメチルアクリレート、メタクリル酸フェニル、アクリル酸フェニル、α−メチルスチレン、ｐ−ビニルトルエン、メタクリルアミド、アクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルメタクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアクリルアミド、アクリル酸−２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル、エチルビニルエーテル、イソプロピルビニルエーテル、ｎ−プロピルビニルエーテル、ｎ−ブチルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテル、２−エチルヘキシルビニルエーテル、シクロヘキシルビニルエーテル等の脂肪族ビニルエーテル化合物、さらには２，３−ジヒドロフラン、３，４−ジヒドロ−２Ｈ−ピラン、トリメトキシシリルプロピルメタクリレート、マレイン酸エステル類、フマル酸エステル類、スチレン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、クロトン酸２−ヒドロキシエチル、クロトン酸２−ヒドロキシプロピル、クロトン酸３−ヒドロキシプロピル、クロトン酸３−ヒドロキシブチル、クロトン酸４−ヒドロキシブチル、クロトン酸５−ヒドロキシペンチル、クロトン酸６−ヒドロキシヘキシル、アリルアルコール、アリルグリシジルエーテル等のアリル基含有化合物、クロトン酸メチル、クロトン酸エチル、クロトン酸プロピル等のクロトン酸アルキルエステル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、酪酸ビニル、ピバリン酸ビニル、カプロン酸ビニル、カプリル酸ビニル、カプリン酸ビニル、ラウリン酸ビニル、ステアリン酸ビニル等の脂肪族カルボン酸ビニルエステル、シクロヘキサンカルボン酸ビニルのような脂環式カルボン酸ビニルエステル、安息香酸ビニル、桂皮酸ビニル、ｐ−ｔ−ブチル安息香酸ビニルのような芳香族カルボン酸ビニルエステル等が挙げられる。これらは１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

その他の共重合性ビニル系単量体は、必須成分ではなく、硬化膜を設計する上で、基材や使用目的等に応じて必要に応じて、適宜選び用いられる。

重合性ビニル系単量体等を重合又は共重合させる方法については特に制限はなく、公知の方法、例えば、有機溶剤中における溶液重合等を用いることができる。また、その重合方式についても特に制限はなく、例えば、ラジカル重合、カチオン重合、アニオン重合のいずれも用いることができるが、これらの中で、工業的な面からラジカル重合が好適である。ラジカル重合において用いられる重合開始剤としては、例えば、ｔ−ブチルハイドロパーオキシド、クメンハイドロパーオキシド、ｔ−ブチルパーオキシネオデカネート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ヘキシルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、メチルエチルケトンパーオキシド等の有機過酸化物、あるいは２，２’−アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２，２’−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）（ＡＩＢＮ）、２，２’−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）等のアゾ系開始剤を好ましく挙げることができる。もちろん、これらに限定されるものではない。これらのラジカル重合開始剤は１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

ラジカル重合時の反応温度は、一般的に６０〜１５０℃が好ましい。この温度が６０℃未満であると、ラジカル重合開始剤が分解しにくく、反応が進行しにくいし、１５０℃を超えると、ラジカル重合開始剤が熱により分解してラジカルを生成しても、その寿命が短く、効果的に生長反応が進行しにくい。重合時間は、重合温度やその他の条件に左右され、一概に定めることはできないが、一般に２〜６時間程度で十分である。

水酸基含有樹脂は、水酸基に付加反応が可能な化合物を付加反応させて変性させたものも挙げられる。水酸基に付加反応が可能な化合物としては、例えば、ラクトン化合物、アルキレンオキシドなどが挙げられ、好ましくはラクトン化合物である。該ラクトン化合物としては、例えば、β−メチル−δ−バレロラクトン、γ−バレロラクトン、δ−バレロラクトン、δ−カプロラクトン、γ−カプロラクトン、ε−カプロラクトン、β−プロピオラクトン、γ−ブチロラクトン、γ−ノナノイックラクトン、δ−ドデカノラクトンなどが挙げられる。アルキレンオキシドとしては、エチレンオキシド、プロピレンオキシド、ブチレンオキシドなどが挙げられる。これらの水酸基に付加反応が可能な化合物は１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

水酸基を有し、特定量のカルボン酸無水物基を含有する樹脂のガラス転移温度は８０℃以上が好ましく、より好ましくはガラス転移温度が９０℃を有する樹脂が望ましい。該樹脂のガラス転移点が８０℃未満であると、得られる硬化膜は高温下での耐薬品性が不十分となり、樹脂のガラス転移温度の上限は熱整形フィルムの熱成形温度付近が好ましい。
ガラス転移温度は、「ポリマー・ハンドブック〔Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｈａｎｄ Ｂｏｏｋ（Ｊ．Ｂｒａｎｄｒｕｐ，Ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅ，１９８９〕」に記載されている値（ＭＭＡ；１０５℃、ＢＡ；−５４℃、ＳＴ；１００℃、ＨＥＭＡ；５５℃、ＭＡＡ；１３０℃、ＢＭＡ；２０℃、無水マレイン酸；１３０℃（マレイン酸値を使用））をフオックス（Ｆｏｘ）の式を用いて算出した。但し、開始剤等は含めずに算出した。

質量平均分子量は、２０００〜３００００が好ましく、３０００〜２００００が特に好ましい。質量平均分子量が２０００未満であると樹脂の絡み合いが小さくなるため好ましくなく、３００００以上である場合は、高粘度となるため好ましくない。

（ポリイソシアネート化合物（Ｂ））
ポリイソシアネート化合物（Ｂ）は、ビニル系重合体（Ａ）の固形分水酸基価２〜１１０ｍｇＫＯＨ/ｇと反応する比率で含有してなることを特徴とする。ここでの反応とは、樹脂の水酸基とポリイソシアネート化合物（Ｂ）のイソシアネート基が当量で反応、架橋することを意味する。この架橋に関与する該固形水酸基価は２〜１１０ｍｇＫＯＨ／ｇ樹脂が好ましく、より好ましくは固形分水酸基価が１０〜９０ｍｇＫＯＨ／ｇ比率でポリイソシアネート化合物（Ｂ）を配合することが好ましい。

該ポリイソシアネート化合物（Ｂ）の含有量が、固形分水酸基価２ｍｇＫＯＨ／ｇと反応する量未満である場合には、得られる硬化膜は耐薬品性が不十分になる傾向がある。一方、含有量が１１０ｍｇＫＯＨ／ｇと反応する量を超えると、硬化膜の架橋が緻密になり過ぎて、熱成形性が低下する。

ポリイソシアナート化合物（Ｂ）が有するイソシアナート基量は製品によって差があり、重量部で一概に表現することはできないが、ビニル系重合体（Ａ）１００重量部に対して、ポリイソシアナート化合物（Ｂ）を５〜６０重量部用いることが好ましく、１０〜４０重量部用いることがより好ましい。

ポリイソシアネート化合物としては、脂肪族系もしくは芳香族系のものが挙げられる。脂肪族系多官能性イソシアネートの具体的例として、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロへキシルメタン４,４’―イソシアネート、２，２，４−トリメチル−１，６−ジイソシアネート、イソフォロンジイソシアネートがある。芳香族多官能性イソシアネートとしては、２，４−トリレンジイソシアネート、２，６トリレンジイソシアネート、ジフィニルメタン−４，４’−ジイソシアネート、キシレンジイソシアネート、ポリメチレン−ポリフェニレル−ポリイソシアネートがある。好ましい化合物としては、ヘキサメチレンジイソシアネート、キシレンジイソシアネートが挙げられる。
構造としてはともに単量体、ビュレット型、アダクト型、イソシアヌレート型がある。これらの中では、ビュレット型、アダクト型が好ましい。

ポリイソシアネート化合物（Ｂ）の使用量としては、イソシアネート基が前記（Ａ）成分の水酸基に対して０．１等量以上２等量以下であることが好ましい。０．１倍未満では、残存する水酸基が過剰に存在するため、好ましくない。２倍を超えると、一部未反応で残存するイソシアネート基が存在するため、好ましくない。

（触媒）
本発明の硬化性樹脂組成物には、反応触媒を用いることができる。
反応触媒としては、例えば、スズ化合物や亜鉛化合物が挙げられる。スズ化合物としては、例えば、塩化スズ、臭化スズ等のハロゲン化スズ、ジブチルスズジアセテート、ジブチルスズジラウレート等の有機スズ化合物等が挙げられ、亜鉛化合物としては、例えば、塩化亜鉛、臭化亜鉛等のハロゲン化亜鉛、オクチル酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛等の有機酸の亜鉛塩等が挙げられる。硬化反応触媒としてのスズ化合物や亜鉛化合物は１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよく、また他の硬化反応触媒と併用してもよい。反応触媒の配合部数は、ビニル系重合体（Ａ）１００重量部に対して、触媒を０〜５重量部用いることが好ましい。

また、カルボン酸無水物基が開環する触媒も使用でき、イオン架橋あるいはカルボン酸の発生によって、８０℃付近では架橋、熱成形温度の１５０℃付近では架橋が切断するような疑似架橋が利用できる。開環触媒の配合部数はビニル系重合体（Ａ）１００重量部に対して、触媒を０〜５重量部用いることが好ましい。

（硬化性樹脂層）
硬化性樹脂層は硬化樹脂を硬化したものである。
熱成形用フィルムの一方の面上に積層させた硬化性樹脂層の厚さは、１〜２０μｍであることが必要である。硬化性樹脂層の厚さが１μｍ以上であれば、積層体となった場合の耐薬品性を発現することができる。熱成形により、２００％以上延伸された箇所の耐薬品性が求められる場合があるため、より好ましくは３μｍ以上である。硬化性樹脂層の厚さが２０μｍ以下であれば、インサート成形又はインモールド成形を施し、深絞り形状に熱成形することが可能であるが、コスト面より、より好ましくは１５μｍ以下である。なお、硬化性樹脂層の厚さはコーティング有無の厚み差より算出し、膜厚はＪＩＳ Ｂ ７５０３に準じて測定した。

（熱成形用コーティングフィルム）
本発明の熱成形用コーティングフィルムは、熱成形フィルム上に、硬化性樹脂層が１〜２０μｍの厚さで形成され、且つ、鉛筆硬度（ＪＩＳ Ｋ５４００に基づく測定）がＨＢ以上であることが好ましい。鉛筆硬度が高ければ、耐擦り傷性が向上するため、ドアウエストガーニッシュ、フロントコントロールパネル、パワーウィンドウスイッチパネル、エアバッグカバー等、各種車輌用部材に好適に使用することができる。用途拡大の観点から工業上非常に有用である。

熱成形用フィルム上の硬化性樹脂層が５μｍ厚の熱成形フィルムの溶融温度で ５００ｍｍ／ｍｉｎ引張条件での伸びが８０％以上であることが好ましい。引張伸びが８０％以上であれば、深絞りの熱成形加工が可能となる。引張条件としては、１０×１００ｍｍサンプルをチャック間５０ｍｍ、引っ張り速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、各温度に設定した引張恒温層で、フィルムにクラックが発生するまでの伸びを目視で確認する。熱成形用フィルムとは、上記引張条件である１０×１００ｍｍサンプルをチャック間５０ｍｍ、引っ張り速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、熱成形フィルムの溶融温度に設定した引張恒温層でフィルムにクラックが発生するまでの伸びは８０％以上が好ましい。例えば、ポリメタクリレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂の熱可塑性樹脂フィルムが挙げられるが、メタクリレート樹脂が特に好ましい。熱成形用フィルムの厚さは、２０〜３００μｍが好ましい。熱成形用フィルムの厚さを３００μｍ以下とすることにより、紙管等に巻くことが可能となり、連続生産し易くなる。熱成形用フィルムの厚みを２０μｍ以上とすることにより、フィルムの保護性とともに、得られる積層体に深み感をより十分に付与することができる。熱成形用フィルムの厚みは、２５μｍ以上がより好ましく、５０μｍ以上が特に好ましい。また、その上限は、２００μｍ以下がより好ましく、１５０μｍ以下が特に好ましい。

本発明の硬化性樹脂組成物は、必要に応じて有機溶剤、着色顔料、及び／又は、各種添加剤、例えば、紫外線吸収剤、光安定剤、酸化防止剤、界面活性剤、レベリング剤、抗発泡剤、さらにはポリエチレンワックス、ポリアマイドワックス、内部架橋型樹脂微粒子等のレオロジー調整剤等を配合することができる。

本発明の硬化性樹脂組成物の有機溶剤としては、各成分を溶解することができるものであれば、特に限定されるものではないが、焼付後に有機溶剤が残存しないように選定することが好ましい。例えば、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン、ｎ−オクタン等の脂肪族炭化水素類、ベンゼン、トルエン、キシレン等の芳香族炭化水素類、クロロホルム、四塩化炭素等のハロゲン化炭化水素類、メタノール、エタノール、ｎ−プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ−ブチルアルコール等のアルコール類、ジブチルエーテル、テトラヒドロフラン、１，４−ジオキサン等のエーテル類、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン類、酢酸エチル、酢酸ｎ−プロピル、酢酸ｎ−ブチル等のエステル類等が挙げられる。また、これらの有機溶剤に可溶量の水を添加して混合したものを溶剤として用いてもよい。これらの溶剤は１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。有機溶剤の配合部数は、適性なコーティング粘度に調整することが望ましい。例えば、グラビアコートであれば、２０〜３００ｍＰａ・ｓ、ダイコートであれば、１００〜３０００ｍＰａ・ｓの粘度になる機溶剤の配合部数が好ましい。

コーティング後、硬化性樹脂層の架橋密度を十分なものとするために、３０〜８０℃の雰囲気下で、数時間から数日間静置することが好ましい。通常、成形品にスプレー塗装する場合は、大掛かりな塗装ブースが必要であり、また、塗着効率が悪いため生産性が悪い。それに対して、本発明の積層体は、フィルムに対するコーティング工程であるため塗着効率が良く、ライン速度も速く、また、インモールド成形、インサート成形あるいはＴＯＭ成形は射出成形と同レベルの設備サイズであるから、生産性、小スペースの点で工業的利用価値が高い。

（硬化性樹脂層の形成方法）
印刷法又はコート法によりコーティング層を形成することが好ましい。この場合、コーティング層となる原料を溶剤に溶解又は分散して塗料を調製し、これを熱成形フィルムの一方の面に塗布し、溶剤除去のための加熱乾燥を行うことによって、硬化性樹脂層が形成される。この方法は、硬化性樹脂層と熱成形フィルムとの密着性が良好となるため好ましい。

印刷法としては、グラビア印刷法、スクリーン印刷法、オフセット印刷法等の公知の印刷方法が挙げられる。

コート法としては、フローコート法、スプレーコート法、バーコート法、グラビアコート法、グラビアリバースコート法、キスリバースコート法、マイクログラビアコート法、ロールコート法、ブレードコート法、ロッドコート法、ロールドクターコート法、エアナイフコート法、コンマロールコート法、リバースロールコート法、トランスファーロールコート法、キスロールコート法、カーテンコート法、ダイコート法、ディッピングコート法等の公知のコート方法が挙げられる。特に好ましくは、バキューム式ダイコーターである。バキューム式ダイコーターは、塗液滞留の少なく、エアギャップを大きくすることが可能である。

（２液混合供給システム）
主剤と硬化剤の２液を予め混合した塗工液をタンクに貯蔵し供給するシステムより、塗工直前に混合する２液混合供給システムが好ましい。塗工直前に２液を混合することにより、２液のポットライフが改善でき、さらに、滞留の少ないダイコーターと組み合わせることにより、フィルムコーティングにおけるゲル発生を改善することが可能となる。

＜絵柄層＞
本発明の熱成形用フィルムには、各種基材に意匠性を付与するために絵柄層を形成してもよい。この場合、硬化性樹脂層が設けられた面とは反対側の熱成形用フィルムの面上に絵柄層を形成することが好ましい。また、積層体の製造時には、絵柄層を基材との接着面に配することが加飾面の保護および高級感の付与の点から好ましい。絵柄層は印刷法或いは蒸着法で形成されたものが好ましい。

（印刷層）
印刷層は、インサート成形、インモールド成形又はＴＯＭ成形によって得られた積層体表面で模様又は文字等となる。印刷柄としては、例えば、木目、石目、布目、砂目、幾何学模様、文字、全面ベタ等からなる絵柄が挙げられる。

印刷層のバインダーとしては、塩化ビニル／酢酸ビニル系共重合体等のポリビニル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアクリル系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリビニルアセタール系樹脂、ポリエステルウレタン系樹脂、セルロースエステル系樹脂、アルキッド樹脂、塩素化ポリオレフィン系樹脂等の樹脂が挙げられる。

印刷層の形成方法としては、オフセット印刷法、グラビア輪転印刷法、スクリーン印刷法等の公知の印刷法；ロールコート法、スプレーコート法等の公知のコート法；フレキソグラフ印刷法等が挙げられる。印刷層の厚さは、必要に応じて適宜決めればよく、通常、０．５〜３０μｍ程度である。

印刷層における印刷抜けの個数は、意匠性、加飾性の観点から、１０個／ｍ^２以下が好ましい。印刷抜けの個数を１０個／ｍ2 以下とすることにより、熱成形用アクリル樹脂フィルムを用いた積層体の外観がより良好となる。印刷層における印刷抜けの個数は、５個／ｍ^２以下がより好ましく、１個／ｍ^２以下が特に好ましい。

（蒸着層）
蒸着層は、アルミニウム、ニッケル、金、白金、クロム、鉄、銅、インジウム、スズ、銀、チタニウム、鉛、亜鉛等からなる群から選ばれる少なくとも一つの金属、又はこれらの合金、化合物で形成される。蒸着層の形成方法としては、真空蒸着法、スパッタリング法、イオンプレーティング法、メッキ法等の方法が挙げられる。

＜他の層＞
（接着層）
本発明の熱成形用アクリル樹脂フィルムには、必要に応じて接着層を設けてもよい。接着層は、硬化性樹脂層が設けられた面とは反対側の表面に形成することが好ましい。

（熱可塑性樹脂層）
熱成形用フィルムを熱可塑性樹脂層に積層する向きとしては、硬化性樹脂層が設けられた面とは反対側の表面が熱可塑性樹脂層に接するように積層することが好ましい。熱可塑性樹脂層は、基材との密着性を高める目的から、基材との相溶性を有する材料からなるものが好ましい。熱可塑性樹脂層は、基材と同じ材料からなるものがより好ましい。熱可塑性樹脂層としては、公知の熱可塑性樹脂フィルム又はシート用いることができ、例えば、アクリル樹脂；ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体）；ＡＳ樹脂（アクリロニトリル−スチレン共重合体）；塩化ビニル樹脂；ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリメチルペンテン等のポリオレフィン系樹脂；エチレン−酢酸ビニル共重合体またはその鹸化物、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等のポリオレフィン系共重合体；ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリアリレート、ポリカーボネート等のポリエステル系樹脂；６−ナイロン、６，６−ナイロン、６，１０−ナイロン、１２−ナイロン等のポリアミド系樹脂；ポリスチレン樹脂；セルロースアセテート、ニトロセルロース等の繊維素誘導体；ポリフッ化ビニル、ポリフッ化ビニリデン、ポリテトラフロロエチレン、エチレン−テトラフロロエチレン共重合体等のフッ素系樹脂等；またはこれらから選ばれる２種又は３種以上の共重合体または混合物、複合体、積層体等が挙げられる。
熱可塑性樹脂層には、必要に応じて、一般の配合剤、例えば、安定剤、酸化防止剤、滑剤、加工助剤、可塑剤、耐衝撃剤、発泡剤、充填剤、抗菌剤、防カビ剤、離型剤、帯電防止剤、着色剤、紫外線吸収剤、光安定剤、熱安定剤、難燃剤等を配合してもよい。
積層フィルム又はシートを得る方法としては、熱ラミネーション、ドライラミネーション、ウェットラミネーション、ホットメルトラミネーション等の公知の方法が挙げられる。また、押出しラミネーションにより熱成形用アクリル樹脂フィルムと熱可塑性樹脂層とを積層することもできる。

熱成形用フィルムの片面、積層フィルム又はシートの熱可塑性樹脂層の表面には、必要に応じて、例えばコロナ処理、オゾン処理、プラズマ処理、電離放射線処理、重クロム酸処理、アンカー、プライマー処理等の表面処理を施してもよい。これらの処理は、熱成形用フィルムと硬化性樹脂層又は絵柄層との間、熱可塑性樹脂層と絵柄層との間、熱成形用フィルムと熱可塑性樹脂層との間等の密着性を向上させる。

＜積層体＞
本発明の積層体は、熱成形用フィルム、その積層フィルム又はシートを、基材に積層したものである。このとき、硬化性樹脂層が設けられている面とは反対側の面が基材に接するように積層して積層体とすることが好ましい。基材の材質としては、樹脂；木材単板、木材合板、パーティクルボード、中密度繊維板（ＭＤＦ）等の木材板；木質繊維板等の水質板；鉄、アルミニウム等の金属等が挙げられる。

樹脂としては、特に種類を問わない。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリメチルペンテン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−ブテン共重合体、オレフィン系熱可塑性エラストマー等のポリオレフィン系樹脂；ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体）、ＡＳ樹脂（アクリロニトリル−スチレン共重合体）、アクリル樹脂、ウレタン系樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等の汎用の熱可塑性または熱硬化性樹脂；ポリフェニレンオキシド・ポリスチレン系樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアセタール、ポリカーボネート変性ポリフェニレンエーテル、ポリエチレンテレフタレート等の汎用エンジニアリング樹脂；ポリスルホン、ポリフェニレンサルファイド、ポリフェニレンオキシド、ポリエーテルイミド、ポリイミド、液晶ポリエステル、ポリアリル系耐熱樹脂等のスーパーエンジニアリング樹脂等；ガラス繊維または無機フィラー（タルク、炭酸カルシウム、シリカ、マイカ等）等の補強材、ゴム成分等の改質剤を添加した複合樹脂又は各種変性樹脂等が挙げられる。

これらのうち、基材の材料としては、熱成形用フィルム、その積層フィルム又はシートと溶融接着可能なものが好ましい。例えば、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂又はこれらを主成分とする樹脂が挙げられる。接着性の点でＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニル樹脂又はこれらを主成分とする樹脂が好ましく、特にＡＢＳ樹脂、ポリカーボネート樹脂又はこれらを主成分とする樹脂がより好ましい。ポリオレフィン系樹脂等の熱融着しない樹脂であっても、接着層を設けることで、熱成形用フィルム、その積層フィルム又はシートからなる群より選ばれる１つと基材とを成形時に接着させることは可能である。

本発明の積層体の製造方法としては、二次元形状の積層体の場合で、且つ、基材が熱融着できるものの場合は、熱ラミネーション等の公知の方法を用いることができる。例えば、木材単板、木材合板、パーティクルボード、中密度繊維板（ＭＤＦ）等の木材板、木質繊維板等の水質板、鉄、アルミニウム等の金属等、熱融着しない基材に対しては、接着層を介して貼り合わせることが可能である。

また、三次元形状の積層体の場合は、インサート成形法、インモールド成形法、ＴＯＭ成形等の公知の方法を用いることができる。

インモールド成形法は、熱成形用アクリル樹脂フィルム、またはその積層フィルムまたはシートを加熱した後、真空引き機能を持つ金型内で真空成形を行い、ついで、同じ金型内において基材となる樹脂を射出成形することにより、熱成形用アクリル樹脂フィルム、又はその積層フィルム又はシートと基材とを一体化させた積層体を得る方法である。インモールド成形法は、フィルムの成形と射出成形を一工程で行えるため、作業性、経済性の点から好ましい。

インモールド成形時の加熱温度は、熱成形用アクリル樹フィルム又はシートが軟化する温度以上が好ましい。具体的には、フィルムの熱的性質又は積層体の形状によって適宜設定すればよく、通常７０℃以上である。また、あまり温度が高いと、表面外観が悪化したり、離型性が悪くなる傾向がある。これもフィルムの熱的性質又は積層体の形状によって適宜設定すればよく、通常は２００℃以下である。さらに、エネルギー効率の観点からは、真空成形時の予備加熱温度は低い方が好ましい。

真空成形によりフィルムに三次元形状を付与する場合、本発明の熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物と、この組成物を積層した熱成形用フィルムは、高温時の伸度に富んでおり、非常に有利である。

本発明により得られる積層体としては、例えば、自動車用部品（例えば、ボディー、バンパー、スポイラー、ミラー、ホイール、内装材等の部品であって、各種材質のもの）、二輪車用部品、道路用資材（例えば、交通標識、防音壁等）、トンネル用資材（例えば、側壁板等）、鉄道車両、家具、楽器、家電製品、建築材料、容器、事務用品、スポーツ用品、玩具等が挙げられる。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を更に具体的に説明するが、これらは本発明を何ら限定するものではない。尚、以下の記載において、「部」又は「％」は、特に断らない限り、それぞれ「重量部」、「重量％」を表す。

実施例及び比較例中の測定、評価は次の条件および方法を用いて行った。
（１）重合転化率
得られたアクリル系重合体（Ａ）ラテックスを、熱風乾燥機内にて１２０℃で１時間乾燥して固形成分量を求め、１００×固形成分量／仕込み単量体により重合転化率（％）を算出した。

（２）アクリル系樹脂組成物のゲル含有率
アクリル系樹脂組成物中のゲル含有率はアクリル系重合体（Ａ）のゲル含有率（％）にアクリル系重合体（Ａ）の配合比率を乗じて算出した。
アクリル系重合体（Ａ）のゲル含有率は、アクリル系重合体（Ａ）の乾燥樹脂粉末を１００メッシュ金網上に所定量採取し、メチルエチルケトンに４８時間浸漬し、減圧乾燥してメチルエチルケトンを除去した後、恒量になった重量を読み取り、次式（１）により算出した。
アクリル系重合体（Ａ）のゲル含有率（％）
＝（再乾燥後の重量／採取サンプルの重量）×１００ （１）
アクリル系樹脂組成物中のゲル含有率（％）は、アクリル系重合体（Ａ）のゲル含有率（％）にアクリル系重合体（Ａ）の配合比率を乗じて、次式（２）より算出される。
アクリル系樹脂組成物中のゲル含有率（％）
＝（アクリル系重合体（Ａ）のゲル含有率（％）×（アクリル系重合体（Ａ）の比率）） （２）。

（３）ガラス転移温度
「ポリマー・ハンドブック〔Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｈａｎｄ Ｂｏｏｋ（Ｊ．Ｂｒａｎｄｒｕｐ，Ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅ，１９８９〕」に記載されている値（ＭＭＡ；１０５℃、ＢＡ；−５４℃、ＳＴ；１００℃、無水マレイン酸；１３０℃（マレイン酸値を使用））をフオックス（Ｆｏｘ）の式を用いて算出した。但し、多官能性単量体、開始剤、界面活性剤は含めずに算出した。

（４）グラフト率
アクリル系重合体（Ａ）の乾燥樹脂粉末１ｇをメチルエチルケトン（ＭＥＫ）５０ｍｌに分散溶解させ、遠心分離器（３０，０００ｒｐｍ×２Ｈｒｓ）で不溶分と可溶分とを分離し、不溶分を真空乾燥により充分に乾燥させたものをゴム・グラフト分として重量を測定し、次式により算出した。
グラフト率（％）
＝（（ゴム・グラフト分の重量−架橋アクリル系重合体（Ａ−１）の重量）／架橋アクリル系重合体（Ａ−１）の重量）×１００。

（５）アクリル系重合体（Ａ）の重量平均粒子径
得られたアクリル系重合体（Ａ）ラテックスを固形分濃度０．０２％に希釈したものを試料として、温度２３℃±２℃、湿度５０％±５％にて、分光光度計（ＨＩＴＡＣＨＩ製、Ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｍｅｔｅｒ Ｕ−２０００）を用いて５４６ｎｍの波長での光線透過率より、重量平均粒子径を求めた。

（６）還元粘度
メチルエチルケトン（ＭＥＫ）可溶分を０．３％Ｎ，Ｎ’−ジメチルホルムアミド溶液を３０℃で測定した。単位はｄｌ／ｇである。

（７）樹脂の固形分水酸基価
樹脂の単量体組成から、下記式により算出した。
固形分水酸基価＝ＫＯＨｍｇ／溶剤を含まない樹脂全量
ＫＯＨｍｇ：水酸基含有ビニル系単量体および／またはその誘導体モル数×５６１００×Ｎ（Ｎ：水酸基含有ビニル系単量体および／またはその誘導体中の水酸基の個数）。

（８）樹脂の質量平均分子量
ＨＬＣ８２２０ＧＰＣ（東ソー株式会社製）を用い、ＧＰＣカラムとしてＴＳＫｇｅｌ Ｓｕｐｅｒ Ｈ５０００、Ｈ４０００、Ｈ３０００（東ソー株式会社製）を３本連結したものを用い、溶媒としてＴＨＦ（安定剤入り）を用いて、ポリスチレン換算で測定した。その他の条件は、測定温度：ＩＮＬＥＴ ＯＶＥＮ ４０℃、サンプル量：１０μｌ、液量：０．６ｍｌ／ｍｉｎ、検出器：ＲＩ である。

（９）引張伸び％
オートグラフＡＧＳ１０ＫＮＧ（（株）島津製作所製）、ＴＥＲＭＯＳＴＡＴＩＣ ＣＨＡＭＢＥＲはＭｏｄｅｌ：ＴＣＲＩ−２００ＳＰ（（株）島津製作所製）を用いて、硬貨樹脂層を積層した熱成形フィルムサンプルのサイズが１０×１００ｍｍで、チャック間５０ｍｍ、引っ張り速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、引張恒温層温度は、熱可塑性アクリルフィルム（Ｐ−１）で以下のように設定した。
熱可塑性アクリルフィルム（Ｐ−１）の１２５μｍ厚では、張恒温層温度の設定を１５０℃にし、サンプルセット後の１５０℃到達時に引張試験を行い、硬化性樹脂層にクラックが発生するまでの伸びを測定した。

（１０）耐薬品性
各膜厚の硬化性樹脂層に下記の各薬品を滴下し、８０℃乾燥機に1時間放置した後に、表面の薬品をふき取り評価した。
評価
○：リフティング発生せず、光沢維持
×：リフティング発生し、光沢無
各薬品
（ｉ）ＶＷ液：Ｏｃｔｙｌ Ｍｅｔｈｏｘｙｃｉｎｎａｍａｔｅ／Ｏｃｔｏｃｒｙｌｅｎｅ／Ｈｏｍｏｓａｌａｔｅ／ＤＥＥＴを等量混合溶剤
（ii）コパトーン：コパトーンＳＰＦ５０
（iii）二べア：ニベアＳＰＦ４７。

（１１）硬化樹脂層の厚さ
硬化性樹脂層の厚さはコーティング有無の厚み差より算出し、膜厚はＪＩＳ Ｂ ７５０３に準じて測定した。

（１２）鉛筆硬度
ＪＩＳ Ｋ５４００に従って、硬化性樹脂層の表面の鉛筆硬度を測定した。

（１３）真空成形性
硬化性樹脂層を積層した熱成形用フィルムを用いて真空成形を行った。
具体的には、真空引き機能を有したＹ−１０１型真空成形機（（株）三和興業株式会社製、商品名）により、真空成形を行った。
金型の形状は、縦９５ｍｍ×横５０ｍｍ×深さ５ｍｍの箱型であり、金型の底面と側面を結ぶ角のコーナーＲは約１０である。
硬化性樹脂層を積層した熱成形用フィルムの真空成形は、熱可塑性アクリルフィルム（Ｐ−１）で成形条件を以下のように設定した。
熱可塑性アクリルフィルム（Ｐ−１）の１２５μｍ厚では、ヒーター設定温度約３４０℃、加熱時間１５秒、ヒーターとフィルムとの距離１５ｍｍの条件で行い、金型温度６０℃の条件で行い、硬化性樹脂層が金型と接しない向きに真空成形を実施した。このときにフィルム温度は約１２０℃である。
得られた真空成形体のＲ部の側面部分、またはエッジ部のコーナー付近の状態を観察し、以下のように評価した。
（評価）
○：割れなし
×：硬化性樹脂層に割れが発生。

（１４）積層フィルムの耐折曲げ割れ性の評価
熱可塑性アクリルフィルム（Ｐ−１）１２５μｍ厚の片面に硬化性樹脂層を積層した積層フィルム（長さ３００ｍｍ×幅３０ｍｍ）の硬化性樹脂層を外側にして、２３℃と５℃（冷蔵庫）にて１８０度に折り曲げて、フィルムの破断（割れ）を評価した。
［評価］
○：フィルムの破断（割れ）が認められない。
×：フィルムの破断（割れ）が認められる。

（架橋アクリル系重合体（Ｄ）の製造方法：Ｐ−１）
攪拌器、温度計、窒素ガス導入管、モノマー供給管、還流冷却器を備えた８リットル重合器に水 ２００重量部およびＯＳＡを表１に示す配合量で仕込み、器内を窒素ガスで充分に置換して実質的に酸素のない状態とした後、内温を４０℃にし、表１に示す混合物（ｄ−１−１）を５重量部一括添加し、１０分間攪拌後に、以下の物質
ナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート ０．１１重量部
硫酸第一鉄・２水塩 ０．００４重量部
エチレンジアミン四酢酸−２−ナトリウム ０．００１重量部
を仕込み、表１に示す混合物（ｄ−１−２）を１０重量部／時間の割合で連続的に添加し、重合させた後、更に０．５時間重合を継続し、表１に示す混合物（ｄ−１−３）を１２．７重量部／時間の割合で連続的に添加し、重合させた後、更に１．０時間重合を継続後に重合転化率を９８％以上にし、内温を６０℃にし、表１に示す混合物（ｄ−２−１）を１６．７重量部／時間の割合で連続的に添加し重合させた後、更に１．０時間重合を継続後に重合転化率を９８％以上にして重合を終了させ、アクリル系重合体（Ｄ）のラテックスを得た。得られたラテックスを塩化カルシウムで塩析し、水洗、乾燥を行い、アクリル系重合（Ｄ）の乾燥粉末（Ｐ−１）を得た。

表１中の各略号は、それぞれ下記の物質を示す。
ＯＳＡ；ジオクチルスルホコハク酸ナトリウム
ＢＡ；アクリル酸ブチル
ＭＭＡ；メタクリル酸メチル
ＳＴ；スチレン
ＣＨＰ；クメンハイドロパーオキサイド
ＡＭＡ；メタクリル酸アリル
ｔＤＭ；ターシャリードデシルメルカプタン。

（熱可塑性フィルムの製造方法）
アクリル系重合体（Ｄ）として得られたＰ−１の乾燥粉末とメタクリル系樹脂（商品名：住友化学社製スミペックスＥＸ−Ａ）を４０重量部／６０重量部の比率でブレンドした後に、さらに、Ｐ−１とメタクリル系樹脂の総和１００重量部に対して紫外線吸収剤：ＴＩＮＵＶＩＮ２３４（チバ・スペシャリティ・ケミカルズ株式会社製）を１部、酸化防止剤：ＡＯ６０（株式会社ＡＤＥＫＡ製）を０．４部の配合割合でブレンドした後に、ベント式押出機の２４０℃設定で押し出し、ペレット化し、更に、Ｔダイ押出成形機で押出し機２３０℃、ダイス２４０℃設定でフィルム化（厚さ １２５μｍ）した。
（重合体（Ａ）成分の製造方法：Ａ−１〜Ａ−６）
攪拌機、温度計、還流冷却器、窒素ガス導入管及び滴下ロートを備えた反応器に表２の（イ）成分を仕込み、窒素ガスを導入しつつ１０５℃に昇温した後、表２の（ア）成分の混合物を滴下ロートから５時間かけて等速滴下した。次に、（ウ）成分の混合溶液を１時間かけて等速滴下した。その後、引き続き、１０５℃で２時間攪拌した後に、５０℃まで冷却した。冷却後に表２の（エ）成分を加えて攪拌し、重合体（Ａ）を合成した。得られた重合体（Ａ−１〜７）の固形分濃度、ＧＰＣで測定した数平均分子量、計算により求めたガラス転移温度、及び計算により求めた固形分水酸基価を表２に示した。

（表中、（ア）〜（エ）成分の量は重量部）

タケネートＤ−１１０Ｎ
（三井化学株式会社製ポリイソシアネート ＮＣＯ％＝１１．５％ 固形分％＝７５％、ＮＣＯ ０．００２７４モル／ｇ）
コロネートＨＸ
（信越化学工業株式会社製反応性シリコーンオイル 水酸基価＝３５ｍｇＫＯＨ/ｇ 粘度２５℃＝１３０ｍｍ^２/ｓ）
Ｘ−２２−１７６ＤＸ
（信越化学工業株式会社製反応性シリコーンオイル 水酸基価＝３５ｍｇＫＯＨ/ｇ 粘度２５℃＝１３０ｍｍ^２/ｓ）。

（実施例１〜４及び比較例１〜６）
熱成形用フィルムとして、得られた熱可塑性アクリルフィルム（Ｐ−１）の１２５μｍ厚の片面に表３の（Ａ）成分、（Ｂ）成分、（Ｃ）成分、（Ｆ）成分を配合し、３５％濃度になったコーティング剤を各膜厚に応じたバーコーターを用いて塗工した。Ｎｏ．８バーコーターで５μｍ厚、Ｎｏ．２４バーコーターで１５μｍ厚であった。塗工後、室温で２分間セッティングした後、８０℃乾燥機で５分間乾燥し、５０℃乾燥機で５日間養生した。その後、硬化性樹脂層側で鉛筆硬度、耐薬品性の評価を行い、硬化性樹脂層を最表面として真空成形性、耐折曲げ割れ性、ヘイズ値を評価・測定し、１０×１００ｍｍ短冊に切断して引張試験を行った。その結果を表３に示した。

水酸基を有し、特定量の無水マレイン酸を含有するビニル系重合体（Ａ）、特定比率のポリイソシアネート化合物（Ｂ）と活性水素を有する変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）を含有した硬化樹脂層を積層した熱成形用フィルムは、真空成形性、鉛筆硬度、１５０℃引張伸びおよび耐折曲げ割れ性に優れ、耐薬品性においては薄膜での性能に優れる。
比較例１では、樹脂のガラス転移点が耐薬品性試験温度より低いため、硬化性組成物の耐薬品性が低くなった。
比較例２では、ポリイソシアナート化合物（Ｂ）による３次元架橋がないため、硬化樹脂層の鉛筆硬度と耐薬品性が低くなった。
比較例３では、ポリイソシアナート化合物（Ｂ）による３次元架橋が密になったため、硬化樹脂層の真空成形性および引張伸びが低くなった。
比較例４では、無水マレイン酸が含有しない重合体（Ａ−４）を用いた実験であり、硬化性組成物の耐薬品性が低くなった。
比較例５では、変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）が高配合率のため、ヘイズ値が高くなった。
比較例６では、変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）が配合されていないため、耐折曲げ割れ性が低下した。

Claims (11)

1. 末端基にイソシアネート基と反応可能な活性水素を有する変性ポリオルガノシロキサン（Ｆ）、ビニル系重合体（Ａ）と、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を含有する熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物であって、水酸基を有するビニル系重合体（Ａ）がカルボン酸無水物基を有するビニル系単量体単位を有し、カルボン酸無水物基を有するビニル系単量体単位の重量％が全単量体単位１００重量％に対して１〜５０重量％であり、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）を含有し、ポリイソシアネート化合物（Ｂ）の含有量がビニル系重合体（Ａ）の固形分水酸価２〜１１０ｍｇＫＯＨ／ｇと反応する含有量であることを特徴とする熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物。
2. ビニル系重合体（Ａ）のガラス転移温度が８０℃以上である請求項１記載の熱成形用フィルム向け硬化性樹脂組成物。
3. 熱成形用フィルムの片面に厚さ１〜２０μｍの請求項１〜２のいずれかに記載の硬化性樹脂層を有する熱成形用樹脂フィルム。
4. 前記熱成形用フィルムのヘイズ値（ＪＩＳ Ｋ ７１３６）が３％以下である請求項１〜３のいずれかに記載の硬化性樹脂層を有する熱成形用樹脂フィルム。
5. 前記熱成形用フィルムの硬化性樹脂層の鉛筆硬度（ＪＩＳ Ｋ５４００に基づく測定）がＨＢ以上である請求項４に記載の熱成形用フィルム。
6. 前記熱成形用フィルムの最外層が５μｍ厚で、１５０℃ ５００ｍｍ／ｍｉｎ引張条件での伸びが１００％以上である請求項４または５に記載の熱成形用フィルム。
7. 前記硬化性樹脂層とは反対側の面上に絵柄層を有する請求項４〜６のいずれかに記載の熱成形用フィルム。
8. 前記熱成形用フィルムがインモールド成形用、インサート成形用またはＴＯＭ成形用である、請求項４〜７のいずれかに記載の熱成形用フィルム。
9. 前記熱成形用フィルムの製造方法であって、硬化性樹脂層を印刷法又はコート法により形成する請求項４〜８のいずれかに記載の熱成形用フィルムの製造方法。
10. 前記請求項４〜９のいずれかに記載の熱成形用フィルムをその硬化性樹脂層とは反対側の面が接するように基材上に積層して成る積層体。
11. 前記請求項４〜８のいずれかに記載の熱成形用フィルムを硬化性樹脂層とは反対側の面が接するようにインモールド成形法、インサート成形法又はＴＯＭ成形法により基材上に積層して成る積層体。