JP2013036340A - スクリューポンプのスクリューロータ、スクリューポンプ及びスクリューポンプを用いたスーパーチャージャ - Google Patents

Abstract

【課題】スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通しないようにする。
【解決手段】２スクリューロータ１４と噛み合って回転する第１スクリューロータ１３における条数は、第２スクリューロータ１４における条数より多い。第２スクリューロータ１２における条数をｎ、第２スクリューロータ１４のねじ歯３０，３１，３２の先端の回転軌跡である第２円Ｃ２と、第１スクリューロータ１３のねじ歯２２，２３，２４，２５の先端の回転軌跡である第１円Ｃ１との一対の交点Ｐ２，Ｐ１が第２スクリューロータ１４の回転中心を中心としてなす角度をγとすると、第２スクリューロータ１４における吸入側端面１４１から吐出側端面１４２への歯形Ｇ２のねじり角Θは、式（１）を満たす角度である。
０＜Θ≦３６０°−γ−３６０°／ｎ・・・（１）
【選択図】図３

Description

本発明は、互いに噛み合って回転する一対のスクリューロータにおける条数が互いに異なるスクリューポンプのスクリューロータ、スクリューポンプ及びスクリューポンプを用いたスーパーチャージャに関する。

スクリューロータを収容するハウジングと２つのスクリューロータとの間で内部圧縮を行いながら流体を移送するスクリューポンプでは、一対のスクリューロータの噛合部でブローホールが生じるという問題がある。スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とを連通してしまうブローホールの存在は、移送効率を下げたり、真空ポンプでは高い真空度の達成の妨げとなる。

特許文献１では、ブローホールを小さくするため、リード角を４０°未満とする技術思想が開示されている。

特開平１０−３１１２８８号公報

しかし、リード角を４０°未満にしてブローホールを小さくしても、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とが連通してしまう状態が生じる場合があることを回避することはできない。

本発明は、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通しないようにすることを目的とする。

請求項１及び請求項２の発明は、互いに噛み合って回転する第１スクリューロータと第２スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第１スクリューロータにおける条数が前記第２スクリューロータにおける条数より多く、これら２つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプのスクリューロータを対象とし、請求項１の発明では、前記第２スクリューロータにおける条数をｎ、前記第２スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第２円と、前記第１スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第１円との一対の交点が前記第２スクリューロータの回転中心を中心としてなす角度をγとすると、前記第２スクリューロータにおける吸入側端面から吐出側端面への歯形のねじり角Θは、式（１）を満たす角度である。

０＜Θ≦３６０°−γ−３６０°／ｎ・・・（１）
式（１）で示す設定では、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通することはない。

好適な例では、前記第２スクリューロータの歯先のシール角をδ、閉じ込め室の数をＭとすると、ねじり角Θは、式（２）を満たす角度である。
０＜Θ≦３６０°−γ−（３６０°／ｎ）×Ｍ＋δ・・・（２）
請求項３の発明は、互いに噛み合って回転する第１スクリューロータと第２スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第１スクリューロータにおける条数が前記第２スクリューロータにおける条数より多く、これら２つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプを対象とし、前記第２スクリューロータは、請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の第２スクリューロータである。

請求項４の発明は、内燃機関に空気を過給するスーパーチャージャを対象とし、前記スーパーチャージャとして請求項３に記載のスクリューポンプを用いた。

本発明は、スクリューポンプの吸入雰囲気側と吐出雰囲気側とがブローホールを介して連通しないようにすることができるという優れた効果を奏する。

第１の実施形態を示すスクリューポンプの断面図。 第１スクリューロータ及び第２スクリューロータを示す斜視図。 （ａ）は、図１のＡ−Ａ線断面図。（ｂ）は、図１のＢ−Ｂ線断面図。 （ａ），（ｂ）は、スクリューロータの周面を展開した展開図。 スクリューロータの周面を展開した展開図。 （ａ），（ｂ）は、第２の実施形態を示す断面図。

以下、本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図４に基づいて説明する。
図１に示すように、スクリューポンプ１１を構成するロータハウジング１２内には第１スクリューロータ１３と第２スクリューロータ１４とがそれぞれ回転可能に配設されている。第１スクリューロータ１３の軸１５の回転軸線１５１と第２スクリューロータ１４の軸１６の回転軸線１６１とは、互いに平行であり、軸１５，１６の基端（図１では右端）がモータハウジング１７内に突出している。モータハウジング１７内の電動モータ１８の駆動力は、出力軸１８１及び軸継手１９を介して軸１５に伝達され、軸１５が回転する。軸１５の回転は、一対のギヤ２０，２１の噛合を介して軸１６に伝えられ、軸１６が軸１５とは異なる方向へ回転する。これにより、第１スクリューロータ１３は、矢印Ｗで示す方向に回転し、第２スクリューロータ１４は、矢印Ｚで示す方向〔矢印Ｗで示す方向とは逆方向〕に互いに噛み合うように回転する。

図２に示すように、第１スクリューロータ１３は、４条のスクリュー形状のねじ歯２２，２３，２４，２５及びねじ溝２６，２７，２８，２９を備えている。第２スクリューロータ１４は、３条のスクリュー形状のねじ歯３０，３１，３２及びねじ溝３３，３４，３５を備えている。

図３（ａ），（ｂ）に示すように、第１スクリューロータ１３のねじ歯２２，２３，２４，２５は、第２スクリューロータ１４のねじ溝３３，３４，３５に入り込む。第２スクリューロータ１４のねじ歯３０，３１，３２は、第１スクリューロータ１３のねじ溝２６，２７，２８，２９に入り込む。

図１に示すように、ロータハウジング１２の一端をなす端壁１２２には流入口３６がロータハウジング１２内の吸入室１２１に連通するように形成されている。吸入室１２１内ではカバープレート３７がスクリューロータ１３，１４の端面１３１，１４１に接合されている。カバープレート３７には吸入口３７１が形成されている。

ロータハウジング１２の他端（端壁１２２とは反対側）においてロータハウジング１２の周壁１２３には流出口３８がロータハウジング１２内の吐出室１２４に連通するように形成されている。吐出室１２４内ではカバープレート３９がスクリューロータ１３，１４の端面１３２，１４２に接合されている。カバープレート３９には吐出口３９１が形成されている。

第１スクリューロータ１３及び第２スクリューロータ１４の回転に伴い、流入口３６を介して流体（気体）が吸入室１２１へ吸入される。吸入室１２１に吸入された流体は、カバープレート３７の吸入口３７１からねじ溝内に導入される。ねじ溝内に導入された流体は、吐出口３９１へ向かって移送され、吐出口３９１及び吐出室１２４を経由して流出口３８からロータハウジング１２外へ吐出される。

図３（ａ）は、吸入口３７１側のスクリューロータ１３，１４の端面１３１，１４１を示し、図３（ｂ）は、吐出口３９１側のスクリューロータ１３，１４の端面１３２，１４２を示す。端面１３１，１４１，１３２，１４２は、軸１５，１６の回転軸線１５１，１６１に対して垂直な平面である。

端面１３１，１３２の外形は、第１スクリューロータ１３の歯形Ｇ１を表し、端面１４１，１４２の外形は、第２スクリューロータ１４の歯形Ｇ２を表す。端面１３１側の歯形Ｇ１を回転軸線１５１に沿って等速度で端面１３２の位置まで移動させながら、回転軸線１５１を中心にして矢印Ｗの方向へ等回転速度で歯形Ｇ１を回転させたときの歯形Ｇ１は、端面１３２側の歯形Ｇ１〔図３（ａ）に破線で図示〕に一致する。端面１４１側の歯形Ｇ２を回転軸線１６１に沿って等速度で端面１４２の位置まで移動させながら、回転軸線１６１を中心にして矢印Ｚの方向へ等回転速度で歯形Ｇ２を角度Θ〔図３（ａ）参照〕だけ回転させたときの歯形Ｇ２は、端面１４２側の歯形Ｇ２〔図３（ａ）に破線で図示〕に一致する。

以下においては、端面１３１，１４１側の歯形Ｇ１，Ｇ２を端面１３２，１４２の位置まで移動しながら回転した角度Θをねじり角Θと記す。
第１スクリューロータ１３における条数ｍは、第２スクリューロータ１４における条数ｎより多い。本実施形態では、ｍ＝４であり、ｎ＝３である。第２スクリューロータ１４の先端１４０の回転軌跡である第２円Ｃ２と、第１スクリューロータ１３の先端１３０の回転軌跡である第１円Ｃ１との一対の交点Ｐ１，Ｐ２が第２スクリューロータ１４の回転中心（回転軸線１６１）を中心としてなす角度をγとする。そうした場合、第２スクリューロータ１４における吸入側端面１４１から吐出側端面１４２への歯形Ｇ２のねじり角Θは、式（１）を満たす角度に設定されている。

０＜Θ≦３６０°−γ−３６０°／ｎ・・・（１）
次に、第１の実施形態の作用を説明する。
図４（ａ），（ｂ）及び図５は、スクリューロータ１３，１４の周面を展開した展開図であり、スクリューロータ１３，１４の周面とロータハウジング１２の内周面１２０との間に生じる閉じ込め室が模式的に表されている。

図４（ａ）は、ねじり角Θが０＜Θ＜３６０°−γ−３６０°／ｎの範囲にあるときの閉じ込め室の推移を表し、図４（ｂ）は、ねじり角Θ＝３６０°−γ−３６０°／ｎのときの閉じ込め室の推移を表す。図５は、ねじり角ΘがΘ＞３６０°−γ−３６０°／ｎのときの閉じ込め室の推移を表す。図４（ａ）の展開図Ｆａ１、図４（ｂ）の展開図Ｆｂ１、及び図５の展開図Ｆｃ１は、第１スクリューロータ１３の回転角度が０°のときの状態を示す。図３（ａ），（ｂ）は、第１スクリューロータ１３の回転角度が０°のときの状態に対応する。図４（ａ）の展開図Ｆａ２、図４（ｂ）の展開図Ｆｂ２、及び図５の展開図Ｆｃ２は、第１スクリューロータ１３の回転角度が４５°のときの状態を示し、図４（ａ）の展開図Ｆａ３、図４（ｂ）の展開図Ｆｂ３、及び図５の展開図Ｆｃ３は、第１スクリューロータ１３の回転角度が９０°のときの状態を示す。

図４（ａ）における囲い円Ｂａ１，Ｂａ２，Ｂａ３，Ｂａ４は、ブローホールがある場所を概略的に示している。図４（ｂ）における囲い円Ｂｂ１，Ｂｂ２，Ｂｂ３，Ｂｂ４，Ｂｂ５，Ｂｂ６，Ｂｂ７は、ブローホールがある場所を概略的に示している。図５における囲い円Ｂｃ１，Ｂｃ２，Ｂｃ３，Ｂｃ４，Ｂｃ５，Ｂｃ６，Ｂｃ７，Ｂｃ８，Ｂｃ９，Ｂｃ１０は、ブローホールがある場所を概略的に示している。囲い円Ｂａ１，Ｂａ２，Ｂａ３，Ｂａ４，Ｂｂ１，Ｂｂ２，Ｂｂ３，Ｂｂ４，Ｂｂ５，Ｂｂ６，Ｂｂ７，Ｂｃ１，Ｂｃ２，Ｂｃ３，Ｂｃ４，Ｂｃ５，Ｂｃ６，Ｂｃ７，Ｂｃ８，Ｂｃ９，Ｂｃ１０の大きさは、ブローホールの大きさ（通過断面積）を概略的に示している。図４（ａ），（ｂ）及び図５に示すように、ねじり角Θが大きくなるほどブローホールの大きさ（通過断面積）が小さくなる。

図４（ａ）における第２スクリューロータ１４側の領域Ｓａ２１，Ｓａ２２，Ｓａ２３及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｓａ１１，Ｓａ１２，Ｓａ３は、吸入口３７１に連通した吸入雰囲気の領域である。第２スクリューロータ１４側の領域Ｄａ２１，Ｄａ２２，Ｄａ２３，Ｄａ４及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｄａ１１，Ｄａ１２，Ｄａ１３，Ｄａ５は、吐出口３９１に連通した吐出雰囲気の領域である。第２スクリューロータ１４側の領域Ｅａ２１，Ｅａ２２及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｅａ１１，Ｅａ１２，Ｅａ３は、吸入口３７１及び吐出口３９１のいずれにも連通しない閉じ込め室である。第１スクリューロータ１３の回転角度が０°から４５°へ移行（展開図Ｆａ１から展開図Ｆａ２へ移行）すると、領域Ｅａ１１が領域Ｅａ１２へ推移する。第１スクリューロータ１３の回転角度が４５°から９０°へ移行（展開図Ｆａ２から展開図Ｆａ３へ移行）すると、領域Ｅａ１２が領域Ｄａ５へ推移する。又、第１スクリューロータ１３の回転角度が０°から４５°へ移行すると、領域Ｅａ２１が領域Ｅａ２２へ推移し、第１スクリューロータ１３の回転角度が４５°から９０°へ移行すると、領域Ｅａ２２が領域Ｄａ４へ推移する。

図４（ａ）における領域Ｅａ１１，Ｅａ２１は、囲い円Ｂａ１で示すブローホールに連通していない。なお、第２スクリューロータ１４より第１スクリューロータ１３の方が条数が多いので、第２スクリューロータの領域Ｅａ２１が閉じ込め領域となる場合は、第１スクリューロータ１３側の領域Ｅａ１１は当然に閉じ込め領域となる。領域Ｅａ１２，Ｅａ２２は、囲い円Ｂａ２で示すブローホールに連通しておらず、領域Ｅａ３は、囲い円Ｂａ３，Ｂａ４で示すブローホールに連通していない。つまり、０＜Θ＜３６０°−γ−３６０°／ｎの条件の場合には、吸入口３７１及び吐出口３９１のいずれにも連通しない領域Ｅａ２１，Ｅａ２２，Ｅａ１１，Ｅａ１２，Ｅａ３が吸入雰囲気の領域と吐出の雰囲気との間に生じる。又、０＜Θ＜３６０°−γ−３６０°／ｎの条件の場合には、吸入口３７１と吐出口３９１とがブローホールの存在によって連通してしまうことはない。

図４（ｂ）における第２スクリューロータ１４側の領域Ｓｂ２１，Ｓｂ２２，Ｓｂ２３及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｓｂ１１，Ｓｂ１２，Ｓｂ３は、吸入口３７１に連通した吸入雰囲気の領域である。第２スクリューロータ１４側の領域Ｄｂ２１，Ｄｂ２２，Ｄｂ２３，Ｄｂ４，Ｄｂ５及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｄｂ１１，Ｄｂ１２，Ｄｂ１３，Ｄｂ５は、吐出口３９１に連通した吐出雰囲気の領域である。第２スクリューロータ１４側の領域Ｅｂ２１及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｅｂ１１，Ｅｂ１２，Ｅｂ３は、吸入口３７１及び吐出口３９１のいずれにも連通しない閉じ込め室である。第１スクリューロータ１３の回転角度が０°から４５°へ移行（展開図Ｆｂ１から展開図Ｆｂ２へ移行）すると、領域Ｅｂ２１が領域Ｄｂ４へ推移する。第１スクリューロータ１３の回転角度が４５°から９０°（展開図Ｆｂ２から展開図Ｆｂ３へ移行）へ移行すると、領域Ｄｂ４が領域Ｄｂ５へ推移する。又、第１スクリューロータ１３の回転角度が０°から４５°へ移行すると、領域Ｅｂ１１が領域Ｅｂ１２へ推移し、第１スクリューロータ１３の回転角度が４５°から９０°へ移行すると、領域Ｅｂ１２が領域Ｄｂ５へ推移する。

図４（ｂ）における領域Ｅｂ１１，Ｅｂ２１は、囲い円Ｂｂ１，Ｂｂ２で示すブローホールに連通していない。領域Ｅｂ１２は、囲い円Ｂｂ３，Ｂｂ４で示すブローホールに連通しておらず、領域Ｅｂ３は、囲い円Ｂｂ５，Ｂｂ６，Ｂｂ７で示すブローホールに連通していない。つまり、Θ＝３６０°−γ−３６０°／ｎの条件の場合には、吸入口３７１及び吐出口３９１のいずれにも連通しない領域Ｅｂ１１，Ｅｂ２１，Ｅｂ１２，Ｅｂ３（閉じ込め室）が吸入雰囲気の領域と吐出の雰囲気との間に生じる。又、Θ＝３６０°−γ−３６０°／ｎの条件の場合には、吸入口３７１と吐出口３９１とがブローホールの存在によって連通してしまうことはない。

図５における第２スクリューロータ１４側の領域Ｓｃ２１，Ｓｃ２２，Ｓｃ２３，Ｓｃ２４，Ｓｃ２５，Ｓｃ２６，Ｓｃ１，Ｓｃ２及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｓｃ１１，Ｓｃ１２，Ｓｃ１３，Ｓｃ１４，Ｓｃ１５，Ｓｃ１６，Ｓｃ３は、吸入口３７１に連通した吸入雰囲気の領域である。第２スクリューロータ１４側の領域Ｄｃ２１，Ｄｃ２２，Ｄｃ２３，Ｄｃ２４及び第１スクリューロータ１３側における領域Ｄｃ１１，Ｄｃ１２，Ｄｃ１は、吐出口３９１に連通した吐出雰囲気の領域である。

第１スクリューロータ１３の回転角度が０°から４５°へ移行（展開図Ｆｃ１から展開図Ｆｃ２へ移行）すると、領域Ｓｃ２４が領域Ｓｃ２５へ推移すると共に、領域Ｄｃ２１が領域Ｄｃ２２へ推移する。第１スクリューロータ１３の回転角度が４５°から９０°（展開図Ｆｃ２から展開図Ｆｃ３へ移行）へ移行すると、領域Ｓｃ２５が領域Ｓｃ２６へ推移すると共に、領域Ｄｃ２２が領域Ｓｃ２へ推移する。

第２スクリューロータ１４側では、吸入口３７１及び吐出口３９１のいずれにも連通しない領域（閉じ込め室）は生じない。又、展開図Ｆｃ３において、吸入口３７１に直通する領域Ｓｃ２３には領域Ｓｃ２６がブローホールＢｃ１０を介して連通している。さらに、領域Ｓｃ２６には領域Ｓｃ２がブローホールＢｃ７を介して連通しており、且つ領域Ｓｃ２には領域Ｓｃ４がブローホールＢｃ８を介して連通している。つまり、Θ＞３６０°−γ−３６０°／ｎの条件の場合には、第２スクリューロータ１４側においては吸入口３７１と吐出口３９１とがブローホールの存在によって連通してしまう。又、Θ＞３６０°−γ−３６０°／ｎの条件の場合には、第２スクリューロータ１４側においては吸入口３７１及び吐出口３９１のいずれにも連通しない領域（閉じ込め室）が吸入雰囲気の領域と吐出の雰囲気との間に生じることはない。

第１の実施形態では以下の効果が得られる。
（１）ねじり角Θは、式（１）で示す大きさに設定されている。
０＜Θ≦３６０°−γ−３６０°／ｎ・・・（１）
式（１）で示す設定がなされているため、スクリューポンプ１１の吸入口３７１（吸入雰囲気）側と吐出口３９１（吐出雰囲気）側とがブローホールを介して連通することはない。

（２）ねじり角Θが３６０°−γ−３６０°／ｎより大きい場合では、図５の領域Ｄｃ２１の形状から明らかなように、ねじり角Θが式（１）を満たす場合に比べて吸入量が減少し、必要な吸入量を確保するためにはスクリューポンプの体格を大きくする必要がある。従って、ねじり角Θが３６０°−γ−３６０°／ｎより大きい場合と比較して、ねじり角Θが式（１）を満たすことでスクリューポンプ１１の小体格化を実現できる。

次に、図６（ａ），（ｂ）の第２の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
第２スクリューロータ１４のねじ歯３０，３１，３２の先端には円弧面形状のシール面３０１，３１１，３２１が形成されている。シール面３０１，３１１，３２１は、これを挟んで隣り合うねじ溝間の流体洩れの抑制に寄与する。

回転軸線１６１を中心とするシール面３０１，３１１，３２１の角度（シール角）をδ〔図６（ａ）ではシール面３２１のシール角δのみ図示〕、第２スクリューロータ１４側の閉じ込め室の数をＭとすると、ねじり角Θは、式（２）で示す大きさに設定されている。

０＜Θ≦３６０°−γ−（３６０°／ｎ）×Ｍ＋δ・・・（２）
例えば、δ＝６°、ｎ＝３、γ＝１１０°の場合、Ｍ＝１の場合にはΘ＝１３６°であり、Ｍ＝２の場合にはΘ＝１６°である。δ＝６°、ｎ＝３、γ＝１１０°、Ｍ＝３の場合には、Θ＝−１０４°となり、式（２）は不成立となる。

シール面３０１，３１１，３２１がある場合にも、ねじり角Θを式（２）で示す大きさに設定すれば、スクリューポンプ１１の吸入口３７１（吸入雰囲気）側と吐出口３９１（吐出雰囲気）側とがブローホールを介して連通することはない。

本発明では以下のような実施形態も可能である。
○第１の実施形態における第１スクリューロータ１３の軸１５に車両の内燃機関の回転出力を入力する構成とし、空気を吸入室１２１に送って流出口３８から内燃機関に供給するようにしたスーパーチャージャを構成してもよい。

本発明のスクリューロータ１３，１４を用いたスクリューポンプでは、スクリューポンプの回転数が低い場合には閉じ込め室の存在によって流体（気体）が定容積で吸入側から吐出側へ移送される。つまり、本発明のスクリューロータ１３，１４を用いたスクリューポンプは、容積型ポンプとして働き、流体（気体）は、外部圧縮される。

スクリューポンプの回転数が高い場合には、ブローホールにおける流体（気体）洩れの影響が小さくなる。つまり、本発明のスクリューポンプの回転数が高い場合には、カバープレート３７，３９間で閉じ込め室がスクリューロータ１３，１４の回転に伴って容積減少し、流体（気体）がカバープレート３７，３９間で実質的に内部圧縮される。

本発明のスクリューポンプを利用したスーパーチャージャでは、内燃機関の低回転時（例えばアイドリング状態）のような過給が不要な場合には内部圧縮が行なわれずに外部圧縮のみで流体の移送が行なわれるから、過給圧が低くなる。これによりスーパーチャージャーの消費動力が低減される。又、内燃機関の高回転時（例えば高速走行状態）のような過給が望ましい場合には外部圧縮に加えて内部圧縮が行なわれるから、内燃機関が要求する高い過給圧を確保することができる。

つまり、本発明のスクリューポンプは、内燃機関のスーパーチャージャとして利用する上で好適である。
○第１スクリューロータの条数が３で第２スクリューロータの条数が４のスクリューポンプに本発明を適用してもよい。特に、第１スクリューロータの条数が６で第２スクリューロータの条数が４のスクリューポンプ、あるいは第１スクリューロータの条数が５で第２スクリューロータの条数が３のスクリューポンプは、ブローホールを小さくすることができるので、本発明の適用対象として好ましい。

○第１スクリューロータ１３の軸１５を電動モータ１８に直結する代わりに、第２スクリューロータ１４の軸１６を電動モータ１８に直結してもよい。

１１…スクリューポンプ。１２…ロータハウジング。１３…第１スクリューロータ。１４…第２スクリューロータ。１４１…吸入側の端面。１４２…吐出側の端面。３０，３１，３２…ねじ歯。Ｃ１…第１円。Ｃ２…第２円。Ｐ１，Ｐ２…交点。Θ…ねじり角。γ…角度。δ…シール角。Ｇ２…歯形。

Claims (4)

1. 互いに噛み合って回転する第１スクリューロータと第２スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第１スクリューロータにおける条数が前記第２スクリューロータにおける条数より多く、これら２つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプのスクリューロータにおいて、
   前記第２スクリューロータにおける条数をｎ、前記第２スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第２円と、前記第１スクリューロータのねじ歯の先端の回転軌跡である第１円との一対の交点が前記第２スクリューロータの回転中心を中心としてなす角度をγとすると、前記第２スクリューロータにおける吸入側端面から吐出側端面への歯形のねじり角Θは、式（１）を満たす角度であるスクリューポンプのスクリューロータ。
   ０＜Θ≦３６０°−γ−３６０°／ｎ・・・（１）
2. 前記第２スクリューロータの前記ねじ歯のシール角をδ、閉じ込め室の数をＭとすると、ねじり角Θは、式（２）を満たす角度である請求項１に記載のスクリューポンプのスクリューロータ。
   ０＜Θ≦３６０°−γ−（３６０°／ｎ）×Ｍ＋δ・・・（２）
3. 互いに噛み合って回転する第１スクリューロータと第２スクリューロータとがロータハウジング内に収容されており、前記第１スクリューロータにおける条数が前記第２スクリューロータにおける条数より多く、これら２つのスクリューロータの回転によって流体が前記ロータハウジングの一端より吸入されると共に、他端より吐出されるスクリューポンプにおいて、
   前記第２スクリューロータは、請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の第２スクリューロータであるスクリューポンプ。
4. 内燃機関に空気を過給するスーパーチャージャにおいて、
   前記スーパーチャージャとして請求項３に記載のスクリューポンプを用いたスーパーチャージャ。