JP2001241391A - 流体ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 流体ポンプにおいて、仕切部材とロータ対と
の摺動により発生する摺動音の低減および摩擦損失トル
クの低減を図る。 【解決手段】 第１ケーシング22と第２ケーシング23と
に分割される流体ポンプ20のケーシング21内には、内歯
を有するアウタロータ25，29と、該内歯に噛合する外歯
を有し、アウタロータ25，29の回転軸線L2とは偏心した
回転軸線L1を有する駆動軸により回転駆動されるインナ
ロータ26，30とからなるロータ対R1，R2が、仕切部材33
を介して回転軸線L1方向に複数個配設される。仕切部材
33は、ケーシング21に対して回転自在であるため、ロー
タ対R1，R2との相対速度差が小さくなるので摺動音が低
減され、しかも仕切部材33とロータ対R1，R2との間の摩
擦力が小さくなるので摩擦トルク損失が低減される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本出願発明は、例えば、内燃
機関の摺動部等に潤滑油を供給するために使用される流
体ポンプであって、内歯を有する回転自在なアウタロー
タと該内歯に噛合する外歯を有すると共に回転駆動され
るインナロータとからなるロータ対を備えた流体ポンプ
に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、流体の吸入口および吐出口を有す
るケーシング内に、内歯を有すると共にケーシングに対
して回転自在なアウタロータと、内歯に噛合して内歯と
の間にポンプ室を形成する外歯を有するインナロータと
からなるロータ対を備え、インナロータに結合された駆
動軸により、インナロータが、アウタロータの回転軸線
とは偏心した状態で回転駆動される流体ポンプでは、そ
の構造上、吐出量および吐出圧が脈動するため、その脈
動に起因する振動・騒音を低減するための手段を施した
ものが知られている。

【０００３】例えば、特公昭４８−２１９６９号公報に
開示されたトロコイドポンプでは、内歯を有するアウタ
ーローターと該内歯より少数の外歯を有するインナーロ
ーターとからなるローター対が複数組互いに位相差を持
ってケーシング内に配設され、ローター対の間には、吸
入孔および吐出孔を有してケーシングと一体に形成され
た隔壁が設けられる。そして、内歯と外歯との間に形成
される空間の容積変化によるポンプ作用が、複数組のロ
ーター対により交互に行われ、しかも該空間が吸入孔お
よび吐出孔により相互に連通していることから、吐出量
および吐出圧の脈動が低減されるものである。

【０００４】また、特公昭５８−４４８７５号公報に開
示された歯車ポンプでは、ケーシング内に、止めピンに
より支持された仕切板により２つの歯車室が形成され、
各歯車室に内歯車と該内歯車より少ない歯数の外歯車と
が収容される。そして、一方の対となる内歯車および外
歯車と、他方の対となる内歯車および外歯車とは、位相
が１／２ピッチずれるように配設されることで、吐出さ
れる流体の脈動が平均化されて小さくなるようにされ
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところで、前述した従
来技術であるトロコイドポンプおよび歯車ポンプでは、
複数のローター対または歯車対の間に設けられる隔壁ま
たは仕切板は、ケーシングに固定されたものであるた
め、隔壁と高速で回転するローター対との摺動により、
または仕切板と高速で回転する外歯車との摺動により、
摺動音が発生するうえ、それら摺動箇所の存在により、
流体ポンプの摩擦損失トルクが大きい難点があった。

【０００６】さらに、ケーシング内を複数の室に仕切る
に当たり、前記トロコイドポンプのように、隔壁をケー
シングと一体に形成するものでは、３組以上のロータ対
を備えたポンプの組立作業は容易でない。また、前記歯
車ポンプのように、ケーシング内の所定位置に仕切板を
固定具である止めピンにより支持固定するものでは、ケ
ーシング内の所定位置に仕切板をセットするのに時間を
要し、さらにケーシングに固定するのに時間を要するた
め、流体ポンプの組立作業の効率が良好とはいえないも
のであった。

【０００７】本出願発明は、このような事情に鑑みてな
されたものであって、請求項１および請求項２記載の発
明は、流体ポンプにおいて、仕切部材とロータ対との摺
動により発生する摺動音の低減および摩擦損失トルクの
低減を図ることを共通の目的とする。そして、請求項２
記載の発明は、さらに、ケーシング内を複数の室に仕切
る仕切部材の組付けを容易にして、流体ポンプの組立作
業の効率を向上させることを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段および発明の効果】本出願
の請求項１記載の発明は、流体の吸入口および吐出口を
有するケーシング内に、内歯を有すると共に該ケーシン
グに対して回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合し
て該内歯との間にポンプ室を形成する外歯を有し、該ア
ウタロータの回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆
動軸により回転駆動されるインナロータとからなるロー
タ対が、仕切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複
数個配設された流体ポンプにおいて、前記仕切部材は、
前記ケーシングに対して回転自在である流体ポンプであ
る。

【０００９】この請求項１記載の発明によれば、仕切部
材がケーシングに対して回転自在であるため、仕切部材
とロータ対との回転速度差は、仕切部材がケーシングに
固定されている前記従来技術に比べて小さくなるので、
仕切部材とインナロータまたはアウタロータとが摺動す
ることにより発生する摺動音の発生が抑制される。すな
わち、仕切部材が駆動軸に回転自在に取り付けられた場
合には、仕切部材が、回転駆動されるインナロータとの
間の摩擦力により、ロータ対と同一方向に連れ回りする
ため、仕切部材とロータ対との回転速度差は、前記従来
技術に比べて小さくなる。また、仕切部材が駆動軸に固
定されて、または仕切部材がインナロータと一体化され
て、両者が一体に回転する場合には、仕切部材とインナ
ロータとの回転速度は等しくなり、仕切部材とアウタロ
ータとの回転速度差は、インナロータとアウタロータと
のそれと等しくなるので、仕切部材とアウタロータとの
回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなる。さら
に、仕切部材がアウタロータと一体化されて、両者が一
体に回転する場合には、仕切部材とアウタロータとの回
転速度は等しくなり、仕切部材とインナロータとの回転
速度差は、アウタロータとインナロータとのそれと等し
くなるので、仕切部材とインナロータとの回転速度差は
前記従来技術に比べて小さくなる。

【００１０】また、仕切部材がケーシングに対して回転
自在であるので、流体ポンプの摩擦損失トルクを低減で
きて、駆動軸の出力損失を低減できる。すなわち、仕切
部材が駆動軸に回転自在に取り付けられた場合には、流
体ポンプ自体に存在するケーシングと複数個のロータ対
と仕切部材との間の回転軸線方向の僅かの間隙により、
仕切部材は回転軸線方向にも移動する。その結果、ロー
タ対との接触によって仕切部材に作用する回転軸線方向
の力が小さくなるので、ロータ対と仕切部材との間の摩
擦力も小さくなり、摩擦損失トルクを低減できる。ま
た、仕切部材が駆動軸に固定された場合、または仕切部
材がアウタロータまたはインナロータと一体化された場
合には、仕切部材とアウタロータまたはインナロータロ
ータとの間の摺動箇所の減少により、摩擦損失トルクを
低減できる。

【００１１】請求項２記載の発明は、請求項１記載の流
体ポンプにおいて、前記ケーシングは、前記駆動軸の回
転軸線と交差する分割面で分割されており、前記仕切部
材は該分割面に配置されるものである。

【００１２】この請求項２記載の発明によれば、ケーシ
ングに仕切部材を容易に組付けることができるので、流
体ポンプの組立作業の効率を向上させることができる。
そのうえ、アウタロータのよりも大きな外径を有する仕
切部材であってもその組付けは容易である。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本出願発明の実施形態を図
１ないし図１３を参照して説明する。図１は、本出願発
明の第１実施形態としてのオイルポンプを備えた車両用
直列４気筒内燃機関１の要部を断面で示したもので、内
燃機関１は、不図示のシリンダ孔内で往復動するピスト
ンが摺動自在に嵌合したシリンダブロック２と、その下
端に結合されたロアブロック３と、ロアブロック３の下
端に結合されたオイルパン４とを備え、シリンダブロッ
ク２に回転自在に支持されたクランク軸が、コンロッド
を介して前記ピストンにより回転駆動される。

【００１４】図２を併せて参照すると、オイルパン４内
には、ピストンの往復動に起因して発生する２次振動を
低減するためのバランサ装置５が、ロアブロック３の下
面に取り付けられる。バランサ装置５は、一対のバラン
ス軸６，７と、両バランス軸６，７を収容する上下に２
分割された上ハウジング８_Uおよび下ハウジング８_Lがボ
ルト結合されて構成されるハウジング８とを備える。

【００１５】一方のバランス軸６はクランク軸との間に
掛け渡されたチェーンを介して駆動連結され、両バラン
ス軸６，７はギヤ９により相互に駆動連結されて、両バ
ランス軸６，７がクランク軸の２倍の回転数で、一方の
バランス軸６がクランク軸と同一方向に回転され、他方
のバランス軸７が逆方向に回転される。バランス軸７の
一端には、内燃機関１の摺動部等に潤滑油を圧送するト
ロコイド型オイルポンプ20が設けられる。

【００１６】両バランス軸６，７のバランサ機能をなす
ための構造は同一であるので、図２を参照して、バラン
ス軸７についてその説明をすると、バランス軸７のギヤ
９寄りの一端部には、下ハウジング８_Lに設けられた軸
受孔10に支持される第１ジャーナル部7aが設けられ、バ
ランス軸７の他端部には、上ハウジング８_Uおよび下ハ
ウジング８_Lの各分割面に形成された凹部により形成さ
れる軸受孔に軸受11を介して支持される第２ジャーナル
部7bが設けられる。そして、第２ジャーナル部7bの軸方
向の両側方に、バランス軸７の回転軸線よりも径方向外
側に重心位置を有する一対のバランスウエイト7c，7c
が、バランス軸７に一体成形される。

【００１７】一方、バランス軸７により回転駆動される
オイルポンプ20は、下ハウジング８ _Lに設けられた吸入
油路13の吸入端に取り付けられたストレーナ12から吸入
油路13を経て、さらにオイルポンプ20の後述するケーシ
ング21に設けられて途中で合流している第１，第２吸入
ポート27，31を通じてオイルパン４内の潤滑油を吸入す
る。そして、オイルポンプ20により高圧となって吐出さ
れる潤滑油は、オイルポンプ20のケーシング21に設けら
れて途中で合流している第１，第２吐出ポート28，32を
経て、ロアブロック３に設けられた吐出油路14、さらに
シリンダブロック２に取り付けられたオイルフィルタを
通ってシリンダブロック２のメインギャラリに至り、そ
こから各摺動部等に圧送される。また、第２吐出ポート
32にはリリーフ弁15が設けられ、設定値より大きな吐出
圧となったとき、リリーフ弁15が開弁して、第２吐出ポ
ート28,32の潤滑油の一部がオイルパン４内に帰還す
る。

【００１８】ところで、図２ないし図４に図示されるよ
うに、オイルポンプ20のケーシング21は、バランサ装置
５の下ハウジング８_Lと一体成形されて軸受孔10に隣接
する第１ケーシング22と、第１ケーシング22の開口端部
に形成された端面22aと合わせられる端面23aをその開口
端部に有する第２ケーシング23とに２分割されており、
両ケーシング22，23がボルト24により結合されて構成さ
れる。そして、各端面22a，23aにより形成される分割面
は、バランス軸７の回転軸線L1と交差する面であり、こ
の実施形態では直交する面である。

【００１９】第１ケーシング22の開口端部に設けられて
端面22a、すなわち分割面に連なり、内周面の径方向横
断面が円形の凹部からなる第１収容室22bには、内周に
複数の内歯25a、この第１実施形態では５つの内歯25aを
有する円環状の第１アウタロータ25が回転自在に嵌合さ
れ、第１アウタロータ25の内側に、内歯25aと噛合す
る、内歯25aよりも１つ歯数の少ない複数の外歯26a、こ
の第１実施形態では４つの外歯26aを有する第１インナ
ロータ26が収容され、この第１インナロータ26は、駆動
軸となるバランス軸７の先端部7dに、バランス軸７と一
体回転するように結合される。そして、バランス軸７の
回転軸線L1、すなわち第１インナロータ26の回転軸線L1
は、第１アウタロータ25の回転軸線L2から所定偏心量ｅ
だけ偏心する状態で、第１アウタロータ25および第１イ
ンナロータ26からなる第１ロータ対R1が第１収容室22b
に配置される。

【００２０】また、第１ケーシング22には、一端が第１
収容室22bの底面22cに開口する第１吸入口27aを形成
し、他端が吸入油路13に連通する第１吸入ポート27、そ
して一端が底面22cに開口する吐出口28aを形成し、他端
が吐出油路14に連通する第１吐出ポート28が、それぞれ
設けられる。

【００２１】一方、第２ケーシング23の開口端部には、
内周面の径方向横断面が円形で、第１収容室22bの中心
軸線L3と同一中心軸線L3および同一内径を有する第２収
容室23bと、第２収容室23bに対して端面23a寄りに形成
されて、端面23a、すなわち分割面に連なる大径部から
なる第３収容室23dとを有する段付きの凹部が設けられ
る。

【００２２】そして、第２収容室23bには、第１収容室2
2bに収容される第１ロータ対R1と同様に、内周に５つの
内歯29aを有する円環状の第２アウタロータ29が回転自
在に嵌合され、第２アウタロータ29の内側に、内歯29a
と噛合する４つの外歯30aを有する第２インナロータ30
が収容される。また、第２アウタロータ29の回転軸線L2
は、バランス軸７の回転軸線L1、すなわち第２インナロ
ータ30の回転軸線L1から偏心量ｅだけ偏心して、第１ア
ウタロータ26の回転軸線L2と一致するようにされて、第
２アウタロータ29および第２インナロータ30からなる第
２ロータ対R2が第２収容室23bに配置される。

【００２３】また、第２ケーシング23には、一端が第２
収容室23bの底面23cに開口する第２吸入口31aを形成
し、他端が第１ケーシング22の第１吸入ポート27と連通
する第２吸入ポート31、そして一端が底面23cに開口す
る第２吐出口32aを形成し、他端が第１ケーシング22の
第１吐出ポート28に連通する第２吐出ポート32が、それ
ぞれ設けられる。

【００２４】一方、内周面の径方向横断面が円弧をなす
第３収容室23dの中心軸線L4は、第２インナロータ30の
回転軸線L1と一致し、第２収容室23bの中心軸線L3は第
２アウタロータ29の回転軸線L2と一致しているため、そ
れら中心軸線L3，L4は、偏心量ｅだけ偏心している。そ
して、第３収容室23dには、バランス軸７の回転軸線L1
方向で、第１収容室22b内の第１ロータ対R1および第２
収容室23b内の第２ロータ対R2の間に介在して、中央部
に取付円孔33aを有する円板からなる仕切部材33が、第
３収容室23dの内周面との間に僅かの径方向間隙を介し
て、ケーシング21に対して回転自在に嵌合される。この
取付円孔33aの直径は先端部7dの外径より僅かに大きく
され、バランス軸７に対して仕切部材33は回転自在とな
っている。また、第３収容室23dの回転軸線L1方向の長
さは、嵌合される仕切部材33の厚さと等しくされ、仕切
部材33が嵌合された状態で、仕切部材33の後述する第１
側面33bが端面23aと面一となるようにされている。

【００２５】そして、第１収容室22bにおいて、回転軸
線L1方向の一方の側面を形成する仕切部材33の第１側面
33b、そして回転軸線L1方向の他方の側面を形成する底
面22cとの間で、第１アウタロータ25の内歯25aおよび第
１インナロータ26の外歯26aとの間には、可変容積空間
である４つの第１ポンプ室34が形成される。同様に、第
２収容室23bにおいて、仕切部材33の第２側面33cと底面
23cとの間で、第２アウタロータ29の内歯29aおよび第２
インナロータ30の外歯30aとの間には、可変容積空間で
ある４つの第２ポンプ室35が形成される。したがって、
第１，第２ロータ対R1，R2がそれぞれ収容される第１，
第２収容室22b，23bが、仕切部材33を介して、バランス
軸７の軸線方向L1に配置されることになる。

【００２６】そして、仕切部材33の半径は、第１ロータ
対R1により形成される第１ポンプ室34と第２ロータ対R2
により形成される第２ポンプ室35との間で潤滑油の流出
入がないように、両ロータ対R1，R2間を密封できる半
径、すなわち第２アウタロータ29の内周の最大半径に偏
心量ｅを加えた長さよりも大きく設定されるため、結果
的に第２収容室23bの半径よりも大きくされる。この場
合、仕切部材33の外径が両アウタロータ25，29の内歯25
a，29aの内径よりも大きく、両アウタロータ25，29の外
径よりも小さくなるように設定されていれば、第１，第
２ロータ対R1，R2間の潤滑油の流出入を確実に防止する
ことができる。

【００２７】ところで、第１，第２インナロータ26，30
が結合されるバランス軸７には、図５に図示されるよう
に、円柱状の先端部7dの外周に、その直径方向に対向し
て相互に平行な平面を有する一対の切欠部7eが設けられ
る。一方、各インナロータ26，30には、その中央に嵌合
孔26b，30bが設けられ、嵌合孔26b，30bの周壁面には、
その直径方向に、切欠部7eの平面に対応する平面を有す
る一対の係止部26c，30c設けられる。そして、切欠部7e
と係止部26c，30cとが係合するように、第１，第２イン
ナロータ26，30を先端部7dに嵌合させることで、各イン
ナロータ26，30とバランス軸７との回り止めがなされ、
両者が相対回転不能に結合される。

【００２８】さらに、第１インナロータ26と第２インナ
ロータ30とは、隣接する外歯26a,30a間のピッチ（すな
わち３６０°を外歯26a，30aの数で除した角度）の１／
２である４５°、位相がずれるようにバランス軸７に取
り付けられる。そこで、第１インナロータ26および第２
インナロータ30に同一形状のロータを使用したうえで、
両インナロータ26，30を前述の位相差をもってバランス
軸７に取り付けるために、それらインナロータ26，30の
回転軸線L1および１つの外歯26a，30aの先端を通る平面
と係止部26c，30cの平面を含む平面とのなす鋭角θ（図
４参照）が、ピッチの１／４である２２．５°となるよ
うに、係止部26c，30cの回転方向の位置を設定してあ
る。そして、一方のインナロータを裏返してバランス軸
７に取り付けることで、前述の位相差をつくり出してい
る。

【００２９】このように構成された第１実施形態のオイ
ルポンプ20において、内燃機関１が運転されて、クラン
ク軸によりバランス軸７が回転されると、第１，第２ロ
ータ対R1，R2が回転して、オイルパン４から吸引された
潤滑油が第１，第２ポンプ室34，35で吸入・圧縮され
て、ピッチの１／２の位相差で吐出されるので、第１，
第２ポンプ室34，35から吐出された潤滑油の合流後は両
者の脈動が打ち消し合い、吐出油路14には脈動が殆どな
い潤滑油が圧送される。そして、このことは、第１イン
ナロータ26と第２インナロータ30との位相がピッチの１
／２の４５°ずれていることに限定されるものでなく、
両インナロータ26，30間の位相差をピッチの１／２より
も小さい角度に設定し、前記鋭角θをピッチの１／４よ
りも小さい角度に設定することで、オイルポンプ20から
潤滑油が吐出される際の脈動を抑制するのに有効な任意
の位相差を設定することが可能である。

【００３０】そして、第１，第２収容室22b，23bにそれ
ぞれ収容された第１，第２ロータ対R1，R2の間に介在す
る仕切部材33は、ケーシング21に対して回動自在である
ため、回転する第１，第２インナロータ26，30との間の
摩擦力により、第１，第２ロータ対R1，R2と同一方向に
連れ回りする。その結果、仕切部材33と第１，第２ロー
タ対R1，R2との回転速度差は、仕切部材がケーシングに
固定されている前記従来技術に比べて小さくなるので、
仕切部材33の両側面33b，33cと第１，第２インナロータ
26，30および第１，第２アウタロータ25，29とが摺動す
ることにより発生する摺動音の発生が抑制される。

【００３１】また、仕切部材33は、ケーシング21に対し
て回転自在に嵌合されると共に、バランス軸７に対して
も回動自在に取り付けられるので、オイルポンプ20自体
に存在するケーシング21と第１，第２ロータ対R1，R2と
仕切部材33との間の回転軸線L1方向の僅かの間隙によ
り、仕切部材33は回転軸線L1方向にも移動する。その結
果、第１，第２ロータ対R1，R2との接触によって仕切部
材33に作用する回転軸線L1方向の力が小さくなるので、
第１，第２ロータ対R1，R2と仕切部材33との間の摩擦力
も小さくなり、オイルポンプ20の摩擦損失トルクを低減
できて、バランス軸７を駆動する内燃機関１の出力損失
を低減できる。

【００３２】さらに、ケーシング21を第１，第２収容室
22b，23bに仕切る仕切部材33は、ケーシング21の分割面
である端面23aに設けられる第３収容室23dに嵌合される
ので、ケーシング21に仕切部材33を容易に組付けること
ができて、オイルポンプ20の組立作業の効率を向上させ
ることができる。そのうえ、第１，第２収容室22b，23b
の内径よりも大きな外径を有する仕切部材33であっても
その組付けは容易である。

【００３３】また、位相差を持って駆動軸であるバラン
ス軸７に固定される第１，第２インナロータ26，30に
は、同一形状のインナロータが使用されるため、コスト
削減ができる。しかも、第１，第２インナロータ26，30
のバランス軸７への結合は、各インナロータ26，30をバ
ランス軸７に嵌合する際、各インナロータ26，30の嵌合
孔26b，30bの係止部26c，30cとバランス軸７の先端部7d
に形成された切欠部7eとを係合させるだけの簡単な取付
構造であるので、この点でも、オイルポンプ20の組立作
業の効率を向上できる。

【００３４】以下、前述した第１実施形態の一部の構成
を変更した実施形態について、変更した構成に関して説
明するが、同一の構成または相当する構成については、
同一の符号を使用している。

【００３５】第１実施形態では、仕切部材33はバランス
軸７に回転自在に嵌合されたが、バランス軸７との間で
相対回転不能に仕切部材33を取り付けて両者を一体化す
ることもできる。その際、第２実施形態として、仕切部
材の取付円孔33aの形状を各インナロータ26，30の嵌合
孔26b，30bと同一形状とすることで、バランス軸７に対
して回転不能に取り付けることができる。また、別の例
として、図６および図７に図示される第３実施形態のよ
うに、仕切部材40と駆動軸41とを一体成形することもで
きる。第３実施形態の場合、駆動軸41はバランス軸７と
は別部材として形成され、結合手段によりバランス軸７
と連結されるか、駆動軸41自体がクランク軸との間に設
けられるチェーンやギヤ等の伝動手段を介して駆動され
る。

【００３６】第２，第３実施形態のように、仕切部材33
または仕切部材40が、バランス軸７または駆動軸41に対
して相対回転不能に固定されて、両者が一体に回転する
ときは、仕切部材33，40と第１，第２インナロータ26，
30との回転速度は等しくなり、仕切部材33，40と第１，
第２アウタロータ25，29との回転速度差は、両インナロ
ータ26，30と両アウタロータ25，29との回転速度差と等
しくなるので、仕切部材33，40と両アウタロータ25，29
との回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなる。そ
の結果、仕切部材33，40と第１，第２アウタロータ25，
29とが摺動することにより発生する摺動音の発生が抑制
される。

【００３７】また、仕切部材33，40と第１，第２インナ
ロータ26，30とが一体に回転するため、仕切部材33，40
と第１，第２インナロータ26，30と間で摺動箇所が存在
しなくなり、オイルポンプ20の摩擦損失トルクを低減で
きて、バランス軸７または駆動軸41を駆動する内燃機関
１の出力損失を低減できる。

【００３８】さらに、図８および図９に図示されるよう
に、第４実施形態として、仕切部材42を外歯43aを有す
る第２インナロータ43と一体成形することもできる。そ
して、この場合にも、仕切部材42と第１，第２インナロ
ータ26，43との回転速度は等しくなり、仕切部材42と第
１，第２アウタロータ25，29との回転速度差は、両イン
ナロータ26，43と両アウタロータ25，29との回転速度差
と等しくなるので、仕切部材42と両アウタロータ25，29
との回転速度差は前記従来技術に比べて小さくなり、仕
切部材42と第１，第２アウタロータ25，29とが摺動する
ことにより発生する摺動音の発生が抑制される。また、
仕切部材42と第１，第２インナロータ26，43とが一体に
回転するため、仕切部材42と第１，第２インナロータ2
6，43と間での摺動箇所が存在しなくなり、オイルポン
プ20の摩擦損失トルクを低減できて、バランス軸７を駆
動する内燃機関１の出力損失を低減できる。さらに、部
品点数が削減されて、しかも仕切部材42を第２インナロ
ータ43と一緒に組み込むことができて、組立作業の効率
が向上する。

【００３９】第２〜第４実施形態の仕切部材は、いずれ
も、第１，第２収容室の内径よりも大きな外径を有する
ものであったが、図１０および図１１に図示されるよう
に、第５実施形態として、第３収容室を第２収容室23b
と同一中心軸線および同一内径を有するものとしたうえ
で、中央に第２収容室23bの中心軸線L3と同一中心軸線
を有し、中心軸線L3に対して偏心量ｅの回転軸線L1を有
する先端部7aの外周の一部が摺接する円孔44aを仕切部
材44の外径を内歯45aを有する第２アウタロータ45の外
径と等しくして、仕切部材44と第２アウタロータ45とを
一体成形すること、また図１２および図１３に図示され
るように、第６実施形態として、第５実施形態の円孔44
aに相当する円孔476aを有する仕切部材46を内歯47aを有
する第１アウタロータ47に連結ピン48で固定して一体化
することもできる。

【００４０】第５，第６実施形態のように、仕切部材4
4，46と第１，第２アウタロータ25，45，47，29とが一
体に回転する場合には、仕切部材44，46と第１，第２ア
ウタロータ25，45，47，29との回転速度は等しくなり、
仕切部材44，46と第１，第２インナロータ26，30との回
転速度差は、両アウタロータ25，45，47，29と両インナ
ロータ26，30との回転速度差と等しくなるので、仕切部
材44，46と両インナロータ26，30との回転速度差は前記
従来技術に比べて小さくなり、仕切部材44，46と第１，
第２インナロータ26，30とが摺動することにより発生す
る摺動音の発生が抑制される。

【００４１】また、仕切部材44，46が、第１，第２アウ
タロータ25，45，47，29と一体に回転するため、仕切部
材44，46と第１，第２アウタロータ25，45，47，29との
間での摺動箇所が存在しなくなり、オイルポンプ20の摩
擦損失トルクを低減できて、バランス軸７を駆動する内
燃機関１の出力損失を低減できる。しかも、第１，第２
インナロータ26，30よりも回転軸線L1から離れた位置に
ある第１，第２アウタロータ25，45，47，29において、
仕切部材44，46との摺動がなくなるので、摩擦損失トル
クを一層低減できる。さらに、第５実施形態のオイルポ
ンプ20では、部品点数が削減されて、しかも仕切部材44
を第２アウタロータ45と一緒に組み込むことができて、
組立作業の効率が向上する。

【００４２】前記各実施形態では、第１，第２インナロ
ータの位相差はピッチの１／２であったが、ピッチの１
／２より小さくてもよい。さらに、前記各実施形態で
は、回転軸線L1方向において、２個のロータ対R1，R2が
配設されたが、３個以上のロータ対を配設することもで
き、その場合には、隣接する２個のロータ対の間に、ケ
ーシング21に対して回転自在な仕切部材が設けられる。

【００４３】前記各実施形態では、オイルポンプ20は、
トロコイド型ポンプであったが、各インナロータの複数
の外歯の歯数が２以上多い複数の内歯を有するアウタロ
ータを使用したポンプであってもよい。さらに、前述の
実施形態では、潤滑油を圧送するオイルポンプ20であっ
たが、潤滑油以外の流体を圧送するために使用する流体
ポンプであってもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本出願発明の流体ポンプの第１実施形態である
オイルポンプが使用される内燃機関の要部断面図であ
り、オイルポンプのケーシングの分割面での断面図であ
る。

【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線断面図である。

【図３】オイルポンプの要部拡大断面図であり、図４の
ＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。

【図４】第１ケーシングを外したときの図３のＩＶ矢視
図である。

【図５】オイルポンプのロータを駆動軸に組み付けると
きの説明図である。

【図６】第３実施形態の図３と同様の図であり、図７の
ＶＩ−ＶＩ線断面図である。

【図７】第３実施形態の図４と同様の図であり、図６の
ＶＩＩ矢視図である。

【図８】第４実施形態の図３と同様の図であり、図９の
ＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線断面図である。

【図９】第４実施形態の図４と同様の図であり、図８の
ＩＸ矢視図である。

【図１０】第５実施形態の図３と同様の図であり、図１
１のＸ−Ｘ線断面図である。

【図１１】第５実施形態の図４と同様の図であり、図１
０のＸＩ矢視図である。

【図１２】第６実施形態の図３と同様の図であり、図１
３のＸＩＩ−ＸＩＩ線断面図である。

【図１３】第６実施形態の図４と同様の図であり、図１
２のＸＩＩＩ矢視図である。

【符号の説明】

１…内燃機関、２…シリンダブロック、３…ロアブロッ
ク、４…オイルパン、５…バランサ装置、６，７…バラ
ンス軸、８…ハウジング、９…ギヤ、10…軸受孔、11…
軸受、12…ストレーナ、13…吸入油路、14…吐出油路、
15…リリーフ弁、20…オイルポンプ、21…ケーシング、
22…第１ケーシング、22a…端面、22b…第１収容室、23
…第２ケーシング、23a…端面、23b…第２収容室、23d
…第３収容室、24…ボルト、25…第１アウタロータ、26
…第１インナロータ、27…第１吸入ポート、28…第１吐
出ポート、29…第２アウタロータ、30…第２インナロー
タ、31…第２吸入ポート、32…第２吐出ポート、33…仕
切部材、34…第１ポンプ室、35…第２ポンプ室、40…仕
切部材、41…駆動軸、42…仕切部材、43…第２インナロ
ータ、44…仕切部材、45…第２アウタロータ、46…仕切
部材、47…第１アウタロータ、48…連結ピン、ｅ…偏心
量、L1，L2…回転軸線、L3，L4…中心軸線、R1，R2…ロ
ータ対。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橋本 尚之 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 木下 将一 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 Ｆターム(参考） 3H041 AA02 BB04 CC15 CC20 DD02 DD08 DD10

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流体の吸入口および吐出口を有するケー
   シング内に、内歯を有すると共に該ケーシングに対して
   回転自在なアウタロータと、該内歯に噛合して該内歯と
   の間にポンプ室を形成する外歯を有し、該アウタロータ
   の回転軸線とは偏心した回転軸線を有する駆動軸により
   回転駆動されるインナロータとからなるロータ対が、仕
   切部材を介して該駆動軸の回転軸線方向に複数個配設さ
   れた流体ポンプにおいて、 前記仕切部材は、前記ケーシングに対して回転自在であ
   ることを特徴とする流体ポンプ。
2. 【請求項２】 前記ケーシングは、前記駆動軸の回転軸
   線と交差する分割面で分割されており、前記仕切部材は
   該分割面に配置されることを特徴とする請求項１記載の
   流体ポンプ。