JP2012214618A - メタクリル系樹脂の製造方法及び成形品 - Google Patents
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Abstract
【課題】透明性、成形性に優れたメタクリル形樹脂を提供する。
【解決手段】第一段階において、メタクリル酸メチル５０質量％以上とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％以下とを含有してなる単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重量平均分子量５万超の重合体（a）を含む反応液（I）を得、次いで、第二段階において、反応液（I）に、メタクリル酸メチル５０質量％超とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％未満とを含有しかつ単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高い含有率でメタクリル酸メチルを含有する単量体混合物（II）を、前記単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍混合して、重合することによって、質量比（a／b）６０／４０〜９０／１０で合計量１００質量部含む反応液（II）１０５〜３００質量部を得ることを含むメタクリル系樹脂の製造方法。
【選択図】なし
【解決手段】第一段階において、メタクリル酸メチル５０質量％以上とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％以下とを含有してなる単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重量平均分子量５万超の重合体（a）を含む反応液（I）を得、次いで、第二段階において、反応液（I）に、メタクリル酸メチル５０質量％超とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％未満とを含有しかつ単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高い含有率でメタクリル酸メチルを含有する単量体混合物（II）を、前記単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍混合して、重合することによって、質量比（a／b）６０／４０〜９０／１０で合計量１００質量部含む反応液（II）１０５〜３００質量部を得ることを含むメタクリル系樹脂の製造方法。
【選択図】なし
Description
本発明は、透明性、耐熱性、耐薬品性、機械強度および成形性に優れたメタクリル系樹脂を高い生産効率にて製造できる方法、および該方法によって得られるメタクリル系樹脂からなる光学特性に優れた成形品に関する。
メタクリル系樹脂からなる成形品は、透明性に優れ光学歪も少ないことから表示装置などの各種光学製品が備えるレンズ、プリズム、位相差フィルム、導光板、光拡散フィルム、偏光板保護フィルムなどの光学部材として広く用いられている。特に、表示装置の大画面化に伴い光学部材の大型化、薄肉化が進んでいるので、メタクリル系樹脂にはさらなる成形性向上が求められている。
メタクリル系樹脂の成形性向上のため、特許文献１は極限粘度０．０１０〜０．０５０ｌ／ｇのメタクリル系共重合体と極限粘度０．０５０〜０．０９０ｌ／ｇのメタクリル系共重合体とを含有する良流動性アクリル樹脂組成物を提案している。
特許文献２は重量平均分子量が１３万〜２５万であるメタクリル系共重合体と重量平均分子量が０．３万〜１．９万であるメタクリル系共重合体とを含有する樹脂組成物を提案している。
特許文献３は重量平均分子量が５万〜２５万であるメタクリル系共重合体（１）と重量平均分子量が０．６万〜４万であるメタクリル系共重合体（２）とを含有し、分散安定剤および乳化剤のいずれをも含有せず、前記共重合体（１）に含まれるメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルに由来する繰り返し単位の質量分率が、前記共重合体（２）に含まれるメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルに由来する繰り返し単位の質量分率より小さいメタクリル系樹脂組成物を提案している。
特許文献２は重量平均分子量が１３万〜２５万であるメタクリル系共重合体と重量平均分子量が０．３万〜１．９万であるメタクリル系共重合体とを含有する樹脂組成物を提案している。
特許文献３は重量平均分子量が５万〜２５万であるメタクリル系共重合体（１）と重量平均分子量が０．６万〜４万であるメタクリル系共重合体（２）とを含有し、分散安定剤および乳化剤のいずれをも含有せず、前記共重合体（１）に含まれるメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルに由来する繰り返し単位の質量分率が、前記共重合体（２）に含まれるメタクリル酸メチル以外の（メタ）アクリル酸アルキルエステルに由来する繰り返し単位の質量分率より小さいメタクリル系樹脂組成物を提案している。
日本油脂株式会社技術資料「有機過酸化物の水素引抜き能と開始剤効率」（２００３年４月作成）
これら特許文献１〜３には、高分子量または高極限粘度のメタクリル系共重合体と低分子量または低極限粘度のメタクリル系共重合体とを別々に製造し、それらを二軸混練機などで混練することを含むメタクリル系樹脂の製造方法が記載されている。かかる製造方法は、製造コストを低く抑えることが難しく、混練時に掛かる高熱による着色や焼け；それに伴う異物の混入などが生じ易い。また、高分子量または高極限粘度のメタクリル系共重合体に比べて低分子量または低極限粘度のメタクリル系共重合体の方が混練において先に溶融しはじめるため、高分子量または高極限粘度のメタクリル系共重合体に十分なせん断力が伝わらないことがある。このために、高分子量または高極限粘度のメタクリル系共重合体の一部が溶融しきれずに残り、メタクリル系樹脂を成形したときに外観不良を起こすことがある。
本発明の目的は、メタクリル系樹脂が本来有している透明性、耐熱性、耐薬品性、機械強度などの優れた特性を損なうことなく、成形性が改良されたメタクリル系樹脂を高い生産効率で製造する方法および該方法によって得られるメタクリル系樹脂からなる優れた光学特性を有する成形品を提供することにある。
本発明の目的は、メタクリル系樹脂が本来有している透明性、耐熱性、耐薬品性、機械強度などの優れた特性を損なうことなく、成形性が改良されたメタクリル系樹脂を高い生産効率で製造する方法および該方法によって得られるメタクリル系樹脂からなる優れた光学特性を有する成形品を提供することにある。
本発明者らは、上記目的を達成するために種々の検討を行った。その結果、メタクリル酸メチルを特定量で含有してなる単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重量平均分子量５万超の重合体（a）を含む反応液（I）を得、次いで、前記反応液（I）に、メタクリル酸メチルを特定量で含有する単量体混合物（II）を、単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍混合して塊状重合または溶液重合することによって、前記重合体（a）と重量平均分子量２万以上５万以下の重合体（b）とを特定の質量比および濃度で含む反応液（II）を得ることを含む方法によって、メタクリル系樹脂が本来持つ透明性、耐熱性、耐薬品性、機械物性などの優れた特性を損なうことなく、成形性が改良されたメタクリル系樹脂を高い生産効率で製造できることを見出した。本発明は、この知見に基づいて、さらに検討を重ねることによって完成するに至ったものである。
すなわち、本発明は以下のものを包含する。
〔１〕第一段階において、メタクリル酸メチル５０質量％以上とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％以下とを含有してなる単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重量平均分子量５万超の重合体（a）を含む反応液（I）を得、次いで、第二段階において、反応液（I）に、メタクリル酸メチル５０質量％超とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％未満とを含有しかつ単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高い含有率でメタクリル酸メチルを含有する単量体混合物（II）を、前記単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍混合して、塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）と重量平均分子量２万以上５万以下の重合体（b）とを、質量比（a／b）６０／４０〜９０／１０で合計量１００質量部含む反応液（II）１０５〜３００質量部を得ることを含むメタクリル系樹脂の製造方法。
〔２〕前記第一段階を槽型反応装置（1）にて行い、前記第二段階を槽型反応装置（2）にて行い、得られる反応液（II）の量が１２５〜３００質量部である、前記〔１〕の製造方法。
〔３〕第一段階は、その重合温度Ｔ１が１１０〜１７０℃であり、第二段階は、その重合温度Ｔ２が１３０℃以上でかつ（Ｔ１＋３０）℃以下である、前記〔１〕または〔２〕の製造方法。
〔４〕前記第二段階を槽型反応装置（2a）およびその下流に連結された管型反応装置（2b）にて行い、槽型反応装置(2a)にて得られる反応液（II0）は重合体７０〜９５質量部を含み、得られる反応液（II）の量が１０５〜２５０質量部である、前記〔１〕のメタクリル系樹脂の製造方法。
〔５〕第一段階は、その重合温度Ｔ１が１１０〜１７０℃であり、第二段階は、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aが１３０℃以上でかつ（Ｔ１＋３０）℃以下であり、管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bが１４０〜１９０℃である、前記〔４〕の製造方法。
〔６〕重合体（a）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ａm［質量％］と重合体（b）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ｂm［質量％］との差が±１質量％以内である、前記〔１〕〜〔５〕のいずれの製造方法。
〔７〕前記〔１〕〜〔６〕のいずれの製造方法によって得られたメタクリル系樹脂からなる成形品。
〔１〕第一段階において、メタクリル酸メチル５０質量％以上とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％以下とを含有してなる単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重量平均分子量５万超の重合体（a）を含む反応液（I）を得、次いで、第二段階において、反応液（I）に、メタクリル酸メチル５０質量％超とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％未満とを含有しかつ単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高い含有率でメタクリル酸メチルを含有する単量体混合物（II）を、前記単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍混合して、塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）と重量平均分子量２万以上５万以下の重合体（b）とを、質量比（a／b）６０／４０〜９０／１０で合計量１００質量部含む反応液（II）１０５〜３００質量部を得ることを含むメタクリル系樹脂の製造方法。
〔２〕前記第一段階を槽型反応装置（1）にて行い、前記第二段階を槽型反応装置（2）にて行い、得られる反応液（II）の量が１２５〜３００質量部である、前記〔１〕の製造方法。
〔３〕第一段階は、その重合温度Ｔ１が１１０〜１７０℃であり、第二段階は、その重合温度Ｔ２が１３０℃以上でかつ（Ｔ１＋３０）℃以下である、前記〔１〕または〔２〕の製造方法。
〔４〕前記第二段階を槽型反応装置（2a）およびその下流に連結された管型反応装置（2b）にて行い、槽型反応装置(2a)にて得られる反応液（II0）は重合体７０〜９５質量部を含み、得られる反応液（II）の量が１０５〜２５０質量部である、前記〔１〕のメタクリル系樹脂の製造方法。
〔５〕第一段階は、その重合温度Ｔ１が１１０〜１７０℃であり、第二段階は、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aが１３０℃以上でかつ（Ｔ１＋３０）℃以下であり、管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bが１４０〜１９０℃である、前記〔４〕の製造方法。
〔６〕重合体（a）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ａm［質量％］と重合体（b）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ｂm［質量％］との差が±１質量％以内である、前記〔１〕〜〔５〕のいずれの製造方法。
〔７〕前記〔１〕〜〔６〕のいずれの製造方法によって得られたメタクリル系樹脂からなる成形品。
本発明の製造方法によれば、メタクリル系樹脂が本来有している透明性、耐熱性、耐薬品性、機械強度などの優れた特性を損なうことなく、成形性が改良されたメタクリル系樹脂を高い生産効率で得ることができる。また本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂を用いることによって、優れた光学特性などを有する成形品を容易に得ることができる。
本発明のメタクリル系樹脂の製造方法は、第一段階と、第二段階とを少なくとも含む。該第一段階および第二段階では、単量体混合物を塊状重合または溶液重合することで重合体を得る。
塊状重合法は、溶媒を用いずに単量体混合物を重合反応させる方法である。溶液重合法は、単量体混合物を溶媒に溶解させて重合反応させる方法である。前記溶媒の使用量は、単量体混合物１００質量部に対して、好ましくは０〜１００質量部、より好ましくは０〜９０質量部である。溶媒の使用量が多いほど、反応液の粘度が下がり取り扱い性が良好となるが生産性が低下する傾向がある。溶液重合において使用できる溶媒は、原料である単量体混合物および生成物である重合体に対して溶解能を有するものであれば特に制限されないが、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼンなどの芳香族炭化水素が好ましい。これらの溶媒は１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。２種以上の溶媒を組み合わせて混合溶媒として用いる場合、該混合溶媒が原料である単量体混合物と生成物であるメタクリル系樹脂に対する溶解能を有する限り、メタノール、エタノール、ブタノールなどのアルコールや、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトンや、ヘキサン、シクロヘキサンなどの脂肪族炭化水素のごとき、単量体混合物および重合体に対する溶解能が低い溶媒が含まれていてもよい。
〔第一段階〕
まず、第一段階においては、単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）を含む反応液（I）を得る。
第一段階に用いられる単量体混合物（I）には、メタクリル酸メチルが５０質量％以上、好ましくは８０〜９９質量％、より好ましくは９０〜９８質量％含まれている。
また、第一段階に用いられる単量体混合物（I）には、メタクリル酸メチルに共重合可能なビニル系単量体が、５０質量％以下、好ましくは１〜２０質量％、より好ましくは２〜１０質量％含まれていてもよい。該ビニル系単量体は、一分子中に重合性アルケニル基を少なくとも一つ有する単量体である。該ビニル系単量体の好ましい例としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチルなどのアクリル酸アルキルエステル；メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチルなどのメタクリル酸メチル以外のメタクリル酸アルキルエステル；アクリルアミド、メタクリルアミド、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、スチレン、α−メチルスチレンなどその他のビニル系単量体；などの一分子中に重合性アルケニル基を一つだけ有する非架橋性ビニル系単量体が挙げられる。ビニル系単量体は１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
まず、第一段階においては、単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）を含む反応液（I）を得る。
第一段階に用いられる単量体混合物（I）には、メタクリル酸メチルが５０質量％以上、好ましくは８０〜９９質量％、より好ましくは９０〜９８質量％含まれている。
また、第一段階に用いられる単量体混合物（I）には、メタクリル酸メチルに共重合可能なビニル系単量体が、５０質量％以下、好ましくは１〜２０質量％、より好ましくは２〜１０質量％含まれていてもよい。該ビニル系単量体は、一分子中に重合性アルケニル基を少なくとも一つ有する単量体である。該ビニル系単量体の好ましい例としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチルなどのアクリル酸アルキルエステル；メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチルなどのメタクリル酸メチル以外のメタクリル酸アルキルエステル；アクリルアミド、メタクリルアミド、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、スチレン、α−メチルスチレンなどその他のビニル系単量体；などの一分子中に重合性アルケニル基を一つだけ有する非架橋性ビニル系単量体が挙げられる。ビニル系単量体は１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
該ビニル系単量体のうちで、アクリル酸アルキルエステルは、得られるメタクリル系樹脂の耐光性を高め、さらに複屈折を小さくして光学的な均一性を高める作用がある。
スチレンは、得られるメタクリル系樹脂の屈折率を大きくしかつ吸湿性を小さくする作用がある。
α−メチルスチレンは、得られるメタクリル系樹脂の耐熱性を高めかつ屈折率を大きくする作用がある。
本発明の成形品の各種用途において要求される特性に応じた単量体を単量体混合物（I）に含ませることが好ましい。
スチレンは、得られるメタクリル系樹脂の屈折率を大きくしかつ吸湿性を小さくする作用がある。
α−メチルスチレンは、得られるメタクリル系樹脂の耐熱性を高めかつ屈折率を大きくする作用がある。
本発明の成形品の各種用途において要求される特性に応じた単量体を単量体混合物（I）に含ませることが好ましい。
単量体混合物（I）は、これを含む原料液（I)として塊状重合または溶液重合に供する。かかる原料液（I)は開始剤、連鎖移動剤、溶媒をさらに含むことができる。
第一段階における塊状重合または溶液重合は、少なくとも１つの槽型反応器を含む反応装置〈以下、槽型反応装置（1）という。〉で行うことが好ましい。槽型反応装置（1）は、バッチ式であっても、流通式であってもよいが、流通式が好ましい。
バッチ式槽型反応装置（1）は、槽型反応器に必要量の単量体混合物（I）を含む原料液（I)を仕込み、槽型反応器内にて重合反応させ、所定の重合転化率に達した時点で、反応液を該槽型反応器から全量排出する装置である。
流通式槽型反応装置（1）は、槽型反応器に単量体混合物（I）を含む原料液（I)を一定流量で供給し、槽型反応器内を定常状態に保って重合反応させ、該槽型反応器から供給量にバランスする流量で反応液を排出する装置である。
槽型反応器は、通常、撹拌翼などの撹拌手段を備えている。槽型反応器では、原料液（I)を撹拌手段によってほぼ均一に混合することが好ましく、完全混合することがより好ましい。当該槽型反応器として、市販の完全混合型の槽型反応器を用いることができる。流通式槽型反応装置（1）は、一つの槽型反応器で構成されるものであってもよいし、二つ以上の槽型反応器を直列に連結して構成されるものであってもよい。二つ以上の槽型反応器を直列に連結した構成とした場合に、単量体混合物（I）を含む原料液（I）は、最も上流に位置する槽型反応器に一括して添加しても、上流に位置する槽型反応器と下流に位置する槽型反応器とに分割して添加してもよい。
流通式槽型反応装置（1）は、槽型反応器に単量体混合物（I）を含む原料液（I)を一定流量で供給し、槽型反応器内を定常状態に保って重合反応させ、該槽型反応器から供給量にバランスする流量で反応液を排出する装置である。
槽型反応器は、通常、撹拌翼などの撹拌手段を備えている。槽型反応器では、原料液（I)を撹拌手段によってほぼ均一に混合することが好ましく、完全混合することがより好ましい。当該槽型反応器として、市販の完全混合型の槽型反応器を用いることができる。流通式槽型反応装置（1）は、一つの槽型反応器で構成されるものであってもよいし、二つ以上の槽型反応器を直列に連結して構成されるものであってもよい。二つ以上の槽型反応器を直列に連結した構成とした場合に、単量体混合物（I）を含む原料液（I）は、最も上流に位置する槽型反応器に一括して添加しても、上流に位置する槽型反応器と下流に位置する槽型反応器とに分割して添加してもよい。
第一段階において用いられる連鎖移動剤としては、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン、１，４−ブタンジチオール、１，６−ヘキサンジチオール、エチレングリコールビスチオプロピオネート、ブタンジオールビスチオグリコレート、ブタンジオールビスチオプロピオネート、ヘキサンジオールビスチオグリコレート、ヘキサンジオールビスチオプロピオネート、トリメチロールプロパントリス（β−チオプロピオネート）、ペンタエリスリトールテトラキスチオプロピオネートなどのアルキルメルカプタン類；α−メチルスチレンダイマー；テルピノレンが挙げられる。これらは１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。第一段階における連鎖移動剤の使用量は、後述する重量平均分子量を有する重合体（a）が得られるのであれば、特に限定されない。
第一段階において用いられる重合開始剤は、水素引抜き能が、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１０％以下である。水素引抜き能が高すぎる重合開始剤を用いると、得られるメタクリル系樹脂において低分子量の重合体の割合が増えるので、金型汚れなどが発生したり、耐熱性が低下したりする傾向がある。
水素引抜き能は、重合開始剤製造業者の技術資料（例えば、非特許文献１）などによって知ることができる。また、α−メチルスチレンダイマーを使用したラジカルトラッピング法、即ちα−メチルスチレンダイマートラッピング法によって測定することができる。当該測定は、一般に、次のようにして行われる。先ず、ラジカルトラッピング剤としてのα−メチルスチレンダイマーの共存下で重合開始剤を開裂させてラジカル断片を生成させる。生成したラジカル断片のうち、水素引抜き能が低いラジカル断片はα−メチルスチレンダイマーの二重結合に付加して捕捉される。一方、水素引抜き能が高いラジカル断片はシクロヘキサンから水素を引き抜き、シクロヘキシルラジカルを発生させ、該シクロヘキシルラジカルがα−メチルスチレンダイマーの二重結合に付加して補足され、シクロヘキサン捕捉生成物を生成する。そこで、シクロヘキサン、またはシクロヘキサン捕捉生成物を定量することによって、理論的なラジカル断片発生量に対する水素を引抜き能の高いラジカル断片のモル分率を求め、これを水素引抜き能とする。より具体的には、実施例に記す方法で行われる。
また、第一段階に用いられる重合開始剤は、１時間半減期温度が、好ましくは６０〜１４０℃、より好ましくは８０〜１２０℃である。
水素引抜き能が３０％以下の重合開始剤として、ジ−ｔ−ヘキシルパーオキサイド(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＤ：水素引抜き能１９％、１時間半減期温度１３６．２℃)、ｔ−ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＩ：水素引抜き能１８％、１時間半減期温度１１４．０℃)、ｔ−ヘキシルハイドロパーオキサイド(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＺ：水素引抜き能２７％、１時間半減期温度１１４．２℃)、ｔ−ブチルパーオキシ２−エチルヘキサノエート(例えば日油株式会社製、パーブチルＯ：水素引抜き能２２％、１時間半減期温度９２．１℃)、ｔ−ヘキシルパーオキシ２−エチルヘキサノエート(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＯ：水素引抜き能１１％、１時間半減期温度９０．１℃)、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシ２−エチルヘキサノエート(例えば日油株式会社製、パーオクタＯ：水素引抜き能４％、１時間半減期温度８４．４℃)、ｔ−ブチルパーオキシピバレート(例えば日油株式会社製、パーブチルＰＶ：水素引抜き能１２％、１時間半減期温度７２．７℃)、ｔ−ヘキシルパーオキシピバレート(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＰＶ：水素引抜き能８％、１時間半減期温度７１．３℃)、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエ−ト(例えば日油株式会社製、パーブチルＮＤ：水素引抜き能１２％、１時間半減期温度６４．８℃)、ｔ−ヘキシルパーオキシネオデカノエ−ト(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＮＤ：水素引抜き能７％、１時間半減期温度６２．８℃)、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシネオデカノエート(例えば日油株式会社製、パーオクタＮＤ：水素引抜き能２％、１時間半減期温度５７．５℃)、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン(例えば日油株式会社製、パーヘキサＨＣ：水素引抜き能１０％、１時間半減期温度１０７．３℃)、ベンゾイルパーオキシド(例えば日油株式会社製、ナイパーＢＷ：水素引抜き能１５％、１時間半減期温度９２．０℃)、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド(例えば日油株式会社製、パーロイル３５５：水素引抜き能２％、１時間半減期温度７６．８℃)、ラウロイルパーオキサイド(例えば日油株式会社製、パーロイルＬ：水素引抜き能１％、１時間半減期温度７９．５℃)などの有機過酸化物；２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）(例えば大塚化学株式会社製、ＡＩＢＮ：水素引抜き能１％、１時間半減期温度８２．６℃)、２，２'−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）(例えば大塚化学株式会社製、ＡＭＢＮ：水素引抜き能１％、１時間半減期温度８６．０℃)、ジメチル２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオネート）(例えば和光純薬工業株式会社製、Ｖ６０１：水素引抜き能１％、１時間半減期温度８３．９℃)；などのアゾ化合物が挙げられる。重合開始剤は１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。なお、化合物名の後ろの括弧内に該化合物の代表的な市販品名、水素引抜能および１時間半減期温度を示した。重合開始剤は１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
これらの中でも、ｔ−ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ−ヘキシルパーオキシ２−エチルヘキサノエート、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシ２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、ｔ−ヘキシルパーオキシピバレート、ｔ−ブチルパーオキシネオデカノエ−ト、ｔ−ヘキシルパーオキシネオデカノエ−ト、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシネオデカノエート、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン、ベンゾイルパーオキシド、３，５，５−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）、２，２'−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、ジメチル２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオネート）が好ましく；ｔ−ヘキシルパーオキシ２−エチルヘキサノエート、１，１−ビス（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン、ジメチル２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオネート）がより好ましい。
第一段階における重合開始剤の使用量は、単量体混合物（I）１００質量部に対して、好ましくは０．００００１〜０．０２質量部、より好ましくは０．０００１〜０．０１質量部である。重合開始剤の使用量が少なすぎると反応速度が遅く生産性が低下する傾向がある。重合開始剤が多すぎると重合速度が速くなりすぎて制御が困難となる傾向がある。
第一段階における重合温度Ｔ１は、好ましくは１１０〜１７０℃、より好ましくは１２０〜１５０℃、さらに好ましくは１３０〜１５０℃である。温度Ｔ１が低すぎる場合には、反応液の粘度が高くなり、混合のために大きな動力が必要となる傾向がある。温度Ｔ１が高すぎる場合には、得られる重合体（a）の末端二重結合量が多くなり、得られるメタクリル系樹脂の熱安定性が低下する傾向がある。
第一段階における重合反応は、平均滞留時間として、好ましくは０．５〜４時間、より好ましくは１〜３時間で行う。平均滞留時間が短くなるほど、重合開始剤の必要量が増える傾向がある。重合開始剤の必要量が増えると、重合反応の制御が難しくなるとともに、分子量の調整が困難になる傾向がある。一方、平均滞留時間が長くなるほど、反応が定常状態になるまでに時間を要し、生産性が低下する傾向がある。
第一段階において製造される重合体（a）の重量平均分子量は、５万超、好ましくは５万超２０万以下、より好ましくは５万超１５万以下である。重合体（a）の重量平均分子量が低すぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の機械強度および耐薬品性が低下する傾向がある。一方、重合体（a）の重量平均分子量が高すぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の成形性が低下する傾向がある。
第一段階において製造される重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位とそれに共重合可能なビニル系単量体に由来する繰り返し単位との質量比が、好ましくは５０／５０〜１００／０、より好ましくは８０／２０〜９９／１、さらに好ましくは９０／１０〜９８／２である。
第一段階において得られる反応液（I）には、重合体（a）が、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは３０〜７０質量％、さらに好ましくは４０〜６０質量％含まれている。反応液（I）に含まれる重合体（a）の割合が少なすぎると生産性が低下する傾向がある。反応液（I）に含まれる重合体（a）の割合が多すぎると反応液（I）の粘度が高くなり、混合のために大きな動力を要する傾向がある。
〔第二段階〕
次に、第二段階においては、反応液（I）に、単量体混合物（II）を混合して塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）と重合体（b）とを含む反応液（II）を得る。第二段階では、未反応の単量体混合物（I）と、第二段階において新たに加えた単量体混合物（II）とを重合させる。
次に、第二段階においては、反応液（I）に、単量体混合物（II）を混合して塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）と重合体（b）とを含む反応液（II）を得る。第二段階では、未反応の単量体混合物（I）と、第二段階において新たに加えた単量体混合物（II）とを重合させる。
第二段階に用いられる単量体混合物（II）には、メタクリル酸メチルが、５０質量％超、好ましくは８０〜１００質量％、より好ましくは９０〜１００質量％含まれている。また、第二段階に用いられる単量体混合物（II）には、メタクリル酸メチルに共重合可能なビニル系単量体が、５０質量％未満、好ましくは０〜２０質量％、より好ましくは０〜１０質量％含まれていてもよい。
単量体混合物（II）中のメタクリル酸メチルの含有率は、単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高くする。単量体混合物（II）中のメタクリル酸メチルの含有率と単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率との差は、好ましくは１質量％以上で、より好ましくは２質量％以上で、さらに好ましくは３質量％以上、特に好ましくは４質量％以上である。単量体混合物（II）中のメタクリル酸メチルの含有率が単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも低い場合には、得られるメタクリル系樹脂の透明性および耐熱性が低下する傾向がある。
単量体混合物（II）中のメタクリル酸メチルの含有率は、単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高くする。単量体混合物（II）中のメタクリル酸メチルの含有率と単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率との差は、好ましくは１質量％以上で、より好ましくは２質量％以上で、さらに好ましくは３質量％以上、特に好ましくは４質量％以上である。単量体混合物（II）中のメタクリル酸メチルの含有率が単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも低い場合には、得られるメタクリル系樹脂の透明性および耐熱性が低下する傾向がある。
単量体混合物（II）は、これを含む原料液（II)として塊状重合または溶液重合に供する。かかる原料液（II)は開始剤、連鎖移動剤、溶媒をさらに含むことができる。
反応液（I）に混合される単量体混合物（II）の量は、第一段階に供した単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍、好ましくは０．０３〜０．５質量倍、より好ましくは０．０５〜０．３質量倍である。
第二段階における重合は、少なくとも１つの槽型反応器を含む反応装置〈以下、槽型反応装置（2）という。〉で行うことが好ましい。槽型反応装置（2）は、バッチ式であっても、流通式であってもよいが、流通式が好ましい。二つ以上の反応器を直列に連結した構成とした場合に、単量体混合物（II）を含む原料液（II)は、いずれかの反応器に一括して添加しても、複数の反応器に分割して添加してもよい。
また、第二段階における重合は、少なくとも１つの槽型反応器を含む反応装置〈以下、槽型反応装置（2a）という。〉およびその下流に連結された管型反応装置（2b）で行うことが好ましい。槽型反応装置（2a）は、バッチ式であっても、流通式であってもよいが、流通式が好ましい。
また、第二段階における重合は、少なくとも１つの槽型反応器を含む反応装置〈以下、槽型反応装置（2a）という。〉およびその下流に連結された管型反応装置（2b）で行うことが好ましい。槽型反応装置（2a）は、バッチ式であっても、流通式であってもよいが、流通式が好ましい。
バッチ式槽型反応装置（2）およびバッチ式槽型反応装置（2a）は、槽型反応装置（1）で得られた重合体（a）を含む反応液（I）と単量体混合物（II）を含む原料液（II)とを槽型反応器に仕込み、該槽型反応器内で重合反応させ、所定の重合転化率に達した時点で、反応液を当該槽型反応器から全量排出する装置である。
流通式槽型反応装置（2）および流通式槽型反応装置（2a）は、槽型反応装置（1）で得られた重合体（a）を含む反応液（I）と単量体混合物（II）を含む原料液（II)とを槽型反応器に一定流量で供給し、該槽型反応器内を定常状態に保って重合反応させ、該槽型反応器から供給量にバランスする流量で反応液を排出する装置である。
槽型反応器は、通常、撹拌翼などの撹拌手段を備えている。槽型反応器では、反応器内の混合液を撹拌手段によってほぼ均一に混合することが好ましく、完全混合することがより好ましい。当該槽型反応器として、市販の完全混合型の槽型反応器を用いることができる。流通式槽型反応装置（2）および流通式槽型反応装置（2a）は、一つの槽型反応器で構成されるものであっても、二つ以上の槽型反応器を直列に連結して構成されるものであってもよい。
流通式槽型反応装置（2）および流通式槽型反応装置（2a）は、槽型反応装置（1）で得られた重合体（a）を含む反応液（I）と単量体混合物（II）を含む原料液（II)とを槽型反応器に一定流量で供給し、該槽型反応器内を定常状態に保って重合反応させ、該槽型反応器から供給量にバランスする流量で反応液を排出する装置である。
槽型反応器は、通常、撹拌翼などの撹拌手段を備えている。槽型反応器では、反応器内の混合液を撹拌手段によってほぼ均一に混合することが好ましく、完全混合することがより好ましい。当該槽型反応器として、市販の完全混合型の槽型反応器を用いることができる。流通式槽型反応装置（2）および流通式槽型反応装置（2a）は、一つの槽型反応器で構成されるものであっても、二つ以上の槽型反応器を直列に連結して構成されるものであってもよい。
管型反応装置〈2b〉は、少なくとも一つの管型または塔型の流通式反応器で構成されるものである。管型反応装置〈2b〉は、槽型反応装置（2a）で得られた重合体を含む反応液（II0）と必要ならば単量体混合物（II）を含む原料液とを一定流量で管型または塔型の流通式反応器に供給し、該流通式反応器内を通過する間に重合転化率を上げていき、管型または塔型の流通式反応器から供給量にバランスする流量で反応液を排出する装置である。かかる流通式反応器では、管径または塔径が管長または塔高に比して非常に小さい場合、流通式反応器内を流れる液は、理論上、完全プラグフロー（栓流）になる。上記流通式反応器内には邪魔板や充填物が設けられていてもよい。塔型の流通式反応器としては、例えば、内部に多段の撹拌翼と各段の間に除熱用の伝熱管を有した塔高／塔径（Ｌ／Ｄ）比が３以上の反応器を用いることができる。管型の流通式反応器としては、例えば、内部に除熱と混合を目的とした伝熱管を内蔵した管長／管径（Ｌ／Ｄ）比が５以上の反応器、具体的には住友重機工業社製のＳＭＲ型反応器、ノリタケカンパニー社製のスタティックミキサー内蔵型反応器、東レ社製のハイミキサー内蔵型反応器が挙げられる。これらの中でも、スタティックミキサー内蔵型管型反応器が好ましい。
管型反応装置<2b>は、その内壁温度が原料液導入口側から反応液排出口側に向かって順次高くなるように、２つ以上の領域に分かれていることが好ましい。例えば、一つの管型の流通式反応器において、上流部の内壁温度を低くし、下流部の内壁温度を高くしたもの；内壁温度の低い管型の流通式反応器と内壁温度の高い管型の流通式反応器を直列に連結したものが挙げられる。本発明においては、管型反応装置を２つの領域に分け、反応液導入側の内壁温度を１４０〜１６０℃に、反応液排出口側の内壁温度を１５０〜２００℃にして、原料液導入口側から反応液排出口側に向かって順次高くようにすることがより好ましい。
第二段階における塊状重合または溶液重合では、必要に応じて、重合開始剤、連鎖移動剤などの重合副資材を添加することができる。
重合副資材の添加方法は、特に制限されないが、反応装置の直ぐ上流に混合器を連結し、該混合器に、重合副資材と単量体混合物（II）を含む原料液（II)と反応液（I）；または、かかる単量体混合物（II）と重合副資材を含む原料液（II)と反応液（I)；を通して混合してから反応装置に導入することが好ましい。混合器としては、スタティックミキサーが好ましいものとして挙げられる。また、流通式反応装置の場合には、流通式反応装置の中間部から重合副資材を添加することもできる。
重合副資材の添加方法は、特に制限されないが、反応装置の直ぐ上流に混合器を連結し、該混合器に、重合副資材と単量体混合物（II）を含む原料液（II)と反応液（I）；または、かかる単量体混合物（II）と重合副資材を含む原料液（II)と反応液（I)；を通して混合してから反応装置に導入することが好ましい。混合器としては、スタティックミキサーが好ましいものとして挙げられる。また、流通式反応装置の場合には、流通式反応装置の中間部から重合副資材を添加することもできる。
第二段階において用いられる連鎖移動剤は、前記第一段階において用いられる連鎖移動剤として列挙したものと同じものを挙げることができる。第二段階における連鎖移動剤の使用量は、後述する重量平均分子量を有する重合体（b）が得られるのであれば、特に限定されない。
第二段階において槽型反応装置で重合する場合に用いられる重合開始剤は、水素引抜き能が、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下、さらに好ましくは１０％以下である。用いられる重合開始剤の水素引抜き能が高すぎると、得られるメタクリル系樹脂に含まれる低分子量重合体の量が増えすぎて、金型汚れなどが発生しやすくなり、耐熱性を低下させる傾向がある。かかる重合開始剤は、１時間半減期温度が、好ましくは６０〜１４０℃、より好ましくは８０〜１２０℃である。かかる重合開始剤の具体例は、第一段階において用いられるものとして列挙したものと同じものを挙げることができる。かかる重合開始剤の量は、単量体混合物（I）と単量体混合物（II）との合計量１００質量部に対して、好ましくは０．００００１〜０．０２質量部、さらに好ましくは０．０００１〜０．０１質量部である。０．００００１質量部未満であると反応速度が遅く生産性が低下する場合がある。０．０２質量部を超えて使用すると、重合速度が速くなりすぎて制御が困難となる場合がある。
第二段階において管型反応装置で重合する場合に用いられる重合開始剤は、水素引抜能が、好ましくは４０％以下、より好ましくは３５％以下である。用いられる重合開始剤の水素引抜き能が高すぎると、得られるメタクリル系樹脂に含まれる低分子量重合体の量が増えすぎて、金型汚れなどが発生しやすくなり、耐熱性を低下させる傾向がある。かかる重合開始剤は、１時間半減期温度が、好ましくは１００〜１６０℃、より好ましくは１１０〜１５０℃である。かかる重合開始剤の具体例としては、ｔ−ブチルパーオキシアセテート（例えば日油株式会社製、パーブチルＡ、水素引抜能３８％、１時間半減期温度１２０．９℃）、ｔ−ブチルパーオキシ−３，５，５−トリメチルヘキサノエート（例えば日油株式会社製、パーブチル３３５、水素引抜能３６％、１時間半減期温度１１９．３℃）、２，２−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタン（例えば日油株式会社製、パーヘキサ２２、水素引抜能３５％、１時間半減期温度１２１．７℃）、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン （例えば日油株式会社製、パーヘキサ３Ｍ、水素引抜能３８％、１時間半減期温度１０９．２℃）、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン（例えば日油株式会社製、パーヘキサＣ、水素引抜能３５％、１時間半減期温度１１１．１℃）、２，２−ジ（４，４−ジ−ｔ−ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン（例えば日油株式会社製、パーテトラＡ、水素引抜能３４％、１時間半減期温度１１４．０℃）、ジ−ｔ−ブチルパーオキシ−２−メチルシクロヘキサン（例えば日油株式会社製、パーヘキサＭＣ、水素引抜能３３％、１時間半減期温度１０２．４℃）、ｔ−ヘキシルハイドロパーオキサイド(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＺ：水素引抜能２７％、１時間半減期温度１１４．２℃)、１，１−ジ（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサン(例えば日油株式会社製、パーヘキサＨＣ：水素引抜能１０％、１時間半減期温度１０７．３℃)、ｔ−ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート(例えば日油株式会社製、パーヘキシルＩ：水素引抜能１８％、１時間半減期温度１１４．０℃)などの有機過酸化物が挙げられる。これら重合開始剤は１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。なお、化合物名の後ろの括弧内に該化合物の代表的な市販品名、水素引抜能および１時間半減期温度を示した。これらの中で、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、２，２−ジ（４，４−ジ−ｔ−ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン、１，１−ジ（ｔ−ヘキシルパーオキシ）シクロヘキサンが好ましい。かかる重合開始剤は不活性溶媒に１〜５０質量％の濃度で溶解させて用いることが好ましい。不活性溶媒としては、メタノール、エタノールなどのアルコール；トルエン、エチルベンゼン、キシレンなどの芳香族炭化水素；アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトンなどのケトンが挙げられる。これらのうち、トルエン、エチルベンゼン、キシレンが好ましく、トルエン、エチルベンゼンがさらに好ましい。これら不活性溶媒は、１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。かかる重合開始剤の量は、単量体混合物（II）と反応液（I)中の未反応の単量体混合物（I）との合計量１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜０．１質量部、より好ましくは０．００２〜０．０２質量部である。０．００１質量部未満であると反応速度が遅く生産性が低下する場合がある。０．１質量部を超えると、重合速度が速くなりすぎて制御が困難となる場合や分子量が低下傾向になる場合がある。なお、反応液（I)中の未反応の単量体混合物（I）は、後述するガスクロマトグラフによって測定した重合転化率から算出する。
槽型反応装置（2）または槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ２またはＴ2aは、その下限が好ましくは１３０℃、より好ましくは１４０℃であり、その上限が（Ｔ１＋３０）℃、より好ましくは（Ｔ１＋２０）℃、さらに好ましくは（Ｔ１＋１０）℃である。重合温度Ｔ２またはＴ2aが高すぎる場合は、第一段階で使い切れずに残存した開始剤が第二段階で一気に分解して、反応の制御が困難になる場合がある。第二段階における重合温度Ｔ２またはＴ2aは第一段階における重合温度Ｔ１より高くすることが好ましい。当該第二段階における重合温度Ｔ２またはＴ2aを前記第一段階における重合温度Ｔ１より低くすると、エネルギーロスが大きくなり生産効率の観点で不利になることがある。
管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bは、好ましくは１４０〜１９０℃、より好ましくは１５０〜１７０℃、さらに好ましくは１５０〜１６０℃である。当該重合温度が低すぎる場合には、反応液の粘度が高くなる傾向がある。一方、当該重合温度が高すぎる場合には、重合体の末端二重結合量が多くなり、得られるメタクリル系樹脂の熱安定性が低下する傾向がある。
管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bは、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aとの差が、好ましくは３０℃以下、より好ましくは２０℃以下、さらに好ましくは１０℃以下である。重合温度の差が大きすぎる場合は、槽型反応装置（2a）における重合反応で使い切れずに残存した開始剤が管型反応装置（2b）において一気に分解して、反応温度の制御が困難になる場合がある。
管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bは、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aより高くすることが好ましい。管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bを槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aより低くすると、エネルギーロスが大きくなり生産効率の観点で不利になることがある。
管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bは、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aとの差が、好ましくは３０℃以下、より好ましくは２０℃以下、さらに好ましくは１０℃以下である。重合温度の差が大きすぎる場合は、槽型反応装置（2a）における重合反応で使い切れずに残存した開始剤が管型反応装置（2b）において一気に分解して、反応温度の制御が困難になる場合がある。
管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bは、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aより高くすることが好ましい。管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bを槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aより低くすると、エネルギーロスが大きくなり生産効率の観点で不利になることがある。
第二段階における重合反応は、槽型反応装置の場合、平均滞留時間として、好ましくは０．２〜３時間、より好ましくは０．５〜２時間で行う。平均滞留時間が短くなるほど、反応器の容積が小さくなり除熱が困難になる傾向がある。一方、平均滞留時間が長くなるほど、反応が定常状態になるまでに時間を要し、生産性が低下する傾向がある。
第二段階における重合反応は、管型反応装置の場合、平均滞留時間として、好ましくは１０分間〜３時間、より好ましくは１０分間〜１時間で行う。平均滞留時間が短くなるほど、重合開始剤の必要量が増える傾向がある。重合開始剤の必要量が増えると、反応の制御が難しくなるとともに、分子量の調整が困難になることがある。一方、平均滞留時間が長くなるほど、設備費が増加して、生産性が低下する傾向がある。
第二段階において得られる反応液（II）に含まれる重合体は、第一段階（槽型反応装置（1））において重合された重合体（a）と、第二段階（槽型反応装置（2））において重合された重合体（b）とを含有するもの、または第一段階（槽型反応装置（1））において重合された重合体（a）と、第二段階（槽型反応装置（2a）および管型反応装置（2b））において重合された重合体（b）とを含有するものであると推定される。
また、槽型反応装置(2a)にて得られる反応液（II0）に含まれる重合体は、第一段階（槽型反応装置（1））において重合された重合体（a）と、第二段階の槽型反応装置(2a)において重合された重合体（b）とを含有するものであると推定される。
第二段階において製造される重合体（b）の重量平均分子量は、２万以上５万以下、好ましくは２万以上４万以下、より好ましくは３万以上４万以下である。重合体（b）の重量平均分子量が低すぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の機械強度および耐薬品性が低下する傾向がある。一方、重合体（b）の重量平均分子量が高すぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の成形性が低下する傾向がある。
第二段階において製造される重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位とそれに共重合可能なビニル系単量体に由来する繰り返し単位との質量比が、好ましくは５０／５０〜１００／０の範囲内、より好ましくは８０／２０〜９９／１の範囲内、さらに好ましくは９０／１０〜９８／２の範囲内にある。
また、第一段階において製造される重合体（a）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ａm（質量％）と、第二段階において製造される重合体（b）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ｂm（質量％）との差は、±１質量％以内であることが好ましく、±０．８質量％以内であることがより好ましく、±０．５質量％以内であることがさらに好ましい。ａmとｂmとの差が大きい場合には、得られるメタクリル系樹脂の透明性が低下する傾向がある。さらに、ａm≦ｂmであることが耐熱性の観点から好ましい。
また、第一段階において製造される重合体（a）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ａm（質量％）と、第二段階において製造される重合体（b）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ｂm（質量％）との差は、±１質量％以内であることが好ましく、±０．８質量％以内であることがより好ましく、±０．５質量％以内であることがさらに好ましい。ａmとｂmとの差が大きい場合には、得られるメタクリル系樹脂の透明性が低下する傾向がある。さらに、ａm≦ｂmであることが耐熱性の観点から好ましい。
第二段階において得られる反応液（II）に含まれる重合体１００質量部の内訳は、重合体（a）６０〜９０質量部および重合体（b）１０〜４０質量部、好ましくは重合体（a）６０〜８５質量部および重合体（b）１５〜４０質量部、より好ましくは重合体（a）６５〜８５質量部および重合体（b）２５〜３５質量部、さらに好ましくは重合体（a）７０〜８５質量部および重合体（b）１５〜３０質量部である。
重合体（b）の量が少なすぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の成形性の改良効果が小さい。一方、重合体（b）の量が多すぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の機械強度および耐薬品性が極端に低下する。
なお、反応液（II）に含まれる重合体（a）および重合体（b）を単離することは困難であるので、第二段階において得られる反応液（II）に含まれる重合体１００質量部の内訳は、第一段階において製造される重合体（a）の量と、第二段階において得られた反応液（II）に含まれる重合体の量とから算出する。また、重合体（b）の重量平均分子量および単量体単位組成比は、第一段階において製造される重合体（a）について測定した重量平均分子量および単量体単位組成比と、第二段階において得られた反応液（II）に含まれる重合体について測定した重量平均分子量および単量体単位組成比と、第二段階において得られる反応液（II）に含まれる重合体１００質量部の内訳とから算出する。
重合体（b）の量が少なすぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の成形性の改良効果が小さい。一方、重合体（b）の量が多すぎる場合には、得られるメタクリル系樹脂の機械強度および耐薬品性が極端に低下する。
なお、反応液（II）に含まれる重合体（a）および重合体（b）を単離することは困難であるので、第二段階において得られる反応液（II）に含まれる重合体１００質量部の内訳は、第一段階において製造される重合体（a）の量と、第二段階において得られた反応液（II）に含まれる重合体の量とから算出する。また、重合体（b）の重量平均分子量および単量体単位組成比は、第一段階において製造される重合体（a）について測定した重量平均分子量および単量体単位組成比と、第二段階において得られた反応液（II）に含まれる重合体について測定した重量平均分子量および単量体単位組成比と、第二段階において得られる反応液（II）に含まれる重合体１００質量部の内訳とから算出する。
第二段階において得られる反応液（II）の量は、重合体（a）と重合体（b）との合計で１００質量部を含有するものとして１０５〜３００質量部、好ましくは１２５〜２５０質量部であり、第二段階を槽型反応装置（2）にて行った場合は好ましくは１２５〜３００質量部、より好ましくは１４０〜２５０質量部であり、第二段階を槽型反応装置（2a）およびその下流に連結された管型反応装置（2b）にて行った場合は好ましくは１０５〜２５０質量部、より好ましくは１２５〜２００質量部である。また、槽型反応装置(2a)にて得られる反応液（II0）に含まれる重合体の量は、反応液（II）に含まれる重合体（重合体（a）と重合体（b）との合計）１００質量部に対して、好ましくは７０〜９５質量部、より好ましくは７５〜９０質量部である。
〔メタクリル系樹脂〕
本発明に係るメタクリル系樹脂の製造方法では、上記のような多段階の重合反応を完了した後に、未反応単量体および／または溶媒を主成分とする揮発分を分離除去することが好ましい。除去方法は特に制限されないが、連続的に送られてくる反応液（II）を、減圧下に、好ましくは１８０〜３００℃、より好ましくは２００〜２７０℃に加熱して、揮発分を連続的に分離除去する方法が好ましい。該加熱温度が低すぎると、揮発分の分離除去に時間を要したり、揮発分の分離除去が不十分となり成形品にシルバーなどの外観不良を起こしたりする場合がある。加熱温度が高すぎると、酸化、焼けなどによってメタクリル系樹脂が着色する場合がある。揮発分を分離除去するための装置としては、フラッシュドラム、二軸脱揮器、薄膜蒸発器、押出機が挙げられる。揮発分を分離除去した後の残存揮発分の量は０．５質量％以下が好ましく、０．４質量％以下がより好ましく、０．３質量％以下がさらに好ましい。残存揮発分の量が０．５質量％を超えると熱変形温度などが低下傾向になったり、成形品にシルバーなどの外観不良を起こしたりする場合がある。以上のようにしてメタクリル系樹脂を得ることができる。
本発明に係るメタクリル系樹脂の製造方法では、上記のような多段階の重合反応を完了した後に、未反応単量体および／または溶媒を主成分とする揮発分を分離除去することが好ましい。除去方法は特に制限されないが、連続的に送られてくる反応液（II）を、減圧下に、好ましくは１８０〜３００℃、より好ましくは２００〜２７０℃に加熱して、揮発分を連続的に分離除去する方法が好ましい。該加熱温度が低すぎると、揮発分の分離除去に時間を要したり、揮発分の分離除去が不十分となり成形品にシルバーなどの外観不良を起こしたりする場合がある。加熱温度が高すぎると、酸化、焼けなどによってメタクリル系樹脂が着色する場合がある。揮発分を分離除去するための装置としては、フラッシュドラム、二軸脱揮器、薄膜蒸発器、押出機が挙げられる。揮発分を分離除去した後の残存揮発分の量は０．５質量％以下が好ましく、０．４質量％以下がより好ましく、０．３質量％以下がさらに好ましい。残存揮発分の量が０．５質量％を超えると熱変形温度などが低下傾向になったり、成形品にシルバーなどの外観不良を起こしたりする場合がある。以上のようにしてメタクリル系樹脂を得ることができる。
本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂の分子量分布（＝重量平均分子量／数平均分子量）は、好ましくは１．６以上、より好ましくは１．７以上、さらに好ましくは１．８以上、特に好ましくは１．９以上、最も好ましくは２以上である。分子量分布が狭すぎるとメタクリル系樹脂の流動性が不十分となる傾向がある。メタクリル系樹脂の重量平均分子量や分子量分布は、重合開始剤および連鎖移動剤の種類や量などを調整することによって制御できる。
本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂には、必要に応じて紫外線吸収剤、光安定化剤、酸化防止剤、熱劣化防止剤、離型剤、高分子加工助剤、有機色素、光拡散剤、蛍光体、耐衝撃性改質剤、難燃剤、滑剤、帯電防止剤などを添加することができる。また、本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂は、他の製造方法によって得られるメタクリル樹脂で希釈して使用することもできる。また、その他ＡＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＡＳ樹脂、ＭＳ樹脂、ＭＢＳ樹脂、スチレン樹脂、ハイインパクトポリスチレン樹脂、塩化ビニル樹脂など他の樹脂と混合して使用することができる。
紫外線吸収剤としては、例えば、ベンゾフェノン類、ベンゾトリアゾール類、トリアジン類、ベンゾエート類、サリシレート類、シアノアクリレート類、蓚酸アニリド類、マロン酸エステル類、ホルムアミジン類が挙げられる。これらは１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
これらの中でも、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、波長３８０〜４５０ｎｍにおけるモル吸光係数の最大値εmaxが１２００ｄｍ3・ｍｏｌ-1ｃｍ-1以下である紫外線吸収剤のいずれか１種またはその組み合わせが好ましい。ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤は、紫外線による樹脂劣化、特に着色による光学特性低下を抑制する効果が高く、本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂にこうした特性を付加する場合において好適である。また、波長３８０〜４５０ｎｍにおけるモル吸光係数の最大値εmaxが１２００ｄｍ3・ｍｏｌ-1ｃｍ-1以下である紫外線吸収剤は、得られる成形品の黄色味が抑えられるため、こうした特性が要求される用途において好適である。
なお、紫外線吸収剤のモル吸光係数の最大値εmaxは、次のようにして算出した。先ず、シクロヘキサン１Ｌに、分子量ＭUVの紫外線吸収剤１０．００ｍｇを目視による観察で未溶解物がないように十分に溶解させた。この溶液を１ｃｍ×１ｃｍ×３ｃｍの石英ガラスセルに注入し、日立製作所社製Ｕ−３４１０型分光光度計を用いて、波長３８０〜４５０ｎｍでの吸光度を測定した。吸光度の最大値（Ａmax）からモル吸光係数の最大値εmaxを次式を用いて算出した。
εmax＝［Ａmax／（１０×１０-3）］×ＭUV
波長３８０〜４５０ｎｍにおけるモル吸光係数の最大値εmaxが１２００ｄｍ3・ｍｏｌ-1ｃｍ-1以下である紫外線吸収剤としては、２−エチル−２'−エトキシ−オキサルアニリド（クラリアントジャパン社；商品名サンデユボアＶＳＵ）が挙げられる。
εmax＝［Ａmax／（１０×１０-3）］×ＭUV
波長３８０〜４５０ｎｍにおけるモル吸光係数の最大値εmaxが１２００ｄｍ3・ｍｏｌ-1ｃｍ-1以下である紫外線吸収剤としては、２−エチル−２'−エトキシ−オキサルアニリド（クラリアントジャパン社；商品名サンデユボアＶＳＵ）が挙げられる。
紫外線吸収剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜１質量部、より好ましくは０．０１〜０．５質量部、さらに好ましくは０．１〜０．３質量部である。紫外線吸収剤の使用量が少なすぎると紫外線による樹脂劣化の抑制効果が十分に発揮されない傾向がある。紫外線吸収剤の使用量が多すぎると成形の際に金型が汚れやすくなるので、歩留まりの低下や金型清掃などによる生産性の低下を引き起こしやすく、またシルバーの発生原因となったり、目やにが生じやすくなったりする。
本発明では、さらに２，２，６，６−テトラアルキルピペリジン骨格を持つ化合物やヒンダードアミン類などの光安定化剤を含有させてもよい。
ヒンダードアミン類としては、例えば、コハク酸ジメチル／１−（２−ヒドロキシエチル）−４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン重縮合物、ポリ（（６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル）（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペジル）イミノ））、２−（２，３−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロン酸ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）、２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロン酸ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）、Ｎ，Ｎ'−ビス（３−アミノプロピル）エチレンジアミン／２，４−ビス（Ｎ−ブチル−Ｎ−（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）アミノ）−６−クロロ−１，３，５−トリアジン縮合物、ビス（２，２，６，６−テトラ−メチル−４−ピペジル）セバケート、コハク酸ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）が挙げられる。これらは１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
光安定化剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜０．５質量部、より好ましくは０．００５〜０．１質量部である。
ヒンダードアミン類としては、例えば、コハク酸ジメチル／１−（２−ヒドロキシエチル）−４−ヒドロキシ−２，２，６，６−テトラメチルピペリジン重縮合物、ポリ（（６−（１，１，３，３−テトラメチルブチル）イミノ−１，３，５−トリアジン−２，４−ジイル）（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペジル）イミノ）ヘキサメチレン（（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペジル）イミノ））、２−（２，３−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロン酸ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）、２−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−２−ｎ−ブチルマロン酸ビス（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）、Ｎ，Ｎ'−ビス（３−アミノプロピル）エチレンジアミン／２，４−ビス（Ｎ−ブチル−Ｎ−（１，２，２，６，６−ペンタメチル−４−ピペリジル）アミノ）−６−クロロ−１，３，５−トリアジン縮合物、ビス（２，２，６，６−テトラ−メチル−４−ピペジル）セバケート、コハク酸ビス（２，２，６，６−テトラメチル−４−ピペリジル）が挙げられる。これらは１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
光安定化剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜０．５質量部、より好ましくは０．００５〜０．１質量部である。
酸化防止剤としては、例えば、リン系酸化防止剤、ヒンダードフェノール系酸化防止剤、チオエーテル系酸化防止剤が挙げられる。これらは１種単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。これらの中で、着色による光学特性の劣化防止効果の点で、リン系酸化防止剤やヒンダードフェノール系酸化防止剤が好適に用いられる。
リン系酸化防止剤としては、例えば、２，２−メチレンビス（４，６−ジｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、ビス（２，６−ジｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト、トリス（２，４−ジｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、テトラキス（２，４−ジｔ−ブチルフェニル）［１，１−ビフェニル］−４，４'−ジイルビスホスフォナイト、ビス［２，４−ビス（１，１−ジメチルエチル）−６−メチルフェニル］エチルエステル亜リン酸が挙げられる。これらの中で、２，２−メチレンビス（４，６−ジｔ−ブチルフェニル）オクチルホスファイト、トリス（２，４−ジｔ−ブチルフェニル）ホスファイトが好ましい。
ヒンダードフェノール系酸化防止剤としては、トリエチレングリコール−ビス〔３−（３−ｔ−ブチル−５−メチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、１，６−ヘキサンジオール−ビス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、２，４−ビス（ｎ−オクチル）−６−（４−ヒドロキシ−３，５−ジ−ｔ−ブチルアニリノ）−１，３，５−トリアジン、ペンタエリスリチル−テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕、２，２−チオ−ジエチレンビス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニルプロピオネート）、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、Ｎ，Ｎ'−ヘキサメチレンビス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ヒドロシンナマミド）、３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジルフォスフォネート−ジエチルエステル、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、トリス−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−イソシアヌレイト、オクチル化ジフェニルアミン、２，４−ビス［（オクチルチオ）メチル］−ｏ−クレゾール、イソオクチル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネートが挙げられる。これらの中で、ペンタエリスリチル−テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕（商品名「ＩＲＧＡＮＯＸ１０１０」、チバスペシャルケミカルズ社製）や、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート、（商品名「ＩＲＧＡＮＯＸ１０７６」、チバスペシャルケミカルズ社製）が好ましい。
酸化防止剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜１質量部、より好ましくは０．００５〜０．５質量部、さらに好ましくは０．０１〜０．３質量部である。酸化防止剤の使用量が少なすぎると成形品の高温に晒されたときの着色を防止する効果が十分に発揮されない傾向がある。一方、酸化防止剤の使用量が多すぎると金型汚れによる歩留まりの低下や金型清掃などによる生産性の低下を引き起こすとともに、シルバー発生による成形品の欠点発生の原因となったり、成形品に焼けが発生して色相が低下したり、成形品に異物が発生したりする傾向がある。
熱劣化防止剤としては、たとえば、式（α）で示される構造の化合物、具体的には、２−ｔ−ブチル−６−（３'−ｔ−ブチル−５'−メチル−ヒドロキシベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート（住友化学（株）；商品名「スミライザーＧＭ」）、２，４−ジ−ｔ−アミル−６−（３'，５'−ジ−ｔ−アミル−２'−ヒドロキシ−α−メチルベンジル）フェニルアクリレート（住友化学（株）；商品名「スミライザーＧＳ」）、２−ｔ−ブチル−６−（３'−ｔ−ブチル−２'−ヒドロキシ−５'−メチル−メチルベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、２，５−ジ−ｔ−ブチル−６−（３'−５'−ジ−ｔ−ブチル−２'−ヒドロキシメチルベンジル）−フェニルアクリレートが挙げられる。
これらの中でも、２−ｔ−ブチル−６−（３'−ｔ−ブチル−５'−メチル−ヒドロキシベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、２，４−ジ−ｔ−アミル−６−（３'，５'−ジ−ｔ−アミル−２'−ヒドロキシ−α−メチルベンジル）フェニルアクリレートが好ましく、２，４−ジ−ｔ−アミル−６−（３'，５'−ジ−ｔ−アミル−２'−ヒドロキシ−α−メチルベンジル）フェニルアクリレートがより好ましい。
これらの中でも、２−ｔ−ブチル−６−（３'−ｔ−ブチル−５'−メチル−ヒドロキシベンジル）−４−メチルフェニルアクリレート、２，４−ジ−ｔ−アミル−６−（３'，５'−ジ−ｔ−アミル−２'−ヒドロキシ−α−メチルベンジル）フェニルアクリレートが好ましく、２，４−ジ−ｔ−アミル−６−（３'，５'−ジ−ｔ−アミル−２'−ヒドロキシ−α−メチルベンジル）フェニルアクリレートがより好ましい。
（式（α）中、Ｒ1〜Ｒ4は、それぞれ独立に、１〜５個の炭素原子を有するアルキル基を示し、Ｒ5は１〜５個の炭素原子を有するアルキル基または水素原子を示す。）
熱劣化防止剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．００１〜１質量部、より好ましくは０．００５〜０．５質量部、さらに好ましくは０．０１〜０．２質量部である。熱劣化防止剤の使用量が少なすぎると熱劣化防止効果が得られにくい傾向がある。一方、熱劣化防止剤の使用量が多すぎると射出成形の際に金型汚れによる歩留まりの低下や金型清掃などによる生産性の低下をもたらす傾向になるとともに、シルバー発生による欠点発生の原因となったり、押出し成形時に目やにが生じやすくなったりする傾向がある。
離型剤としては、高級アルコールおよび／またはグリセリンモノエステルが挙げられる。高級アルコールとしては、セチルアルコール、ステアリルアルコールが挙げられる。本発明に用いられるグリセリンモノエステルとしては、ステアリン酸モノグリセライド、ステアリン酸ジグリセライドなどの高級脂肪酸のグリセライドが挙げられる。高級アルコールとグリセリンモノエステルを併用する場合、その割合は特に制限されないが、高級アルコール／グリセリンモノエステルの質量比が、好ましくは２．５／１〜３．５／１、より好ましくは２．８／１〜３．２／１である。
離型剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、０．５質量部以下であることが好ましく、０．３質量部以下であることがより好ましく、０．１質量部以下であることがさらに好ましい。離型剤の使用量が多すぎると金型汚れによる歩留まりの低下や金型清掃などによる生産性の低下をもたらす傾向があるとともに、シルバー発生による成形品の欠点発生の原因となったり、押出し成形時の目やにが生じやすくなったりする傾向がある。
離型剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、０．５質量部以下であることが好ましく、０．３質量部以下であることがより好ましく、０．１質量部以下であることがさらに好ましい。離型剤の使用量が多すぎると金型汚れによる歩留まりの低下や金型清掃などによる生産性の低下をもたらす傾向があるとともに、シルバー発生による成形品の欠点発生の原因となったり、押出し成形時の目やにが生じやすくなったりする傾向がある。
高分子加工助剤は、メタクリル系樹脂を成形する際において、厚さ精度および薄膜成形性の向上に効果を発する。高分子加工助剤の極限粘度は好ましくは３〜６ｄｌ／ｇである。極限粘度が小さすぎる場合には成形性に十分な改善効果が認められない。極限粘度が大きすぎる場合には溶融流動性の低下を招きやすい。
高分子加工助剤は、例えば、乳化重合法によって製造することができる。この乳化重合法によって得られる高分子加工助剤は、通常０．０５〜０．５μｍの粒子径を有する重合体粒子である。該重合体粒子は、単一組成比および単一極限粘度の重合体からなる単層粒子であっても、組成比または極限粘度の異なる２以上の重合体からなる多層粒子であってもよい。この中でも好ましいものとしては、内層に低極限粘度の重合体を有し、外層に極限粘度５ｄｌ／ｇ以上の高極限粘度の重合体を有する２層構造の粒子が挙げられる。
高分子加工助剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜１０質量部、より好ましくは０．１〜５質量部である。高分子加工助剤の使用量が少なすぎると成形時の厚さ精度に十分な改善効果が認められない。一方、高分子加工助剤の使用量が多すぎると溶融流動性の低下を招きやすい。
高分子加工助剤は、例えば、乳化重合法によって製造することができる。この乳化重合法によって得られる高分子加工助剤は、通常０．０５〜０．５μｍの粒子径を有する重合体粒子である。該重合体粒子は、単一組成比および単一極限粘度の重合体からなる単層粒子であっても、組成比または極限粘度の異なる２以上の重合体からなる多層粒子であってもよい。この中でも好ましいものとしては、内層に低極限粘度の重合体を有し、外層に極限粘度５ｄｌ／ｇ以上の高極限粘度の重合体を有する２層構造の粒子が挙げられる。
高分子加工助剤の使用量は、メタクリル系樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．０５〜１０質量部、より好ましくは０．１〜５質量部である。高分子加工助剤の使用量が少なすぎると成形時の厚さ精度に十分な改善効果が認められない。一方、高分子加工助剤の使用量が多すぎると溶融流動性の低下を招きやすい。
有機色素としては、樹脂に対しては有害とされている紫外線を可視光線に変換する機能を有するターフェニルが挙げられる。
光拡散剤としては、ガラス微粒子、ポリシロキサン系架橋微粒子、架橋ポリマー微粒子が挙げられる。
蛍光体としては、蛍光顔料、蛍光染料、蛍光白色染料、蛍光増白剤、蛍光漂白剤が挙げられる。
光拡散剤としては、ガラス微粒子、ポリシロキサン系架橋微粒子、架橋ポリマー微粒子が挙げられる。
蛍光体としては、蛍光顔料、蛍光染料、蛍光白色染料、蛍光増白剤、蛍光漂白剤が挙げられる。
耐衝撃性改質剤としては、アクリル系ゴムまたはジエン系ゴムをコア層成分として含むコアシェル型改質剤、ゴム粒子を複数包含した改質剤などが挙げられる。耐衝撃性改質剤はいくらかの特性を改善させるために通常のレベルより少量添加することが好ましい。
難燃剤としては、例えば、テトラブロモビスフェノールＡ、デカブロモジフェニルオキシド、臭素化ポリカーボネート等の有機ハロゲン系難燃剤；酸化アンチモン、水酸化アルミニウム、ホウ酸亜鉛、トリクレジルホスフェート等の非ハロゲン系難燃剤などが挙げられる。
滑剤としては、例えば、ステアリン酸、ベヘニン酸、ステアロアミド酸、メチレンビスステアロアミド、ヒドロキシステアリン酸トリグリセリド、パラフィンワックス、ケトンワックス、オクチルアルコール、硬化油などが挙げられる。
帯電防止剤としては、例えば、ステアロアミドプロピルジメチル−β−ヒドロキシエチルアンモニウムニトレートなどが挙げられる。
本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂を用いれば、透明性に優れた成形品を得ることができる。例えば、射出成形、圧縮成形、押出成形、真空成形などの公知の溶融加熱成形により、種々の形状の成形品を得ることができる。
本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂は、透明性のみならず、耐熱性、耐薬品性、成形性に優れているので、各種の用途に適している。その用途としては、例えば広告塔、スタンド看板、袖看板、欄間看板、屋上看板などの看板用品；ショーケース、仕切板、店舗ディスプレイなどのディスプレイ用品；蛍光灯カバー、ムード照明カバー、ランプシェード、光天井、光壁、シャンデリアなどの照明用品；ペンダント、ミラーなどのインテリア用品；ドア、ドーム、安全窓ガラス、間仕切り、階段腰板、バルコニー腰板、レジャー用建築物の屋根などの建築用部品；航空機風防、パイロット用バイザー、オートバイ、モーターボート風防、バス用遮光板、自動車用サイドバイザー、リアバイザー、ヘッドウィング、ヘッドライトカバー、メーターカバー、テールランプカバーなどの輸送機関係部品；音響映像用銘板、ステレオカバー、テレビ保護マスク、自動販売機などの電子機器部品；保育器、レントゲン部品などの医療機器部品；機械カバー、計器カバー、実験装置、定規、文字盤、観察窓などの機器関係部品；液晶保護板、導光板、導光フィルム、フレネルレンズ、レンチキュラーレンズ、各種ディスプレイの前面板、拡散板などの光学関係部品；道路標識、案内板、カーブミラー、防音壁などの交通関係部品；自動車内装用表面材、携帯電話の表面材、マーキングフィルムなどのフィルム部材；洗濯機の天蓋材やコントロールパネル、炊飯ジャーの天面パネルなどの家電製品用部材；その他、温室、大型水槽、箱水槽、時計パネル、バスタブ、サニタリー、デスクマット、遊技部品、玩具、溶接時の顔面保護用マスクなどが挙げられる。
以下に実施例を示し、本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に制限されない。
実施例および比較例における物性値の測定または評価は以下の方法によって行なった。
実施例および比較例における物性値の測定または評価は以下の方法によって行なった。
（重合開始剤の水素引抜き能）
α−メチルスチレンダイマー（１．０ｍｏｌ）、シクロヘキサン（６．９ｍｏｌ）および重合開始剤（０．０５ｍｏｌ）をガラスアンプルに入れ、窒素置換を行い実質上酸素のない状態にして密封した。重合開始剤の１０時間半減期温度に応じた下記温度にまで昇温し、当該温度にて６０時間放置した。
１０時間半減期温度８０℃を超える重合開始剤の場合 ：１４０℃
１０時間半減期温度６０℃〜８０℃の重合開始剤の場合 ：１００℃
１０時間半減期温度６０℃未満の重合開始剤の場合 ： ８０℃
放置後の反応液中のシクロヘキサンのモル数（Ｈ［ｍｏｌ］）をガスクロマトグラフにて測定し、下式にて水素引抜き能を求めた。
水素引抜き能（％）＝［（６．９−Ｈ）／（０．０５×２）］×１００
α−メチルスチレンダイマー（１．０ｍｏｌ）、シクロヘキサン（６．９ｍｏｌ）および重合開始剤（０．０５ｍｏｌ）をガラスアンプルに入れ、窒素置換を行い実質上酸素のない状態にして密封した。重合開始剤の１０時間半減期温度に応じた下記温度にまで昇温し、当該温度にて６０時間放置した。
１０時間半減期温度８０℃を超える重合開始剤の場合 ：１４０℃
１０時間半減期温度６０℃〜８０℃の重合開始剤の場合 ：１００℃
１０時間半減期温度６０℃未満の重合開始剤の場合 ： ８０℃
放置後の反応液中のシクロヘキサンのモル数（Ｈ［ｍｏｌ］）をガスクロマトグラフにて測定し、下式にて水素引抜き能を求めた。
水素引抜き能（％）＝［（６．９−Ｈ）／（０．０５×２）］×１００
（単量体混合物の重合転化率の測定）
島津製作所社製ガスクロマトグラフ ＧＣ−１４Ａに、ＧＬ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ Ｉｎｃ．製カラム ＩＮＥＲＴ ＣＡＰ １（ｄｆ＝０．４μｍ、０．２５ｍｍＩ．Ｄ．×６０ｍ）をセットし、injection温度１８０℃、detector温度１８０℃、カラム温度を６０℃（５分間保持）→昇温速度１０℃／分→２００℃（１０分間保持）に制御して測定した。この測定値および各単量体に関する検量線に基づいて重合転化率を算出した。
島津製作所社製ガスクロマトグラフ ＧＣ−１４Ａに、ＧＬ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ Ｉｎｃ．製カラム ＩＮＥＲＴ ＣＡＰ １（ｄｆ＝０．４μｍ、０．２５ｍｍＩ．Ｄ．×６０ｍ）をセットし、injection温度１８０℃、detector温度１８０℃、カラム温度を６０℃（５分間保持）→昇温速度１０℃／分→２００℃（１０分間保持）に制御して測定した。この測定値および各単量体に関する検量線に基づいて重合転化率を算出した。
（反応液中の重合体の質量および重合体（a）と重合体（b）との質量比）
反応液中の重合体の質量は上記重合転化率と使用した単量体混合物の量から算出した。
また、このようにして算出した第一段階後の反応液（Ｉ）中の重合体（a）の質量と、第二段階後の反応液（ＩI）中の重合体の質量から重合体（a）と重合体（b）との質量比を求めた。
反応液中の重合体の質量は上記重合転化率と使用した単量体混合物の量から算出した。
また、このようにして算出した第一段階後の反応液（Ｉ）中の重合体（a）の質量と、第二段階後の反応液（ＩI）中の重合体の質量から重合体（a）と重合体（b）との質量比を求めた。
（数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の測定）
東ソー社製ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＨＬＣ−８０２０）に東ソー社製カラム ＴＳＫｇｅｌ Ｇ２０００ＨＨＲ（１本）およびＧＭＨＨＲ−Ｍ（２本）を直列に連結してセットし、溶離液としてテトラヒドロフランを用い、溶離液流量１．０ｍｌ／分、カラム温度４０℃の条件で、検出のために示差屈折率（ＲＩ）計を用いて測定した。該測定値を標準ポリスチレンの分子量に換算することによって、重合体の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。
東ソー社製ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＨＬＣ−８０２０）に東ソー社製カラム ＴＳＫｇｅｌ Ｇ２０００ＨＨＲ（１本）およびＧＭＨＨＲ−Ｍ（２本）を直列に連結してセットし、溶離液としてテトラヒドロフランを用い、溶離液流量１．０ｍｌ／分、カラム温度４０℃の条件で、検出のために示差屈折率（ＲＩ）計を用いて測定した。該測定値を標準ポリスチレンの分子量に換算することによって、重合体の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、および分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。
この測定法に従って、槽型反応器Ａから採取した反応液Ａを分析すると重合体（a）の重量平均分子量（Ｍｗa）を求めることができ、槽型反応器Ｂから採取した反応液Ｂを分析することによって重合体Ｂの重量平均分子量（ＭｗB）を求めることができる。また、実施例４においては管型反応器Ｃから採取した反応液Ｃを分析することによって重合体Ｃの重量平均分子量（ＭｗC）を求めることができる。
重合体Ｂは、槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）と槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）とを含んでいると考えられる。
重合体Ｃは、重合体Ｂと管型反応器Ｃにおいて重合された重合体（b）（以下、重合体(c)と称する）とを含んでいると考えられる。すなわち、重合体Ｃは、重合体（a）と重合体（b）と重合体（c）とを含んでいると考えられる。
重合体Ｃは、重合体Ｂと管型反応器Ｃにおいて重合された重合体（b）（以下、重合体(c)と称する）とを含んでいると考えられる。すなわち、重合体Ｃは、重合体（a）と重合体（b）と重合体（c）とを含んでいると考えられる。
重合体（b）の重量平均分子量（Ｍｗb）は、下記式で算出することができる。
Ｍｗb＝［１００×ＭｗB−（Ｍｗa×Ｃｏｎｔa）］／Ｃｏｎｔb
ここで、Ｃｏｎｔaは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（a）の含有率［質量％］、Ｃｏｎｔbは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（b）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔaおよびＣｏｎｔbは、槽型反応器Ａおよび槽型反応器Ｂにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
Ｍｗb＝［１００×ＭｗB−（Ｍｗa×Ｃｏｎｔa）］／Ｃｏｎｔb
ここで、Ｃｏｎｔaは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（a）の含有率［質量％］、Ｃｏｎｔbは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（b）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔaおよびＣｏｎｔbは、槽型反応器Ａおよび槽型反応器Ｂにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
重合体（c）の重量平均分子量（Ｍｗc）は、下記式で算出することができる。
Ｍｗc＝［１００×ＭｗC−（ＭｗB×ＣｏｎｔB）］／Ｃｏｎｔc
ここで、ＣｏｎｔBは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体Ｂの含有率［質量％］を示し、Ｃｏｎｔcは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体（c）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔBおよびＣｏｎｔcは、槽型反応器Ｂおよび管型反応器Ｃにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
また、上記と同様の手法によって、重合体（a）、重合体（b）および重合体（c）の数平均分子量ならびに分子量分布を求めることができる。
Ｍｗc＝［１００×ＭｗC−（ＭｗB×ＣｏｎｔB）］／Ｃｏｎｔc
ここで、ＣｏｎｔBは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体Ｂの含有率［質量％］を示し、Ｃｏｎｔcは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体（c）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔBおよびＣｏｎｔcは、槽型反応器Ｂおよび管型反応器Ｃにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
また、上記と同様の手法によって、重合体（a）、重合体（b）および重合体（c）の数平均分子量ならびに分子量分布を求めることができる。
（メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率の測定）
島津製作所社製ガスクロマトグラフ ＧＣ−１４Ａに、Ｓ．Ｅ．Ｇ．社製カラム ＢＰＸ−５（３０ｍ×０．２５ｍｍφ、膜厚０．５μｍ）をセットし、熱分解装置（島津製作所社製、ＰＹＲ−２Ａ）にて、分解温度５００℃、分析条件：４０℃（４分間保持）→昇温速度５℃／分→２５０℃で測定し、その測定結果から、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率を算出した。
島津製作所社製ガスクロマトグラフ ＧＣ−１４Ａに、Ｓ．Ｅ．Ｇ．社製カラム ＢＰＸ−５（３０ｍ×０．２５ｍｍφ、膜厚０．５μｍ）をセットし、熱分解装置（島津製作所社製、ＰＹＲ−２Ａ）にて、分解温度５００℃、分析条件：４０℃（４分間保持）→昇温速度５℃／分→２５０℃で測定し、その測定結果から、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率を算出した。
この測定法に従って、槽型反応器Ａから採取した反応液Ａを分析することによって、重合体（a）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率（ａm）を求めることができ、槽型反応器Ｂから採取した反応液Ｂを分析することによって重合体Ｂ中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率（Ｂm）を求めることができ、また、実施例４においては管型反応器Ｃから採取した反応液Ｃを分析することによって重合体Ｃ中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率（Ｃm）を求めることができる。
重合体（b）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率（ｂm）は、下記式で算出することができる。
ｂm＝［１００×Ｂm−（ａm×Ｃｏｎｔa）］／Ｃｏｎｔb
ここで、Ｃｏｎｔaは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（a）の含有率［質量％］、Ｃｏｎｔbは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（b）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔaおよびＣｏｎｔbは、槽型反応器Ａおよび槽型反応器Ｂにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
ｂm＝［１００×Ｂm−（ａm×Ｃｏｎｔa）］／Ｃｏｎｔb
ここで、Ｃｏｎｔaは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（a）の含有率［質量％］、Ｃｏｎｔbは、槽型反応器Ｂから採取した重合体Ｂ中の重合体（b）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔaおよびＣｏｎｔbは、槽型反応器Ａおよび槽型反応器Ｂにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
重合体（c）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率（ｃm）は、下記式で算出することができる。
ｃm＝［１００×Ｃm−（Ｂm×ＣｏｎｔB）］／Ｃｏｎｔc
ここで、ＣｏｎｔBは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体Ｂの含有率［質量％］を示し、Ｃｏｎｔcは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体（c）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔBおよびＣｏｎｔcは、槽型反応器Ｂおよび管型反応器Ｃにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
ｃm＝［１００×Ｃm−（Ｂm×ＣｏｎｔB）］／Ｃｏｎｔc
ここで、ＣｏｎｔBは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体Ｂの含有率［質量％］を示し、Ｃｏｎｔcは、管型反応器Ｃから採取した重合体Ｃ中の重合体（c）の含有率［質量％］を示す。ＣｏｎｔBおよびＣｏｎｔcは、槽型反応器Ｂおよび管型反応器Ｃにおける重合転化率と、使用した単量体混合物（I）および単量体混合物（II）の量から算出できる。
（流動性の評価−１ （ＭＦＲ））
ＩＳＯ１１３３に準拠して、温度２３０℃、荷重３７．３Ｎでメルトフローレート（ＭＦＲ）を測定した。
ＩＳＯ１１３３に準拠して、温度２３０℃、荷重３７．３Ｎでメルトフローレート（ＭＦＲ）を測定した。
（流動性の評価−２ （スパイラルフロー長さ））
住友重機社製ＳＥ−１８０ＤＵ−ＨＰ成形機において、型締圧力１８０トン、スクリュー径φ３６ｍｍ、金型温度８０℃、成形温度２８５℃、射出速度４００ｍｍ／秒、充填圧力２７４ＭＰａで、スパイラルフロー金型（製品厚み０．４ｍｍ、幅１０ｍｍ）を用いて射出成形した。そのときのメタクリル系樹脂のスパイラルフロー長さを測定した。
住友重機社製ＳＥ−１８０ＤＵ−ＨＰ成形機において、型締圧力１８０トン、スクリュー径φ３６ｍｍ、金型温度８０℃、成形温度２８５℃、射出速度４００ｍｍ／秒、充填圧力２７４ＭＰａで、スパイラルフロー金型（製品厚み０．４ｍｍ、幅１０ｍｍ）を用いて射出成形した。そのときのメタクリル系樹脂のスパイラルフロー長さを測定した。
（薄型導光板の成形性評価）
住友重機社製ＳＥ−１８０ＤＵ−ＨＰ成形機において、型締圧力１８０トン、スクリュー径φ３６ｍｍ、金型温度８５℃、成形温度２９０℃、射出速度３００ｍｍ／秒、充填圧力３００ＭＰａで、長さ３１．５ｍｍ、幅２３．０ｍｍおよび厚さ０．６５ｍｍの薄型導光板の射出成形を試みた。
その結果、難なく成形できた場合をＡ、充填するものの末端にひけが発生した場合をＢ、未充填となり成形できなかった場合をＣとして評価した。
住友重機社製ＳＥ−１８０ＤＵ−ＨＰ成形機において、型締圧力１８０トン、スクリュー径φ３６ｍｍ、金型温度８５℃、成形温度２９０℃、射出速度３００ｍｍ／秒、充填圧力３００ＭＰａで、長さ３１．５ｍｍ、幅２３．０ｍｍおよび厚さ０．６５ｍｍの薄型導光板の射出成形を試みた。
その結果、難なく成形できた場合をＡ、充填するものの末端にひけが発生した場合をＢ、未充填となり成形できなかった場合をＣとして評価した。
（成形品の光透過率およびクロマティクネス指数ｂ*の測定）
射出成形機で成形して得た板状成形品から１９０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの試験片を切り出し、分光光度計（ＵＶ−２５５０；島津製作所社製）を用い、光路長１９０ｍｍにおける、波長４００ｎｍ、５００ｎｍおよび６００ｎｍにおける光透過率（％）とクロマティクネス指数ｂ*とを測定した。
射出成形機で成形して得た板状成形品から１９０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの試験片を切り出し、分光光度計（ＵＶ−２５５０；島津製作所社製）を用い、光路長１９０ｍｍにおける、波長４００ｎｍ、５００ｎｍおよび６００ｎｍにおける光透過率（％）とクロマティクネス指数ｂ*とを測定した。
（成形品の引張破壊応力の測定）
ＩＳＯ５２７−２／１Ａ／５に準拠して、引張破壊応力を測定した。
ＩＳＯ５２７−２／１Ａ／５に準拠して、引張破壊応力を測定した。
（成形品の耐熱性の測定）
ＩＳＯ７５−２に準拠して、荷重１．８０ＭＰａでの荷重たわみ温度を測定した。
ＩＳＯ７５−２に準拠して、荷重１．８０ＭＰａでの荷重たわみ温度を測定した。
（成形品の耐薬品性）
一般にカンチレバー法（ＡＳＴＭ Ｆ７９１−８２に準拠）と呼ばれている試験にて耐薬品性を評価した。すなわち、ＩＳＯ５２７−２／１Ａ／５に準拠した引張破壊応力測定用の試験片を、長さ方向中央部で長さ方向に直交する線状の支点で支えて水平な状態に置き、長さ方向の一端を固定し、長さ方向中央部から８４ｍｍ離れた他端近くに４００ｇ重の荷重をかけながら、長さ方向中央部の支え部とは反対面の曲げ伸び応力が集中している部位にエタノールの浸み込んだ１０ｍｍ角の濾紙を接触させた。これによってクラックが発生しやすいようにした。該試験片が破断するまでの時間を測定した。この試験を７回繰り返して、その平均値を算出した。
一般にカンチレバー法（ＡＳＴＭ Ｆ７９１−８２に準拠）と呼ばれている試験にて耐薬品性を評価した。すなわち、ＩＳＯ５２７−２／１Ａ／５に準拠した引張破壊応力測定用の試験片を、長さ方向中央部で長さ方向に直交する線状の支点で支えて水平な状態に置き、長さ方向の一端を固定し、長さ方向中央部から８４ｍｍ離れた他端近くに４００ｇ重の荷重をかけながら、長さ方向中央部の支え部とは反対面の曲げ伸び応力が集中している部位にエタノールの浸み込んだ１０ｍｍ角の濾紙を接触させた。これによってクラックが発生しやすいようにした。該試験片が破断するまでの時間を測定した。この試験を７回繰り返して、その平均値を算出した。
（製造装置）
本実施例で使用した製造装置は、撹拌機付オートクレーブ（I）、撹拌機付オートクレーブ（II）、完全混合型の槽型反応器Ａと完全混合型の槽型反応器Ｂとが直列に連結された槽型流通式重合反応装置および二軸押出機を備えている。なお、槽型反応器Ａおよび槽型反応器Ｂには撹拌機と採取管とが設置されており、所望の流量および平均滞留時間になるような容積を有している。
前記オートクレーブ（I）および（II）において単量体混合物（I）および単量体混合物（II）を含む原料液（I）および（II）がそれぞれ調製される。該原料液（I）は管経由で槽型反応器Ａに供給される。 槽型反応器Ａから排出される反応液Ａはノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管において原料液（II）と混ぜ合わされて槽型反応器Ｂに供給され、槽型反応器Ｂから排出される反応液Ｂは配管で二軸押出機に供給される。
本実施例で使用した製造装置は、撹拌機付オートクレーブ（I）、撹拌機付オートクレーブ（II）、完全混合型の槽型反応器Ａと完全混合型の槽型反応器Ｂとが直列に連結された槽型流通式重合反応装置および二軸押出機を備えている。なお、槽型反応器Ａおよび槽型反応器Ｂには撹拌機と採取管とが設置されており、所望の流量および平均滞留時間になるような容積を有している。
前記オートクレーブ（I）および（II）において単量体混合物（I）および単量体混合物（II）を含む原料液（I）および（II）がそれぞれ調製される。該原料液（I）は管経由で槽型反応器Ａに供給される。 槽型反応器Ａから排出される反応液Ａはノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管において原料液（II）と混ぜ合わされて槽型反応器Ｂに供給され、槽型反応器Ｂから排出される反応液Ｂは配管で二軸押出機に供給される。
さらに、槽型反応器Ｂと二軸押出機との間にノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管と、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した管型反応器Ｃとが直列に連結された管型流通式重合反応装置を取り付けることが可能になっている。これによって、槽型反応器Ｂから排出される反応液Ｂはノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管経由で管型反応器Ｃに供給され、管型反応器Ｃから排出される反応液Ｃは配管で二軸押出機に供給される。各反応器には採取管が設置されていて、採取管から少量の反応液を抜き出して、重合体等の特性を測定できるようになっている。
《実施例１》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）（「ＡＩＢＮ」 大塚化学社製、水素引抜能：１％、１時間半減期温度：８２．６℃）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０１５質量部およびｎ−オクチルメルカプタン１．１３質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）（「ＡＩＢＮ」 大塚化学社製、水素引抜能：１％、１時間半減期温度：８２．６℃）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０１５質量部およびｎ−オクチルメルカプタン１．１３質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．３ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．３ｋｇ／ｈｒで供給し、平均滞留時間６０分間で塊状重合を行い、２．３ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２．３ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．３ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０,７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５３質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．１質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．９質量％からなり、かつ重量平均分子量が５３，５００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）７６質量部、重合体（b）２４質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．７質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．３質量％からなり、かつ重量平均分子量が３０，７００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０,７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５３質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．１質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．９質量％からなり、かつ重量平均分子量が５３，５００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）７６質量部、重合体（b）２４質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．７質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．３質量％からなり、かつ重量平均分子量が３０，７００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
《実施例２》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００８質量部およびｎ−オクチルメルカプタン４．４９質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００８質量部およびｎ−オクチルメルカプタン４．４９質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．１ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．１ｋｇ／ｈｒにて供給し、平均滞留時間６０分間で塊状重合を行い、２．１ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２．１ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．１ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０,７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５３質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が５５，５００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）８３質量部、重合体（b）１７質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が３０，１００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０,７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５３質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が５５，５００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）８３質量部、重合体（b）１７質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が３０，１００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
《実施例３》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００４質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．１４質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０１２質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．２２質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００４質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．１４質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０１２質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．２２質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．１ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．１ｋｇ／ｈｒにて供給し、平均滞留時間６０分間で塊状重合を行い、２．１ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２．１ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．１ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４１質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１４９，８００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５３質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１２１，２００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）７３質量部、重合体（b）２７質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が４４，０００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４１質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１４９，８００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５３質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１２１，２００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）７３質量部、重合体（b）２７質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が４４，０００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
《実施例４》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０１質量部およびｎ−オクチルメルカプタン１．１３質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０１質量部およびｎ−オクチルメルカプタン１．１３質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．２ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．２ｋｇ／ｈｒにて供給し、平均滞留時間６０分間で塊状重合を行い、２．２ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、１,１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン（「パーヘキサＣ」 日油社製、水素引抜能：３５％、１時間半減期温度：１１１．１℃）およびｎ−オクチルメルカプタンを原料液全体に対して各々０．００８質量部および０．２０質量部になるようにノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２．２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体Ｂを含有する反応液Ｂと連続的に混合した。該混合液を内壁温度１４０℃に制御された管型反応器Ｃに２．２１ｋｇ／ｈｒで供給し、平均滞留時間１２分間で塊状重合を行い、２．２１ｋｇ／ｈｒで管型反応器Ｃから重合体Ｃを含む反応液Ｃを排出した。
これに続けて、管型反応器Ｃから２．２１ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｃを含有する反応液Ｃを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．２１ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｃをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０,７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４９質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５５，９００であった。
重合体Ｂ８８質量部の内訳は、重合体（a）７４質量部、重合体（b）１４質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．３質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．７質量％からなり、かつ重量平均分子量が３１，０００であった。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０,７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４９質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５５，９００であった。
重合体Ｂ８８質量部の内訳は、重合体（a）７４質量部、重合体（b）１４質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．３質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．７質量％からなり、かつ重量平均分子量が３１，０００であった。
管型反応器Ｃにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５５質量％であった。管型反応器Ｃにおいて得られた反応液Ｃに含まれる重合体Ｃは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５２，９００であった。
重合体Ｃ１００質量部の内訳は、重合体（a）７４質量部、重合体（b）１４質量部重合体（ｃ）１２質量部であった。
管型反応器Ｃにおいて重合された重合体（ｃ）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が３０，２００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
重合体Ｃ１００質量部の内訳は、重合体（a）７４質量部、重合体（b）１４質量部重合体（ｃ）１２質量部であった。
管型反応器Ｃにおいて重合された重合体（ｃ）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が３０，２００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
《比較例１》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３７質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、ｎ−オクチルメルカプタンを原料液（I）に対して各々０．１７５質量部になる割合で一定流量でノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２ｋｇ／ｈｒで供給し、平均滞留時間３０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４７質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０，７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５０質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が５８，８００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）９４質量部、重合体（b）６質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が２９，６００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４７質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６０，７００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５０質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が５８，８００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）９４質量部、重合体（b）６質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が２９，６００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
《比較例２》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００２質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３６質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０４質量部およびｎ−オクチルメルカプタン３．２５質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００２質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３６質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたメタクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０４質量部およびｎ−オクチルメルカプタン３．２５質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．２ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．２ｋｇ／ｈｒで供給し、平均滞留時間６０分間で塊状重合を行い、２．２ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２．２ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．２ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は２９質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．２質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．８質量％からなり、かつ重量平均分子量が５９,１００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４９質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．２質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．８質量％からなり、かつ重量平均分子量が４５，６００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）５４質量部、重合体（b）４６質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．２質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．８質量％からなり、かつ重量平均分子量が２９，８００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は２９質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．２質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．８質量％からなり、かつ重量平均分子量が５９,１００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４９質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．２質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．８質量％からなり、かつ重量平均分子量が４５，６００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）５４質量部、重合体（b）４６質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．２質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位３．８質量％からなり、かつ重量平均分子量が２９，８００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表１に示す。
《比較例３》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．２９質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたアクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０００８質量部およびｎ−オクチルメルカプタン３．３２質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．２９質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたアクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．０００８質量部およびｎ−オクチルメルカプタン３．３２質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．３ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．３ｋｇ／ｈｒで供給し、平均滞留時間３０分間で塊状重合を行い、２．３ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２．３ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．３ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が７６,５００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９３．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位６．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６９，０００であった。
重合体Ｂ １００質量部の内訳は、重合体（a）８７質量部、重合体（b）１３質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位８０．６質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位１９．４質量％からなり、かつ重量平均分子量が１８，９００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が７６,５００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４６質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９３．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位６．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が６９，０００であった。
重合体Ｂ １００質量部の内訳は、重合体（a）８７質量部、重合体（b）１３質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位８０．６質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位１９．４質量％からなり、かつ重量平均分子量が１８，９００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
《比較例４》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００４質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３１質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたアクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００５質量部およびｎ−オクチルメルカプタン３．６８質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．５質量部、アクリル酸メチル５．５質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００４質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３１質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
撹拌機付オートクレーブ（II）に、精製されたアクリル酸メチル１００質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００５質量部およびｎ−オクチルメルカプタン３．６８質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（II）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から２ｋｇ／ｈｒで、温度１３０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間９０分間で塊状重合を行い、２ｋｇ／ｈｒで、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、原料液（II）を、オートクレーブ（II）から０．３ｋｇ／ｈｒで、ノリタケエンジニアリング社製スタティックミキサーを内装した配管部に添加することによって、該配管部に２ｋｇ／ｈｒで流れる重合体（a）を含有する反応液Ａと連続的に混合した。該混合液を１４０℃に制御された槽型反応器Ｂに２．３ｋｇ／ｈｒで供給し、平均滞留時間３０分間で塊状重合を行い、２．３ｋｇ／ｈｒで槽型反応器Ｂから重合体Ｂを含む反応液Ｂを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ｂから２．３ｋｇ／ｈｒで排出される重合体Ｂを含有する反応液Ｂを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に２．３ｋｇ／ｈｒで供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体Ｂをストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４１質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が７０,５００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４７質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９４．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位５．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が５８，２００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）７６質量部、重合体（b）２４質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９１．７質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位８．３質量％からなり、かつ重量平均分子量が１９，３００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４１質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９５．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が７０,５００であった。
槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４７質量％であった。槽型反応器Ｂにおいて得られた反応液Ｂに含まれる重合体Ｂは、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９４．９質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位５．１質量％からなり、かつ重量平均分子量が５８，２００であった。
重合体Ｂ１００質量部の内訳は、重合体（a）７６質量部、重合体（b）２４質量部であった。
槽型反応器Ｂにおいて重合された重合体（b）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９１．７質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位８．３質量％からなり、かつ重量平均分子量が１９，３００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
《比較例５》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．７質量部、アクリル酸メチル５．３質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３８質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．７質量部、アクリル酸メチル５．３質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．３８質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。
次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から一定流量で、温度１５０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間１５０分間で塊状重合を行い、一定流量で、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ａから一定流量で排出される重合体（a）を含有する反応液Ａを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に一定流量で供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体（a）をストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５２質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５８，４００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５２質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５８，４００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
《参考例１》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．７質量部、アクリル酸メチル５．３質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００５質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．１質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．７質量部、アクリル酸メチル５．３質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００５質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．１質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から一定流量で、温度１５０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間１５０分間で塊状重合を行い、一定流量で、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ａから一定流量で排出される重合体（a）を含有する反応液Ａを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に一定流量で供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体（a）をストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４８質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１９，０００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は４８質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１９，０００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
《参考例２》
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．７質量部、アクリル酸メチル５．３質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．１４質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
撹拌機付オートクレーブ（I）に、精製されたメタクリル酸メチル９４．７質量部、アクリル酸メチル５．３質量部、２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオニトリル）０．００６質量部およびｎ−オクチルメルカプタン０．１４質量部を仕込み均一に溶解させて原料液（I）を得た。次いで、製造装置内を窒素で置換し、酸素を追い出した。
原料液（I）を、オートクレーブ（I）から一定流量で、温度１５０℃に制御された槽型反応器Ａに供給し、平均滞留時間１５０分間で塊状重合を行い、一定流量で、槽型反応器Ａから重合体（a）を含む反応液Ａを排出した。
これに続けて、槽型反応器Ａから一定流量で排出される重合体（a）を含有する反応液Ａを２３０℃に加温し、２６０℃に制御された二軸押出機に一定流量で供給した。該二軸押出機において未反応単量体を主成分とする揮発分を分離除去して、重合体（a）をストランド状に押し出した。該ストランドをペレタイザーでカットし、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。
前記の連続製造操作が定常状態になったところで、各採取管から少量の反応液を抜き取って物性値等を測定した。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５２質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１５０，０００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
その結果、槽型反応器Ａにおいて得られた反応液中の重合体の含有率は５２質量％であった。槽型反応器Ａにおいて重合された重合体（a）は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１５０，０００であった。
得られたペレット状のメタクリル系樹脂は、残存揮発分が０．１質量％であった。
《比較例６》
比較例５で得られたペレット状メタクリル系樹脂８０質量部と参考例１で得られたペレット状メタクリル系樹脂２０質量部をヘンシェルミキサーにて混合した。その後、二軸押出機（（株）テクノベル製、商品名：ＫＺＷ２０ＴＷ-４５ＭＧ-ＮＨ-６００）で２５０℃にて混練押出して、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。当該メタクリル系樹脂は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５０，５００であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
比較例５で得られたペレット状メタクリル系樹脂８０質量部と参考例１で得られたペレット状メタクリル系樹脂２０質量部をヘンシェルミキサーにて混合した。その後、二軸押出機（（株）テクノベル製、商品名：ＫＺＷ２０ＴＷ-４５ＭＧ-ＮＨ-６００）で２５０℃にて混練押出して、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。当該メタクリル系樹脂は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が５０，５００であった。
当該ペレット状メタクリル系樹脂を用いて射出成形にて成形品を作製して上記の評価に用いた。その評価結果を表２に示す。
《比較例７》
参考例２で得られたペレット状メタクリル系樹脂８０質量部と参考例１で得られたペレット状メタクリル系樹脂２０質量部をヘンシェルミキサーにて混合した。その後、二軸押出機（（株）テクノベル製、商品名：ＫＺＷ２０ＴＷ-４５ＭＧ-ＮＨ-６００）で２５０℃にて混練押出して、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。当該メタクリル系樹脂は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１２３，５００であった。このストランドには未溶融物が見られ、溶融成形に耐えるものでなかった。
参考例２で得られたペレット状メタクリル系樹脂８０質量部と参考例１で得られたペレット状メタクリル系樹脂２０質量部をヘンシェルミキサーにて混合した。その後、二軸押出機（（株）テクノベル製、商品名：ＫＺＷ２０ＴＷ-４５ＭＧ-ＮＨ-６００）で２５０℃にて混練押出して、ペレット状のメタクリル系樹脂を得た。当該メタクリル系樹脂は、メタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位９６．０質量％およびアクリル酸メチルに由来する繰り返し単位４．０質量％からなり、かつ重量平均分子量が１２３，５００であった。このストランドには未溶融物が見られ、溶融成形に耐えるものでなかった。
以上の結果から、本発明の製造方法によって得られるメタクリル系樹脂は、優れた透明性、耐熱性、成形性、耐久性、耐薬品性、熱安定性などを有することがわかる。
Claims (7)
- 第一段階において、メタクリル酸メチル５０質量％以上とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％以下とを含有してなる単量体混合物（I）を塊状重合または溶液重合することによって、重量平均分子量５万超の重合体（a）を含む反応液（I）を得、次いで、
第二段階において、反応液（I）に、メタクリル酸メチル５０質量％超とこれに共重合可能なビニル系単量体５０質量％未満とを含有しかつ単量体混合物（I）中のメタクリル酸メチルの含有率よりも高い含有率でメタクリル酸メチルを含有する単量体混合物（II）を、前記単量体混合物（I）の０．０２〜１．０質量倍混合して、塊状重合または溶液重合することによって、重合体（a）と重量平均分子量２万以上５万以下の重合体（b）とを質量比（a／b）６０／４０〜９０／１０で合計量１００質量部含む反応液（II）１０５〜３００質量部を得ることを含むメタクリル系樹脂の製造方法。 - 前記第一段階を槽型反応装置（1）にて行い、前記第二段階を槽型反応装置（2）にて行い、
前記反応液（II）を１２５〜３００質量部得ることを含む請求項１に記載のメタクリル系樹脂の製造方法。 - 第一段階は、その重合温度Ｔ１が１１０〜１７０℃であり、
第二段階は、その重合温度Ｔ２が１３０℃以上でかつ（Ｔ１＋３０）℃以下である請求項１または２に記載の製造方法。 - 前記第二段階を槽型反応装置（2a）およびその下流に連結された管型反応装置（2b）にて行い、
槽型反応装置(2a)にて重合体７０〜９５質量部を含む反応液（II0）を得たのち、
前記反応液（II）を１０５〜２５０質量部得ることを含む請求項１に記載のメタクリル系樹脂の製造方法。 - 第一段階は、その重合温度Ｔ１が１１０〜１７０℃であり、
第二段階は、槽型反応装置（2a）における重合温度Ｔ2aが１３０℃以上でかつ（Ｔ１＋３０）℃以下であり、管型反応装置（2b）における重合温度Ｔ2bが１４０〜１９０℃である請求項４に記載の製造方法。 - 重合体（a）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ａm［質量％］と重合体（b）中のメタクリル酸メチルに由来する繰り返し単位の含有率ｂm［質量％］との差が±１質量％以内である請求項１〜５のいずれか１項に記載の製造方法。
- 請求項１〜６のいずれか１項に記載の製造方法によって得られたメタクリル系樹脂からなる成形品。
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