JP2012211348A - 高温耐へたり性に優れる冷間圧延ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高温耐へたり性に優れる冷間圧延ステンレス鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012211348A JP2012211348A JP2011062738A JP2011062738A JP2012211348A JP 2012211348 A JP2012211348 A JP 2012211348A JP 2011062738 A JP2011062738 A JP 2011062738A JP 2011062738 A JP2011062738 A JP 2011062738A JP 2012211348 A JP2012211348 A JP 2012211348A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- stainless steel
- cold
- steel sheet
- mass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 50
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 15
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 10
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 42
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 21
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 20
- 230000008569 process Effects 0.000 description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 18
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 14
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 13
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 13
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 11
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 8
- 230000009471 action Effects 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 6
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 6
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 4
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 3
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 3
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 3
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.15%以下、Si:1.0%以下、Mn:2.0%以下、Cr:16%以上30%以下、Ni:7%以上25%以下、Cu:2.0%以下、Mo:5.0%以下およびN:0.1%以上0.4%以下を含有し、残部が実質的にFeおよび不可逆的不純物からなり、下記式(i)により定義されるA値が0以上であり、下記式(ii)により定義されるB値が1.5以上2.5以下である化学組成を備え、且つ下記式(iii)で定義される高温保持前後の硬度変化RHVが10%以下であり、更に圧延方向平行のばね限界値が220MPa以上となる機械特性を備えることを特徴とする冷間圧延ステンレス鋼板。
【数5】
【選択図】 なし
Description
強度を上昇させる方法として最も有効な方法は冷間加工である。しかし、冷間加工によって得られる強度は、温度の上昇により低下する。これは、冷間加工によって導入される転位が温度上昇による回復、再結晶で消滅することに由来する。したがって回復・再結晶を抑制することで、高温においても転位組織を維持させることができれば、高温でも強度を確保することが可能である。
(1)質量%で、C:0.15%以下、Si:1.0%以下、Mn:2.0%以下、Cr:16%以上30%以下、Ni:7%以上25%以下、Cu:2.0%以下、Mo:5.0%以下、Al:0.01%以上0.20%以下、およびN:0.1%以上0.4%以下を含有し、残部が実質的にFeおよび不純物からなるとともに、下記式(i)により定義されるA値が0以上であり、下記式(ii)により定義されるB値が1.5以上2.5以下である化学組成を備え、且つ下記式(iii)で定義される硬度減少率RHVが10%以下であり、更に圧延方向平行のばね限界値が220MPa以上となる機械特性を備えることを特徴とする冷間圧延ステンレス鋼板。
(4)前記化学組成が、REM:0.01質量%以上0.10質量%以下を含む上記(1)から(3)のいずれか記載の冷間圧延ステンレス鋼板。
(6)上記(1)から(5)のいずれかに記載される冷間圧延ステンレス鋼板を備える部材であって、該部材が高温保持されたときに析出したCr窒化物を前記ステンレス鋼板のオーステナイト相中に備える部材。
RHV=(Hvinit−Hvheat)/Hvinit×100
C:0.15%以下、好ましくは0.12%以下、より好ましくは0.10%以下
Cはオーステナイト組織の安定化を促進するとともに強度の上昇に寄与する。しかし、多量の添加は、Cr炭化物の生成による耐食性の低下を招くので0.15%以下とする。また、時効処理時にCr窒化物の析出が阻害されるので好ましくは0.12%以下とする。さらに、Nの固溶限確保のため、より好ましくは0.10%以下とする。
Siは固溶強化元素であり強度上昇に寄与する。ただし、Siを過度に含有すると加工性低下を招く。したがって、Si含有量の上限は1.0%以下とする。Si含有量の下限は特に設定されない。
Mnはオーステナイト安定化元素であり、他の元素とのバランスを考慮して添加される。Mnを過度に添加すると、介在物の生成により材料の加工性低下および耐食性の低下を招く。したがって、Mn含有量の上限は2.0%以下とする。Mn含有量の下限は特に設定されない。
Crはステンレス鋼の基本元素であり、実用に耐える充分な耐食性と耐高温酸化性とを得るため、16%以上を添加する。なお、窒素固溶量の増加や、オーステナイト相の回復、再結晶の抑制に寄与するため、20%以上の添加が好ましい。一方、Crはフェライト生成元素であるため30%以下とする必要がある。また、熱間加工性を低下させるσ相生成を安定的に抑制する観点から、28%以下とすることが好ましい。
NiはC,Nを除く合金元素の中で最も強力かつ有効なオーステナイト安定化元素であり、室温においてオーステナイト単相組織を得るために必須な元素である。したがって、Ni含有量は7%以上とする。より安定なオーステナイト相とするには10%以上の添加が好ましい。一方、過剰なNi添加は素材コストの上昇を招くため上限を25%とする。熱間加工性を低下させるσ相生成を安定的に抑制する観点から、20%以下とすることが好ましい。
Cuはオーステナイト組織の安定化を促進する。この作用を安定的に得る観点から、Cu含有量は0.10%以上とすることが好ましい。一方、Cuの多量の添加は強度の低下を招くと共に、コストの上昇を招くため、Cu含有量は2.0%以下とし、1.5%以下であることが好ましい。
Moは窒素固溶量の増加させる効果を有する。この作用を安定的に得る観点から、Mo含有量は0.05%以上とすることが好ましい。また、回復・再結晶抑制効果もあるため1.0%以上の添加が好ましい。しかし、Moはフェライト安定化元素であり、原料コストも高いため、Mo含有量は5.0%以下とする。
Nはオーステナイト組織の安定化を促進し固溶強化により強度の上昇に寄与するため、N含有量は0.1%以上とする。また、耐食性を向上させる効果があるため、0.15%以上の添加が好ましい。さらに、Cr窒化物の析出による時効硬化を生じさせるように0.17%以上の添加がより好ましい。しかし、多量の添加は熱間加工性を低下させるため、N含有量は0.4%以下とし、好ましくは0.35%未満、より好ましくは0.3%以とする。
下記式により定義されるA値が0以上である。
上記のA値が0以上となる成分系にすることで安定したオーステナイト相となる。したがって、冷間圧延によって加工誘起マルテンサイト変態が生じず、温度上昇によって相変態が生じないため、高温での強度が確保される。
下記式により定義されるB値が1.5以上2.5以下である。
オーステナイト相中に析出するCr窒化物は主にCr2Nである。上記のB値が1.5以上2.5以下となるCr、N量に調整することで、高温保持によってオーステナイト相中にCr2Nが微細に分散析出し、回復・再結晶の抑制と時効硬化の効果を発揮する。この効果を安定的に得る観点から、B値は1.5以上2.5以下とする。下限は好ましくは、1.6以上、更に好ましくは1.7以上である。上限は、好ましくは、2.4以下、より好ましくは2.3以下である。
Nb、VおよびTiからなる群から選ばれる一種または二種以上を合計で0.02質量%以上、ならびにMo:1.0%以上のうち、いずれか一つ以上
Nb、VおよびTiは、上記のMoと同様にオーステナイト相の回復、再結晶を抑制する効果を有する。これは、Nb、V、Tiが炭化物、窒化物等を形成することによって発揮され、元素の種類による効果の差は大きくない。この効果を安定的に得る観点から、これらの元素からなる群から選ばれる一種または二種以上を合計で0.02%以上含有させることが好ましい。このとき、Mo含有量を1.0%以上としてオーステナイト相の回復、再結晶をさらに抑制してもよい。Nb、VおよびTiからなる群から選ばれる一種または二種以上の合計含有量の上限は、これらの元素の含有量が過度に高まることによって他の元素による作用が相対的に低下することを抑制する観点から、合計1.0%以下とすることが好ましく、0.7%以下とすればさらに好ましい。
本発明において、REMは、Sc、Yおよびランタノイドの合計17元素を意味し、上記REMの含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。ランタノイドの場合、工業的にはミッシュメタルの形で添加される。REMは耐酸化性向上に有効である。REM含有量が0.01%未満ではその効果を発揮し得ず、0.10%を超える添加は溶接性および連続鋳造性を低下させるので、REM含有量は0.01%以上0.10%以下とする。
Bはクリープ強度および熱間加工性の向上に有効な元素であるので含有してもよい。0.001%以上でその効果を発揮する。0.01%以上の添加は逆に熱間加工性を阻害するので、その範囲を0.001%以上0.01%以下とする。
REMを含有させたことに基づく作用を安定的に得る観点から、脱酸剤としてAlを含有させてもよい。このAlによる脱酸作用を安定的に得るためにはAlの含有量は0.01%以上とすることが好ましく、0.02%以上であればさらに好ましい。一方、Alを過度に含有させても脱酸作用は飽和し、むしろ鋼の清浄性が低下して鋼板の機械特性、特に機械特性の信頼性の低下をもたらすことが懸念される。したがって、Alを含有させる場合においてその含有量の上限は0.20%以下とすることが好ましく、0.10%以下とすることがさらに好ましい。
残部は、Feおよび不純物である。
本発明に係るステンレス鋼板は、鋼板に所定のばね性を付与するための冷間圧延(仕上圧延)が施されているため、転位が導入され強度が向上している。本発明に係るステンレス鋼板は、製造された段階またはその鋼板を備える部材が高温使用された段階においてCrの窒化物がオーステナイト相中に析出しているため、高温使用時においてもこの転位が消滅しにくい。また、このCr窒化物は微細な析出物なので、鋼板はこの析出物によって強度が向上する。
(1)高温保持前後の硬度変化
本発明に係るステンレス鋼板は、Cr2Nの析出による回復/再結晶が抑制されているために、高温保持後の硬度低下が小さく高温耐へたり性に優れ、下記式で算出される硬度減少率RHVが10%以下となる。なお、RHVは負の値を含み、高温保持により硬度が上昇してもよい。
RHV=(Hvinit−Hvheat)/Hvinit
RHVが10%を超えると、硬度が不足し高温耐へたり性が悪化する。高温耐へたり性の劣化を安定的に抑制する観点から、RHVは5%以下とすることが好ましい。
本発明に係るステンレス鋼板は、圧延方向に平行なばね限界値が220MPa以上である。この値は、ばね材として必要な特性であり、高温保持の有無にかかわらず、この値を下回るとばね材として適さない。一般に、ばね限界値は、高温保持後に上昇する場合が多く、これは冷間圧延で導入された歪みがC、N等によって固着されるために生じる歪み時効現象と推測される。また、A値(オーステナイト相安定化指数)が高い方が、高温保持後の上昇が大きい傾向にあり、加工誘起マルテンサイトの生成量が影響していると推測される。
本発明に係る冷間圧延ステンレス鋼板の製造方法は、鋼板が上記の機械特性を達成するための仕上圧延(所定のばね性を付与するための冷間圧延)工程を必須とするが、その前後の工程については特に限定されない。以下、仕上圧延に供される鋼板を製造する工程(以下、「前工程」)、仕上圧延工程、および仕上圧延に引き続いて行われる工程(「後工程」)について説明する。
前工程は特に限定されない。公知の手段(例えば電気炉)により溶製された鋼に熱間圧延を行い、得られた熱間圧延鋼板に対して必要に応じ脱スケール処理を施し、仕上圧延に供される鋼板としてもよい。脱スケール後、冷間圧延を行ってもよいし、さらに軟化焼鈍を行ってもよい。この冷間圧延および軟化焼鈍からなる一群の工程を繰り返し行ってもよい。
上記の熱間圧延、冷間圧延および軟化焼鈍のそれぞれの工程の条件は限定されない。
仕上圧延工程は、その工程を経た鋼板の圧延方向に平行なばね限界値が220MPa以上となるような条件である限り、詳細な条件は限定されない。上記のばね限界値の条件を安定的に満たす観点から、仕上圧延における圧下率は20%以上とすることが好ましく、更に好ましい範囲は30%以上である。圧下率の上限は、転位密度の増大による回復/再結晶が促進されるために80%以下とすることが好ましい。
後工程は仕上圧延により付与された鋼板のばね性を喪失させない限り、その有無を含めて任意である。後工程として実施されうる工程として、形状矯正が例示される。
表1に示す化学組成を有するステンレス鋼を電気炉にて溶製した。鋼A〜Pは本発明で指定する成分を有する鋼であり、鋼Q〜Wは本発明の範囲外の組成を有する鋼である。これらの鋼に熱間圧延後、焼鈍と冷間圧延を繰り返して冷延鋼板とした。次いで、得られた冷間圧延鋼板に、700℃〜1100℃の温度および1〜600秒間の加熱時間から選んだ条件で焼鈍した。
その後、得られた鋼板について表2に示す各圧下率で仕上圧延を施した。試験番号1〜8は本発明に係る製造方法に従って製造した。試験番号19〜28は本発明の範囲外の鋼や製造方法である。
上記製造方法に従って製造された試験番号1〜28の試験用鋼板について、次の評価を行った。
各試験用鋼板から試験片を採取し、JIS H3130:2006に準じて圧延方向平行のばね限界値Kb0.075を測定した。
各試験用鋼板から試験片を採取し、マイクロビッカース硬度計を用いてJIS Z2244:2003に準じて表面硬さ測定を実施した。
評価結果を表2に示す。
本発明例である、試験番号1〜18に係る鋼板は、仕上圧延後に220MPa以上のばね限界値および高い硬さを有しており、高温保持後の硬度低下も10以下に維持されている。このように高温保持後も硬さが維持された理由は、高温保持処理によってCr窒化物が析出しているためであると考えられる。Cr窒化物は回復・再結晶の抑制に寄与すると共に、微細化合物として分散析出するため、強度上昇にも寄与する。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.15%以下、Si:1.0%以下、Mn:2.0%以下、Cr:16%以上30%以下、Ni:7%以上25%以下、Cu:2.0%以下、Mo:5.0%以下、Al:0.01%以上0.20%以下、およびN:0.1%以上0.4%以下を含有し、残部が実質的にFeおよび不純物からなるとともに、下記式(i)により定義されるA値が0以上であり、下記式(ii)により定義されるB値が1.5以上2.5以下である化学組成を備え、且つ下記式(iii)で定義される硬度減少率RHVが10%以下であり、更に圧延方向平行のばね限界値が220MPa以上となる機械特性を備えることを特徴とする冷間圧延ステンレス鋼板。
- 前記化学組成が、Nb、VおよびTiからなる群から選ばれる一種または二種以上を合計で0.02質量%以上1.0質量%以下含有することを特徴とする請求項1記載の冷間圧延ステンレス鋼板。
- 圧下率が20%以上の仕上圧延が施されたものである請求項1または2記載の冷間圧延ステンレス鋼板。
- 前記化学組成が、REM:0.01質量%以上0.10質量%以下を含む請求項1から3のいずれか記載の冷間圧延ステンレス鋼板。
- 前記化学組成が、B:0.001質量%以上0.01質量%以下を含む請求項1から4のいずれか記載の冷間圧延ステンレス鋼板。
- 請求項1から5のいずれかに記載される冷間圧延ステンレス鋼板を備える部材であって、該部材が高温保持されたときに析出したCr窒化物を前記ステンレス鋼板のオーステナイト相中に備える部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011062738A JP5720347B2 (ja) | 2011-03-18 | 2011-03-22 | 高温耐へたり性に優れる冷間圧延ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011060172 | 2011-03-18 | ||
JP2011060172 | 2011-03-18 | ||
JP2011062738A JP5720347B2 (ja) | 2011-03-18 | 2011-03-22 | 高温耐へたり性に優れる冷間圧延ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012211348A true JP2012211348A (ja) | 2012-11-01 |
JP5720347B2 JP5720347B2 (ja) | 2015-05-20 |
Family
ID=47265541
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011062738A Active JP5720347B2 (ja) | 2011-03-18 | 2011-03-22 | 高温耐へたり性に優れる冷間圧延ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5720347B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016089200A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 |
JP2017088928A (ja) * | 2015-11-05 | 2017-05-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品 |
KR20180059548A (ko) | 2015-10-06 | 2018-06-04 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강판 |
JP2019002030A (ja) * | 2017-06-12 | 2019-01-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに排気部品 |
CN109207852A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-15 | 江阴祥瑞不锈钢精线有限公司 | 一种高温网带用不锈钢丝及其制造方法 |
CN110218943A (zh) * | 2019-07-02 | 2019-09-10 | 珠海国合融创科技有限公司 | 一种奥氏体不锈钢及其制备方法 |
CN110735083A (zh) * | 2018-07-20 | 2020-01-31 | 重庆禾盛龙岗科技有限公司 | 生产岩棉、矿棉、玻璃纤维棉用离心机离心辊轮材料 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0474822A (ja) * | 1990-07-16 | 1992-03-10 | Nisshin Steel Co Ltd | ばね特性と耐へたり性に優れた高強度ステンレス鋼材 |
JPH073407A (ja) * | 1993-06-21 | 1995-01-06 | Daido Steel Co Ltd | ガスケット用ステンレス鋼及びその製造方法 |
JPH07113144A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-02 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面性状に優れた非磁性ステンレス鋼及びその製造方法 |
JPH1068050A (ja) * | 1996-08-27 | 1998-03-10 | Hitachi Metals Ltd | 耐熱へたり性に優れたばね用ステンレス鋼 |
JP2003082441A (ja) * | 2001-09-10 | 2003-03-19 | Nisshin Steel Co Ltd | メタルガスケット用高強度オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP2005023353A (ja) * | 2003-06-30 | 2005-01-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼 |
JP2006291290A (ja) * | 2005-04-11 | 2006-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP2011236465A (ja) * | 2010-05-10 | 2011-11-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼、ステンレス鋼製品およびそれらの製造方法 |
-
2011
- 2011-03-22 JP JP2011062738A patent/JP5720347B2/ja active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0474822A (ja) * | 1990-07-16 | 1992-03-10 | Nisshin Steel Co Ltd | ばね特性と耐へたり性に優れた高強度ステンレス鋼材 |
JPH073407A (ja) * | 1993-06-21 | 1995-01-06 | Daido Steel Co Ltd | ガスケット用ステンレス鋼及びその製造方法 |
JPH07113144A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-02 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面性状に優れた非磁性ステンレス鋼及びその製造方法 |
JPH1068050A (ja) * | 1996-08-27 | 1998-03-10 | Hitachi Metals Ltd | 耐熱へたり性に優れたばね用ステンレス鋼 |
JP2003082441A (ja) * | 2001-09-10 | 2003-03-19 | Nisshin Steel Co Ltd | メタルガスケット用高強度オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP2005023353A (ja) * | 2003-06-30 | 2005-01-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼 |
JP2006291290A (ja) * | 2005-04-11 | 2006-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP2011236465A (ja) * | 2010-05-10 | 2011-11-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼、ステンレス鋼製品およびそれらの製造方法 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016089200A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼板 |
KR20180059548A (ko) | 2015-10-06 | 2018-06-04 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강판 |
JP2017088928A (ja) * | 2015-11-05 | 2017-05-25 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法、および当該ステンレス鋼製排気部品 |
JP2019002030A (ja) * | 2017-06-12 | 2019-01-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法、ならびに排気部品 |
CN110735083A (zh) * | 2018-07-20 | 2020-01-31 | 重庆禾盛龙岗科技有限公司 | 生产岩棉、矿棉、玻璃纤维棉用离心机离心辊轮材料 |
CN109207852A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-15 | 江阴祥瑞不锈钢精线有限公司 | 一种高温网带用不锈钢丝及其制造方法 |
CN110218943A (zh) * | 2019-07-02 | 2019-09-10 | 珠海国合融创科技有限公司 | 一种奥氏体不锈钢及其制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5720347B2 (ja) | 2015-05-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5720347B2 (ja) | 高温耐へたり性に優れる冷間圧延ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP4498847B2 (ja) | 加工性に優れたオ−ステナイト系高Mnステンレス鋼 | |
JP4084733B2 (ja) | 延性に優れた高強度低比重鋼板およびその製造方法 | |
JP5709875B2 (ja) | 耐酸化性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板 | |
US20220010392A1 (en) | Nonmagnetic austenitic stainless steel and manufacturing method therefor | |
JP2009235555A (ja) | 耐酸化性に優れた耐熱性フェライト系ステンレス鋼板 | |
JP2009221553A (ja) | 耐へたり性および曲げ性に優れた低Niばね用ステンレス鋼 | |
JP5376927B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた高比例限鋼板の製造方法 | |
WO2011093516A1 (ja) | 靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板 | |
JP5324149B2 (ja) | 耐食オーステナイト系ステンレス鋼 | |
KR101718757B1 (ko) | 성형 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 | |
JP4327030B2 (ja) | 張出し性と耐発銹性に優れた低Niオ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
CN104726789A (zh) | 低镍不锈钢 | |
JP5421611B2 (ja) | 時効硬化型ばね用ステンレス鋼板 | |
JP5977609B2 (ja) | 省Ni型オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JP4721761B2 (ja) | 耐食性および耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP5100144B2 (ja) | バネ用鋼板およびそれを用いたバネ材並びにそれらの製造法 | |
JP6361402B2 (ja) | ばね用複相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
KR101844573B1 (ko) | 열간가공성이 우수한 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
JP4331731B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼およびその鋼で製造されたばね | |
WO2012160594A1 (ja) | ばね用オーステナイト系ステンレス鋼及びばね用ステンレス加工材 | |
JP6111109B2 (ja) | 時効硬化特性に優れた低Niオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP2019501286A (ja) | 耐食性および加工性が向上したリーン二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP2010229474A (ja) | 耐食性に優れた焼入れ強化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP2007302972A (ja) | 時効硬化特性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20121011 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20121011 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130812 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140312 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140401 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20140402 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140602 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150127 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150129 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150224 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150309 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5720347 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |