JP2012161938A - 平版印刷版の裁断方法及び裁断装置 - Google Patents

Abstract

【課題】中抜き裁断された帯状の中抜き屑を蛇行搬送させることなく、しかも中抜き屑に搬送弛みが生じないように中抜き屑を適切な保持力でニップ搬送できる。
【解決手段】走行する帯状の平版印刷版１２を、所定距離を置いて配置された２つの中抜下刃３６と１つの中抜き上刃５２とで中抜き裁断すると共に、中抜き裁断された帯状の中抜き屑１２Ｂを幅方向断面が山形になるように折り曲げる中抜き裁断手段と、該中抜き裁断手段で発生した帯状の中抜き屑１２Ｂを、山形の凸側に配置された押し付けローラ１０２と凹側に配置された駆動ローラ１０４とでニップ搬送する搬送ローラと、を少なくとも備えた平版印刷版の裁断装置１０において、押し付けローラ１０２として、ゴム硬度が５０〜９０度のゴムローラを使用する。
【選択図】図１２

Description

本発明は、平版印刷版の裁断方法及び裁断装置に係り、特に、裁断装置の中抜き裁断手段で中抜き裁断された山形の中抜き屑を、押し付けローラと駆動ローラとからなる搬送ローラでニップ搬送する際に中抜き屑が曲がって搬送されないようにする技術に関する。

感光性の平版印刷版（以下「ＰＳ版」という）は、一般にシート状或いはコイル状のアルミニウム版に、例えば、砂目立て、陽極酸化、シリケート処理、その他化成処理等の表面処理を単独又は適宜組み合わせて行い、次いで、感光液の塗布、乾燥処理を行った後、所望のサイズに裁断することで製造される。

このＰＳ版は、画像感光、現像処理、ガム引き等の製版処理が行われ、印刷機にセットされ、インクが塗布されることで、紙面に現像された画像を印刷する。

ところで、裁断される前の帯状のＰＳ版（以下「ウエブ」と呼ぶ）は、上刃と下刃で構成されるスリッタで耳部が裁断される。また、広幅サイズから狭幅サイズへのサイズ変更により、ウエブを例えば２枚のウエブとする場合、耳部の裁断と同時に、所定距離を置いて配置された２つの刃先を有する中抜下刃と２つの刃先を有する中抜き上刃とでウエブ中央部を中抜き裁断する。そして、発生した中抜き屑の上面側を平板なガイド部材で押さえ込みながら、該中抜き屑の斜め下方への搬送をガイドし、筒状のシューター内に導く。シューターを出た中抜き屑は、押し付けローラと駆動ローラとからなる搬送ローラでニップ搬送され、チョッパー装置に運ばれて細かく粉砕される。あるいは、搬送ローラを通過した後に巻取り装置に巻き取られる場合もある。

かかる中抜き裁断において、裁断された帯状の中抜き屑が中抜下刃同士の間に挟まって、抜けなくなることがあり、トラブルの原因となっていた。

このことから、本出願人は特許出願１において、中抜き下刃同士の間に山形の中抜きホルダを設けることで、中抜き裁断する際に中抜き屑を山形に折り曲げることを提案した。これにより、中抜下刃同士の幅よりも中抜き屑の幅が小さくなるので、中抜き屑が中抜下刃同士の間に挟まって、抜けなくなるというトラブルを解消することができた。

特開２０００−１０８５３６号公報

しかしながら、図２３（Ａ）に示すように、従来は金属製の押し付けローラ３のローラ表面周方向に凹凸を形成して、中抜き屑１がローラ搬送でスリップしないようにしていた。

ローラ表面周方向に凹凸を形成した押し付けローラ３の場合、図２３（Ｂ）の山形の中抜き屑１ａのように、中抜き屑１ａの両端部がローラ表面の凸部に均等にニップされている場合には、中抜き屑１ａの左右が均等に伸び変形する。

これにより、中抜き屑１ａは、図２３（Ｃ）に記載するように曲がることがなく、直進搬送性良くニップ搬送される。

しかしながら、図２３（Ｂ）の中抜き屑１ｂのように、中抜き屑１ｂの両端部のうちの一方端部がローラ表面の凸部にニップされ、他方端部がニップされていない場合には、中抜き屑１ｂの片側だけが伸び変形する。

これにより、中抜き屑１ｂは、図２３（Ｃ）のようにニップされた反対側に向かって曲がってニップ搬送されてしまう。

なお、図２３（Ｂ）では、２つの事例を示すために、搬送ローラで２本の中抜き屑１ａ，１ｂが搬送されるように描いてある。

そして、中抜き屑１ｂが曲がって搬送されて中抜き屑１ｂが蛇行すると、図２４に示すように、チョッパー装置へのガイド通路５において、中抜き屑１２Ｂが折り重なったり絡まったりすることによって詰まりを生じるというトラブルが発生する。符号６は、チョッパー装置の下刃である。

このように、従来の押し付けローラでは搬送蛇行し易い理由として次の２点が考えられる。

１つは、昨今におけるＰＳ版の歩留りアップのために、中抜き屑１の幅を細く、例えば従来の１０ｍｍ程度から４ｍｍ以下にしており、進行方向に対する剛性が小さくなっている点である。

２つめは、上記したように、中抜き屑の両端部が凹凸を有する従来の押し付けローラによってアンバランスにニップされ、これによってローラ左右に圧力差が生じ易いためである。

このような背景から、４ｍｍ程度の幅狭な中抜き屑であっても蛇行搬送することがなく、しかも中抜き屑に搬送弛みが生じない搬送速度を確保するために中抜き屑を適切な保持力でニップできる搬送ローラを備えた裁断装置が所望されている。

本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を蛇行搬送させることなく、しかも中抜き屑に搬送弛みが生じないように中抜き屑を適切な保持力でニップ搬送できる搬送ローラを備えた平版印刷版の裁断方法及び裁断装置を提供することを目的とする。

本発明の平版印刷版の裁断方法は、前記目的を達成するために、走行する帯状の平版印刷版を、所定距離を置いて配置された２つの刃先を有する中抜下刃と２つの刃先を有する中抜き上刃とで中抜き裁断する裁断工程と、前記中抜き裁断された帯状の中抜き屑を幅方向断面が山形になるように折り曲げる折り曲げ工程と、前記中抜き裁断で発生した帯状の中抜き屑を、前記山形の凸側に配置された押し付けローラと凹側に配置された駆動ローラとでニップ搬送する搬送工程と、を備え、前記搬送工程では、前記中抜き屑の山形を維持したままで且つ２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップ搬送することを特徴とする。

また、本発明の平版印刷版の裁断装置は、前記目的を達成するために、走行する帯状の平版印刷版を、所定距離を置いて配置された２つの刃先を有する中抜下刃と２つの刃先を有する中抜き上刃とで中抜き裁断すると共に、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を幅方向断面が山形になるように折り曲げる中抜き裁断手段と、該中抜き裁断手段で発生した帯状の中抜き屑を、前記山形の凸側に配置された押し付けローラと凹側に配置された駆動ローラとでニップ搬送する搬送ローラと、を少なくとも備えた平版印刷版の裁断装置において、前記押し付けローラは、ゴム硬度が５０〜９０度のゴムローラで且つ２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップ可能な構造を有することを特徴とする。

本発明の平版印刷版の裁断方法及び裁断装置によれば、中抜き裁断により発生した山形の中抜き屑を、押し付けローラと駆動ローラとでニップ搬送する際に、中抜き屑の山形を維持したままで且つ２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップしながら搬送するようにした。このような搬送を達成する押し付けローラとしては、ゴム硬度が５０〜９０度のゴムローラを使用できる。

これにより、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を蛇行搬送させることなく、しかも中抜き屑に搬送弛みが生じないように中抜き屑を適切な保持力でニップ搬送できる。

ゴムローラのゴム硬度は、７０〜９０度の範囲であることがより好ましい。このゴム硬度範囲のゴムローラは、中抜き屑をニップした際にゴム表面が弾性変形し、中抜き屑の山形を維持しながら中抜き屑を２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力で確実に保持するので、中抜き屑の直進搬送性が良くなると共に搬送弛みが発生しない。

また、押し付けローラを幅方向にスライドさせるスライド手段を有することが一層好ましい。

押し付けローラとしてゴムローラを使用した場合には、ニップ搬送の経年変化によって次第に磨耗しニップ力が変化する。しかし、スライド手段によってゴムローラを幅方向にシフトすれば、ニップする位置を変えることができるので、ニップ圧の変化を抑制し、安定したニップ搬送を行うことができる。

また、保持力を２０Ｎ以上３００Ｎ以下に制御するための制御手段としてはエアシリンダーを好適に使用できるが、押し付けローラの高さ、即ち押し付けローラと駆動ローラとのクリアランスを調整するクリアランス調整手段を使用することもできる。

また、本発明においてニップ搬送される中抜き屑としては、山形の中抜き屑の幅が４ｍｍ以下であることが好ましい。このような幅狭な中抜き屑は搬送曲がりを起こし易く、本発明が特に有効だからである。

また、中抜き屑の山形の折り曲げ角度は、折り曲げる前の水平面に対して１８〜３８度の角度θであることが好ましい。

このような折り曲げ角度の中抜き屑は、ニップ力に対する反力が大きくなり、押し付けローラと駆動ローラとに保持され易くなるので、搬送直進性を一層向上できる。

本発明の平版印刷版の裁断装置によれば、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を蛇行搬送させることなく、しかも中抜き屑に搬送弛みが生じないように中抜き屑を適切な保持力でニップ搬送できる搬送ローラを備えた。

これにより、チョッパー装置へのガイド通路において、中抜き屑が折り重なったり絡まったりすることによって詰まりを生じることがなくなる。

本発明の実施の形態の裁断装置を組み込んだ裁断ラインの全体構成図 裁断装置のトリミング刃及び中抜き刃について説明する側面図 中抜き屑を山形に裁断する説明図 中抜き屑を処理する処理部の装置構成を説明する説明図 従来のガイド部材と中抜き屑の幅狭化について説明する説明図 中抜き裁断による、中抜き屑の蛇行を説明する説明図 裁断装置の処理部に設けたガイド部材の一態様の斜視図 長溝を有するガイド部材の作用を説明する説明図 ガイド部材の先端にローラを設けた場合の斜視図 ガイド部材の係合手段として回転体（鼓状ローラ）を設けた場合の斜視図 ガイド部材の係合手段として回転体（一対の車輪）を設けた場合の斜視図 押し付けローラと駆動ローラとからなる本発明における搬送ローラの説明図 押し付けローラのゴム硬度及びニップ後の中抜き屑の山形高さの説明図 中抜き屑の高さを説明する説明図 ゴムローラの作用を説明する説明図 ゴムローラの磨耗量と保持力を説明するグラフ図 保持力の測定方法を説明する説明図 ゴムローラを幅方向にスライドするスライド手段の説明図 スライド手段によるゴムローラのシフト方法を説明する説明図 図１２とは別態様のクリアランス調整機構で保持力２０Ｎ以上３００Ｎ以下を達成する説明図 ゴムローラの適切なゴム硬度範囲を試験した実施例Ａの表図 ゴムローラと金属ローラとによる搬送直進性及び搬送弛みの試験を行った実施例Ｂの表図 従来の押し付けローラの構造、及びそれによる中抜き屑の搬送曲がりを説明する説明図 中抜き屑の搬送曲がりによりガイド筒に詰まりを生じる説明図

以下、添付図面に従って、本発明に係る平版印刷版の裁断装置の好ましい実施の形態について説明する。

［平版印刷版の裁断ライン］
図１は、本発明の裁断装置が組み込まれた裁断ラインの全体構成図である。

図１に示すように、本発明の形態に係る裁断装置１０が配置された裁断ラインの上流側には、ロール状のウエブ１２を送り出す送出機１４が配設される。なお、裁断される前の帯状の平版印刷版（ＰＳ版）を以下「ウエブ」と称し符号１２で示す。また、ウエブ１２の板厚は、０．１〜０．５ｍｍの範囲であり、一般的には０．３ｍｍの厚みのものが使用されている。

送出機１４から送り出されたウエブ１２は、送りローラ１６の位置で、合紙１８が重ね合わされると共に帯電方法によって合紙１８をウエブ１２に密着させた後、ノッチャー２０に搬送される。

ノッチャー２０は、ウエブ１２の耳部１２Ａを打ち抜き、裁断装置１０のトリミング上刃２２及びトリミング下刃２４が（図２参照）、打ち抜き位置でウエブ１２の幅方向へ移動できるようにする。これにより、合紙付きのウエブ１２（以下、単にウエブという）を連続裁断しながら、ウエブ１２のトリミング幅（幅サイズ）を変更することができる。

所定のトリミング幅とされたウエブ１２は、測長装置２６で送り長が検出され、指示されたタイミングで走間カッタ２８がウエブ１２を切断して、設定されたサイズのＰＳ版３０を製造する。

ＰＳ版３０は、コンベア３２で集積部３４に送られ、所定枚数積み重ねられた後、ダンボール、スキッド等で梱包されて出荷される。なお、包装形態により、合紙１８のない状態でスリットカットしてもよい。

また、ＰＳ版３０の広幅サイズから狭幅サイズへのサイズ変更により、ウエブ１２を例えば２枚のウエブ１２Ｃ，１２Ｄ（図３、図６、図８参照）とする場合、耳部１２Ａの裁断と同時に、所定距離を置いて配置された２つの中抜下刃３６、３６と１つの中抜上刃５２とからなる中抜き裁断手段でウエブ中央部を中抜き裁断する（図２参照）。この場合にも、ノッチャー２０は、中抜きする位置を打ち抜いて打抜孔を形成し、この打抜孔に中抜裁断手段を進入させる。

［裁断装置］
次に、図２によって裁断装置１０を説明する。

図２に示すように、裁断装置１０には、中央部の基台４２に設けられた一対の中抜下刃３６，３６、その外側にスペーサリング３８、更にその外側にトリミング下刃２４が配置される。そして、これらの中抜下刃３６，３６、スペーサリング３８、及びトリミング下刃２４の上をウエブ１２が搬送される。

トリミング下刃２４の上方には、皿状のトリミング上刃２２が配置されており、トリミング下刃２４と相反する方向に回転して、搬送されてくるウエブ１２の幅方向の耳部１２Ａを裁断する。これらのトリミング上刃２２とトリミング下刃２４は材質ＳＫＨ５１で成形されており、レール４４に沿ってウエブ１２の幅方向へ移動する基台４６に取付けられる。なお、刃には、粉末ハイス、超硬などの材質を用いてもよい。

また、トリミング上刃２２とトリミング下刃２４のクリアランスは、３０μ〜１００μに設定され、感光層（図２のウエブの上面側）にバリを発生させないため、トリミング上刃２２は、トリミング下刃２４がウエブ１２を受ける位置より、１２Ａ側へ位置している。トリミング下刃２４の外側には、同軸上に略同径の受けリング４０が設けられており、トリミング下刃２４と一体となって回転する。

一方、図２及び図３（Ａ）に示すように、回転する一対の中抜下刃３６，３６（各中抜き下刃に１つの刃先を有する）同士の間には、中抜ホルダ４８が配置され、中抜下刃３６と共に回転する。この中抜ホルダ４８は、算盤球の形状に形成される。また、中抜下刃３６の上方には、梁材５０から垂下された中抜上刃５２が位置している。この中抜上刃５２は、中央の環状溝を挟んだ両側に２つの刃先を有する１枚の回転刃であり、一対の中抜下刃３６，３６同士の間に入り込んで、ウエブ１２の中央部を中抜きする。これにより、図３（Ａ），（Ｂ）に示すように、中抜き屑１２Ｂは山形に折れ曲がり、中抜下刃３６の軸方向の間隔より短くなるので、中抜き屑１２Ｂが中抜き下刃３６、３６同士の間に挟まれて抜けなくなることを解消できる。

なお、山形の中抜き屑１２Ｂを形成する中抜上刃５２は、図２の形状に特定される訳でなく、独立した２枚の固定刃を中抜上刃としてもよく、ゲーベルタイプの２枚固定刃でもよい。この固定刃は、皿バネで付勢されており、中抜下刃３６，３６とのクリアランスをゼロに近づけることができる。また、中抜ホルダ４８の形状も図２及び図３（Ａ）のように山形の頂部が尖った形状であることに特定される訳でなく、山形の頂部に平坦部分があって台形に近い山形や、山形が外側又は内側に湾曲しているようなものでもよく、略山形の形状をしていればよい。

［中抜き屑処理装置］
次に、図４によって、中抜き裁断手段によって発生した中抜き屑１２Ｂを処理する中抜き屑処理装置２５について説明する。図４は、中抜き屑１２Ｂを処理する中抜き屑処理装置２５の装置構成を説明する説明図である。

図４に示すように、中抜下刃３６の下流側には、斜め下方を向いて筒状のシューター７２が設けられ、シューター７２の外周面にエアシリンダー７４が取付けられる。そして、エアシリンダー７４のロッド７６には、下端部がシューター７２内に位置し、上端部が湾曲したガイド部材７８がブラケット８１を介して固定されている。したがって、エアシリンダー７４を駆動すると、ガイド部材７８が斜め上方へスライドし、中抜き裁断されて形成される中抜き隙間からウエブ１２の上方に突出する。これにより、中抜き裁断を行うタイミングで中抜き隙間からガイド部材７８を上方に突出させることができる。そして、中抜き隙間から突出したガイド部材７８は、中抜き裁断で発生した帯状の中抜き屑１２Ｂの上面側を押さえ込みながら該中抜き屑１２Ｂの斜め下方への搬送をガイドし、筒状のシューター７２内に導く。

筒状のシューター７２内の下流側には、押しつけローラ８０Ａと駆動ローラ８０Ｂとからなる搬送ローラ８０が設けられる。そして、中抜き屑１２Ｂは搬送ローラ８０によってニップ搬送されて、固定下刃８２Ａと回転上刃８２Ｂとからなるチョッパー装置８２に送られ、ここで細かく切断される。細かく裁断された中抜き屑１２Ｂは、収納箱８４に貯留される。

かかる中抜き屑処理装置２５において、図５に示すように、従来のガイド部材７８’は、平板状であった。しかし、図５（Ａ）のように、山形の中抜き屑１２Ｂの幅も１０ｍｍと幅広であり、進行方向の剛性が大きかったために搬送される中抜き屑１２Ｂをガイドする際の直進ガイド性が良かった。これにより、平板なガイド部材７８’で中抜き屑１２Ｂをガイドしても中抜き屑１２Ｂが蛇行しにくかった。

しかし、上述したように、ＰＳ版３０の歩留りアップの観点から中抜き屑１２Ｂの幅がますます細くなってきており、図５（Ｂ）のように４ｍｍ幅以下になってきている。このような細幅な帯状の中抜き屑１２Ｂは、山形形状であっても進行方向の剛性が１０ｍｍ幅のときよりも顕著に低下する。これによりガイド部材７８’の直進ガイド性が悪いために、図６に示すように、中抜き裁断された中抜き屑１２Ｂがガイド部材７８’の横をすり抜けて、裁断された両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄと一緒に下流側に流れ、下流側で集積されたウエブ１２Ｃ，１２Ｄの製品内に混入するという問題が発生する。

そこで、発明者は、中抜下刃３６、３６同士の間に中抜き屑１２Ｂが挟まることを防止する目的で、中抜き屑１２Ｂを山形にしたこと着目し、中抜き屑１２Ｂの山形形状を蛇行防止のために利用するようにした。

（ガイド部材）
即ち、ガイド部材７８に、中抜き屑１２Ｂの山形が係合して中抜き屑１２Ｂの搬送に直進性を付与する係合手段７９を備えるようにした。

図７は、係合手段７９の一態様であり、ガイド部材７８の長手方向に形成され、中抜き屑１２Ｂの山形面に係合する長溝７９Ａである。これにより、図７から分かるように、矢印方向に搬送される中抜き屑１２Ｂの山形がガイド部材７８の長溝７９Ａに係合した状態になるので、中抜き屑１２Ｂはガイド部材７８の長溝７９Ａにガイドされながら直進性良く搬送される。したがって、図８（Ａ）に示すように、搬送される中抜き屑１２Ｂは、ガイド部材７８の長手方向に延びる長溝７９Ａにガイドされながら筒状のシューター７２内に導かれる。これにより、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を蛇行することなくガイド部材でガイドして直進性良く搬送させることができる。この結果、中抜き裁断された中抜き屑１２Ｂがガイド部材７８’の横をすり抜けて、裁断された両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄと一緒に下流側に流れ、下流側で集積されたウエブ１２Ｃ，１２Ｄの製品内に混入することがない。

この場合、ガイド部材７８に形成する長溝７９Ａは、図８（Ｂ）のように、中抜き屑１２Ｂの幅と比べて同等以上の場合と、図８（Ｃ）のように小さい場合とがあるが、図８（Ｃ）の方がより好ましい。

図８（Ｂ）のように、長溝７９Ａの幅が中抜き屑１２Ｂの幅と比べて同等以上の場合には、直進ガイド性は良いが、ガイド部材７８が中抜き裁断された両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄの側縁に接触し易くなり、感光層を傷つける恐れがある。

一方、図７及び図８（Ｃ）のように、長溝７９Ａの幅が中抜き屑１２Ｂの幅よりも小さいと、中抜き屑１２Ｂの山形の稜線Ｐを挟んだ両側２箇所をガイド部材７８の両足部７８Ａ，７８Ａで係合支持することができる。この場合、両足部７８Ａ、７８Ａの先端を鋭角なブレード状に形成することが好ましい（図７参照）。

また、図８（Ａ）に示すように、ガイド部材７８は、中抜き屑１２Ｂを上から押さえ込むようにして斜め下方にガイドする。これにより、図７及び図８（Ｃ）のように、中抜き屑１２Ｂの山形稜線Ｐを挟んだ両側２箇所を両足部７８Ａ，７８Ａで係合支持することになるので、山形の頂角αを狭める方向の左右一対の押さえ込み力Ｆが中抜き屑１２Ｂに作用する。この左右一対の押さえ込み力Ｆに対して中抜き屑１２Ｂには、山形の頂角αを広げる方向の左右一対の反力Ｒが生じる。この結果、山形の中抜き屑１２Ｂの稜線Ｐを挟んだ両側２箇所を係合支持すると、一対の押さえ込み力Ｆと一対の反力Ｒとがバランスを取ろうとするので、中抜き屑１２Ｂはガイド部材７８の係合した２箇所にバランスよく反力Ｒが分配された状態で係合支持される。これにより、中抜き屑１２Ｂを係合支持する山形左右の圧力バランスが良くなるので、中抜き屑１２Ｂのガイド中における直線性を一層高めることができる。この場合、中抜き屑１２Ｂの山形稜線Ｐが長溝７９Ａに接触しないように、中抜き屑１２Ｂの山形高さとガイド部材７８の長溝深さを予め設定することが好ましい。

また、図３（Ａ）に示すように、中抜き屑１２Ｂを山形に折り曲げる際の折り曲げ角度θは、折り曲げる前の水平面に対して１８〜３８°の折曲げ角度であることが好ましい。この折り曲げ角度θの範囲内に形成された中抜き屑１２Ｂは、長溝７９Ａによる直進ガイド性が一層良くなる。この原因としては、この折り曲げ角度θの範囲内が、上記した押さえ込み力Ｆと反力Ｒとによって中抜き屑１２Ｂ幅方向に加わる圧力バランスが取り易いものと考察される。

また、ガイド部材７８自体の幅も中抜き屑１２Ｂの幅よりも小さいことが好ましい。ガイド部材７８自体の幅が中抜き屑１２Ｂの幅よりも大きいと、中抜き屑１２Ｂが中抜きされた両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄの側縁に接触して、ウエブ１２Ｃ，１２Ｄ面に形成された感光層を傷つける危険がある。この場合には、図９に示す構造のガイド部材７８を用いるとよい。即ち、ガイド部材７８における中抜き裁断手段側の端部に、中抜き隙間両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄを持ち上げる持ち上げ用ローラ９０，９０を設ける。これにより、ガイド部材７８の幅が中抜き屑１２Ｂの幅よりも大きくても、ガイド部材７８が中抜き隙間から上方に突出したときに、持ち上げ用ローラ９０，９０が中抜きされた両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄを持ち上げる。したがって、中抜き屑１２Ｂの折り曲げ角度θが前記した１８〜３８°の範囲外で直進ガイド性が多少低くなっても、中抜き屑１２Ｂが中抜き裁断された両側のウエブ１２Ｃ，１２Ｄの側縁に接触することがない。これにより、中抜き屑１２Ｂの折り曲げ角度θの許容範囲を広げることができる。

ガイド部材７８に設ける別態様の係合手段７９としては、中抜き屑１２Ｂの山形面に係合して回転すると共に、ガイド部材７８の長手方向に連設された複数の回転体を設けることもできる。

図１０は、回転体として、鼓状ローラ９２Ａを設けた場合であり、平行な２枚の側板９４、９４に複数の鼓状ローラ９２Ａが従動回転自在に支持される。側板９４、９４は連結棒９６で連結される。

図１１は、回転体の別態様であり、山形の中抜き屑１２Ｂの稜線Ｐを挟んだ両側２箇所を係合支持する一対の車輪９２Ｂの場合であり、図１０の鼓状ローラ９２Ａに替えて車輪９２Ｂを設けたものである。

図１０及び図１１のように、ガイド部材７８の係合手段７９として回転体を設けることにより、中抜き屑１２Ｂは連設された回転体に係合しながらガイドされるので、中抜き屑１２Ｂが直進性良く搬送される。この場合も、長溝７９Ａを有するガイド部材７８の場合と同様に、回転体の幅Ｄは山形の中抜き屑１２Ｂの幅よりも狭い方が好ましい。

（搬送ローラ）
次に、本発明の実施の形態における搬送ローラ１００について説明する。

図１２に示すように、搬送ローラ１００は、主として、上側（中抜き屑１２Ｂの凸面側）に配置された押し付けローラ１０２と下側（中抜き屑１２Ｂの凹面側）に配置された駆動ローラ１０４と、搬送される中抜き屑１２Ｂにニップ圧を付与するニップ手段１０６とで構成される。

駆動ローラ１０４は、金属製ローラとして形成されると共に、回転軸１０４Ａの両端が一対の軸受部材１０４Ｂに回転自在に支持される。回転軸１０４Ａの一方端は駆動モータ１０８に連結され、駆動ローラ１０４は駆動モータ１０８によって回転する。駆動ローラ１０４の回転速度としては、ウエブ１２の搬送速度（２０ｍ／分）よりも高速回転することが好ましい。これにより、中抜き屑１２Ｂの搬送弛みを防止し易くなる。

一方、押し付けローラ１０２は、回転軸１０２Ａの両端が一対の軸受部材１０２Ｂに回転自在に支持される。また、押し付けローラ１０２は、中抜き屑１２Ｂを山形のままで且つ中抜き屑１２Ｂを２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップ可能な構造に形成される。

保持力が２０Ｎ未満であると搬送弛みが発生する。一方、保持力が３００Ｎを超えて大き過ぎると、上記のように駆動ローラ１０４の回転速度をウエブ１２の搬送速度よりも高速回転させたときに中抜き屑１２Ｂとローラ１０２、１０４とがスリップしなくなり、中抜き屑１２Ｂが破断し易くなる。更には、保持力が３００Ｎを超えて大き過ぎると中抜き裁断位置において中抜き屑１２Ｂが強く引っ張られ過ぎるので、中抜き裁断にも悪影響がでる。

したがって、ニップ手段１０６は、一対のエアシリンダー１０６Ａ，１０６Ａによって押し付けローラ１０２を支持する一対の軸受部材１０２Ｂを駆動ローラ１０４側に移動させることにより、駆動ローラ１０４と押し付けローラ１０２との間に２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力を発生させる。なお、押し付けローラ１０２を駆動ローラ１０４側に移動させる際のスライド機構については公知のものを使用でき、ここでの説明は省略する。

〈押し付けローラとしてのゴムローラ〉
中抜き屑１２Ｂを山形のままで且つ２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップ可能な押し付けローラ１０２の構造としては、図１３に示すように、ゴム硬度が５０〜９０度の範囲のゴムローラを好適に使用することができる。より好ましいゴム硬度は７０〜９０度の範囲である。

例えば、ゴム硬度が７０度の押し付けローラ１０２を用いて、駆動ローラ１０４とのニップ力を１６０Ｎとしてローラ同士の隙間を略０ｍｍとした場合に中抜き屑１２Ｂが山形を維持できるかを調べた（以下「山形維持試験」という）。その結果、図１３に示すように、幅が４ｍｍで山形高さが０．８０ｍｍの中抜き屑１２Ｂは０．５６ｍｍの高さまで潰されるが、山形を維持することができた。なお、中抜き屑１２Ｂの高さｈは、図１４に示すように、中抜き屑１２Ｂの底面から頂部までの高さをいう。

即ち、図１５に示すように、エアシリンダー１０６Ａによって付与されるニップ力で、ゴムローラである押し付けローラ１０２と駆動ローラ１０４とで中抜き屑１２Ｂをニップすると、中抜き屑１２Ｂが破線矢印方向Ｘに潰される。その一方で、ニップ力に対する反力によりゴムローラのゴム表面が実線矢印方向Ｙに弾性変形する。この弾性変形により、中抜き屑１２Ｂを山形のままで搬送することができる。

図示しなかったが、ゴム硬度が９０度までは、良好な搬送直進性を満足する中抜き屑１２Ｂの山形高さを維持することができる。この場合、ゴム硬度が５０度を下回ると、下記に説明する磨耗の点で問題がある。

図１６は、押し付けローラ１０２をゴム硬度が７０度のゴムローラで形成した場合に、搬送弛みを発生させないための保持力、即ちローラ１０２、１０４と中抜き屑１２Ｂとが２０Ｎ以上の保持力を達成できるかを調べた結果である（以下、「保持力維持試験」という）。中抜き屑は幅が４ｍｍで山形高さが０．８０ｍｍのものを使用した。

保持力とは、押し付けローラ１０２と駆動ローラ１０４とで中抜き屑１２Ｂをニップしたときに、中抜き屑１２Ｂとローラ１０２、１０４とがスリップしないために必要な力を言い、図１７に示す方法によって測定した。即ち、一方端に張力を測定するバネ式の張力計１１０を取り付けた中抜き屑１２Ｂを、押し付けローラ１０２と駆動ローラ１０４とでニップした。そして、駆動ローラ１０４を手回しで矢印方向に回転させながら、中抜き屑１２Ｂとローラ１０２、１０４とがスリップし始めたときの張力を測定した。この結果、保持力が２０Ｎ以上であれば、中抜き屑１２Ｂとローラ１０２、１０４とがスリップすることはなかった。

なお、押し付けローラ１０２がゴムローラの場合には、磨耗状態によって保持力が低下するので、搬送ローラ１００により中抜き屑１２Ｂを加工長２５０万メートルまでローラ搬送し、加工長の複数箇所における磨耗状態の異なる押し付けローラ１０２を用いて保持力測定を行った。ローラ搬送する前の保持力を中抜き屑１２Ｂを１２０Ｎに設定した。

図１６から分かるように、押し付けローラ１０２としてゴム硬度が７０度のゴムローラを用いた場合、加工長が長くなるにつれてゴム磨耗量が増大し、これに伴って中抜き屑１２Ｂに対する保持力が徐々に低下した。しかし、加工長が１５０万メートルの時点でゴム磨耗量の増大は略停止し、これに伴って保持力も安定した。このときのゴム磨耗量は約０．２０ｍｍであり、保持力は約８０Ｎであった。この結果から、押し付けローラ１０２をゴムローラで形成して長い加工長までローラ搬送しても、ローラ１０２、１０４と中抜き屑１２Ｂとが２０Ｎ以上の保持力を達成する点で問題ないことが分かる。同様に、ゴム硬度が５０度の場合と９０度の場合とについてニップ圧維持試験を行ったが、ゴム硬度７０度の場合と同様に問題ない結果となった。また、ゴム硬度が５０度を下回ると、磨耗の増大速度が大きくなり、実用的ではないことが分かった。

図１８は、押し付けローラ１０２としてゴムローラを使用する場合の好ましい態様であり、押し付けローラ１０２を幅方向にスライドさせるスライド手段を設けた場合である。この場合、図１８に示すように、押し付けローラ１０２の幅Ｗ１は、駆動ローラ１０４の幅Ｗ２よりも小さくする。そして、一対の軸受部材１０２Ｂ及び一対のエアシリンダー１０６Ａを支持するフレーム１１２を、天井面に１１４に敷設したレール１１６に、自走式の移動手段１１５（例えばモノレール方式）を介して吊設する。これにより、押し付けローラ１０２を幅方向に移動させることができる。これによりスライド手段１１１が構成されるが、スライド手段１１１は、この構成に限らない。

図１９に示すように、スライド手段１１１を設けることによって、通常は、中抜き屑１２Ｂを押し付けローラ１０２のローラ中央部でロール搬送する。そして、ローラ中央部の磨耗が進んだら、スライド手段１１１を駆動して、押し付けローラ１０２を幅方向の左側又は右側にシフトさせる。これにより、中抜き屑１２Ｂをニップする保持力を安定化することができるので、中抜き屑１２Ｂの直進搬送性を一層向上することができる。押し付けローラ１０２をシフトさせる距離としては、中抜き屑１２Ｂの幅が最大でも１０ｍｍ程度であることから、１３ｍｍ以上シフトすることが好ましい。

また、２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力を達成する方法としては、エアシリンダー１０６Ａでニップ力を調整する以外に、駆動ローラ１０４に対する押し付けローラ１０２の高さ、即ち両ロール１０２、１０４のクリアランスを調整するクリアランス調整機構によっても達成できる。

図２０に示すように、クリアランス調整機構は、押し付けローラ１０２を回転自在に支持する一対の軸受部材１０２Ｂ，１０２Ｂにそれぞれナット部材１２０，１２０（スライダー）が設けられ、このナット部材１２０，１２０に送りネジ１２２，１２２（例えばボールネジ）が螺合される。また、送りネジ１２２，１２２の基端部が正逆回転可能な送りモータ１２４，１２４（例えばサーボモータ）に結合されると共に、送りモータ１２４，１２４は図示しない機器本体のフレームに固定される。これにより、押し付けローラ１０２は、送りモータ１２４，１２４と送りネジ１２２，１２２によって駆動ローラ１０４に対して進退移動するので、駆動ローラ１０４に対する押し付けローラ１０２の高さ、即ち両ロール１０２、１０４のクリアランスを調整することができる。

なお、図示しないが、ナット部材１２０，１２０は、送りネジ１２２，１２２と平行にフレームに敷設されたガイドレールにリニアガイドを介してスライドさせるようにすることが好ましい。

［実施例１］
次に、本発明の実施例を説明する。

［実施例Ａ］
実施例Ａでは、押し付けローラ１０２として市販のウレタンゴム製ゴムローラ（ミスミ製）を使用し、ゴム硬度とニップ力を変えたときに、幅４ｍｍ、山形高さ０．７６ｍｍの中抜き屑の潰れ度合いを調べた。合わせて搬送直進性を調べた。

搬送直進性とは、搬送ローラの下流側において中抜き屑が真っ直ぐに搬送されるかを見たものである。

ゴム硬度は、５０度、７０度、９０度の３水準で行い、ニップ力は４５Ｎの場合と１５０Ｎの場合との２水準で行った。なお、ニップ力４５Ｎは、エアシリンダーを用いずに押し付けローラ自身の自重によって発生させた。ゴム硬度は、テクロック製のデュロメータ形式ＧＳ−７１９Ｇ（置針型）で測定した（準拠規格…ＪＩＳ Ｋ ６２５３、ＩＳＯ７６１９、ＡＳＴＭＤ２２４０）。

ゴムローラはステンレス製のローラ胴に厚み５ｍｍのゴム層が形成されている。また、市販のゴムローラは、ゴム硬度が９０度の場合と、７０度及び５０度の場合とではウレタンゴムの種類が異なり、９０度ではエーテル系となり、７０度及び５０度の場合はエステル系となる。

一方、比較例として、押し付けローラとして鉄製ローラ（Ｓ４５Ｃ）を用いて、ニップ力１５０Ｎで行った。

（試験結果）
その結果を図２１の表図に示す。図２１から分かるように、ゴム硬度が５０度の場合には、ニップ力が４５Ｎにおいて中抜き屑は全く潰れておらず、ニップ後においても元の０．７６ｍｍの山形高さを維持していた。また、ニップ力が１５０Ｎでは、ニップ後の山形高さは０．７０ｍｍであった。いずれの場合にもニップ後の中抜き屑の曲がりはなく、搬送直進性は良好であった。

ゴム硬度が７０度の場合には、ニップ力が４５Ｎで山形高さが０．７３ｍｍとなり、ニップ力が１５０Ｎで山形高さが０．５３ｍｍとなった。いずれの場合にもニップ後の中抜き屑の曲がりはなく、搬送直進性は良好であった。

ゴム硬度が９０度の場合には、ニップ力が４５Ｎで山形高さが０．５７ｍｍとなり、ニップ力が１５０Ｎで山形高さが０．３６ｍｍとなった。いずれの場合にもニップ後の中抜き屑の曲がりはなく、搬送直進性は良好であった。

一方、鉄製ローラ（Ｓ４５Ｃ）を用いた場合には、ニップ力が１５０Ｎで山形高さが０．３１ｍｍとなり、搬送ローラによる搬送において中抜き屑の曲がりが発生した。

この結果から、ゴム硬度が５０〜９０度の範囲のゴムローラは、鉄製ローラに比べて中抜き屑の山形を高いままで搬送でき、ニップ後の中抜き屑の曲がりはなく、良好な搬送直進性を得ることを確認した。また、図２０の結果から、中抜き屑のニップ後の山形高さは、少なくとも０．３６ｍｍ以上ないと良好な搬送直進性が得られないことが考察される。

［実施例Ｂ］
上記実施例Ａの結果から、押し付けローラとしてゴム硬度５０〜９０度の真ん中の７０度のゴムローラ（実施例）を使用してロール搬送したときの「搬送弛みの有り無し」と「搬送直進性（搬送曲がりの有り無し）」について評価した。即ち、搬送直進性のみならず、搬送弛みが発生しないかについても調べた。

搬送弛みとは、搬送ローラの上流側での中抜き屑の弛みを言い、十分な保持力が得られないためにローラと中抜き屑とが過度にスリップし搬送できないことにより発生する。なお、搬送直進性とは、実施例Ａと同様である。

比較例としては、ローラ表面にハードクロムメッキして研磨したローラで、図２３に示すようにローラ表面に凹凸を形成した鉄製ローラを使用した。

駆動ローラは、実施例及び比較例ともに、ローラ表面にハードクロムメッキして研磨した鉄製ローラを使用した。

エアシリンダーによるニップ力は、ゴムローラの場合には、１６０Ｎ、７０Ｎ，５０Ｎ、及び４５Ｎの４水準で行い、鉄製ローラは１６０Ｎの１水準で行った。

また、押し付けローラと駆動ローラとの隙間（クリアランス）は、押し付けローラがゴムローラの場合及び金属ローラの場合ともに０ｍｍで行った。

搬送される中抜き屑は、ゴムローラの場合には、幅４ｍｍ、高さ０．８０ｍｍのものと、幅１０ｍｍ、高さ０．６８ｍｍのものとの２種類で行い、金属ローラの場合には、幅４ｍｍ、高さ０．８０ｍｍの１種類で行った。

（試験結果）
実施例Ｂの結果を図２２の表に示す。図２２の表から分かるように、エアシリンダーによるニップ力を１６０Ｎ、７０Ｎ、５０Ｎ、４５Ｎと順次小さくしていくと保持力も低下するが、保持力が２０Ｎ（ニップ力５０Ｎのとき）以上であれば、中抜き屑の幅が４ｍｍと細くても、搬送弛み及び搬送曲がりは生じなかった。しかし、ニップ力を押し付けローラのローラ自重と同じ４５Ｎにすると、保持力が１８Ｎとなり、搬送曲がりは発生しなかったが、ローラと中抜き屑とのスリップが発生し、搬送弛みが生じた。これにより、保持力は２０Ｎ以上必要であることが分かる。

また、中抜き屑の幅が１０ｍｍと広幅な場合には、４ｍｍ幅と同じニップ力１６０Ｎで行っても保持力が大きくなり、より安定した搬送が可能となる。

一方、押し付けローラとして凹凸付きの金属ローラを使用した場合には、ニップ力が１６０Ｎのときの保持力が４７Ｎであり、搬送弛みは生じないが、山形の中抜き屑のニップ後の高さが０．３１ｍｍまで低くなり搬送直進性が悪くなった。

このために、中抜き屑が曲がって搬送され、搬送ローラとチョッパー装置との間のガイド通路において中抜き屑の詰まりが発生した。

［実施例Ａ及び実施例Ｂのまとめ］
押し付けローラとして、ゴム硬度が５０〜９０度のゴムローラを使用し、ローラ表面の弾性変形を利用することで、中抜き屑を山形の形状を維持したままで且つ２０Ｎ以上の保持力で搬送することができる。これにより、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を曲げずに蛇行搬送させることなく、しかも中抜き屑に搬送弛みが生じないように中抜き屑をニップ搬送できる。

１０…裁断装置、１２…ウエブ（裁断前のＰＳ版）、１４…送出機、１６…送りローラ、１８…合紙、２０…ノッチャー、２２…トリミング上刃、２４…トリミング下刃、２５…中抜き屑処理装置、２６…測長装置、２８…走間カッタ、３０…ＰＳ版、３２…コンベア、３６…中抜下刃、３８…スペーサリング、４０…受けリング、４８…中抜きホルダ、５０…梁材、５２…中抜上刃、７２…シューター、７４…エアシリンダー、７６…ロッド、７８…ガイド部材、７８’…従来のガイド部材、７９…係合手段、７９Ａ…長溝、８０…搬送ローラ、９０…ローラ、９２…回転体、９２Ａ…鼓状ローラ、９２Ｂ…一対の車輪、１００…搬送ローラ、１０２…押し付けローラ、１０２Ａ…回転軸、１０２Ｂ…軸受部材、１０４…駆動ローラ、１０４Ａ…回転軸、１０４Ｂ…軸受部材、１０６Ａ…エアシリンダー、１０８…駆動モータ、１１０…張力計、１１１…スライド手段、１１２…フレーム、１１４…天井面、１１５…移動手段、１２０…ナット部材、１２２…送りネジ、１２４…送りモータ

Claims (6)

1. 走行する帯状の平版印刷版を、所定距離を置いて配置された２つの刃先を有する中抜下刃と２つの刃先を有する中抜き上刃とで中抜き裁断する裁断工程と、
   前記中抜き裁断された帯状の中抜き屑を幅方向断面が山形になるように折り曲げる折り曲げ工程と、
   前記中抜き裁断で発生した帯状の中抜き屑を、前記山形の凸側に配置された押し付けローラと凹側に配置された駆動ローラとでニップ搬送する搬送工程と、を備え、
   前記搬送工程では、前記中抜き屑の山形を維持したままで且つ２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップ搬送することを特徴とする平版印刷版の裁断方法。
2. 走行する帯状の平版印刷版を、所定距離を置いて配置された２つの刃先を有する中抜下刃と２つの刃先を有する中抜き上刃とで中抜き裁断すると共に、中抜き裁断された帯状の中抜き屑を幅方向断面が山形になるように折り曲げる中抜き裁断手段と、該中抜き裁断手段で発生した帯状の中抜き屑を、前記山形の凸側に配置された押し付けローラと凹側に配置された駆動ローラとでニップ搬送する搬送ローラと、を少なくとも備えた平版印刷版の裁断装置において、
   前記押し付けローラは、ゴム硬度が５０〜９０度のゴムローラで且つ２０Ｎ以上３００Ｎ以下の保持力でニップ可能な構造を有することを特徴とする平版印刷版の裁断装置。
3. 前記押し付けローラを幅方向にスライドさせるスライド手段を有することを特徴とする請求項２の平版印刷版の裁断装置。
4. 前記山形の中抜き屑の幅は４ｍｍ以下であることを特徴とする請求項２又は３の何れか１に記載の平版印刷版の裁断装置。
5. 前記中抜き屑の前記山形の折り曲げ角度は、折り曲げる前の水平面に対して１８〜３８度の角度θであることを特徴とする請求項２〜４の何れか１に記載の平版印刷版の裁断装置。
6. 前記平版印刷版の厚みは０．１〜０．５ｍｍの範囲であることを特徴とする請求項２〜５の何れか１に記載の平版印刷版の裁断装置。

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