JP2012136644A - ゴム強化熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012136644A JP2012136644A JP2010290335A JP2010290335A JP2012136644A JP 2012136644 A JP2012136644 A JP 2012136644A JP 2010290335 A JP2010290335 A JP 2010290335A JP 2010290335 A JP2010290335 A JP 2010290335A JP 2012136644 A JP2012136644 A JP 2012136644A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- rubber
- monomer
- copolymer
- molecular weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
【課題】
耐衝撃性及び流動性のバランスに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物を提供する。
【解決手段】
少なくとも芳香族ビニル単量体(a1)およびシアン化ビニル単量体(a2)を含む単量体混合物(a)を共重合してなる共重合体(A)ならびにゴム状重合体の存在下に少なくとも芳香族ビニル単量体(b1)およびシアン化ビニル単量体(b2)を含む単量体混合物(b)をグラフト重合したグラフト共重合体(B)を含むゴム強化熱可塑性樹脂組成物において、アセトン可溶成分総重量に対するアセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%未満、かつ分子量250,000以上の成分の割合が5〜15重量%であり、アセトン可溶成分の重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比で表された分子量分布(Mw/Mn)が1.5〜2.5の範囲にあることを特徴とする、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
【選択図】なし
耐衝撃性及び流動性のバランスに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物を提供する。
【解決手段】
少なくとも芳香族ビニル単量体(a1)およびシアン化ビニル単量体(a2)を含む単量体混合物(a)を共重合してなる共重合体(A)ならびにゴム状重合体の存在下に少なくとも芳香族ビニル単量体(b1)およびシアン化ビニル単量体(b2)を含む単量体混合物(b)をグラフト重合したグラフト共重合体(B)を含むゴム強化熱可塑性樹脂組成物において、アセトン可溶成分総重量に対するアセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%未満、かつ分子量250,000以上の成分の割合が5〜15重量%であり、アセトン可溶成分の重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比で表された分子量分布(Mw/Mn)が1.5〜2.5の範囲にあることを特徴とする、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
【選択図】なし
Description
本発明は、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物に関するものである。さらに詳しくは、色調および耐衝撃性と流動性のバランスなどに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物に関するものである。
ABS樹脂等のゴム強化熱可塑性樹脂組成物は、優れた機械的性質、成形加工性および外観特性を有することから、家庭用電気機器、OA機器および一般雑貨等をはじめとする広範な分野で使用されている。
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物においては、アセトン可溶成分の平均分子量を高くすることにより耐衝撃性は向上することが知られている。しかし、平均分子量が高くなるに連れて流動性が悪化するため、成形性が低下することも知られている。また、成形性を改善するために平均分子量を下げたり、ゴム含有量を減量させたりすることが行われるが、いずれも、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物の重要な特性である耐衝撃性などの機械的性質を低下させるという問題があった。さらに可塑剤を添加して、成形性を改良する方法もあるが、剛性や耐熱性が低下するだけでなく、金型排気口付近に可塑剤に起因する金型汚れや、外観不良により成形品の価値を著しく低下させるといったように、多項目の品質を同時に改良することは極めて困難であった。
そこで、特許文献1に記載されているように、ビニル芳香族重合体の連続相とゴム状重合体の分散相よりなるゴム変性ビニル芳香族樹脂組成物(HIPS)において、連続相の重合体の高分子量成分と低分子量成分の重量比を制御することにより耐衝撃性と流動性のバランスを改善しているものがある。しかしながら、上記文献に記載のHIPSは耐衝撃性と流動性が未だ不十分なものであった。一方、特許文献2ではABS樹脂においても重量平均分子量Mw/数平均分子量Mnで表される分子量分布を広くすることで、耐衝撃性を維持し、かつ流動性が優れたものについても報告されている。しかしながら、ゴム状重合体の含有量が少ない領域では耐衝撃性と流動性のバランスに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物は得られていなかった。
本発明は、上述した従来技術における問題点の解決を課題として検討した結果達成されたものである。すなわち本発明の目的は、分子量分布を広くすることなく、耐衝撃性及び流動性のバランスに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的としている。
このような目的の達成について鋭意検討した結果、特定の条件を満たすことにより、耐衝撃性及び流動性のバランスに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物を得るために極めて有効であるという知見を見出し、本発明に至った。
すなわち本発明は、少なくとも芳香族ビニル単量体(a1)およびシアン化ビニル単量体(a2)を含む単量体混合物(a)を共重合してなる共重合体(A)ならびにゴム状重合体の存在下に少なくとも芳香族ビニル単量体(b1)およびシアン化ビニル単量体(b2)を含む単量体混合物(b)をグラフト重合したグラフト共重合体(B)を含むゴム強化熱可塑性樹脂組成物において、アセトン可溶成分総重量に対するアセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%未満、かつ分子量250,000以上の成分の割合が5〜15重量%であり、アセトン可溶成分の重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比で表された分子量分布(Mw/Mn)が1.5〜2.5の範囲にあることを特徴とする、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物である。
本発明により、分子量分布を広げることなく、耐衝撃性および流動性のバランスに優れたゴム強化熱可塑性樹脂組成物を得ることができる。
以下、本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物の詳細について説明する。
<共重合体(A)>
単量体混合物(a)に含まれる芳香族ビニル系単量体(a1)としては、スチレン、α−メチルスチレン、p−メチルスチレン、ビニルトルエン、t−ブチルスチレン、o−エチルスチレン、o−クロロスチレン、o,p−ジクロロスチレンまたはこれらの2種以上の混合物が挙げられるが、特に、スチレンまたはα−メチルスチレンが好ましく用いられる。
単量体混合物(a)に含まれる芳香族ビニル系単量体(a1)としては、スチレン、α−メチルスチレン、p−メチルスチレン、ビニルトルエン、t−ブチルスチレン、o−エチルスチレン、o−クロロスチレン、o,p−ジクロロスチレンまたはこれらの2種以上の混合物が挙げられるが、特に、スチレンまたはα−メチルスチレンが好ましく用いられる。
単量体混合物(a)に含まれるシアン化ビニル系単量体(a2)としては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、エタクリロニトリルまたはこれらの2種以上の混合物等が挙げられるが、特に、アクリロニトリルが好ましく用いられる。
さらに、単量体混合物(a)は、芳香族系ビニル単量体(a1)、シアン化ビニル単量体(a2)で構成される場合と、芳香族系ビニル単量体(a1)、シアン化ビニル単量体(a2)およびこれらと共重合可能なその他の単量体(a3)を含有する場合がある。他の単量体(a3)としては、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル等の不飽和カルボン酸アルキルエステル、マレイン酸等の不飽和ジカルボン酸、無水マレイン酸等の不飽和ジカルボン酸無水物およびN−フェニルマレイミド等のN−置換マレイミドおよびアクリルアミド等の不飽和アミドなどが挙げられるが、不飽和カルボン酸アルキルエステルが好ましく用いられ、特に、メタクリル酸メチルがより好ましく用いられる。なお、他の単量体(a3)は、1種または2種以上を用いてもよい。
単量体混合物(a)は、色調および物性バランスの観点から芳香族系ビニル単量体(a1)5〜99重量%、シアン化ビニル単量体(a2)1〜60重量%およびこれらと共重合可能な他の単量体(a3)0〜90重量%であることが好ましく、より好ましくは芳香族系ビニル単量体(a1)20〜90重量%、シアン化ビニル単量体(a2)1〜45重量%およびこれらと共重合可能な他の単量体(a3)0〜79重量%である(ここで、(a1)〜(a3)の合計は100重量%とする。)。
共重合体(A)の重合方法は、乳化重合法、懸濁重合法、連続塊状重合法、連続溶液重合法等の任意の方法により製造されるが、連続塊状重合法または懸濁重合法が好ましく用いられる。
懸濁重合または連続塊状重合を行うに際しては、得られる共重合体(A)の重合度調整を目的として、メルカプタン類、テルペン類などの連鎖移動剤を使用することも可能であり、その例としてはn−オクチルメルカプタン、t−ドデシルメルカプタン、n−ドデシルメルカプタン、n−テトラデシルメルカプタン、n−オクタデシルメルカプタン、およびテルピノレンなどが挙げられる。これらの連鎖移動剤を使用する場合は、1種または2種以上を併用して使用しても良い。なかでもn−オクチルメルカプタン、t−ドデシルメルカプタン、n−ドデシルメルカプタンが好ましく用いられる。
懸濁重合においては、単量体混合物(a)の分散媒として適当な非溶媒を用いることができるが、良好な重合熱の除熱効率と重合後の処理の容易さから水が好ましい。
懸濁重合に用いられる懸濁安定剤には特に制限はないが、粘土、硫酸バリウム、水酸化マグネシウムなどの無機系懸濁安定剤、ポリビニルアルコール、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリアクリルアミド、メタクリル酸メチル/アクリルアミド共重合体などの有機系懸濁安定剤などが挙げられ、なかでも有機系懸濁安定剤が色調安定性の面で好ましく使用される。これらの懸濁安定剤は、1種または2種以上を併用して使用される。
共重合体(A)の重合は、重合開始剤を使用せずに熱重合することも、重合開始剤を用いて開始剤重合することも、さらに熱重合と開始剤重合を併用することも可能である。重合開始剤としては、過酸化物またはアゾ系化合物などが用いられる。
過酸化物の具体例としては、ベンゾイルパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、t−ブチルハイドロパーオキサイド、t−ブチルクミルパーオキサイド、t−ブチルパーオキシアセテート、t−ブチルパーオキシベンゾエート、t−ブチルパーオキシイソプロピルカルボネート、ジ−t−ブチルパーオキサイド、t−ブチルパーオクテート、1,1−ビス(t−ブチルパーオキシ)3、3、5−トリメチルシクロヘキサン、1,1−ビス(t−ブチルパーオキシ)シクロヘキサン、t−ブチルパーオキシ−2−エチルヘキサノエートなどが挙げられる。
また、アゾ系化合物の具体例としては、アゾビスイソブチロニトリル、アゾビス(2,4ジメチルバレロニトリル)、2−フェニルアゾ−2,4−ジメチル−4−メトキシバレロニトリル、2−シアノ−2−プロピルアゾホルムアミド、1,1′−アゾビスシクロヘキサン−1−カーボニトリル、アゾビス(4−メトキシ−2,4−ジメチルバレロニトリル)、ジメチル2,2′−アゾビスイソブチレート、1−t−ブチルアゾ−1−シアノシクロヘキサン、2−t−ブチルアゾ−2−シアノブタンおよび2−t−ブチルアゾ−2−シアノ−4−メトキシ−4−メチルペンタンなどが挙げられる。これらの開始剤を使用する場合、1種または2種以上を併用して使用される。中でも1,1’−ビス(t−ブチルパーオキシ)シクロヘキサン、アゾビスイソブチロニトリルが好ましく用いられる。
共重合体(A)は、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物におけるアセトン可溶成分の分子量を制御することを目的に、その製造段階において分子量を制御される。共重合体(A)の分子量を制御する方法としては、公知の方法により1段階の重合で分子量を制御する方法、および公知の方法により重合した2種類以上の分子量の異なる共重合体をブレンドし、分子量を制御する方法のどちらも選択できるが、分子量制御の容易性から、2種類以上の分子量の異なる共重合体をブレンドする方法が好ましい。
共重合体(A)を2種類の分子量の異なる共重合体のブレンドにより分子量を制御しながら製造する場合、重量平均分子量(Mw)80,000〜150,000の共重合体(A1)と重量平均分子量(Mw)250,000〜350,000の共重合体(A2)を、それぞれ80〜90重量%、10〜20重量%でブレンドすることが好ましく、共重合体(A1)を80〜85重量%、共重合体(A2)を15〜20重量%とすることがより好ましい。共重合体(A1)が80重量%未満の場合には高分子量成分が多くなるため、流動性が低下し、10重量%を超えると、低分子量成分が多くなるため、耐衝撃性が低下することがある。一方、共重合体(A2)が10重量%未満の場合は低分子量成分が多くなるため、耐衝撃性が低下し、20重量%を超えると、高分子量成分が多くなるため流動性が低下することがある。
<グラフト共重合体(B)>
グラフト共重合体(B)を構成するゴム状重合体とは、ジエン系ゴム、アクリル系ゴム、エチレン系ゴムなどであり、具体例としては、ポリブタジエン、ポリ(ブタジエン−スチレン)、ポリ(ブタジエン−アクロロニトリル)、ポリイソプレン、ポリ(ブタジエン−アクリル酸メチル)、ポリ(ブタジエン−メタクリル酸メチル)、ポリ(ブタジエン−アクリル酸エチル)エチレン−プロピレンラバー、エチレン−プロピレン−ジエンラバー、ポリ(エチレン−イソブチレン)、ポリ(エチレン−アクリル酸メチル)、天然ゴムなどが挙げられる。これらのゴム状重合体は、1種または2種以上の混合物で使用される。これらのゴム状重合体のうち、ジエン系ゴムが好ましく用いられ、ジエン系ゴムの中でもポリブタジエン、ポリ(ブタジエン−スチレン)、ポリ(ブタジエン−アクリロニトリル)、エチレン−プロピレン−ジエンラバーが特に好ましく用いられる。
グラフト共重合体(B)を構成するゴム状重合体とは、ジエン系ゴム、アクリル系ゴム、エチレン系ゴムなどであり、具体例としては、ポリブタジエン、ポリ(ブタジエン−スチレン)、ポリ(ブタジエン−アクロロニトリル)、ポリイソプレン、ポリ(ブタジエン−アクリル酸メチル)、ポリ(ブタジエン−メタクリル酸メチル)、ポリ(ブタジエン−アクリル酸エチル)エチレン−プロピレンラバー、エチレン−プロピレン−ジエンラバー、ポリ(エチレン−イソブチレン)、ポリ(エチレン−アクリル酸メチル)、天然ゴムなどが挙げられる。これらのゴム状重合体は、1種または2種以上の混合物で使用される。これらのゴム状重合体のうち、ジエン系ゴムが好ましく用いられ、ジエン系ゴムの中でもポリブタジエン、ポリ(ブタジエン−スチレン)、ポリ(ブタジエン−アクリロニトリル)、エチレン−プロピレン−ジエンラバーが特に好ましく用いられる。
グラフト共重合体(B)のグラフト成分の原料である単量体混合物(b)に含まれる芳香族ビニル系単量体(b1)としては、スチレン、α−メチルスチレン、p−メチルスチレン、ビニルトルエン、t−ブチルスチレン、o−エチルスチレン、o−クロロスチレン、o,p−ジクロロスチレンまたはこれらの2種以上の混合物が挙げられるが、特に、スチレンまたはα−メチルスチレンが好ましく用いられる。
単量体混合物(b)に含まれるシアン化ビニル系単量体(b2)としては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、エタクリロニトリルまたはこれらの2種以上の混合物等が挙げられるが、特に、アクリロニトリルが好ましく用いられる。
さらに、単量体混合物(b)は、芳香族系ビニル単量体(b1)、シアン化ビニル単量体(b2)で構成される場合と、芳香族系ビニル単量体(b1)、シアン化ビニル単量体(b2)およびこれらと共重合可能なその他の単量体(b3)を含有する場合がある。他の単量体(b3)としては、アクリル酸、メタクリル酸等の不飽和カルボン酸、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル等の不飽和カルボン酸アルキルエステル、マレイン酸等の不飽和ジカルボン酸、無水マレイン酸等の不飽和ジカルボン酸無水物およびN−フェニルマレイミド等のN−置換マレイミドおよびアクリルアミド等の不飽和アミドなどが挙げられるが、不飽和カルボン酸アルキルエステルが好ましく用いられ、特に、メタクリル酸メチルがより好ましく用いられる。なお、他の単量体(b3)は、1種または2種以上を用いてもよい。
グラフト共重合体(B)中のゴム状重合体の割合は、得られる樹脂組成物の機械的強度、色調、成形性およびコストの観点から5〜80重量%であり、より好ましくは20〜70重量%であり、更に好ましくは30〜65重量%である。
また、単量体混合物(b)の使用割合は、芳香族ビニル系単量体(b1)5〜99重量%、シアン化ビニル系単量体(b2)1〜60重量%およびこれらと共重合可能なその他の単量体(b3)0〜90重量%であることが好ましく、物性バランスの観点から、より好ましくは芳香族ビニル系単量体(b1)20〜90重量%、シアン化ビニル系単量体(b2)1〜45重量%およびこれらと共重合可能なその他の単量体(b3)0〜79重量%である(ここで、(b1)〜(b3)の合計は100重量%とする。)。
グラフト共重合体(B)の製造方法には制限はないが、好ましくは乳化重合または塊状重合で製造され、さらに好ましくは乳化重合で製造される。通常乳化重合はゴム状重合体ラテックスの存在下に単量体混合物を乳化グラフト重合する。この乳化グラフト重合に用いられる乳化剤に特に制限はなく、各種の界面活性剤が使用できるが、カルボン酸塩型、硫酸エステル塩型、スルホン酸塩型などのアニオン系界面活性剤が特に好ましく使用される。このような乳化剤の具体例としては、カプリル酸塩、カプリン酸塩、ラウリル酸塩、ミスチリン酸塩、パルミチン酸塩、ステアリン酸塩、オレイン酸塩、リノール酸塩、リノレン酸塩、ロジン酸塩、ベヘン酸塩、ヒマシ油硫酸エステル塩、ラウリルアルコール硫酸エステル塩、その他高級アルコール硫酸エステル塩、ドデシルベンゼンスルホン酸塩、アルキルナフタレンスルホン酸塩、アルキルジフェニールエーテルジスルホン酸塩、ポリオキシエチレンラウリル硫酸塩などが挙げられる。ここでいう塩とはアルカリ金属塩、アンモニウム塩などであり、アルカリ金属塩の具体例としてはカリウム塩、ナトリウム塩、リチウム塩、などが挙げられる。これらの乳化剤は、1種または2種以上を併用して使用される。また、これら乳化グラフト重合で使用可能な開始剤および連鎖移動剤としては、前記共重合体(A)の製造であげた開始剤および連鎖移動剤が挙げられ、開始剤はレドックス系でも使用される。
乳化グラフト重合で製造されたグラフト共重合体(B)は、次に凝固剤を添加してラテックスを凝固することでグラフト共重合体(B)を回収する。凝固剤としては酸または水溶性塩が用いられ、その具体例として、硫酸、塩酸、リン酸、酢酸、塩化カルシウム、硫酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸アルミニウムアンモニウム、硫酸アルミニウムカリウム、硫酸アルミニウムナトリウムなどが挙げられる。これらの凝固剤は1種または2種以上の混合物で使用される。
グラフト共重合体(B)は、単量体混合物(b)全量がゴム状重合体にグラフト重合していることが好ましいが、本発明の効果を損ねない範囲において、グラフト共重合体とグラフトしていない共重合体の混合物であってもよい。また、グラフト共重合体(b)のグラフト率に制限はないが、好ましくは5〜150重量%、より好ましくは10〜100重量%のものが使用される。ここでいうグラフト率とは、次式で算出されるものである。
グラフト率(重量%)=(グラフト枝重量/ゴム状重合体重量)×100。
グラフト率(重量%)=(グラフト枝重量/ゴム状重合体重量)×100。
<ゴム強化熱可塑性樹脂組成物>
本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物においては、アセトン可溶成分の総量に対するアセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%未満であり、10〜30重量%未満であることが好ましい。アセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%以上であると、流動性は上昇するが、同時に耐衝撃性は低下するため、好ましくない。また、アセトン可溶成分の総量に対するアセトン可溶成分における分子量250,000以上の成分の割合が5〜15重量%であり、10〜15重量%であることが好ましい。アセトン可溶成分における分子量250,000以上の成分の割合が5重量%未満であると、耐衝撃性は上昇せず、15重量%を超えると、耐衝撃性は上昇するが、同時に流動性が低下するため、好ましくない。なお、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物におけるアセトン可溶成分とは、共重合体(A)およびグラフト共重合体(B)にグラフト重合していない単量体の重合体生成物に相当するものである。
本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物においては、アセトン可溶成分の総量に対するアセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%未満であり、10〜30重量%未満であることが好ましい。アセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%以上であると、流動性は上昇するが、同時に耐衝撃性は低下するため、好ましくない。また、アセトン可溶成分の総量に対するアセトン可溶成分における分子量250,000以上の成分の割合が5〜15重量%であり、10〜15重量%であることが好ましい。アセトン可溶成分における分子量250,000以上の成分の割合が5重量%未満であると、耐衝撃性は上昇せず、15重量%を超えると、耐衝撃性は上昇するが、同時に流動性が低下するため、好ましくない。なお、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物におけるアセトン可溶成分とは、共重合体(A)およびグラフト共重合体(B)にグラフト重合していない単量体の重合体生成物に相当するものである。
本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物のアセトン可溶成分の重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比で表された分子量分布(Mw/Mn)は1.5〜2.5であり、1.8〜2.3であることが好ましい。分子量分布が1.5未満または2.5を超える場合、耐衝撃性と流動性のバランスの良いゴム強化熱可塑性樹脂組成物が得られないことがある。
なお、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物のアセトン可溶成分における重量平均分子量(Mw)、数平均分子量(Mn)、ならびに分子量50,000未満の成分の割合および分子量250,000以上の成分の割合は、GPC(溶媒THF:テトラヒドロフラン)にて測定することができる。
本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物を構成する共重合体(A)とグラフト共重合体(B)の混合比は、前述の条件を満たす範囲であれば特に制限はないが、好ましくは共重合体(A)70〜90重量部、グラフト共重合体(B)10〜30重量部、より好ましくは共重合体(A)70〜85重量部、グラフト共重合体(B)15〜30重量部である(ここで、共重合体(A)とグラフト共重合体(B)の合計は100重量部とする。)。グラフト共重合体(B)が10重量部未満の場合は、耐衝撃性が低下し、グラフト共重合体(B)が30重量部を超える場合、耐衝撃性は上昇するが、分子量を制御した効果が十分発揮されないことがあり、また、ゴム成分の増大と共に、色調が悪化することがある。
また、本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物に全光線透過率が50%以上の透明性を付与することができる。
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物に透明性を付与する場合、共重合体(A)の原料である単量体混合物(a)の組成は、芳香族ビニル系単量体(a1)5〜70重量%、シアン化ビニル系単量体(a2)1〜50重量%およびこれらと共重合可能な他の単量体(a3)29〜90重量%であることがより好ましく、色調および透明性の観点から芳香族ビニル系単量体(a1)5〜60重量%、シアン化ビニル系単量体(a2)1〜45重量%およびこれらと共重合可能な他の単量体(a3)35〜90重量%であることがさらに好ましい(ここで、(a1)〜(a3)の合計は100重量%とする。)。
また、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物に透明性を付与する場合、グラフト共重合体(B)のグラフト成分の原料となる単量体混合物(b)の組成は、透明性の観点から芳香族ビニル系単量体(b1)5〜60重量%、シアン化ビニル系単量体(b2)1〜50重量%およびこれらと共重合可能な他の単量体(b3)29〜90重量%であることがより好ましく、色調および透明性の観点から芳香族ビニル系単量体(b1)5〜60重量%、シアン化ビニル系単量体(b2)1〜45重量%およびこれらと共重合可能な他の単量体(b3)35〜90重量%であることがさらに好ましい。
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物に透明性を付与する場合、共重合体(A)の屈折率が、実質的にグラフト共重合体(B)を構成するゴム状重合体と同じまたは僅差であることが好ましい。具体的な屈折率の差の範囲としては、共重合体(A)とゴム状重合体の屈折率の差を0.03以下、さらには0.01以下に抑えることが好ましい。また、グラフト共重合体(B)のゴム状重合体以外の成分の屈折率がゴム状重合体の屈折率と実質的に同じまたは僅差となるように単量体混合物(b)の組成を調整することが好ましい。具体的な範囲としては、グラフト共重合体(B)のゴム状重合体以外の成分とゴム状重合体の屈折率の差を0.03以下、より好ましくは0.01以下に抑えることが好ましい。
その他、本発明のゴム強化熱可塑性樹脂組成物に、本発明の効果を損なわない範囲で塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ナイロン6、ナイロン66等のポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリシクロヘキサンジメチルテレフタレート等のポリエステル、ポリカーボネート、各種エラストマー類を添加することができ、成形用樹脂としての性能を改良することができる。また、必要に応じてヒンダードフェノール系、含硫黄有機化合物系、含リン有機化合物系等の酸化防止剤、フェノール系、アクリレート系等の熱安定剤、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリシレート系等の紫外線吸収剤、有機ニッケル系、ヒンダードアミン系等の光安定剤等の各種安定剤、高級脂肪酸の金属塩類、高級脂肪酸アミド類等の滑剤、フタル酸エステル類、リン酸エステル類等の可塑剤、ポリブロモジフェニルエーテル、テトラブロモビスフェノール−A、臭素化エポキシオリゴマー、臭素化ポリカーボネートオリゴマー等の含ハロゲン系化合物、リン系化合物、三酸化アンチモン等の難燃剤・難燃助剤、帯電防止剤、カーボンブラック、酸化チタン、顔料および染料、水やシリコーンオイル、流動パラフィンなどの液体を添加することもできる。更に、ガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、炭素繊維、金属繊維等の補強剤や充填剤を添加することもできる。これら添加物の添加方法については特に制限はなく、等種々の方法を用いることができる。
以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳述するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
(物性の測定方法)
(1)シャルピー衝撃強度
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物を射出成形し、得られた成形品に関し、ISO179に従って、シャルピー衝撃強度を測定した。
(1)シャルピー衝撃強度
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物を射出成形し、得られた成形品に関し、ISO179に従って、シャルピー衝撃強度を測定した。
(2)メルトフローレート(MFR)
80℃熱風乾燥機中で3時間乾燥した熱可塑性樹脂組成物のペレットを、ISO1133(1997年、220℃、98N)に準拠した方法で測定した。
80℃熱風乾燥機中で3時間乾燥した熱可塑性樹脂組成物のペレットを、ISO1133(1997年、220℃、98N)に準拠した方法で測定した。
(3)屈折率算出方法
ゴム状重合体の屈折率は公知の値である。これに対し、共重合体(A)および、グラフト共重合体(D)のグラフト成分の屈折率に関しては、各単量体の重合体における屈折率と共重合体の組成から、以下のように算出した。
屈折率=1.51×(AN組成(重量%)/100)+1.595×(ST組成(重量%)/100)+1.49×(MMA組成(重量%)/100)。
ゴム状重合体の屈折率は公知の値である。これに対し、共重合体(A)および、グラフト共重合体(D)のグラフト成分の屈折率に関しては、各単量体の重合体における屈折率と共重合体の組成から、以下のように算出した。
屈折率=1.51×(AN組成(重量%)/100)+1.595×(ST組成(重量%)/100)+1.49×(MMA組成(重量%)/100)。
(4)分子量
共重合体(A)およびゴム強化熱可塑性樹脂組成物のアセトン可溶成分の重量平均分子量Mwおよび数平均分子量Mn、ならびにゴム強化熱可塑性樹脂組成物のアセトン可溶成分の分子量50,000未満の成分の割合および分子量250,000以上の成分の割合は、温度を25℃とし、溶媒にテトラヒドロフラン(THF)を用い、サンプル濃度を0.1重量%として、water社製のゲルパーミェーションクロマトグラフィー(GPC)を使用して測定した。
共重合体(A)およびゴム強化熱可塑性樹脂組成物のアセトン可溶成分の重量平均分子量Mwおよび数平均分子量Mn、ならびにゴム強化熱可塑性樹脂組成物のアセトン可溶成分の分子量50,000未満の成分の割合および分子量250,000以上の成分の割合は、温度を25℃とし、溶媒にテトラヒドロフラン(THF)を用い、サンプル濃度を0.1重量%として、water社製のゲルパーミェーションクロマトグラフィー(GPC)を使用して測定した。
(5)透明性(HAZE)
80℃熱風乾燥機中で3時間乾燥したゴム強化熱可塑性樹脂組成物のペレットを、シリンダー温度230℃に設定した射出成形機(住友重機株式会社製“プロマット”(登録商標)40/25)内に充填し、射出成形した角板成形品(厚さ3mm)のヘイズ値[%]を、東洋精機株式会社製直読ヘイズメーターを使用して測定した。
80℃熱風乾燥機中で3時間乾燥したゴム強化熱可塑性樹脂組成物のペレットを、シリンダー温度230℃に設定した射出成形機(住友重機株式会社製“プロマット”(登録商標)40/25)内に充填し、射出成形した角板成形品(厚さ3mm)のヘイズ値[%]を、東洋精機株式会社製直読ヘイズメーターを使用して測定した。
(6)色調(YI値)
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物を230℃で成形後、得られた成形品をJISK7105(1981制定)、6.3黄色度の測定方法に従って評価した。
ゴム強化熱可塑性樹脂組成物を230℃で成形後、得られた成形品をJISK7105(1981制定)、6.3黄色度の測定方法に従って評価した。
(共重合体(A)の製造方法)
(参考例1)共重合体(A1−1)の製造方法(懸濁重合)
容量が20リットルで、バッフルおよびファウドラ型撹拌翼を備えたステンレス製オートクレーブに、特公昭45−24151号公報の実施例1に記載の水中でのラジカル重合方法で製造したアクリル酸メチル/アクリルアミド共重合体0.05重量部を、イオン交換水165重量部に溶解した溶液を入れて400rpmで撹拌し、系内を窒素ガスで置換した。次に、スチレン71重量部、アクリロニトリル29重量部およびt−ドデシルメルカプタン0.3重量部、2,2’−アゾビスイソブチロニトリル0.3重量部の混合溶液を、反応系を撹拌しながら添加し、70℃の温度に昇温して重合を開始した。具体的に、70℃条件下にて5時間重合を継続した。以降、通常の方法に従い、反応系の冷却、ポリマーの分離、洗浄および乾燥を行ない、共重合体(A1−1)を得た。
(参考例1)共重合体(A1−1)の製造方法(懸濁重合)
容量が20リットルで、バッフルおよびファウドラ型撹拌翼を備えたステンレス製オートクレーブに、特公昭45−24151号公報の実施例1に記載の水中でのラジカル重合方法で製造したアクリル酸メチル/アクリルアミド共重合体0.05重量部を、イオン交換水165重量部に溶解した溶液を入れて400rpmで撹拌し、系内を窒素ガスで置換した。次に、スチレン71重量部、アクリロニトリル29重量部およびt−ドデシルメルカプタン0.3重量部、2,2’−アゾビスイソブチロニトリル0.3重量部の混合溶液を、反応系を撹拌しながら添加し、70℃の温度に昇温して重合を開始した。具体的に、70℃条件下にて5時間重合を継続した。以降、通常の方法に従い、反応系の冷却、ポリマーの分離、洗浄および乾燥を行ない、共重合体(A1−1)を得た。
(参考例2)共重合体(A1−2)の製造方法
単量体混合物(a)を表1に示した処方とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−2)を得た。
単量体混合物(a)を表1に示した処方とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−2)を得た。
(参考例3)共重合体(A1−3)の製造方法
単量体混合物(a)を表1に示した処方とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−3)を得た。
単量体混合物(a)を表1に示した処方とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−3)を得た。
(参考例4)共重合体(A1−4)の製造方法
単量体混合物(a)を表1に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.20重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−4)を得た。
単量体混合物(a)を表1に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.20重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−4)を得た。
(参考例5)共重合体(A1−5)の製造方法
単量体混合物(a)を表1に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.40重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−5)を得た。
単量体混合物(a)を表1に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.40重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−5)を得た。
(参考例6)共重合体(A1−6)の製造方法
単量体混合物(a)を表1に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.60重量部とし、重合開始温度を60℃とし、5時間重合を継続した後、120℃へ昇温し、4時間重合を行った以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−6)を得た。
単量体混合物(a)を表1に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.60重量部とし、重合開始温度を60℃とし、5時間重合を継続した後、120℃へ昇温し、4時間重合を行った以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A1−6)を得た。
(参考例7)共重合体(A2−1)の製造方法
単量体混合物(a)を表2に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.01重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A2−1)を得た。
単量体混合物(a)を表2に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.01重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A2−1)を得た。
(参考例8)共重合体(A2−2)の製造方法
単量体混合物(a)を表2に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.01重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A2−2)を得た。
単量体混合物(a)を表2に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.01重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A2−2)を得た。
(参考例9)共重合体(A2−3)の製造方法
単量体混合物(a)を表2に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.01重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A2−3)を得た。
単量体混合物(a)を表2に示した処方とし、t−ドデシルメルカプタンを0.01重量部とした以外は参考例1と同様に行い、共重合体(A2−3)を得た。
(グラフト共重合体(B)の製造方法)
(参考例10)グラフト共重合体(B−1)の製造方法(乳化重合)
ポリブタジエンラテックス(ゴム粒子径0.3μm、ゲル含有率85%、屈折率1.52)50重量部(固形分換算)、純水200重量部、ナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート0.4重量部、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム0.1重量部、硫酸第一鉄(0.01重量部)およびリン酸ナトリウム0.1重量部を反応容器に仕込み、窒素置換後65℃に温調し、撹拌下スチレン35重量部、アクリロニトリル15重量部およびn−ドデシルメルカプタン0.3重量部の混合物を4時間かけて連続滴下した。同時に並行してクメンハイドロパーオキサイド0.25重量部、乳化剤であるラウリン酸ナトリウム2.5重量部および純水25重量部の混合物を5時間かけて連続滴下し、滴下終了後さらに1時間保持して重合を終了させた。重合を終了したラテックスを1.5%硫酸で凝固し、次いでアルカリで中和、洗浄、遠心分離、乾燥して、パウダー上のグラフト共重合体(B−1)を調整した。
(参考例10)グラフト共重合体(B−1)の製造方法(乳化重合)
ポリブタジエンラテックス(ゴム粒子径0.3μm、ゲル含有率85%、屈折率1.52)50重量部(固形分換算)、純水200重量部、ナトリウムホルムアルデヒドスルホキシレート0.4重量部、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム0.1重量部、硫酸第一鉄(0.01重量部)およびリン酸ナトリウム0.1重量部を反応容器に仕込み、窒素置換後65℃に温調し、撹拌下スチレン35重量部、アクリロニトリル15重量部およびn−ドデシルメルカプタン0.3重量部の混合物を4時間かけて連続滴下した。同時に並行してクメンハイドロパーオキサイド0.25重量部、乳化剤であるラウリン酸ナトリウム2.5重量部および純水25重量部の混合物を5時間かけて連続滴下し、滴下終了後さらに1時間保持して重合を終了させた。重合を終了したラテックスを1.5%硫酸で凝固し、次いでアルカリで中和、洗浄、遠心分離、乾燥して、パウダー上のグラフト共重合体(B−1)を調整した。
(参考例11)グラフト共重合体(B−2)の製造方法
単量体混合物(b)の組成を表3に示した処方とした以外は参考例10と同様に行い、共重合体(B−2)を得た。
単量体混合物(b)の組成を表3に示した処方とした以外は参考例10と同様に行い、共重合体(B−2)を得た。
(参考例12)グラフト共重合体(B−3)の製造方法
単量体混合物(b)を表3に示した処方とした以外は参考例10と同様に行い、共重合体(B−3)を得た。
単量体混合物(b)を表3に示した処方とした以外は参考例10と同様に行い、共重合体(B−3)を得た。
(実施例1および2、比較例1)ゴム強化熱可塑性樹脂組成物
上記の参考例1〜12で調製した共重合体(A)、グラフト共重合体(B)をそれぞれ表4に示した配合比で配合し、さらに添加剤としてt−ブチルヒドロキシトルエン0.3重量部とトリ(ノニルフェニル)ホスファイト0.3重量部を加え、ヘンシェルミキサーで23℃の温度で混合した後、得られた混合物をベント付き30mmφ2軸押出機(株式会社池貝製、PCM−30)に投入して230℃の温度で溶融混練し、押出しを行うことによって、ペレット状のゴム強化熱可塑性樹脂組成物(C−1、C−2、C−7)を得た。次いで、このペレット状の樹脂組成物を射出成形機(住友重機株式会社製、“プロマット”(登録商標)40/25)に投入し、射出圧を充填下限圧+1MPaで、それぞれの試験片を成形し、物性を測定した。結果を表5に示す。
上記の参考例1〜12で調製した共重合体(A)、グラフト共重合体(B)をそれぞれ表4に示した配合比で配合し、さらに添加剤としてt−ブチルヒドロキシトルエン0.3重量部とトリ(ノニルフェニル)ホスファイト0.3重量部を加え、ヘンシェルミキサーで23℃の温度で混合した後、得られた混合物をベント付き30mmφ2軸押出機(株式会社池貝製、PCM−30)に投入して230℃の温度で溶融混練し、押出しを行うことによって、ペレット状のゴム強化熱可塑性樹脂組成物(C−1、C−2、C−7)を得た。次いで、このペレット状の樹脂組成物を射出成形機(住友重機株式会社製、“プロマット”(登録商標)40/25)に投入し、射出圧を充填下限圧+1MPaで、それぞれの試験片を成形し、物性を測定した。結果を表5に示す。
(実施例3〜6、比較例2〜5)透明性を付与したゴム強化熱可塑性樹脂組成物
透明性を付与するために、上記の参考例1〜12で調製した共重合体(A)と、グラフト共重合体(B)を表4に示した配合比とした他は実施例1と同様に行い、透明性を付与したゴム強化熱可塑性樹脂組成物(C−3〜C−6、C−8〜C−13)を得た。次いで、得られたゴム強化熱可塑性樹脂組成物の評価を実施例1と同様に行い、結果を表5に示す。
透明性を付与するために、上記の参考例1〜12で調製した共重合体(A)と、グラフト共重合体(B)を表4に示した配合比とした他は実施例1と同様に行い、透明性を付与したゴム強化熱可塑性樹脂組成物(C−3〜C−6、C−8〜C−13)を得た。次いで、得られたゴム強化熱可塑性樹脂組成物の評価を実施例1と同様に行い、結果を表5に示す。
本発明で得られるゴム強化熱可塑性樹脂組成物は自動車用部材、家電、建材等多くの分野で利用されることが期待される。
Claims (5)
- 少なくとも芳香族ビニル単量体(a1)およびシアン化ビニル単量体(a2)を含む単量体混合物(a)を共重合してなる共重合体(A)ならびにゴム状重合体の存在下に少なくとも芳香族ビニル単量体(b1)およびシアン化ビニル単量体(b2)を含む単量体混合物(b)をグラフト重合したグラフト共重合体(B)を含むゴム強化熱可塑性樹脂組成物において、アセトン可溶成分総重量に対するアセトン可溶成分における分子量50,000未満の成分の割合が30重量%未満、かつ分子量250,000以上の成分の割合が5〜15重量%であり、アセトン可溶成分の重量平均分子量(Mw)と数平均分子量(Mn)との比で表された分子量分布(Mw/Mn)が1.5〜2.5の範囲にあることを特徴とする、ゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
- 単量体混合物(a)が芳香族系ビニル単量体(a1)およびシアン化ビニル単量体(a2)と共重合可能なその他の単量体(a3)を含む、および/または単量体混合物(b)が芳香族ビニル系単量体(b1)およびシアン化ビニル単量体(b2)と共重合可能なその他の単量体(b3)を含むことを特徴とする、請求項1に記載のゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
- 共重合体(A)を70〜90重量部、グラフト共重合体(B)を10〜30重量部含むことを特徴とする、請求項1または2に記載のゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
- 共重合体(A)が重量平均分子量(Mw)80,000〜150,000の共重合体(A1)80〜90重量%および重量平均分子量(Mw)250,000〜350,000の共重合体(A2)10〜20重量%からなることを特徴とする、請求項1〜3のいずれかに記載のゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
- グラフト共重合体(B)のゴム状重合体がジエン系ゴムであることを特徴とする、請求項1〜4のいずれかに記載のゴム強化熱可塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010290335A JP2012136644A (ja) | 2010-12-27 | 2010-12-27 | ゴム強化熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010290335A JP2012136644A (ja) | 2010-12-27 | 2010-12-27 | ゴム強化熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012136644A true JP2012136644A (ja) | 2012-07-19 |
Family
ID=46674327
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010290335A Pending JP2012136644A (ja) | 2010-12-27 | 2010-12-27 | ゴム強化熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2012136644A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014181315A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-09-29 | Toray Ind Inc | 透明スチレン系熱可塑性樹脂組成物 |
JP2016514743A (ja) * | 2013-03-25 | 2016-05-23 | エボニック レーム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングEvonik Roehm GmbH | 改善された光学特性を有する、耐衝撃性に加工されたpmma |
WO2016104259A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | 東レ株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物、その製造方法およびその成形品 |
-
2010
- 2010-12-27 JP JP2010290335A patent/JP2012136644A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014181315A (ja) * | 2013-03-21 | 2014-09-29 | Toray Ind Inc | 透明スチレン系熱可塑性樹脂組成物 |
JP2016514743A (ja) * | 2013-03-25 | 2016-05-23 | エボニック レーム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングEvonik Roehm GmbH | 改善された光学特性を有する、耐衝撃性に加工されたpmma |
US9988548B2 (en) | 2013-03-25 | 2018-06-05 | Evonik Roehm Gmbh | PMMA provided with impact resistance and having improved optical properties |
WO2016104259A1 (ja) * | 2014-12-25 | 2016-06-30 | 東レ株式会社 | 熱可塑性樹脂組成物、その製造方法およびその成形品 |
KR20170069194A (ko) | 2014-12-25 | 2017-06-20 | 도레이 카부시키가이샤 | 열가소성 수지 조성물, 그 제조 방법 및 그 성형품 |
US10287426B2 (en) | 2014-12-25 | 2019-05-14 | Toray Industries, Inc. | Thermoplastic resin composition, method for producing same, and molded article of same |
EP3239235B1 (en) * | 2014-12-25 | 2019-09-04 | Toray Industries, Inc. | Thermoplastic resin composition, method for producing same, and molded article of same |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2011219558A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物及び成形体 | |
WO2016186142A1 (ja) | ポリマーブレンド相容化剤用共重合体および樹脂組成物 | |
JP2012136644A (ja) | ゴム強化熱可塑性樹脂組成物 | |
JP2003335827A (ja) | ゴム強化熱可塑性樹脂及びゴム強化熱可塑性樹脂組成物 | |
JP6111770B2 (ja) | 透明スチレン系熱可塑性樹脂組成物の製造方法 | |
JP2012072202A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物及び成形体 | |
JP4797240B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
JP4031861B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
JP5533080B2 (ja) | 透明熱可塑性樹脂組成物 | |
KR102535966B1 (ko) | 스티렌계 열가소성 수지 조성물, 스티렌계 열가소성 수지 조성물의 제조 방법, 성형품 및 성형품의 제조 방법 | |
JP2008174683A (ja) | ゴム質含有樹脂組成物 | |
JP2007238864A (ja) | 樹脂組成物 | |
JP2001031833A (ja) | 透明性を有する熱可塑性樹脂組成物 | |
JP2006169461A (ja) | ポリカーボネートを含有する熱可塑性樹脂組成物 | |
JPH1160882A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
JP5044869B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
JP4802410B2 (ja) | ゴム強化スチレン系透明樹脂組成物の製造方法 | |
JP2012207074A (ja) | 透明スチレン系熱可塑性樹脂組成物 | |
JP2021091836A (ja) | 変性ビニル系共重合体、その製造方法、それを含む熱可塑性樹脂組成物、および成形品 | |
JP6707817B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびその製造方法 | |
JP2019157016A (ja) | ブロー成形用熱可塑性樹脂組成物およびその成形品 | |
JP3338557B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
JP2004300354A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびそれからなる成形品 | |
JP2011219557A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物及び成形体 | |
JP4860161B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびその成形品 |