JP2012107781A - 調湿装置及び調湿方法 - Google Patents

Abstract

【課題】２風路のぞれぞれに位置し、両風路間を相互に所定の周期で繰り返し移動するように駆動される水分の吸脱着機能を有する調湿体を備えた調湿装置において、調湿体を介して両風路間で生じる熱交換による除加湿能力の低下を低減する調湿装置及び調湿方法を提供する。
【解決手段】調湿装置は、両風路を流れる気体の調湿体９０位置での温度差が所定値よりも小さいかどうかを判定する温度判定部３５と、調湿体９０を両風路間で相互に所定の周期で駆動する調湿体駆動部９１と、調湿体駆動部９１の駆動を制御する調湿体駆動制御部３３を備え、調湿体駆動制御部３３は、温度判定部３５による判定が「小さくない」場合、両風路間での調湿体９０の駆動の周期を変えず、「小さい」場合、調湿能力増強の目的で両風路間での調湿体９０の駆動の周期を短縮するように調湿体駆動部９１を制御する。
【選択図】図６

Description

本発明は、気体中の水分の吸着と水分の脱着による気体中への水分の放出とを行う調湿体により、気体中の水分量を調整する調湿装置、及び調湿方法に関するものである。

気体中の水分量を調整する装置として、デシカントロータを調湿体として使用したものがある。この調湿体はロータ状に形成され、回転軸方向に通気性を持たせたハニカム構造やコルゲート構造を有し、これらの構造の内表面に吸着剤が塗布されている。調湿体の吸着剤に吸着されている水分量と調湿体を通過する気体の湿度とに応じて、気体中の水分を吸着するか、又は脱着作用により吸着剤に吸着された水分を気体中に放出する。この吸着・脱着作用を利用して気体の湿度を調整することができる。調湿体を利用した除湿装置の例は特許文献１、２、３に、除加湿装置の例は特許文献４に記載されている。

特許文献１の請求項１には、「ハニカム状除湿材からなるロータ（調湿体）と、このロータをその中心軸の周りに３乃至１２ｒｐｈの回転速度で回転駆動する駆動手段と、前記ロータの回転通過域を少なくとも除湿処理ゾーン、・・・再生処理ゾーン、・・・に分割する分割手段と、前記除湿処理ゾーンにて処理空気を前記ロータに通過させる処理空気導入手段と、・・・・空気を加熱した後、前記再生処理ゾーンに導入する再生用加熱空気導入手段と、・・・・を有することを特徴とする乾式除湿装置」と、調湿体を利用した除湿装置の構成が記載されている。また、請求項２では、「除湿ロータの回転速度が速い場合には大風量で、また、前記回転速度が遅い場合には小風量で、前記除湿ロータの回転速度に対応させて再生用加熱空気が再生処理ゾーンを通過するときの風量を制御することを特徴とする・・・乾式除湿装置」と、除湿の際に調湿体の回転速度と再生用加熱空気の風量を関係づけている。

特許文献２の請求項１には、「・・・前記被除湿空気中の水分含有率が低い低湿域では低速で、また、前記水分含有率が高い高湿域では高速で、前記被除湿空気の水分含有率に対応させて前記除湿ロータの回転速度を制御する」除湿装置の記載がある。

特許文献３の請求項１には、「ガス収着ロータ（吸湿体と同じ）を駆動回転可能に軸支し、ロータの回転に伴って該ロータの各部分に処理気体と再生用気体とを交互に通過せしめ、処理気体又は再生用気体のロータへの流入口とロータからの流出口とにおける圧力差に応じてロータの回転数を制御するように構成したことを特徴とするガス収着機」と記載され、処理気体、再生用気体のいずれについてもその風量とともにロータの回転数を上げることが記載されている。

特許文献４の請求項３には「円盤状である・・・・吸着素子及び該吸着素子（調湿体）を回転させる回転駆動機構を有する除加湿装置と、・・・」と、調湿体の除加湿装置への利用が記載されている。

特許第２６５９６５２号公報 特開平５−２００２３１号公報 特開平３−３８２１４号公報 特開２００９−１０６８９３号公報

除湿装置では、一般に、再生処理ゾーンの気体の温度は除湿処理ゾーンの気体の温度よりも高く両ゾーン間で温度差が存在する。また、加湿装置では、除湿装置の場合の再生処理ゾーンが加湿処理ゾーンとなり、除湿装置の場合の除湿処理ゾーンが調湿体に対して加湿のための水分を供給する役割を負うことになるので、両ゾーン間の温度差は同様に存在する。

従って、調湿体の両ゾーンのそれぞれに存在する部位の温度は異なる。調湿体は両ゾーンに跨って回転駆動されており、この温度差のある調湿体が回転することにより両ゾーン間で熱交換が生じる。調湿体の回転速度が増加すると、吸着作用の時間と脱着作用の時間の切り替えが早くなるために、調湿体による熱交換量が増加し、両ゾーンのそれぞれにおいて調湿体を通過する気体の温度差がより小さくなる。

その結果、調湿体による水分の吸着・脱着特性が劣化する。吸着・脱着特性とは、調湿体を所定の速度で通過するガスに対して、単位時間当たり調湿体が吸着又は脱着する水分量をいう。従って、特許文献１乃至３に記載されているように調湿体の回転速度を大きくすると、この吸着・脱着特性の劣化により、調湿体での単位時間当たりの気体中の水分増減量が低下し、調湿装置は、期待する調湿性能を達成できない場合がある。なお、以下ではゾーンを風路と呼ぶ。

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、風路間で生じる熱交換による除加湿能力の低下を低減することが可能な調湿装置及び調湿方法を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明に係る調湿装置は、相互間で隔離された第１の風路及び第２の風路と、第１の風路に気体を流すための第１の送風機と、第２の風路に気体を流すための第２の送風機と、第１の送風機及び第２の送風機の風量をそれぞれ所定の風量Ｖ_１及びＶ_２に制御する送風機制御部と、第１の風路を流れる気体を加熱又は冷却する加熱／冷却部と、調湿体と、調湿体を駆動する調湿体駆動部と、温度取得部と、温度判定部と、調湿体駆動部を制御する調湿体駆動制御部と、を備える。
調湿体は、第１及び第２の風路のそれぞれに位置し、第１の風路においては前記加熱／冷却部の下流に配置され、第１及び第２の風路を流れる気体を通過させる構造を有すると共に、通過させる気体に対して、第１及び第２の風路を流れる気体の通過させる位置での温度の違いにより、第１及び第２の風路の一方において水分の吸着又は脱着機能を有し、他方において一方の吸着又は脱着機能とは反対の機能を有する。
調湿体駆動部は、第１及び第２の風路の調湿体が、第１の風路と第２の風路との間を互いに所定の周期Ｆで繰り返し移動するように調湿体を駆動する。
温度取得部は、第１及び第２の風路の調湿体位置での気体の温度ｔ_１及びｔ_２を取得する。
温度判定部は、気体の温度ｔ_１とｔ_２との差である温度差の絶対値が所定の温度判定値よりも小さいかどうかを判定する。
調湿体駆動制御部は、温度判定部の判定結果に基づき、温度差の絶対値が温度判定値以上の場合は、周期Ｆをそのままとし、温度差の絶対値が温度判定値よりも小さい場合は、所定の周期Ｆを短縮した周期とし、短縮した周期Ｆで調湿体を駆動するように調湿体駆動部を制御する。

本発明の調湿装置では、調湿体の駆動周期を短縮することにより調湿能力を増強する場合に、調湿体で水分吸着を行う風路と水分脱着を行う風路との間の温度差が所定値以下であることを判定した後、調湿体の駆動周期を短縮するので、両風路間での熱交換量を抑制することができ、その結果、調湿装置の調湿能力の低下を低減することができる。

本発明の実施形態１に係る調湿装置の概略構成例を示すブロック図である。 実施形態１に係る調湿装置の風路を形成する装置本体の概要を示す斜視図である。 実施形態１に係る調湿装置に使用される調湿体の水分平衡吸着量の空気中相対湿度依存性を示す図である。 実施形態１に係る調湿装置を冷媒回路を使って除湿装置としたときの装置本体の構成と各種センサの配置の概要を示すブロック図である。 実施形態１に係る調湿装置を冷媒回路を使って加湿装置としたときの装置本体の構成と各種センサの配置の概要を示すブロック図である。 実施形態１に係る調湿装置の詳細構成例を示すブロック図である。 実施形態１に係る調湿装置の調湿体における吸着時、脱着時の水分移動速度の風速依存性を示す図である。 実施形態１に係る調湿装置の調湿体における水分移動速度の時間変化を風速をパラメータとして示した図である。 実施形態１に係る調湿装置の調湿体における水分吸着量の時間変化を風速をパラメータとして示した図である。 実施形態１に係る調湿装置の調湿体の回転駆動による風路間の熱交換を示す図である。 実施形態１に係る調湿装置の調湿体における水分移動速度の温度依存性を示したものである。 実施形態１に係る調湿装置の運転制御手順を示すフロー図である。 本発明の実施形態２に係る調湿装置の詳細構成例を示すブロック図である。 実施形態２に係る調湿装置の運転制御手順を示すフロー図である。 実施形態２の変形例に係る調湿装置の詳細構成例を示すブロック図である。

実施形態１．
図１は、本発明の実施形態１に係る調湿装置の概略構成例を示すブロック図である。以下では気体を空気として説明する。図１に示すように、調湿装置１は、装置本体２、制御部３、制御部３への入力手段である入力部４、表示手段である表示部５、制御に使用する各種データを格納する記憶部６を備える。

装置本体２は、風路Ａ、Ｂを備える。風路とは装置本体２内を通る空気の流通路のことを指す。風路Ａ、Ｂにはその一方から他方に空気を流通させるためにそれぞれ送風機７_Ａ、７_Ｂが設置されている。また、風路Ａ、Ｂにはそれぞれ加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂが設置され、また調湿部９が設置される。更に、風路Ａ、Ｂのそれぞれには複数の位置での空気の温湿度をそれぞれ計測する複数の温湿度センサ２０_Ａ、２０_Ｂ、所定の部位の温度を計測する温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂ、風路Ａ、Ｂの空気の風速をそれぞれ計測する風速センサ２２_Ａ、２２_Ｂが設置される。なお、風速がわかれば風量は決定できるので以下では風速センサーから風量を測定できるとする。調湿部９は、風路Ａ、Ｂに跨って設置され水分の吸着・脱離機能を備える調湿体９０と、調湿体９０を風路Ａ、Ｂ間で回転駆動する調湿体駆動部９１とを備える。

送風機７_Ａは風路Ａに、送風機７_Ｂは風路Ｂにそれぞれ空気を流通させるために設置される。いずれも風量の制御が可能なものである。風量制御は、送風機ファンを回転させるモータにＤＣモータを用いて回転数を制御することにより実現してもよいし、ＡＣモータを用いてインバータ制御により電源周波数を変化させて回転数を制御することにより実現してもよい。

加熱／冷却部８_Ａは風路Ａに、加熱／冷却部８_Ｂは風路Ｂに設置され、いずれも調湿体９０の上流に設置される。各風路を流れる空気はこの加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂを通過する際に一方により加熱され、他方により冷却される。それぞれが加熱、冷却機能を備えて状況に応じていずれかを選択して使用する。加熱部としてはヒータ、冷却部としてはブラインクーラ等が使用できる。冷媒を圧縮機で圧縮して冷凍サイクルを形成して循環させる冷媒回路を利用して、その中に設置されている凝縮器としての熱交換器を加熱部、蒸発器としての熱交換器を冷却部としてもよい。このような熱交換器を採用する場合は、冷媒の流れる方向を切り替えることにより熱交換器を凝縮器又は蒸発器に切り替えることができるため、加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂとして適している。

調湿体９０は、風路Ａ、風路Ｂに跨って設置され、空気の流れる方向に回転軸を有して回転するロータであり、ハニカム構造若しくはコルゲート構造等を有し、風路Ａ、Ｂの空気の流れる方向に通気性を持つ。調湿体９０は、これを通過する空気と接する調湿体９０の内表面において空気との間で水分の吸着機能又は脱離機能を有する。吸着・脱離機能を持たせるためにはこの内表面にゼオライト、メソポーラスシリカ、又は高分子吸着剤等の吸着剤を塗布、表面処理、又は含浸などにより担持するか、この内表面を形成する構造材を細孔の形成された例えばアルミニウム等の材料とすればよい。このような構成により調湿体はそこを通過する空気との間で水分の吸着と脱着を繰り返すことが可能となる。以下では簡便化のために吸着剤を担持したもので代表させて説明するが、これに限定されるものではなく水分の脱吸着特性を有するものであればどのようなものであってもよい。

調湿体駆動部９１は、例えばモーターなどを使用し、その回転駆動力をベルトや歯車を介して調湿体９０に伝達して調湿体９０を回転駆動する。モータとしてＤＣモータを用いれば回転数制御、すなわち調湿体９０の回転速度の制御が可能である。ＡＣモータを使用してもよい。この場合は、インバータ制御により電源周波数を変化させて回転数を変化させ、調湿体９０の回転速度を制御することができる。この回転速度の制御は制御部３において行われる。

制御部３は、入力部４から入力された運転開始指示、除湿／加湿の選択指示、目標湿度等に従って調湿装置１の運転を開始し、装置本体２の送風機７_Ａ、７_Ｂ、加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂ、調湿体駆動部９１の運転制御を行う。また、上記各種センサからの信号は、制御部３に入力され、記憶部６に格納されている各種データ等を利用して所定の演算を実行し、温湿度、風量のデータを作成し、表示部５に必要なデータを表示させ、また得られた温湿度、風量のデータに基づいて、装置本体２の送風機７_Ａ、７_Ｂ、及び加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂ、調湿体駆動部９１の制御を行う。制御部３は、具体的にはＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）や演算処理のためにデータを入れておくためのメモリ、及び入出力インターフェス等で構成されている。コンピュータを使用してもよい。入出力インターフェスは入力部４、表示部５、記憶部６との間でのデータの入出力のために使用する。

入力部４は、調湿装置１の運転者が運転開始指示、除湿／加湿の選択指示、目標湿度等を調湿装置１に入力する装置である。操作装置のキーボードやスイッチ等を総称したものである。表示装置を利用してタッチパネル形式で入力する機能を備えたものであってもよい。

表示部５は、表示装置であり、制御部３からの出力を調湿装置の運転状態や各部の温湿度、風量等を表示するために使用する。入力部４とともに操作装置に装備してもよい。

記憶部６は、制御部３で各種センサーの計測値から温度、相対湿度、絶対湿度、風量等の物理量を求める際に使用する、演算式若しくは換算用のデータテーブル、更に後述する各種判定用の数値等を格納する。具体的にはハードディスク装置、光デイスク装置、半導体メモリ装置などが考えられる。

図２は、実施形態１に係る調湿装置の風路を形成する装置本体の概要を示す斜視図である。図２において、装置本体２は、最外部が筐体（内部が判別できるように透かした状態で番号を付さずに示す）となっており、その両端面には空気の吸引口１０_Ａ、１０_Ｂ、及び空気の吹出口１１_Ａ、１１_Ｂが取り付けられている。筐体内には、吸引口１０_Ａから吹出口１１_Ａに向かう空気の風路Ａと、吸引口１０_Ｂから吹出口１１_Ｂに向かう空気の風路Ｂとを形成し、互いの風路を互いに対して隔離するための隔壁１２〜１４が備えられる。外気ＯＡは、送風機７_Ａ（図２では図示を省略）により吸引口１０_Ａを経由して吸引され、風路Ａを矢印で示す方向に通過し、吹出口１１_Ａから室内への給気ＳＡとして吹き出す。一方、室内空気ＲＡは、もう一つの送風機７_Ｂにより吸入口１０_Ｂを介して吸引され、風路Ｂを矢印で示す方向に通過し、吹出口１１_Ｂから排気ＥＡとして室外に吹き出す。

風路Ａ、Ｂには空気の流れの上流からそれぞれ加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂ、調湿体９０が配置される。調湿体９０は両風路に跨って配置され、隔壁１５により調湿体９０の外周部がシールされ、両風路を流れる空気が、必ず、調湿体９０の各風路に位置する部位を通過するように各風路を制限している。

加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂは、その一方が冷却部、他方が加熱部として使用される。例えば加熱／冷却部８_Ａを冷却部とし、加熱／冷却部８_Ｂを加熱部として使用した場合は、加熱／冷却部８_Ａを通過した空気は冷却され温度が下がり、相対湿度が高くなって調湿体９０の風路Ａに位置する部位を通過する。一方、加熱／冷却部８_Ｂを通過した空気は加熱されて温度が上がり、相対湿度が低くなって調湿体９０の風路Ｂに位置する部位を通過する。

図３に示すように、調湿体９０の吸着剤の水分の平衡吸着量は空気中の相対湿度とともに増加する。従って、調湿体９０の風路Ａに位置する部位では空気中の水分を吸着し、調湿体９０の風路Ｂに位置する部位では空気に対して、吸着していた水分を脱着し、空気中に水分を供給する。すなわち、調湿装置１の風路Ａから吹き出す給気ＳＡは除湿され、風路Ｂから吹き出す排気ＥＡは加湿される。これを調湿体９０側から見ると、調湿体９０の風路Ａに位置する部位には水分が吸着し、風路Ｂに位置する部位からは水分が脱着する。

調湿体９０が２風路間に跨って設置され両者間で回転するので調湿体９０の所定の部位に着目すると、その部位は回転の半周期は風路Ａに他の半周期には風路Ｂに存在することになる。すなわち、調湿体９０の当該部位は回転の半周期毎に上記吸着と脱着を繰り返すことになる。

加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂの加熱、冷却機能を逆にする制御を行えば一方の風路で除湿、加湿の選択ができる。例えば、冷媒を圧縮機で圧縮して循環させ冷凍サイクルを構成する冷媒回路に採用される２台の熱交換器をそれぞれ加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂに使用すると、四方弁を使って冷媒の流れる方向を逆方向に切り替えることで熱交換器を凝縮器又は蒸発器として使用することができる。凝縮器は加熱部に、蒸発器は冷却部として機能する。加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂとして熱交換器を使用した場合、熱交換器８_Ａ、８_Ｂと呼ぶこととにする。

図４は、実施形態１に係る調湿装置を冷媒回路を使って除湿装置としたときの装置本体の構成と各種センサの配置の概要を示すブロック図である。図中、図１、２と同じ構成要素は、図１、２と同じ番号を付す。この例では風路Ａが空気の除湿経路として使用される。風路Ｂは調湿体９０の除湿機能の回復を図るための経路である。

図４では加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂは冷媒回路の熱交換器８_Ａ、８_Ｂを使って構成される。冷媒回路は図４で破線で示す冷媒の流れる冷媒流路８０と、この冷媒流路に沿って配置される圧縮機８１、四方弁８２、風路Ａ、Ｂにそれぞれ加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂとして設置される２台の熱交換器８_Ａ、８_Ｂ、２台の熱交換器８_Ａ、８_Ｂの間に設置される膨張弁８３で構成される。熱交換器８_Ａ、８_Ｂは、各風路において調湿体９０の上流側にそれぞれ配置される。

圧縮機８１は、気体状の冷媒（二酸化炭素、炭化水素、若しくはヘリウムなどの自然冷媒、ＨＦＣ４１０Ａ若しくはＨＦＣ４０７Ｃなどの塩素を含まない冷媒、又は既存製品に使用されているＲ２２若しくはＲ１３４ａなどのフロン系冷媒）を加圧・圧縮して、冷媒流路８０に送り出す。圧縮機８１にはレシプロ型、ロータリー型、スクロール型、又はスクリュー型等の圧縮機が使用される。圧縮機は、その運転周波数ｆを制御することにより熱交換器８_Ａ、８_Ｂの温度を変えることができるため、ｆは制御対象となる。

四方弁８２は、圧縮機８１から送り出された冷媒の流れる方向を切り替えて逆転させるための弁である。

熱交換器８_Ａ、８_Ｂは一方が冷却部（蒸発器）、他方が加熱部（凝縮器）であり、四方弁８２による冷媒の流れる方向の切り替えで冷却部、加熱部の役割が逆転する。

膨張弁８３は、熱交換器８_Ａと熱交換器８_Ｂとの間に配置され、絞りの開度に応じて冷媒を断熱膨張させて冷却する。絞りの開度を制御することにより冷却部（蒸発器）の役割を有する熱交換器の温度を制御することができ、それにより熱交換器を通過する調湿対象空気の温度を制御することができる。減圧弁や電子式膨張弁などを利用することができる。

圧縮機８１はガス状の冷媒を圧縮し高温高圧の状態にして四方弁８２を経由して熱交換器８_Ａ、又は熱交換器８_Ｂに通す。この例では四方弁８２を経由した高温高圧のガス状冷媒はまず風路Ｂの熱交換器８_Ｂに入る。風路Ｂを流れる空気は熱交換器８_Ｂを通過するときに熱交換を行う。このとき熱交換器８_Ｂを流れる冷媒は空気により冷却され凝縮して液化する。この相変化により熱交換器８_Ｂを流れる冷媒は、そこを通過する空気を加熱する。従って熱交換器８_Ｂは凝縮器となり加熱部として機能する。

液化した冷媒は熱交換器８_Ｂを出た後、膨張弁８３で断熱膨張し冷却される。冷却された冷媒は風路Ａの熱交換器８_Ａを通る。風路Ａを流れる空気は熱交換器８_Ａを通過するときに熱交換を行う。このとき熱交換器８_Ａを流れる液化した冷媒は空気により加熱され蒸発しガス状になる。この相変化により熱交換器８_Ａを流れる冷媒は、そこを通過する空気を冷却する。従って熱交換器８_Ａは蒸発器となり冷却部として機能する。

ガス状になった冷媒は圧縮機８１に戻され、圧縮されこれまでの工程を繰り返す。

従って、図４に示す構成によれば風路Ａが除湿機能を有し風路Ｂは調湿体９０の水分吸着機能を回復させ維持するための風路となる。

図４に示す各種センサは、調湿装置１の制御に用いられる。温湿度センサ２０_Ａａ〜２０_Ａｃは風路Ａに、温湿度センサ２０_Ｂａ〜２０_Ｂｃは風路Ｂに設置され、それぞれ設置位置の温度及び湿度（温湿度）を計測する。図１に示す温湿度センサ２０_Ａ、２０_Ｂはそれぞれ温湿度センサ２０_Ａａ〜２０_Ａｃ及び２０_Ｂａ〜２０_Ｂｃを総称したものである。２０_Ａａは外気ＯＡの温度と湿度、２０_Ａｂは熱交換器８_Ａ通過後、調湿体９０通過前の空気の温度と湿度、２０_Ａｃは調湿体９０通過後の空気の温度と湿度を計測する。２０_Ｂａ〜２０_Ｂｃは風路Ａに対応する風路Ｂの各位置での空気の温湿度−温度、湿度−を計測する。風路Ａでの調湿体９０の位置での温湿度は温湿度センサ２０_Ａｂ、２０_Ａｃの少なくとも一方による温度計測値、湿度計測値から、また、風路Ｂでの調湿体９０の近傍の温湿度は温湿度センサ２０_Ｂｂ、２０_Ｂｃの少なくとも一方による温度計測値、湿度計測値から得ることができる。

温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂはそれぞれ熱交換器８_Ａ、８_Ｂの温度を、温度センサ２１_Ｃは圧縮機８１の出口での冷媒の吐出温度を計測する。風速センサ２２_Ａ、２２_Ｂはそれぞれ、送風機７_Ａ、７_Ｂの空気吹出口に設置され、風路Ａ、Ｂの空気の風量Ｖ_Ａ、Ｖ_Ｂを計測する。

これらのセンサからの信号は制御部３に入力される。制御部３では、これらのセンサから得られた温度、湿度、風量の情報から制御アクチュエータである圧縮機８１、膨張弁８３、送風機７_Ａ、７_Ｂ、調湿体駆動部９１の制御を行う。

図５は、実施形態１に係る調湿装置を冷媒回路を使って加湿装置としたときの装置本体の構成と各種センサの配置の概要を示すブロック図である。図４と異なる点は、四方弁８２の制御により、冷媒流路を流れる冷媒の方向が図４の場合の逆向きになっている点だけである。従って、熱交換器８_Ａ、８_Ｂの機能は図４の場合と逆転し、熱交換器８_Ａは加熱部（＝凝縮器）、熱交換器８_Bは冷却部（＝蒸発器）となる。

図６は、実施形態１に係る調湿装置の詳細構成例を示すブロック図で、特に制御部３の詳細を示す。図中、図１、２、４、５と同じ構成要素は、図１、２、４、５と同じ番号を付す。温湿度センサ２０_Ａ及び２０_Ｂはそれぞれ図４、５に示す温湿度センサ２０_Ａａ〜２０_Ａｃ及び２０_Ｂａ〜２０_Ｂｃの総称である。

制御部３は、温湿度・風量等算定部３０、送風機制御部３１、冷媒回路制御部３２、調湿体駆動制御部３３、湿度判定部３４、及び温度判定部３５を備える。温湿度センサ２０_Ａ、２０_Ｂ、温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂ、２１_Ｃ、及び風速センサ２２_Ａ、２２_Ｂからの信号は制御部３に入力される。

温湿度・風量等算定部３０は、各種センサから制御部３に入力された信号から各部の温度、相対湿度（又は絶対湿度）、及び送風機７_Ａ、７_Ｂによる風量を算定し、送風機制御部３１、冷媒回路制御部３２、湿度判定部３４、及び温度判定部３５に算定結果を送る。入力信号をそれぞれの物理量に変換するときの変換式は数式若しくはデータテーブルの形式で例えばあらかじめ記憶部６に格納されており、温湿度・風量等算定部３０は、この格納された変換式又はデータテーブルを読み出して各種センサからの入力信号を上記各物理量（温度、湿度、風量）に変換する。

送風機制御部３１は調湿装置１の動作開始時に制御部３からの指示により送風機７_Ａ、７_Ｂによる風路Ａ、Ｂへの送風を開始するとともに、それぞれの風量Ｖ_Ａ、Ｖ_Ｂをあらかじめ設定されているＶ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０（通常運転時の風量）に設定する。また、後述するように、湿度判定部３４の判定結果に基づき風量Ｖ_Ａ、Ｖ_Ｂを通常運転時の風量Ｖ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０に対してそれぞれΔＶ_Ａ、ΔＶ_Ｂ増加する。通常運転時の風量Ｖ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０は例えば記憶部６に格納されており、送風機制御部３１はこれを読み出して利用する。

冷媒回路制御部３２は調湿装置１の動作開始時に制御部３からの指示により圧縮機８１を起動し、初期設定された所定の運転周波数ｆ_０で運転するとともに、圧縮機８１の起動後、所定の運転制御要領に従って圧縮機８１の運転周波数ｆ、及び／又は膨張弁８３の絞りの開度を制御する（通常運転時の冷媒回路運転条件）。なお、運転開始時又はその後除湿、加湿運転の指示に従って四方弁８２による冷媒の流れ方向の切り替え制御を行う。除湿、加湿運転の指示は例えば入力部４からの入力による。また、各温湿度センサ、温度センサの計測値に基づき所定の制御方式で冷媒回路の運転を制御する。

調湿体駆動制御部３３は調湿装置１の動作開始時に制御部３からの指示により調湿体駆動部９１を起動させて調湿体９０の回転速度Ｒ（ｒｐｍ）を初期設定値である回転速度Ｒ_０として調湿体９０を回転駆動するとともに、後述するように湿度判定部３４の判定結果に基づき、回転速度ＲをＲ_０からΔＲ_１増加させて調湿体９０を回転駆動する。回転速度Ｒ_０は例えば定格運転など通常運転時の条件として設定されている回転速度である。なお、回転速度Ｒの逆数を回転周波数Ｆとして、通常運転時の回転速度Ｒ_０の逆数を通常運転時の回転周波数Ｆ_０として、調湿体駆動制御部３３は回転周波数Ｆを制御するとしてもよい。

また、調湿体駆動制御部３３は、後述するように温度判定部３５の判定結果に基づき回転速度ＲをＲ_０＋ΔＲ_１からΔＲ_２増加させて調湿体９０を回転駆動する。

湿度判定部３４は、入力部４から入力された目標湿度Ｈ_０と、上記温湿度センサの計測信号から温湿度・風量等算定部３０を介して得られた調湿対象空気の湿度値Ｈ_ｉ（いずれも絶対湿度とする）とから湿度差ΔＨをΔＨ＝Ｈ_ｉ−Ｈ_０として求め、ΔＨの絶対値があらかじめ定めた湿度判定値αよりも大きいかどうか、ΔＨの絶対値が湿度判定値αよりも大きい場合は、どの程度大きいかを判定する。どの程度大きいかは、ΔＨの絶対値＝ｋ・αとしてｋ（＞１）を求める。調湿対象空気の湿度値Ｈ_ｉは、例えば図４に示す室内空気ＲＡ用の温湿度センサ２０_Ｂａの計測値から得られる温度Ｔ_Ｂａ、湿度Ｈ_Ｂａに基づきあらかじめ記憶部６に格納されている湿り空気線図データを利用して求めることができる。湿度判定値αはあらかじめ記憶部６に格納してある値（変更設定可）を読み出して使用する。

湿度判定部３４は、判定結果を送風機制御部３１及び調湿体駆動制御部３３に送る。ΔＨがαよりも大きいという判定結果の場合は、算定したｋを判定結果に含める。

この判定結果を受けて、送風機制御部３１は調湿装置１による調湿を加速するために、送風機７_Ａ、７_Ｂの風量Ｖ_Ａ、Ｖ_Ｂを（１）式、（２）式に示すように初期設定値Ｖ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０よりもそれぞれΔＶ_Ａ、ΔＶ_Ｂ大きくする。更に、調湿体駆動制御部３３は、調湿体９０の回転速度Ｒを（３）式に示すように、初期設定値Ｒ_０に対して、風速Ｖ_Ａに基づき決定されるΔＲ_１増加させて調湿体９０を回転駆動する。

Ｖ_Ａ＝Ｖ_Ａ０＋ΔＶ_Ａ＝Ｖ_Ａ０＋（ｋ／ｋ_ｍ）×ΔＶ_Ａｍａｘ （１）
Ｖ_Ｂ＝Ｖ_Ｂ０＋ΔＶ_Ｂ＝Ｖ_Ｂ０＋（ｋ／ｋ_ｍ）×ΔＶ_Ｂｍａｘ （２）
ΔＶ_Ａ：風路Ａの供給風量増分
ΔＶ_Ｂ：風路Ｂの供給風量増分
ΔＶ_Ａｍａｘ＝Ｖ_Ａｍａｘ−Ｖ_Ａ０：風路Ａの最大風量増分
ΔＶ_Ｂｍａｘ＝Ｖ_Ｂｍａｘ−Ｖ_Ｂ０：風路Ｂの最大風量増分
Ｖ_Ａｍａｘ：風路Ａの最大風量
Ｖ_Ｂｍａｘ：風路Ｂの最大風量
ｋ_ｍ≧ｋ＞１、ｋ≧ｋ_ｍのときはｋ＝ｋ_ｍ
ｋ_ｍ : あらかじめ設定された上限倍率
Ｒ＝Ｒ_０＋ΔＲ_１ （３）
＝Ｒ_０＋（ΔＶ_Ａ／ΔＶ_Ａｍａｘ）×ΔＲ_ｍａｘ１
ΔＲ_ｍａｘ１＝Ｒ_ｍａｘ１−Ｒ_０：調湿体５０の最大回転速度増分
Ｒ_ｍａｘ１：風量に起因する調湿体回転速度の最大値。

ΔＨの絶対値が大きいとき、すなわち目標湿度と調湿対象空気の湿度との差が大きいときは除加湿能力を増加させる必要がある。風量を大きくするのは、調湿体９０の吸着剤とそこを通過する空気との間の水分移動速度が空気の風速に依存して大きくなり、除加湿能力が増強されるためである。ここで水分移動速度は下記（４）式で定義される量である。
∂Ｑ／∂ｔ＝Ｋ｜Ｑ_ｓａｔ−Ｑ｜ （４）
∂Ｑ／∂ｔ：水分移動速度
Ｋ：比例係数（水分移動係数）＊風速に依存する。
Ｑ_ｓａｔ：空気の相対湿度で決まる吸着剤の平衡吸着量
Ｑ：吸着剤の水分吸着量

（１）式、（２）式に示す供給風量増分ΔＶ_Ａ、ΔＶ_Ｂはそれぞれの風路での最大風量増分ΔＶ_Ａｍａｘ、ΔＶ_Ｂｍａｘにあらかじめ設定されたｋの上限ｋ_ｍに対するｋの割合を乗じて算定する。上限ｋ_ｍはあらかじめ設定され例えば記憶部６に格納され、送風機制御部３１は、これを読み出して使用する。

ΔＶ_Ａｍａｘ、ΔＶ_Ｂｍａｘの算定に必要なＶ_Ａｍａｘ、Ｖ_Ｂｍａｘは図７から決定することができる。図７は、実施形態１に係る調湿装置の調湿体における吸着時、脱着時の水分移動速度の風速依存性を示す図である。図７から水分移動速度は所定の風速を超えるとほとんど増加しなくなることがわかる。従って、エネルギー効率の観点から最大風速を図７にＶ_ｍａｘとして示す風速、例えば水分移動速度飽和値の９０％に相当する風速、に対応する風量設定するのが現実的である。また、余り風速が小さいと除加湿能力が小さすぎるので、ある程度の風速を維持する必要がある。このような理由で風速の制御範囲は上限５ｍ／ｓとするのが好ましい。このときは風量Ｖ_Ａｍａｘ、Ｖ_Ｂｍａｘに対応する風速はともに５ｍ／ｓに設定することができる。

風量Ｖ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０は通常運転時（定格運転時）の調湿条件に基づいて設定する。ただし、風速が１ｍ／ｓ以下になると除加湿能力が大きく減少するので１ｍ／ｓ以上となるように設定するのが望ましい。

風量Ｖ_Ａｍａｘ、Ｖ_Ｂｍａｘは送風機７_Ａ、７_Ｂの仕様に基づいて設定しても良い。このような設定ではエネルギー効率については考慮していない。

算定された風量Ｖ_Ａｍａｘ、Ｖ_Ｂｍａｘ、Ｖ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０は記憶部６に格納し、必要に応じて読み出して使用する。これらに代えてΔＶ_Ａｍａｘ、ΔＶ_Ｂｍａｘを記憶部６に格納してもよい。

次に、ΔＨの絶対値が大きいとき、すなわち目標湿度と調湿対象空気の湿度との差が大きいとき、（３）式に示すように調湿体９０の回転速度Ｒを大きくする理由について説明する。図８は、実施形態１に係る調湿装置の調湿体における吸着時の水分移動速度の時間変化を風速をパラメータとして示した図である。図示するように風速が大きいと初期においては水分移動速度は大きいが、時間と共に急速に減少する。すなわち、風速が大きいと調湿体９０は水分を短時間で吸着し、その結果、より短時間で飽和する。このことは図９に明瞭に示されている。脱着の場合も同様である。すなわち脱着の場合の水分移動速度の時間変化は図８と類似のものとなる。違いは空気温度の違いの影響のみである。脱着の場合の図９に対応した特性は、図９の平衡状態として示されている水分吸着量から始まり、上下逆転した特性になる。すなわち風速−すなわち風量−が大きいと、吸着の場合も脱着の場合も調湿体９０と空気との間の水分のやりとりは短時間で平衡状態に収束する。従って、調湿体９０の回転速度を風量に合わせてΔＲ_１大きくすることにより吸着能力、又は脱着能力を維持し、それによって除湿能力、又は加湿能力を高い状態に維持することができる。

ΔＲ_１は風量に起因する調湿体９０の最大回転速度増分ΔＲ_ｍａｘ１に最大風量増分に対する供給風量増分の比を乗じることにより求める。

ΔＲ_ｍａｘ１の算定に必要なＲ_ｍａｘ１は図７から次のようにして決定される。図中Ｖ_ｍａｘは送風機７_Ａ、７_Ｂに対して定められた最大風速であり、詳細は（１）式、（２）式の説明で述べている。このＶ_ｍａｘに対応する風量は送風機に依存するとして風路ＡではＶ_Ａｍａｘ、風路ＢではＶ_Ｂｍａｘとしているが共通の値にしても良い。一方、水分移動速度は吸着時の方が脱着時よりも小さい。これは脱着時の方が吸着時よりも空気温度が高く設定されるためである。従って、調湿体９０の最大回転速度を決定するのは吸着時の水分移動速度である。最大風速Ｖ_ｍａｘに対応した吸着時の最大水分移動速度はτ_ｍａｘ１である。調湿体９０に使用されている吸着剤の仕様から、飽和水分吸着量Ｗ_ＳＡＴが算定でき、これと最大水分移動速度τ_ｍａｘ１から吸着剤が飽和するまでの最小時間Ｔ_ｍｉｎ１が算定できる。吸着過程は調湿体９０が半回転する間なので、半回転に要する時間がＴ_ｍｉｎ１に等しくなるときの回転速度を風速に係る最大回転速度Ｒ_ｍａｘ１とする。

（３）式で除湿装置、加湿装置で表式を変えたのは、除湿装置の場合の吸着経路は風路Ａ、加湿装置の場合の吸着経路は風路Ｂであることに起因している。それぞれのΔＲ_ｍａｘ１も風路Ａ、Ｂに対応して最大風量Ｖ_Ａｍａｘ、Ｖ_Ｂｍａｘから算定したものを使用する。

ここでは回転速度Ｒ（ｒｐｍ）を使って説明したが、回転周期Ｆとしてもよい。この場合はＦの逆数がＲと等しいとすればよい。

次に温度判定部３５は、風路Ａ及び風路Ｂのそれぞれの調湿体９０の位置での空気温度Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢを取得し、両者の温度差ΔＴ＝Ｔ_ｒＡ−Ｔ_ｒＢを求め、ΔＴの絶対値が、あらかじめ定めた温度判定値βよりも小さいかどうかを判定する。温度判定値βはあらかじめ記憶部６に格納してある値（変更設定可）を読み出して使用する。

Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢは、例えば図４の温湿度センサ２０_Ａｂ若しくは２０_Ａｃの少なくともいずれかの計測値、及び温湿度センサ２０_Ｂｂ若しくは２０_Ｂｃの少なくともいずれかの計測値から得ることができる。具体例として、例えばＴ_ｒＡは温湿度センサ２０_Ａｂで計測した温度Ｔ_Ａｂ、Ｔ_ｒＢは温湿度センサ２０_Ｂｃで計測した温度Ｔ_Ｂｃとする。Ｔ_ｒＡは温湿度センサ２０_Ａｃで計測した温度Ｔ_Ａｃ、Ｔ_ｒＢは温湿度センサ２０_Ｂｃで計測した温度Ｔ_Ｂｃとしてもよいし、Ｔ_ｒＡは温湿度センサ２０_Ａｂと２０_Ａｃで計測した温度の平均値（（Ｔ_Ａｂ＋Ｔ_Ａｃ）／２）、Ｔ_ｒＢは温湿度センサ２０_Ｂｂと２０_Ｂｃで計測した温度の平均値（（Ｔ_Ｂｂ＋Ｔ_Ｂｃ）／２）としてもよい。

温度判定部３５は判定結果を調湿体駆動制御部３３に送る。判定結果が温度判定値βよりも小さい場合、調湿装置１による調湿動作を加速するために、調湿体駆動制御部３３は、調湿体９０の回転速度Ｒを、（５）式に示すように、先に設定したＲ_０＋ΔＲ_１よりもΔＲ_２大きくする。
Ｒ＝Ｒ_０＋ΔＲ_１＋ΔＲ_２ （５）
＝Ｒ_０＋ΔＲ_１＋（Ｔ_ｒＡ／Ｔ_ｒＢ）×ΔＲ_ｍａｘ２ ：除湿装置として使用する場合
＝Ｒ_０＋ΔＲ_１＋（Ｔ_ｒＢ／Ｔ_ｒＡ）×ΔＲ_ｍａｘ２ ：加湿装置として使用する場合
ΔＲ_ｍａｘ２＝Ｒ_ｍａｘ２−Ｒ_０
Ｔ_ｍａｘ：調湿体９０の位置での空気の最高温度
Ｔ_ｒＡ：風路Ａの調湿体９０の位置での空気の温度
Ｔ_ｒＢ：風路Ｂの調湿体９０の位置での空気の温度
Ｒ_ｍａｘ２：温度に関する調湿体回転速度の最大値。

ΔＴの絶対値が温度判定値βよりも小さい場合に調湿体９０の回転速度Ｒを更にΔＲ_２大きくする理由は次の通りである。調湿体９０は風路Ａと風路Ｂとに跨って設置され両風路間で回転している。除湿装置を例にすると調湿体９０が風路Ａで空気中の水分を吸着しやすいように風路Ａの空気は熱交換器８_Ａで冷却され相対湿度が高くなっている。一方、風路Ｂでは調湿体９０に吸着された水分が脱着しやすいように風路Ｂの空気は加熱され相対湿度が低下している。図１０は、実施形態１に係る調湿装置の調湿体の回転駆動による風路間の熱交換を示す図である。図１０に示すように、風路Ａにある調湿体９０の部位には冷却された温度Ｔ_ｒＡの空気が、一方風路Ｂにある調湿体９０の部位には加熱された温度Ｔ_ｒＢの空気が、それぞれ通過するために風路Ａにある調湿体９０の温度は風路Ｂにある調湿体９０の温度よりも低温となる。加湿装置の場合は、風路Ａで加熱処理し風路Ｂで冷却処理する点が異なるだけで調湿体９０の回転により熱交換が起こるという点は共通している。この調湿体９０が風路ＡとＢとの間で回転すると、この調湿体９０の回転を介して風路ＡとＢとの間で熱交換が発生する。回転速度が上昇すると、一回転する際にそれぞれの風路に存在する時間の切り替えが早くなるため調湿体９０を介して熱を他方の風路に持ち込む量が増え除加湿効率を低下させる。この低下の程度は風路Ａの空気の温度Ｔ_ｒＡと風路Ｂの空気の温度Ｔ_ｒＢの違いが小さいほど小さくなる。このため、温度の違いが小さい場合は回転速度を大きくすることにより除加湿能力を増強させることができる。このような温度の違いにより回転速度を増加させる閾値が温度判定値βであり、あらかじめ所定値に設定しておく。温度差が温度判定値βより小さければ熱交換量は小さいので回転速度をΔＲ_２増加し、温度差がβより大きければ回転速度を増加しない。

ΔＲ_２についてはこれを固定値としてあらかじめ記憶部６に格納し、読み出して使用することができる。

また、回転速度増加分ΔＲ_２については、温度に起因する回転速度増分ΔＲ_ｍａｘ２を算定し、あらかじめ例えば記憶部６に格納しておき、これを読み出して、例えば「低温部の調湿体位置での空気温度／高温部の調湿体位置での空気温度」、すなわち除湿装置の場合はＴ_ｒＡ／Ｔ_ｒＢを、加湿装置の場合はＴ_ｒＢ／Ｔ_ｒＡを乗じて算定してもよい。記憶部６に格納するデータをΔＲ_ｍａｘ２に代えて、Ｒ_ｍａｘ２とＲ_０としてもよい。

ΔＲ_ｍａｘ２の算定に必要なＲ_ｍａｘ２は図１１から下記のようにして決定される。図１１は、実施形態１に係る調湿装置の調湿体における水分移動速度の温度依存性を示したものである。温度とは調湿体９０の位置での空気の温度である。Ｔ_ｍａｘは調湿体９０の位置での空気の最高温度で、風量と冷媒回路の仕様から算定される。τ_ｍａｘ２は温度Ｔ_ｍａｘに対応した水分移動速度である。τ_ｍａｘ２と、調湿体９０に使用されている吸着剤の仕様から決定される吸着できる水分飽和量とから吸着水分が飽和するまでの最小時間が算定できる。この最小時間が吸湿体９０を半回転させる時間に等しいときが温度に関する調湿体回転速度の最大値Ｒ_ｍａｘ２となる。

なお、ΔＲ_２の算定の際、ΔＲ_ｍａｘ２に乗じる数値をＴ_ｒＢ／Ｔ_ｒＡ以外の関係式によりＴ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢを反映させた値にしてもよいし、空気温度ではなく、調湿体９０の風路Ａ、及び風路Ｂにそれぞれ位置する部分の温度分布から演算した値にしてもよい。ただし、この場合は調湿体９０の温度分布を取得する手段が別途必要になる。

ここでは回転速度Ｒ（ｒｐｍ）を使って説明したが、回転周期Ｆとしてもよい。この場合はＦの逆数がＲと等しいとすればよい。

なお、図４、５、６で説明した温湿度センサや温度センサの計測結果は、冷媒回路の運転制御や、調湿後の空気の温湿度の確認のために利用することができる。

本実施形態１の調湿装置１の動作及び運転制御手順を図６及び図１２に基づき説明する。図１２は実施形態１に係る調湿装置の運転制御手順を示すフロー図である。制御部３は、運転開始の信号を例えば入力部４を介して受け、これにより調湿装置１の運転を開始する。このときの運転は初期設定された条件に従った通常時運転である（図１２のＳＴ１）。この運転開始信号には除湿／加湿の選択信号及び目標湿度Ｈ_０も含まれ得る。含まれていない場合は初期設定値に従う。初期設定値は記憶部６に格納されている。

通常時の運転の内容（図１２のＳＴ１）は次の通りである。制御部３は、運転開始信号を受けて、冷媒回路制御部３２、送風機制御部３１、調湿体駆動制御部３３を介して、それぞれ冷媒回路、送風機７_Ａ、７_Ｂ、調湿体駆動部９１の運転を開始する。送風機７_Ａ、７_Ｂの運転により、風路Ａ、Ｂにはそれぞれ空気が流入する。風路Ａに流入する空気が除湿又は加湿対象空気で、風路Ｂに流入する空気が調湿体９０の除湿又は加湿機能を再生するための空気である。このときの各機器の運転条件はあらかじめ記憶部６に格納されている初期設定値（圧縮機８１の運転周波数ｆ_０、膨張弁８３の絞り開度、送風機風速Ｖ_Ａ０、Ｖ_Ｂ０、調湿体９０の回転速度Ｒ_０）を読み出して使用する。冷媒回路制御部３２は、除湿／加湿の選択信号に従って、四方弁８２を制御して冷媒の流れ方向を切り替える。

除湿装置として使用する場合は、四方弁８２により冷媒流路が図４に示されるように切り替えられた結果、熱交換器８_Ｂが凝縮器、すなわち加熱部、熱交換器８_Ａが蒸発器、すなわち冷却部となる。加湿装置として使用する場合は熱交換器８_Ａが凝縮器、すなわち加熱部、熱交換器８_Ｂが蒸発器、すなわち冷却部となる。

風路Ａに流入した空気は、まず熱交換器８_Ａを通過し冷媒との間で熱交換が行われる。その結果、熱交換器８_Ａを通過した空気は除湿装置の場合は冷却され低温となり、加湿装置の場合は加熱され高温となる。

一方、風路Ｂに流入した空気は、まず熱交換器８_Ｂを通過し冷媒との間で熱交換が行われる。その結果、熱交換器８_Ｂを通過した空気は除湿装置の場合は加熱され高温となり、加湿装置の場合は冷却され低温となる。

風路Ａの空気、及び風路Ｂの空気はその後、それぞれ調湿体９０の風路Ａに位置する部位、及び風路Ｂに位置する部位を通過する。

除湿装置の場合は調湿体９０の風路Ａに位置する部位を通過する空気は冷却され相対湿度が高くなっているため、空気中の水分は調湿体９０の吸着剤に吸着され空気は除湿される。この除湿された空気が装置外に供給される。一方、調湿体９０の風路Ｂに位置する部位を通過する空気は加熱され相対湿度が低くなっているため、吸着剤に吸着されている水分が脱着され、空気中に供給される。この加湿された空気は装置外に排気される。

調湿体９０は風路ＡとＢに跨って設置され回転しているため、所定の周期で風路Ａと風路Ｂとの間を行き来している。そのため調湿体９０の風路Ａに位置する部位で除湿を行い、当該部位が回転により風路Ｂに来たときは吸着剤に吸着された水分が脱着される。そのため吸着体９０に吸着された水分が飽和することが防止され、除湿機能を維持することができる。

加湿装置の場合は風路Ａと風路Ｂの役割が逆転するだけで事情は同じである。以上が通常時の調湿装置１の運転の内容（図１２のＳＴ１）である。

温湿度・風量等算定部３０は、温湿度センサ２０_Ａａの計測値から空気の湿度Ｈ_ｉを算定し、その結果を湿度判定部３４に送る（図１２のＳＴ２）。

湿度判定部３４は、湿度Ｈ_ｉデータ及び入力された目標湿度Ｈ_０からΔＨの絶対値を求めΔＨの絶対値が湿度判定値αよりも大きいかどうかを判定する。αよりも大きい場合はその大きさの程度を示すｋ値も算定する。判定結果はｋ値を含めて送風機制御部３１及び調湿体駆動制御部３２に送られる（図１２のＳＴ３）。

送風機制御部３１は、湿度判定部３４から送付された判定結果からΔＨの絶対値が湿度判定値αよりも大きい場合（図１２のＳＴ３；ＹＥＳ）は、除加湿能力を増強するために、送風機７_Ａ、７_Ｂの風量を初期設定値よりもそれぞれΔＶ_Ａ、ΔＶ_Ｂ大きく設定するとともに、調湿体９０の回転速度Ｒを初期設定値Ｒ_０よりもΔＲ_１大きく設定する（図１２のＳＴ４）。この場合の風量の設定例は（１）式、（２）式に示されている。

ΔＨの絶対値が湿度判定値αよりも大きくない場合（図１２のＳＴ３；ＮＯ）は、ＳＴ２に戻る。状況の変化がなければＳＴ１で設定した通常時の運転制御を続けることになる。

温湿度・風量等算定部３０は、温湿度センサ２０_Ａｂ、２０_Ａｃ、２０_Ｂｂ、２０_Ｂｃ等の計測値から、調湿体９０の位置における風路Ａ、風路Ｂでの空気の温度Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢを求めて温度判定部３５に送る（図１２のＳＴ５）。温度Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢの導出に使用する温湿度センサ２０_Ａｂ、２０_Ａｃ、２０_Ｂｂ、２０_Ｂｃ等の計測は熱交換器８_Ａ、８_Ｂの温度が十分に安定してから行う。

温度判定部３５は、得られた温度Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢから、その差ΔＴの絶対値を算定し、あらかじめ設定されている温度判定値βより小さいかどうかを判定する。判定結果は調湿体駆動制御部３３に送られる（図１２のＳＴ６）。

調湿体駆動制御部３３は、ΔＴの絶対値が温度判定値βより小さい場合（図１２のＳＴ６；ＹＥＳ）は、調湿体９０の回転速度Ｒを（５）式に示す値ΔＲ_２だけ大きく設定する（図１２のＳＴ７）。

送風機制御部３１は送風機７_Ａ、７_Ｂの風量Ｖ_Ａ、Ｖ_ＢがＳＴ４で設定した風量になるように運転制御し、調湿体駆動制御部３３は、調湿体９０の回転速度がＳＴ７で設定した回転速度になるように調湿体駆動部９１を運転制御し（図１２のＳＴ８）、ＳＴ２に戻る。

ΔＴの絶対値が温度判定値β以上の場合は（図１２のＳＴ６；ＮＯ）、送風機制御部３１は送風機７_Ａ、７_Ｂの風量Ｖ_Ａ、Ｖ_Ｂが、ＳＴ４で設定した風量になるように運転制御し、調湿体駆動制御部３３は、調湿体９０の回転速度がＳＴ４で設定した回転速度になるように調湿体駆動部９１を運転制御し（図１２のＳＴ８）、ＳＴ２に戻る。なお、送風機制御部３１は、風速センサ２２_Ａ、２２_Ｂの計測値から得られる風速データに基づいて風速が設定値になるように送風機７_Ａ、７_Ｂを制御する。

図１２において、ＳＴ３とＳＴ４、又はＳＴ４を省略することは可能である。省略してもＳＴ７の措置により除加湿能力の増強を期待できる。

なお、図４、５、６の温湿度センサ２０_Ａａ〜２０_Ａｃ、２０_Ｂａ〜２０_Ｂｃのうち温湿度センサ２０_Ａａ、２０_Ｂａ設置箇所以外の位置での温湿度については必ずしも温湿度センサを設置しなくても、圧縮機８１の運転周波数、熱交換器８_Ｂの仕様、熱交換器に設置した温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂの計測値、調湿体９０の仕様から演算することにより求めることが可能である。風量情報についても同様である。更に、排気ＥＡの温湿度情報は制御に使用しないので、その意味でも温湿度センサー２０_Ｂｃは省略することができる。また、温湿度センサーにより得られる温度・湿度情報は、測定領域温度情報と、相対湿度、絶対湿度、露点、及び湿球温度のいずか１つの情報とがわかれば得ることができるので、例えば乾球温度計と湿球温度計など二つのセンサーによって測定してもよい。従ってセンサー種類、設置数、配置は図４、５、６に示すものに限定されない。

例えば、温湿度センサ２０_Ａｂ、２０_Ｂｂの位置での温湿度情報は次のような手順で演算により求めることができる。まず、冷媒回路の冷凍サイクル側の冷却・加熱能力は、圧縮機８１の運転状態（運転周波数などの情報）、熱交換器８_Ａ、８_Ｂの温度情報（温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂの計測値による）から算定する。また、熱交換器８_Ａ、８_Ｂの温度（温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂの計測値による）とフィンピッチ等の仕様、熱交換器８_Ａ、８_Ｂへの流入空気の温湿度（湿度センサ２０_Ａａ、２０_Ｂａによる計測値による）から、温度効率とエンタルピー効率を概算することができる。熱交換器８_Ａ、又は８_Ｂの通過前後の空気の温度差は、温度効率にその熱交換器に流入する空気温度とその熱交換器温度との差を乗じた値に等しいとして熱交換器８_Ａ、又は８_Ｂを通過後の空気の温度、すなわち温湿度センサ２０_Ａｂ、又は２０_Ｂｂ位置での空気温度を得ることができる。また、熱交換器８_Ａ、又は８_Ｂを通過前後の空気のエンタルピー差は、エンタルピー効率に流入空気のエンタルピーと当該熱交換器側のエンタルピーとの差を乗じた値に等しいとしてその熱交換器通過後の空気のエンタルピーを求めることができ、以上の結果から熱交換器８_Ａ、又は８_Ｂを通過後の空気の湿度を求めることができる。なお、熱交換器側のエンタルピーは湿度を１００％として熱交換器８_Ａ、又は８_Ｂの温度（温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂの計測値による）から算定することができる。なお、熱交換器８_Ａ、又は８_Ｂが凝縮器の場合は通過空気の絶対湿度は変化しないので温度効率だけからその熱交換器を通過後の温湿度を計算することができる。

また、調湿体９０通過後の、すなわち温湿度センサ２０_Ａｃ、２０_Ｂｃの位置での空気の温湿度情報は上記の手順で求めた温湿度センサ２０_Ａｂ、２０_Ｂｂの位置での温湿度情報と調湿体９０の仕様（吸着剤の塗布量、同吸着等温線）から計算できる。

風量は、冷媒回路の冷凍サイクルの熱交換能力（顕熱交換能力）が、風量、温度効率、及び熱交換器の温度と流入空気の温度の差の積に等しいことを利用して求めることができる。熱交換器８_Ａ、８_Ｂの温度は温度センサ２１_Ａ、２１_Ｂから、流入空気の温度は温湿度センサ２０_Ａｂ、２０_Ｂｂから得ることができ、温度効率、冷凍サイクルの顕熱能力も計算することができる。

実施形態１によれば、両風路の調湿体９０位置での空気の温度Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢの差ΔＴの絶対値が所定値βよりも小さいかどうかを判定し、「小さい」と判定されたときに、調湿体９０の回転速度Ｒを所定値ΔＲ_２増加させることとした。その結果、風路間の熱交換（熱漏洩）の影響が少ない時に除加湿能力を増強させることが可能となる。すなわち、ΔＲ_２の増加に伴う両風路間の熱交換量は低く抑えられ、回転速度の増加ΔＲ_２による除加湿能力の増強に対してマイナス要因となる両風路間の熱交換量の増加による除加湿能力の低下は大きなものにはならない。従ってトータルの効果として除加湿能力（調湿能力）を増強することができる。

更にこのΔＲ_２を温度Ｔ_ｒＡ、Ｔ_ｒＢの比で１より小さい値（すなわちＴ_ｒＡ／Ｔ_ｒＢとＴ_ｒＢ／Ｔ_ｒＡの小さい方）に比例させることにより、温度の違いを反映させて回転速度を増加させるので熱交換量の増加をより小さくすることができる。そのため除加湿能力の低下もより小さくでき、その結果、トータルの効果として除加湿能力（調湿能力）をより効率よく増強することができる。

このように温度に関する判定と判定結果に基づき調湿体の回転速度の制御を行うことにより風路Ａ、Ｂの温度条件を考慮した形で高い除加湿能力（調湿能力）を維持することが可能となる。

なお、調湿対象空気の湿度Ｈ_ｉと目標湿度Ｈ_０との差ΔＨの絶対値が、所定値αより大きいとき、風路Ａ、Ｂの風量をΔＶ_Ａ、ΔＶ_Ｂ増加し、併せて調湿体９０の回転速度ＲをΔＲ_１増加させることにより（図１２のＳＴ４）、調湿体９０の除加湿能力の飽和を防止し、より一層の除加湿能力（調湿能力）の増強を図ることができる。

更に、ΔＨの絶対値がαを超える場合に、その程度をαに対する倍率ｋで表し、このｋ値に比例して風量増加分ΔＶ_Ａ、ΔＶ_Ｂを決定し、調湿体９０の回転速度増加量Ｒ_１を風量増加分ΔＶ_Ａに比例して決定したので、目標湿度との乖離の程度に合わせて除加湿能力を増強することができる。従って、除加湿能力（調湿能力）の増強をより経済的に実行することができる。

調湿体９０は風路Ａ、Ｂ間に跨って設置され両風路間で回転する構成としたが、回転によらずに風路Ａ、Ｂ間を互いに一定周期で相互に移動するものであればどのような構成のものであってもよい。一例として風路Ａ、Ｂ間を互いに平行な動きにより相互移動する２個の調湿体が考えられる。このときはこれまで説明してきた調湿体９０の回転速度の逆数である回転周期を２個の調湿体９０の平行移動の周期に置き換えて運転制御する。このように構成された調湿体９０であればこれまでの説明は全て成立し、同様の効果を奏することができる。

図４〜６では図１、２に記載の加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂを熱交換器８_Ａ、８_Ｂとして説明した。熱交換器８_Ａ、８_Ｂの場合は冷媒回路に四方弁８２を採用して冷媒の流路を切り替えることで一方の熱交換器を凝縮器／蒸発器の間で選択することができる。そのため調湿装置１は除湿装置としても加熱装置としても使用することができる。熱交換器を使用しない場合は、通常加熱／冷却部８_Ａ、８_Ｂは加熱、冷却のいずれかの機能しか有していないので調湿装置１は除湿専用装置又は加湿専用装置としての使用になる。しかし、このような場合でも両機能を選択できるようにするためには風路Ａ、Ｂにそれぞれ引き込む空気をダンパ等の手段により互いに入れ替えればよい。

これまで調湿装置１の調湿対象を空気としたが、空気に限定する必要はなく調湿対象は各種の気体とすることができる。空気以外の気体に対しても、実施形態１に係る発明は空気の場合と同様に機能し、これまで説明してきた効果と同様の効果を奏する。

なお、図２に示す調湿装置本体２では、外気ＯＡを風路Ａに取り込み、除湿又は加湿を行って給気ＳＡとして例えば室内に供給し、一方その室内空気ＲＡを風路Ｂに取り込み、調湿体９０の再生を行い、除湿又は加湿された空気等の気体を室外に排気するとしていた。すなわち調湿装置１は換気を目的としたものでもあった。しかし、風路Ａへの気体の取り込み及び供給ルートと風路Ｂへの気体の取り込み及び供給ルートとは完全に独立に設定してもよく、装置は換気空調の目的に限定されるものではない。換気空調目的の装置でなくてもこれまでの説明は効果を含めてそのまま成立する。

実施形態２
図１３は実施形態２に係る調湿装置の詳細構成例を示すブロック図である。図１３に示す構成は図６に示す構成において、制御部３に調湿体評価部３６と停止条件判定部３７とを付け加えたものである。その他の構成は図６と同じである。

調湿体評価部３６は、調湿体９０の吸着水分量を算定する。吸着水分量は、風路Ａ及びＢのそれぞれについて調湿体９０を通過する前後の空気の絶対湿度の差から一方の風路における調湿体９０への水分吸着量（正数とする）と他方の風路における水分の脱着量（負数とする）とを算定し、両風路について吸着量と脱着量を符号を考慮して合算した値である。この値は調湿体９０への総水分吸着量に相当する。

停止条件判定部３７は、制御部３を介しての入力部４からの指示により、調湿装置１を除湿装置として使用するのか加湿装置として使用するのかを認識できる。除湿装置として使用する場合は、総水分吸着量が停止条件値Ｓ_１よりも大きいと停止条件を満たすと判定し、加湿装置として使用する場合は、合算値が停止条件値Ｓ_２よりも小さいと停止条件を満たすと判定する。Ｓ_１は、調湿体９０にこれ以上の水分吸着量があると、除湿装置として使用する場合に、風量や調湿体９０の回転速度を増加することにより除湿能力を増強する運転（除湿能力増強運転と呼ぶ）を行うには除湿余力が小さすぎると判断する水分吸着量であり、Ｓ_２は、これ以下の水分吸着量では、加湿装置として使用する場合に、風量や調湿体９０の回転速度を増加することにより加湿能力を増強する運転（加湿能力増強運転と呼ぶ）を行うには加湿余力が小さすぎると判断する水分吸着量である。Ｓ_１、Ｓ_２ともあらかじめ設定し、例えば記憶部６に格納して、必要に応じて読み出して使用する。なお、除湿能力増強運転、加湿能力増強運転を総称して除加湿能力増強運転と呼ぶ。

停止条件判定部３７は、判定結果を送風機制御部３１と調湿体駆動制御部３３に送る。

送風機制御部３１、及び調湿体駆動制御部３３は、停止条件判定部３７から停止条件を満たすという判定結果を受けると、除加湿能力増強運転を取りやめ、通常運転を行う。

図１４は、実施形態２に係る調湿装置の運転制御手順を示すフロー図である。図１２との違いはＳＴ３とＳＴ４との間に停止条件を満たすかどうかを判定するＳＴ１０を挿入したことである。停止条件を満たせば（図１４のＳＴ１０；ＹＥＳ）ＳＴ４、ＳＴ７に関する運転条件の変更、すなわち除加湿能力増強運転への変更、を停止し、通常運転を行う。この停止条件を満たさなければ（図１４のＳＴ１０；ＮＯ）ＳＴ４以下の手順、すなわち除加湿能力増強運転を実行する。なお、ＳＴ３とＳＴ１０の順序は入れ替えてもよい。

図１５は、実施形態２の変形例に係る調湿装置の詳細構成例を示すブロック図である。調湿装置１は、図１５に示すように、調湿体９０の重量を計測する調湿体重量計測部３８を備える。調湿体重量計測部３８は例えば調湿体９０の回転中心軸に感圧素子を配置して調湿体９０の重量を計測する。調湿体重量計測部３８の計測値は制御部３に送られ、温湿度・風量等算定部３０で、調湿体９０の重量が算定される。調湿体評価部３６は、この重量算定値から水分吸着量が０と想定されるときの調湿体９０の重量（あらかじめ記憶部６に格納）を差し引いた値を調湿体９０の総水分吸着量とする。その他の構成とその機能は図１３と同じである。

実施形態２の変形例に係る調湿装置の運転制御手順を示すフロー図は、図１４に示すものと同じである。ただし、この変形例では、既に説明したとおり、ＳＴ１０の停止条件を満たすかどうかの判定時に行う総水分吸着量の算定の方法が異なるだけである。

このような停止条件の判定を行うことにより、除加湿余力がある場合にのみ除加湿能力増強運転を実行することができる。除加湿能力増強運転は装置に負担をかけるので、停止条件の判定により、装置への無用な運転負担を低減することができる。

なお、実施形態２の他の変形例として、図１３の構成において調湿体評価部３６を運転時間を計測するタイマーに置き換え、条件判定部３７は、運転時間が所定の時間を超えた場合に停止条件を満たすと判定してもよい。この変形例では調湿装置１を所定の時間運転した後には、調湿装置１に負担をかける除加湿能力増強運転を行わずに通常運転のみとする。このような構成によっても装置への運転負担を低減することができる。この変形例に係る調湿装置の運転制御手順を示すフロー図は、図１４に示すものと同じである。

なお、実施形態１の各種バリエーションは実施形態２においても同様に成立し、実施形態１に記載の効果と同様の効果を奏することができる。

１ 調湿装置
２ 装置本体
３ 制御部
４ 入力部
５ 表示部
６ 記憶部
７_Ａ、７_Ｂ 送風機
８_Ａ、８_Ｂ 加熱／冷却部（熱交換器）
９ 調湿部
１０_Ａ、１０_Ｂ 吸込口
１１_Ａ、１１_Ｂ 吹出口
１２〜１５ 隔壁
２０_Ａ、２０_Ｂ、２０_Ａａ〜２０_Ａｃ、２０_Ｂａ〜２０_Ｂｃ 温湿度センサ
２１_Ａ、２１_Ｂ、２１_Ｃ 温度センサ
２２_Ａ、２２_Ｂ 風速センサ
３０ 温湿度・風量等算定部
３１ 送風機制御部
３２ 冷媒回路制御部
３３ 調湿体駆動制御部
３４ 湿度判定部
３５ 温度判定部
３６ 調湿体評価部
３７ 停止条件判定部
３８ 調湿体重量計測部
８０ 冷媒流路
８１ 圧縮機
８２ 四方弁
８３ 膨張弁
９０ 調湿体
９１ 調湿体駆動部
Ａ 風路（外気導入経路）
Ｂ 風路（排気放出経路）
ＥＡ 排気
ＯＡ 外気
ＲＡ 室内空気
ＳＡ 室内導入空気（給気）

Claims (16)

1. 相互間で隔離された第１の風路及び第２の風路と、
   前記第１の風路に気体を流すための第１の送風機と、
   前記第２の風路に気体を流すための第２の送風機と、
   前記第１の送風機及び前記第２の送風機の風量をそれぞれ所定の風量Ｖ_１及びＶ_２に制御する送風機制御部と、
   前記第１の風路を流れる気体を加熱又は冷却する加熱／冷却部と、
   前記第１及び第２の風路のそれぞれに位置し、前記第１の風路においては前記加熱／冷却部の下流に配置され、前記第１及び第２の風路を流れる気体を通過させる構造を有すると共に、前記通過させる気体に対して、前記第１及び第２の風路を流れる気体の前記通過させる位置での温度の違いにより、前記第１及び第２の風路の一方において水分の吸着又は脱着機能を有し、他方において前記一方の吸着又は脱着機能とは反対の機能を有する調湿体と、
   前記第１及び第２の風路の前記調湿体が、前記第１の風路と前記第２の風路との間を互いに所定の周期Ｆで繰り返し移動するように前記調湿体を駆動する調湿体駆動部と、
   前記第１及び第２の風路の前記調湿体位置での前記気体の温度ｔ_１及びｔ_２を取得する温度取得部と、
   前記気体の温度ｔ_１とｔ_２との差である温度差の絶対値が所定の温度判定値よりも小さいかどうかを判定する温度判定部と、
   前記温度判定部の判定結果に基づき、前記温度差の絶対値が前記温度判定値以上の場合は、前記周期Ｆをそのままとし、前記温度差の絶対値が前記温度判定値よりも小さい場合は、前記周期Ｆを短縮した周期とし、短縮した前記周期Ｆで前記調湿体を駆動するように前記調湿体駆動部を制御する調湿体駆動制御部と、
   を備えた調湿装置。
2. 短縮した前記周期Ｆは、短縮前の前記周期Ｆの逆数に、前記気体の温度ｔ_１及びｔ_２に依存して決定される成分を加えたものの逆数に等しい値である、ことを特徴とする請求項１に記載の調湿装置。
3. 前記気体の温度ｔ_１及びｔ_２に依存して決定される成分は、前記気体の温度ｔ_１及びｔ_２の比ｔ_１／ｔ_２とｔ_２／ｔ_１のうちその値が１よりも小さくなる方の比に比例した成分である、
   ことを特徴とする請求項２に記載の調湿装置。
4. 湿度を制御する対象場所での前記気体の湿度Ｈ_ｉを計測する湿度計測部と、
   計測された前記気体の湿度Ｈ_ｉと所定の目標湿度Ｈ_０との湿度差の絶対値が所定の湿度判定値よりも大きいかどうかを判定する湿度判定部と、を備え、
   前記送風機制御部は、前記湿度判定部の判定結果に基づき、前記湿度差の絶対値が前記湿度判定値以下の場合は、前記第１及び第２の送風機のそれぞれの風量Ｖ_１及びＶ_２をそのままとし、前記湿度差の絶対値が前記湿度判定値を超える場合は、前記第１の送風機の風量Ｖ_１をΔＶ_１増加し、前記第２の送風機の風量Ｖ_２をΔＶ_２増加するように前記第１及び第２の送風機の運転を制御し、
   前記調湿体駆動制御部は、前記湿度判定部の判定結果に基づき、前記湿度差の絶対値が前記湿度判定値以下の場合は、前記周期Ｆをそのままとし、前記湿度差の絶対値が前記湿度判定値を超える場合は、短縮した前記周期Ｆを更に短縮した周期とし、更に短縮した前記Ｆで前記調湿体を駆動するように前記調湿体駆動部を制御する
   ことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の調湿装置。
5. 前記湿度判定部による判定結果は、前記湿度差の絶対値が前記湿度判定値を超える場合に、ｋ＝前記湿度判定値／前記湿度差の絶対値、で定義されるｋを含み、
   前記ΔＶ_１及びΔＶ_２は、前記ｋに比例して決定され、
   更に短縮した前記周期Ｆは、短縮した前記周期Ｆの逆数に、前記ΔＶ_１に比例した成分を加えたものの逆数に等しい値である、
   ことを特徴とする請求項４に記載の調湿装置。
6. 前記送風機制御部は、前記調湿体を通過する気体の風速が５ｍ／ｓを超える場合は、５ｍ／ｓになるように前記風量の増加分ΔＶ_１、ΔＶ_２を設定して前記第１の送風機、及び前記第２の送風機の運転を制御する、
   ことを特徴とする請求項４又は５に記載の調湿装置。
7. 前記調湿体は、前記第１及び第２の風路に跨って回転する回転体で構成され、前記調湿体駆動部は、前記調湿体を前記周期Ｆで回転駆動する、
   ことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の調湿装置。
8. 前記調湿体は、前記第１及び第２の風路のそれぞれに位置する２台の可動の調湿体で構成され、
   前記調湿体駆動部は、前記第１及び第２の風路間で、前記周期Ｆで前記２台の調湿体を繰り返し相互に平行移動するように駆動する、
   ことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載の調湿装置。
9. あらかじめ設定する停止条件を満たすかどうかを判定する停止条件判定部を備え、
   前記送風機制御部は、該停止条件判定部が、前記停止条件を満たすと判定したときは、前記ΔＶ_１、ΔＶ_２の風量増加の設定を行わないで前記第１及び第２の送風機の運転を制御し、
   前記調湿体駆動制御部は、該停止条件判定部が、前記停止条件を満たすと判定したときは、短縮した前記周期Ｆ又は更に短縮した前記周期Ｆへの前記調湿体の駆動周期短縮の設定を行わないで前記調湿体駆動部の運転を制御する、
   ことを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項に記載の調湿装置。
10. 前記停止条件判定部は、前記調湿体全体の総水分吸着量を算定し、前記調湿装置が除湿器として運転されているときは、該総水分吸着量が、所定の値Ｓ_１よりも大きいとき、前記停止条件を満たすと判定し、前記調湿装置が加湿器として運転されているときは、該総水分吸着量が、所定の値Ｓ_２よりも小さいとき、前記停止条件を満たすと判定する、
    ことを特徴とする請求項９に記載の調湿装置。
11. 前記両風路のそれぞれにおいて、前記調湿体を通過する前後の気体の温度及び相対湿度を取得する温湿度取得部を備え、
    前記停止条件判定部は、前記温湿度取得部で得られた前記調湿体を通過する前後の気体の温度及び相対湿度から、前記両風路のそれぞれにおいて、前記調湿体に吸着又は脱着した水分の量を求めることにより前記総水分吸着量を算定する、
    ことを特徴とする請求項１０に記載の調湿装置。
12. 前記調湿体の重量を計測する調湿体重量計測部を備え、
    前記停止条件判定部は、前記調湿体重量計測部で得られた前記調湿体の重量から、あらかじめ設定されている水分吸着がないときの前記調湿体の重量を差し引いて前記総水分吸着量を算定する、
    ことを特徴とする請求項１０に記載の調湿装置。
13. 前記調湿装置の運転時間を計測する運転時間計測部を備え、
    前記停止条件判定部は、前記運転時間計測部で計測した時間が、あらかじめ設定された上限時間を超えたとき前記停止条件を満たしたと判定する、
    ことを特徴とする請求項９に記載の調湿装置。
14. 冷媒の流れる冷媒流路、前記冷媒を圧縮して前記冷媒流路に流す圧縮機、前記冷媒の流れる２台の熱交換器、及び前記２台の熱交換器の間に配設され、前記冷媒を断熱膨張させる膨張弁とで構成される冷媒回路と、
    前記冷媒回路の運転を制御する冷媒回路制御部と、を備え、
    前記第１及び第２の風路の加熱／冷却部は、それぞれ前記２台の熱交換器で構成される、
    ことを特徴とする請求項１乃至１３のいずれか１項に記載の調湿装置。
15. 前記冷媒回路は、前記圧縮機の前記冷媒出口と、前記冷媒流路上、前記出口に近い側の前記熱交換器との間に、前記圧縮機の前記冷媒出口以降の前記冷媒の流れる方向を逆転させる弁を備え、
    前記冷媒回路制御部は、前記弁の開閉を制御することにより前記冷媒の流れる方向を制御する、
    ことを特徴とする請求項１４に記載の調湿装置。
16. 相互間で隔離された第１及び第２の風路のそれぞれに所定の風量の気体を流す第１及び第２の送風ステップと、
    前記第１の風路を流れる気体を加熱又は冷却する加熱／冷却ステップと、
    前記第１及び第２の風路のそれぞれに位置し、前記第１の風路においては前記加熱／冷却ステップを実行する部位の下流に設置され、前記第１及び第２の風路を流れる気体を通過させると共に、前記通過させる気体に対して、前記第１及び第２の風路を流れる気体の前記通過させる位置での温度の違いにより、前記第１及び第２の風路の一方において水分の吸着又は脱着機能を有し、他方において前記一方の吸着又は脱着機能とは反対の機能を有する調湿体を、前記第１の風路と前記第２の風路との間を互いに所定の周期Ｆで繰り返し移動するように駆動する調湿体駆動ステップと、
    前記第１及び第２の風路の前記調湿体位置での前記気体の温度ｔ_１及びｔ_２を取得する温度取得ステップと、
    前記気体の温度ｔ_１とｔ_２との差である温度差の絶対値が所定の温度判定値よりも小さいかどうかを判定する温度判定ステップと、
    前記温度判定ステップでの判定結果に基づき、前記温度差の絶対値が前記温度判定値以上の場合は、前記周期Ｆをそのままとし、前記温度差の絶対値が前記温度判定値よりも小さい場合は、前記周期Ｆを短縮した周期とし、短縮した前記周期Ｆで前記調湿体を駆動するように前記調湿体駆動部を制御する調湿体駆動制御ステップと、
    を備えた調湿方法。

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