JP2012077327A - 鋼板内の材質均一性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.02〜0.15%、Si:0.01〜1.5%及びMn:0.1〜2.5%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成とし、また鋼組織はベイナイト組織とし、さらに板厚方向および板幅方向における硬さのばらつきをいずれもビッカース硬さΔHVで50以下とする。
【選択図】なし
Description
しかしながら、高冷却速度で制御冷却した場合、鋼板表層部が急冷されるため、鋼板内部に比べて表層部の硬さが高くなり、板厚方向の硬さ分布にばらつきが生じる。したがって、鋼板内の材質均一性を確保する観点で問題となる。
また、特許文献2には、冷却過程で、フェライトが析出する温度域で待機を行うことにより、鋼板の組織をフェライトとベイナイトの2相組織とし、表層と板厚中心部の硬さの差を低減した、板厚方向の材質差が小さい鋼板の製造方法が開示されている。
さらに、特許文献3,4には、圧延後、表層部がベイナイト変態を完了する前に表面を復熱させる高冷却速度の制御冷却を行うことにより、板厚方向の材質差が小さい鋼板の製造方法が開示されている。
これに対し、特許文献5,6には、冷却直前にデスケーリングを行うことにより、スケール性状に起因した冷却むらを低減し、鋼板形状を改善する方法が開示されている。
1.質量%で、C:0.02〜0.15%、Si:0.01〜1.5%及びMn:0.1〜2.5%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなり、鋼組織がベイナイト組織であり、しかも板厚方向の硬さのばらつきがビッカース硬さΔHVで50以下で、かつ板幅方向の硬さのばらつきがビッカース硬さΔHVで50以下であることを特徴とする、鋼板内の材質均一性に優れた高強度鋼板。
〔化学成分〕
まず、本発明の高強度鋼板の化学成分について説明する。以下の説明において%で示す単位は全て質量%である。
C:0.02〜0.15%
Cは、強度の向上に有効に寄与するが、含有量が0.02%未満では十分な強度が確保できず、一方0.15%を超えると靭性の劣化を招くため、C量は0.02〜0.15%の範囲に限定する。
Siは、脱酸のため添加するが、含有量が0.01%未満では脱酸効果が十分でなく、一方1.5%を超えると靭性や溶接性を劣化させるため、Si量は0.01〜1.5%の範囲に限定する。
Mnは、強度、靭性の向上に有効に寄与するが、含有量が0.1%未満ではその添加効果に乏しく、一方2.5%を超えると溶接性が劣化するため、Mn量は0.5〜2.5%の範囲に限定する。
Cu:0.50%以下
Cuは、靭性の改善と強度の上昇に有効な元素であり、この効果を得るには0.03%以上を含有することが好ましいが、含有量が多すぎると溶接性が劣化するため、Cuを添加する場合は0.50%を上限とする。
Niは、靭性の改善と強度の上昇に有効な元素であり、この効果を得るには0.03%以上を含有することが好ましいが、含有量が多すぎるとコスト的に不利なだけでなく、溶接熱影響部の靱性が劣化するため、Niを添加する場合は0.50%を上限とする。
Crは、Mnと同様、低Cでも十分な強度を得るために有効な元素であり、この効果を得るには0.02%以上を含有することが好ましいが、含有量が多すぎると溶接性が劣化するため、Crを添加する場合は0.50%を上限とする。
Moは、靭性の改善と強度の上昇に有効な元素であり、この効果を得るには0.02%以上を含有することが好ましいが、含有量が多すぎると溶接性が劣化するため、Moを添加する場合は0.50%を上限とする。
Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.1%及びTi:0.005〜0.1%のうちから選んだ1種又は2種以上
Nb,VおよびTiはいずれも、鋼板の強度および靭性を高めるために添加することができる任意元素であり、要求強度に応じて、1種または2種以上を添加することができる。各元素とも、含有量が0.005%未満ではその添加効果に乏しく、一方0.1%を超えると溶接部の靭性が劣化するので、添加する場合はいずれも0.005〜0.1%の範囲とするのが好ましい。
ただし、本発明の作用効果を害しない限り、他の微量元素の含有を妨げない。たとえば、靱性改善の観点から、Ca:0.003%以下、Mg:0.02%以下、REM(希土類金属):0.02%以下の1種または2種以上を含有させることができる。
引張強度が520MPa以上の高強度化を図るために、鋼組織は、ベイナイト組織とする必要がある。特に、表層部は、マルテンサイトや島状マルテンサイト(MA)等の硬質相が生成した場合、表層硬さが上昇し、鋼板内の硬さのばらつきが増大して材質均一性が阻害される。表層硬さの上昇を抑制するために、鋼組織とくに表層部についてはベイナイト組織とする。ベイナイト組織中に、フェライトやマルテンサイト、パーライト、島状マルテンサイト、残留オーステナイトなどの異種組織が混在すると、強度の低下や靭性の劣化、表層硬さの上昇などが生じるため、ベイナイト相以外の組織分率は少ない程良い。ただし、ベイナイト相以外の組織の体積分率が十分に低い場合には、それらの影響が無視できるので、ある程度の量であれば許容される。具体的には、ベイナイト相以外の鋼組織(フェライト、マルテンサイト、パーライト、島状マルテンサイト、残留オーステナイト等)の合計が体積分率で5%未満であれば、大きな影響はないので許容される。
板厚方向の硬さのばらつき:ビッカース硬さΔHVで50以下で、かつ板幅方向の硬さのばらつき:ビッカース硬さΔHVで50以下
鋼板の強度や伸び、成形性、耐HIC性、耐SSCC性能などの観点から、鋼板内の硬さのばらつきを抑制することが要求される。板厚方向の硬さのばらつきがビッカース硬さΔHVで50を超えた場合や、板幅方向の硬さのばらつきがビッカース硬さΔHVで50を超えた場合は、上記特性に悪影響を及ぼす。例えば、鋼板表層部の硬さが鋼板内部に比べてΔHV50を超えて硬くなった場合は、成形後にスプリングバックが起こり易くなったり、硫化水素に対する割れ感受性が高まったりする。また、板幅方向の硬さ分布がΔHV50を超えた場合は、成形時に硬い部分と軟らかい部分とで変形の仕方に差が生じて所望の形状が得られなかったり、小板に切断した場合にそれぞれの小板で強度や伸びが異なったりする。
そこで、鋼板内の材質均一性の観点から、板厚方向および板幅方向の硬さのばらつきはいずれもビッカース硬さΔHVで50以下とした。好ましくは、ΔHVで40以下である。
〔スラブ加熱温度〕
スラブ加熱温度:1000〜1300℃
加熱温度が1000℃未満では、炭化物の固溶が不十分で必要な強度が得られず、一方1300℃を超えると靭性が劣化するため、スラブ加熱温度は1000〜1300℃とする。なお、この温度は加熱炉の炉内温度であり、スラブは中心部までこの温度に加熱されるものとする。
熱間圧延工程において、高い母材靱性を得るには、圧延終了温度は低いほどよいが、その反面圧延能率が低下するため、鋼板表面温度での圧延終了温度は、必要な母材靱性と圧延能率を勘案して設定する必要がある。強度の観点からは、圧延終了温度は鋼板表面温度でAr3変態点以上とすることが好ましい。ここで、Ar3変態点とは、冷却中におけるフェライト変態開始温度を意味し、例えば、鋼の成分から以下の式で求めることができる。なお、鋼板の表面温度は放射温度計等で測定することができる。
Ar3(℃)=910−310[%C]−80[%Mn]−20[%Cu]−15[%Cr]−55[%Ni]−80[%Mo]
ただし、[%X]はX元素の鋼中含有量(質量%)を示す。
さらに、制御冷却の直前に高衝突圧の噴射流によるデスケーリングを行う。鋼板内の材質均一性に優れた高強度鋼板とするためには、鋼板内の硬さのばらつきを低減することが必要であり、特に鋼板内部の強度を保ちながら、表層部の硬さのばらつきを抑制することが重要である。圧延後の鋼板においては、圧延前および圧延中のデスケーリング等により幅方向にスケールの厚さにむらが生じることがある。また、スケール厚さが大きい場合には、部分的にスケールの剥離が生じることがある。圧延後の冷却の際に、スケール厚さにばらつきがあると、その厚さに応じて鋼板表面の冷却速度も変化してしまい、その冷却速度に応じて鋼板表面の硬さも変化してしまう。鋼板を高強度化するためには、制御冷却時の冷却速度を大きくすることが有効であるが、高冷却速度での冷却では表層硬さに及ぼすスケール厚さの影響が顕著になるため、スケール厚さにむらがあると硬さのばらつきが増大して鋼板内の材質均一性が劣化する。
本発明では、制御冷却の直前に鋼板表面での噴射流の衝突圧が1MPa以上となる条件でデスケーリングを行う。鋼板表面での噴射流の衝突圧が1MPa未満では、デスケーリングが不十分でスケールむらが生じる場合があり、表層硬さのばらつきが生じるため、噴射流の衝突圧は1MPa以上とする。デスケーリングは高圧水を用いて行うが、鋼板表面での噴射流の衝突圧が1MPa以上であれば、他の噴射流を用いても問題はない。より好ましくは2MPa以上である。
冷却開始温度:鋼板表面温度で(Ar3−10℃)以上
冷却開始時の鋼板表面温度が低いと、制御冷却前のフェライト生成量が多くなり、特にAr3変態点からの温度降下量が10℃を超えると体積分率で5%を超えるフェライトが生成して、強度低下が大きくなるため、冷却開始時の鋼板表面温度は(Ar3−10℃)以上とする。
鋼板表面の冷却速度:200℃/s以下、鋼板平均の冷却速度:15℃/s以上
高強度化を図りつつ、鋼板内の硬さのばらつきを低減し、材質均一性を向上させるためには、表層部の冷却速度と鋼板内の平均冷却速度を制御することが重要である。鋼板表面の冷却速度が200℃/sを超えると、マルテンサイトや島状マルテンサイト(MA)等の硬質相が生成して、表層硬さが上昇するため、鋼板表面の冷却速度は、200℃/s以下とする。好ましくは150℃/s以下である。また、鋼板平均の冷却速度が15℃/s未満では、鋼板表面の冷却状態において膜沸騰と核沸騰とが混在する場合があり、硬さのばらつきの原因となる。冷却状態を核沸騰状態として均一な冷却とするため、鋼板平均の冷却速度は15℃/s以上とする。鋼板強度と硬さのばらつきの観点からは、鋼板平均の冷却速度は20℃/s以上とすることが好ましい。また、鋼板表面の冷却速度を200℃/s以下で、かつ鋼板平均の冷却速度を15℃/s以上とすることにより、冷却停止温度のばらつきを抑制することができ、その結果、鋼板形状が良好となる。
なお、鋼板平均の温度および冷却速度については、物理的に直接測定することはできないが、鋼板表面の温度変化を基にしたシミュレーション計算を行うことで、リアルタイムに求めることができる。
冷却停止温度:鋼板平均温度で200〜600℃
圧延終了後、制御冷却でベイナイト変態の温度域である200〜600℃まで急冷することにより、ベイナイト相を生成させる。冷却停止温度が600℃を超えると、ベイナイト変態が不完全であり、十分な強度が得られない。また、冷却停止温度が200℃未満では、マルテンサイトや島状マルテンサイト(MA)が生成し、特に表層部の硬さ上昇が著しくなり、硬さのばらつきが大きくなる。そこで、鋼板内の材質均一性の劣化を抑制するため、制御冷却の冷却停止温度は鋼板平均温度で200〜600℃とする。
ついで、スラブを加熱後、熱間圧延により所定の板厚とし、ついで制御冷却直前に高衝突圧のデスケーリングを行ったのち、水冷型の制御冷却装置を用いて制御冷却を行った。各鋼板(No.1〜No.20)の製造条件を表2に示す。
本発明の目標範囲は、高強度鋼として引張強度:520MPa以上、表層1mm位置とt/2位置ともミクロ組織はベイナイト組織、板厚方向および板幅方向の硬さのばらつきはいずれもΔHV50以下である。
得られた結果を表2に併せて示す。
一方、No.13〜No.20は、化学成分は本発明の範囲内であるが、製造条件が本発明の範囲外の比較例である。No.13は、スラブ加熱温度が低いため、ミクロ組織の均質化と炭化物の固溶が不十分であり低強度であった。No.14は、冷却開始温度が低く、フェライトが析出したため、低強度である。No.15は、制御冷却条件が本発明範囲外で、ミクロ組織として板厚中心部でベイナイト組織が得られなかったため、低強度であった。No.16は、鋼板平均の冷却速度が遅いため、均一な冷却が得られず板幅方向の硬さのばらつきがΔHV50を超えていた。No.17は、冷却停止温度が低く、硬質相である島状マルテンサイト(MA)が生成したため、硬さのばらつきがΔHV50を超えていた。No.18〜No.20は、いずれも制御冷却直前のデスケーリングを行っていないか、行っていても衝突圧が低いため、板厚方向と板幅方向の硬さのばらつきがΔHV50を超えており、鋼板内の材質均一性に劣っていた。
2 熱間圧延機
3 高衝突圧デスケーリング装置
4 制御冷却装置
5 鋼板搬送ライン
Claims (6)
- 質量%で、C:0.02〜0.15%、Si:0.01〜1.5%及びMn:0.1〜2.5%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなり、鋼組織がベイナイト組織であり、しかも板厚方向の硬さのばらつきがビッカース硬さΔHVで50以下で、かつ板幅方向の硬さのばらつきがビッカース硬さΔHVで50以下であることを特徴とする、鋼板内の材質均一性に優れた高強度鋼板。
- 前記鋼が、さらに、質量%で、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:0.50%以下及びMo:0.50%以下のうちから選んだ1種又は2種以上を含有することを特徴とする、請求項1に記載の高強度鋼板。
- 前記鋼が、さらに、質量%で、Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.1%及びTi:0.005〜0.1%のうちから選んだ1種又は2種以上を含有することを特徴とする、請求項1または2に記載の高強度鋼板。
- 質量%で、C:0.02〜0.15%、Si:0.01〜1.5%及びMn:0.1〜2.5%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなる鋼片を、1000〜1300℃の温度に加熱したのち、熱間圧延し、引き続く制御冷却の直前に鋼板表面での噴射流の衝突圧が1MPa以上の条件でデスケーリングを行い、その後冷却開始時の鋼板表面温度:(Ar3−10℃)以上、鋼板表面の冷却速度:200℃/s以下、鋼板平均の冷却速度:15℃/s以上及び鋼板平均温度で冷却停止温度:200〜600℃の条件で制御冷却を行うことを特徴とする、鋼板内の材質均一性に優れた高強度鋼板の製造方法。
- 前記鋼片が、さらに、質量%で、Cu:0.50%以下、Ni:0.50%以下、Cr:0.50%以下及びMo:0.50%以下のうちから選んだ1種又は2種以上を含有することを特徴とする、請求項4に記載の高強度鋼板の製造方法。
- 前記鋼片が、さらに、質量%で、Nb:0.005〜0.1%、V:0.005〜0.1%及びTi:0.005〜0.1%のうちから選んだ1種又は2種以上を含有することを特徴とする、請求項4また5に記載の高強度鋼板の製造方法。
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