JP2012049389A - キャパシタ用活性炭の製造方法及び活性炭 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】カーボンブラックと軟化点が110 ℃のバインダーピッチを重量比1 : 0.5で加熱混合し、窒素雰囲気中750 ℃で焼成後、バッチ式ロータリーキルン炉で、水蒸気雰囲気中、900 ℃ で1時間賦活処理をした。得られた活性炭の平均粒径D50は10.3 μm、Dtopは54.6 μmであり、BET法による比表面積は435 m2g-1、ミクロポア比表面積は329 m2 g-1、ミクロポア容積は0.132
cm3 g-1であった。これにより高い静電容量のキャパシタ用活性炭が高い収率で得られる。
【選択図】図1
Description
この電気二重層の生成に伴い電極界面に発現する容量を電気二重層容量といい、かかる原理を利用したエネルギー貯蔵デバイスが電気二重層キャパシタである。
電気二重層キャパシタはその充放電が化学反応を伴わない機構、すなわち、イオンの物理的な吸脱着によるため、繰り返し使用における特性低下が非常に小さいこと、使用温度範囲が広いこと、高速充放電性に優れる等、多くの特長を備えており、コンピューター等の小型電子機器のバックアップ電源に広く使用され、今後はさらに電気自動車等の併用電源として採用されることが期待されている。
C=∫ε/(4πδ)・dS
(2)
ここでεは電解液の誘電率、δは電極界面から電解質イオン中心までの距離、Sは電極界面の表面積を示す
このため、比表面積が大きく、かつ導電性を有する活性炭や活性炭素繊維がキャパシタ用電極材として多く使用されている。
ハイブリッドキャパシタは正極、負極の一方の電極に酸化・還元を伴わない非ファラデー反応により電荷を貯蔵する比表面積の大きな活性炭電極を用い、もう一方の電極に二次電池やレドックスキャパシタで用いられ、酸化・還元を伴うファラデー反応により電荷を貯蔵するレドックス材料である導電性高分子、酸化物、炭素材料を用いる。ファラデイックな電極の比容量は非ファラデイックな電極の比容量より大きいため、ハイブリッドキャパシタは電気二重層キャパシタより高静電容量である。詳しく説明すると、電気二重層キャパシタ (EDLC)のセル静電容量CEDLCは1/CEDLC=1/Ca+1/Cc
(Ca : 負極容量, Cc : 正極容量)で表され、正負極容量がほぼ等しい場合 (Ca=Cc=C)はセル容量CEDLC=C/2となる。一方、例えば正極に活性炭電極を用いたハイブリットキャパシタ (HC)の場合、負極容量を正極容量より十分大きくできるので (Cc≪Ca)、キャパシタのセル容量CHCは1/CHC=1/Ca+1/Cc=1/Ccとなる。前述のとおり、CC=Cとすると、きわめておおまかにはセル容量CHC=Cと表すことができるので、電気二重層キャパシタと比較してセル容量を向上させることができる。
なおかつ、ファラデイックな電極の使用充放電深度は浅く、電気二重層キャパシタと同様な長寿命、高出力、高信頼性などの特徴を有する二次電源システムになり得る。ハイブリッドキャパシタのうち、正極に活性炭、負極にリチウムイオンのドープ、脱ドープが可能な炭素材料、電解液にリチウムイオン塩を含む有機電解液を用いるシステムをリチウムイオンキャパシタと称する。
現在、主に使用されている活性炭は石炭、ヤシ殻、フェノール樹脂等を酸化性ガス(水蒸気、二酸化炭素、空気等)雰囲気で賦活して製造されているが、活性炭の組織はいずれも光学的に等方性であるため、導電性が不十分である。導電性が低いと、キャパシタとして内部抵抗が大きくなり、結果的に静電容量の低下をもたらす。
また、導電材として使用されるカーボンブラックや天然黒鉛粉末は、吸油量が大きく、嵩密度が低いため、それらを用いて電極を作製すると、バインダーが多量に必要となり、さらには電極密度が低くなってしまう。その結果、体積当りの静電容量が低下してしまう。
一般的には、式(2)により、キャパシタの静電容量は、電極の表面積の大きさに従い増大する。そのため、電極材としては、上記のような比表面積の大きな粉末や繊維状活性炭が使用されている。しかし、用いる電極材の比表面積の大きさから期待されるほど高い静電容量は得られていないのが実状である。むしろ、発現する静電容量を増大させさせるためには、メソポアを含む好適な細孔分布を選択的に有する活性炭を電極材として用いるのが有効であるという考え方があるが、そのような活性炭はいまだ、電極材として実用化されていない。
そこで出願人はかかる課題を解決するため先に特許文献2(特開2006−229099号)に示される、カーボンブラックと炭素前駆体樹脂を混合・焼成・粉砕・賦活して得られる活性炭を開発した。この活性炭は、高静電容量を実現すると共に急速充放電特性が優れたものであった。
しかしながら、炭素前駆体に熱硬化性のフェノールなどの樹脂を用いた場合、液状樹脂は粘性が高く、混合時に発熱しやすく、この発熱によって樹脂が硬化してしまうとカーボンブラック表面に均一に被覆されず造粒できない。また、液状樹脂を溶剤で希釈してカーボンブラックと混合した場合も、混合物はペースト状となり、溶剤の除去、回収が必要となり、設備投資や作業効率の点でコスト高となってしまう。
また、樹脂炭は賦活時にミクロポアを選択的に生成するので静電容量に寄与しない細孔が多く生成し、体積当りの静電容量を低下させてしまう。
キャパシタを形成する際に、用いる電解質イオンの径に適合する大きさの孔、すなわちミクロポアあるいはメソポアを(選択的に)多く含む表面状態の活性炭を電極材として使用すると、高い静電容量が発現されると考えられる。
一般的に、カーボンブラックはメソポアを多く有し、活性炭はミクロポアを多く有する。従って、カーボンブラックを含有する炭素前駆体を焼成により炭素化し、賦活した場合、比較的軽度の賦活処理によってキャパシタに必要な量の孔が形成されることになる。
また、導電性を有するカーボンブラックを活性炭の内部に含有しているため、本発明による活性炭(電極材)は、電極作成時に導電材料をほとんど添加する必要がなく、その点で従来の活性炭より優れている。
cm3 g-1以下であることがリチウムイオンキャパシタ及び電気二重層キャパシタ用活性炭として望ましい。
軟化点があまり低いと取り扱いが不便だったり、残炭率が低いためコスト高の原因となるので好ましくない。また、逆に軟化点が高すぎると一般的な加熱ニーダーで処理するには不向きであり、特殊な設備を使用せざるを得なくなり、量産向きではない。また、ピッチ価格も高くなるのでコスト的にも好ましくない。
0.1〜 1 : 3の範囲が望ましい。
ピッチの割合が多すぎると、カーボンブラックとピッチの加熱混合はよくできるが、ところどころに塊ができてしまったり、混合室内で大きな塊となり、加熱混合後の試料が取り扱いにくいという不具合が生じる。逆に、ピッチの割合が少なすぎると、カーボンブラックとピッチがうまく加熱混合されないという問題、すなわち、ピッチによるカーボンブラックの被覆、結合が不安定となり目的の状態が得られない。
加熱混合に用いる装置も特に限定されないが、二軸ニーダーなどが好適である。
酸化性ガスとしては、水蒸気、二酸化炭素、空気等が使用できるが、賦活反応の制御、及びコストの面を考慮すると水蒸気賦活が好ましい。
本発明の活性炭は、原材料としてカーボンブラックをピッチと共に使用するので、高い導電性を有する。
また、活性炭の表面には、キャパシタ用電極材として静電容量の増加に寄与しないマクロポアがほとんど存在せず、静電容量の向上に有効なメソポアとミクロポアが適宜な割合で存在しており、この活性炭は、高い静電容量の電極材として使用できる。
g-1以上である。比表面積が小さすぎると、活性炭電極で充放電を行う際に、電解質イオンが吸脱着できるサイトが少なくなってしまうために、静電容量が小さくなる。
D50, Dtopがこの範囲からはずれると、活性炭の表面状態が変化することにより、活性炭の水や有機溶媒への分散性、電解液との濡れ性が低下したり、電極作製時に凝集体が生成したり、活性炭電極と金属集電体との密着性が低下し、その結果、充放電特性が悪化する。
電解質には安定性に優れるテトラアルキルアンモニウム塩、例えば、(CH3)4NBF4、(C2H5)4NBF4、(C3H7)4NBF4、(CH3)4NPF6、(C2H5)4NPF6,(C3H7)4NPF6などが使用できる。
本発明の活性炭素は、メソポアとミクロポアが適度に混在していることが特徴であるので、電解液の溶媒は、非水系のエチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、r−ブチルラクトン、アセトニトリル、ジメチルホルムアミドなどが使用できる。
このため、電極材料として使用する場合、添加する導電材が極少量、もしくは導電材不使用でも、十分な導電性を発揮でき、従来のように多量の導電材を使用することによる問題点を解消することができる。すなわち、重量当りの静電容量を低下させたり、バインダーを余分に使用したり、体積当りの静電容量を低下させることがなくなり、その結果、静電容量の向上が可能となる。
従来の活性炭を電極材として用いた場合は、多量の導電材の添加により、また余分なバインダーの使用によって、電極の定電流充放電により評価される重量当り、体積当りの静電容量の低下をきたしていたが、本発明を用いると、かかる問題点を解消できる、つまり重量当り、体積当りの静電容量を向上させることができる。
また、N2吸脱着により評価される、活性炭表面に形成される細孔は、静電容量の発現に必要なメソポアとミクロポアであり、さらにはこれらが適宜な割合で存在することにより、電極の定電流充放電により評価される重量当り、体積当りの静電容量を向上させることができる。
これらのことにより、本発明の活性炭は、リチウムイオンキャパシタ用正極材及び電気二重層キャパシタ用電極材として高い静電容量を発現することができる。
炭素前駆体として使用するピッチは、従来炭素前駆体として使用されていたフェノール樹脂よりも安価であり、かつ、焼成後残炭率が高いので、低コストで活性炭素が得られるというメリットがある。
本発明の活性炭は、フェノール樹脂を用いて調製した活性炭よりも、静電容量に寄与しないマクロポアが生成しにくいので、無駄な細孔が少なく、面積当りの静電容量を高くすることができる。
比表面積は、吸着等温線から得られた吸着ガス量を、単分子層として評価して表面積を計算するBETの多点法により求めた。
P/V(P0-P)=(1/VmC)+{(C-1)/VmC(P/P0)}…(1)
S=kVm ………………………………………(2)
P0 : 飽和蒸気圧
P : 吸着平衡圧
V : 吸着平衡圧Pにおける吸着量
Vm : 単分子層吸着量
C : 吸着熱などに関するパラメータ
S : 比表面積
k : 窒素単分子占有面積 0.162 nm2
平均細孔径は、Dubinin-Astakhovの式
log(V)=log(V0)-(RT/βE0)N・[log(P0/P)]N……(3)
V : 平衡圧力での吸着容積 (cm3
g-1 STP)
V0 : 細孔容積 (cm3 g-1
STP)
P0 : 温度Tでのガスの飽和圧力 (mmHg)
P : 平衡圧力 (mmHg)
T : 分析槽の温度 (K)
R : ガス定数 (0.0083144 kJ K-1
mol-1)
E0 : 特性エネルギー (kJ mol-1)
N : Astakhovべき数の最適化された値もしくは指定値
β : 分析ガスとP0ガス間の適合定数
により求めた。
平均細孔径DMEAN/Å=2[(103 nm3/Å3)/βE0]1/3/Γ[(3N+1)/3N]……(4)
ここで、Γは0≦x≦1を越える領域で、多項近似式で以下のように計算される。
Γ(x+1)=1+b1x+b2x2+b3x3+b4x4+b5x5+b6x6+b7x7+b8x8+ε(x)
|ε(x)|≦3×10-7
Micron Sizer-30を用いて、水を分散媒とした微量の界面活性剤を分散剤にして、試料を超音波分散させた状態で測定した。
次に、アルゴンガス雰囲気のグローブボックス内で、2枚の電極シートの間にセルロース系多孔質膜を挟んだ二極式コイン型セルを組み立てた。
電解液には電解質としてのテトラエチルアンモニウムテトラフルオロボレートを溶解したプロピレンカーボネート(濃度1M)を用い、室温で定電流充放電を行った。
以下の記載した各実施例及び比較例の調製条件を表1に、得られ活性炭素の粉体特性を表2に、表面積あたりの静電容量を表3に、また、製造収率を表4に、また、得られた活性炭素の細孔径分布を図1に示す。
℃ 、1時間の条件で賦活処理をした。
得られた活性炭の平均粒径D50は10.3 μm、Dtopは54.6 μmであった。N2吸脱着により測定したN2吸脱着等温線から算出された活性炭のBET法による比表面積は435 m2g-1、ミクロポア比表面積は329 m2 g-1、ミクロポア容積は0.132
cm3 g-1であった。
g-1、ミクロポア比表面積は436 m2 g-1、ミクロポア容積は0.178 cm3 g-1であった。
市販の樹脂系活性炭(平均粒径D50 : 5.7 μm、Dtop :
19.7 μm、BET法による比表面積:3056 m2g-1、ミクロポア比表面積 : 2416 m2 g-1、ミクロポア容積:0.966 cm3 g-1 )をそのまま用いた。
この活性炭100 重量部に対し、CMCを2重量部、SBRを2重量部加えてスラリ−を調製した。なお、導電補助材は添加していない。
次に、アルゴンガス雰囲気のグロ−ブボックス内で、2枚の電極シ−トの間にセルロ−ス系多孔質膜を挟んだ二極式コイン型セルを組み立てた。
電解液には電解質としてのテトラエチルアンモニウムテトラフルオロボレ−トを溶解したプロピレンカ−ボネ−ト(濃度1M)を用い、室温で定電流充放電を行い、静電容量を測定した。充放電の電流値は充電と放電で同じ値にした。
市販の椰子殻系活性炭(平均粒径D50 : 4.9 μm、Dtop :
16.6 μm、BET法による比表面積:1628 m2g-1、ミクロポア比表面積 : 1278 m2g-1、ミクロポア容積は : 0.509 cm3 g-1)をそのまま用いた。
実施例1と同じ手順で充放電試験を行ない、静電容量を測定した。
実施例1で用いたカーボンブラックとバインダーピッチを重量比1 : 0.08でニーダーで加熱混合した。加熱中に、試料が舞って周囲に飛散し、材料の物理的ロスが多く、加熱混合の作業性、収率が悪く、性状も原料カーボンブラックと大差ないので賦活を中止した。
カーボンブラックとピッチの加熱混合においてピッチの割合が少なすぎると、材料のロスが多く好ましくない。
市販のカーボンブラック(BET法による比表面積:461 m2g-1)と液状フェノール樹脂を重量比1 : 1で混合し、乾燥・硬化後、平均粒径3.5 μmに粉砕した。これを窒素雰囲気中700 ℃で熱処理焼成後、小型のロータリーキルンを使用して、水蒸気雰囲気中、900 ℃、1時間の条件で賦活処理をした。得られた活性炭の平均粒径D50は3.3 μm、Dtopは16.9 μmであった。活性炭のBET法による比表面積は836 m2g-1、ミクロポア比表面積は536 m2/g-1、ミクロポア容積は0.218
cm3 g-1、平均細孔径は2.3 nmであった。
これをドクターブレード法で30 μm厚のアルミ箔上に塗布し乾燥後、φ12のサイズに打ち抜き、1 t/cm2でプレスして電極とし、実施例1と同じ手順で充放電試験を行ない、静電容量を測定した。
表4に示す活性炭調製時の総合収率は、本発明が樹脂炭を用いた比較例4よりも高く、活性炭を低コストで製造することができる。
Claims (5)
- カーボンブラックと炭素前駆体であるピッチを加熱混合して焼成した後、酸化性ガス雰囲気中で賦活することを特徴とするキャパシタ電極用活性炭の製造方法。
- 請求項1において、カーボンブラックとピッチの混合割合が重量比で1:0.1〜 1:3であるキャパシタ電極用活性炭の製造方法。
- 請求項1または2の製造法で製造された活性炭であって、窒素ガス吸着 (BET)法によるミクロポア比表面積が500 m2 g-1以下、ミクロポア容積が0.2 cm3 g-1以下であることを特徴とするリチウムイオンキャパシタ正極及び電気二重層キャパシタ電極用活性炭。
- 請求項1または2の製造法で製造された活性炭であって、窒素ガス吸着 (BET)法による比表面積が300 m2g-1以上である造粒体であるキャパシタ電極用活性炭。
- 請求項1または2の製造法によって得られる活性炭であって、平均粒径D50が1〜20 μmであり、Dtopが80μm以下であることを特徴とするキャパシタ電極用活性炭。
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