JP2012047079A - 高圧燃料ポンプ - Google Patents

Abstract

【課題】ローラロッカと当接するプランジャ底面の摩耗を抑制できる高圧燃料ポンプを提供する。
【解決手段】プランジャ２０と、プランジャ２０を駆動するカム３０と、プランジャ２０とカム３０との間に介装されるローラロッカ４０と、を具備し、カム３０によりローラロッカ４０を介してプランジャ２０をリフトさせることによって燃料を圧送し、ローラロッカ４０は回動軸を中心に回動可能に構成され、ローラロッカ４０の回動動作に伴って、ローラロッカ４０とプランジャ２０との当接部ＣＡが一方向に移動する高圧燃料ポンプ１０であって、プランジャ２０のローラロッカ４０との当接面は、ローラロッカ４０とプランジャ２０との当接部の移動方向に平行な対向する２つの辺を含む形状とする。
【選択図】図４

Description

本発明は、高圧燃料ポンプの技術であって、特にプランジャの技術に関する。

高圧燃料ポンプは、内燃機関の燃料供給装置の一構成装置として、高い圧力を加え燃料を燃料系統配管に圧送する装置として公知である。例えば、特許文献１は、筒内直噴射型多気筒ガソリンエンジンに用いられる高圧燃料ポンプの構成を開示している。

特開２００８−２８６１２４号公報

高圧燃料ポンプの一構成として、出願人は、プランジャとカムとの間にローラロッカを介装し、プランジャとポンプボディとの偏摩耗を抑制することができる高圧燃料ポンプ（以下、従来の高圧燃料ポンプとする）を開発した。

図７を用いて、従来の高圧燃料ポンプ１１０について説明する。
従来の高圧燃料ポンプ１１０は、ローラロッカ１４０の配設態様に特徴を有するものである。

従来の高圧燃料ポンプ１１０は、円柱状部材にて構成されるプランジャ１２０と、プランジャ１２０を駆動するカム１３０と、プランジャ１２０とカム１３０との間に介装され支点Ｏを中心に回動可能なローラロッカ１４０と、を具備し、ローラロッカ１４０を介してプランジャ１２０をリフトさせることによって燃料を圧送するものである。ここで、カム１３０の軸方向の断面視にて、ローラロッカ１４０とプランジャ１２０との接点Ｍと、ローラロッカ１４０の支点Ｏと、を結ぶ直線を基準線ＳＬとする。また、基準線ＳＬとプランジャ１２０の中心軸ＣＬとのなす角θを基準角θとする。

図７（Ａ）は、基準角θが９０°より大きくなる範囲でプランジャ１２０が摺動する場合の高圧燃料ポンプ１１０の態様を示している。また、図７（Ａ）は、プランジャ２０が最小リフト位置にあるとき、すなわちプランジャ１２０がリフトされていないときの状態を実線で示す一方、プランジャ１２０が最大リフト位置にあるときの状態を二点鎖線で示している。さらに、図７（Ａ）の右側には、プランジャ１２０が最小リフト位置および最大リフト位置にあるときのプランジャ底面１２０Ｂとローラロッカ１４０との当接部ＣＡの位置および面積を示している。

ここで、図７（Ａ）に示すように、基準角θが９０°より大きくなっているときには、ローラロッカ１４０が中心軸ＣＬよりも支点Ｏから遠い位置でプランジャ１２０に当接するようにローラロッカ１４０が配設されている。

また、ローラロッカ１４０のプランジャ１２０との当接面は上側向きに凸となる湾曲面に形成されており、プランジャ１２０のリフト位置によってローラロッカ１４０とプランジャ１２０との当接位置が変化するように構成されている。具体的には、基準角θが９０°に近い角度にあるとき（プランジャ１２０が最小リフト位置にあるとき）にはローラロッカ１４０は中心軸ＣＬに近い位置でプランジャ１２０に当接し、プランジャ１２０が最小リフト位置から上方にリフトされて基準角θが大きくなるに従って、ローラロッカ１４０のプランジャ１２０に対する当接位置は、支点Ｏから遠く離れる側へ移動する。

図７（Ｂ）は、基準角θが９０°より小さくなる範囲でプランジャ１２０が摺動する場合の高圧燃料ポンプ１１０の態様を示している。また、図７（Ｂ）は、プランジャ１２０が最小リフト位置にあるとき、すなわちプランジャ１２０がリフトされていないときの状態を実線で示す一方、プランジャ１２０が最大リフト位置にあるときの状態を二点鎖線で示している。さらに、図７（Ｂ）の右側には、プランジャ１２０が最小リフト位置および最大リフト位置にあるときのプランジャ底面１２０Ｂとローラロッカ１４０との当接部ＣＡの位置および面積を示している。

ここで、図７（Ｂ）に示すように、基準角θが９０°より小さくなっているときには、ローラロッカ１４０が中心軸ＣＬよりも支点Ｏから近い位置でプランジャ１２０に当接するようにローラロッカ１４０が配設されている。

また、ローラロッカ１４０のプランジャ１２０との当接面は上に凸となる湾曲面に形成されており、プランジャ２０のリフト位置によってローラロッカ１４０とプランジャ１２０との当接位置が変化するように構成されている。具体的には、基準角θが最小の角度にあるとき（プランジャ１２０が最小リフト位置にあるとき）にはローラロッカ１４０は中心軸ＣＬよりも内側の位置でプランジャ１２０に当接し、プランジャ１２０が最小リフト位置から上方にリフトされて基準角θが大きくなり９０°に近づくに従って、ローラロッカ１４０のプランジャ１２０に対する当接位置は、支点Ｏから遠く離れる側（中心軸ＣＬに近づく側）へ移動することとなる。

このような構成とすることで、従来の高圧燃料ポンプ１１０では、プランジャ１２０がリフトされる際に、プランジャ１２０がローラロッカ１４０から上側向きへ押圧されることによりプランジャ１２０に働く、プランジャ軸と直交する方向の力と、ローラロッカ１４０とプランジャ１２０との間に生じる摩擦力によりプランジャ１２０に働く、プランジャ軸と直交する方向の力とが、打ち消し合うこととなり、プランジャ１２０とポンプボディ１５０との偏摩耗を抑制することが可能となっている。

しかし、図７（Ａ）および図７（Ｂ）の右側に示すように、従来の高圧燃料ポンプ１１０では、プランジャ底面１２０Ｂが円形形状であるため、プランジャ１２０のリフト位置によりローラロッカ１４０とプランジャ１２０との当接位置が変化すると、プランジャ１２０とローラロッカ１４０との当接部ＣＡの面積が変化することになる。このとき、当接部ＣＡの面積が減少すると、当接部ＣＡの圧力が増加して、プランジャ１２０のプランジャ底面１２０Ｂが摩耗する場合がある。

解決しようとする課題は、ローラロッカと当接するプランジャ底面の摩耗を抑制できる高圧燃料ポンプを提供することである。

本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。

即ち、請求項１においては、プランジャと、前記プランジャを駆動するカムと、前記プランジャと前記カムとの間に介装されるローラロッカと、を具備し、前記カムにより前記ローラロッカを介して前記プランジャをリフトさせることによって燃料を圧送し、前記ローラロッカは回動軸を中心に回動可能に構成され、前記ローラロッカの回動動作に伴って、前記ローラロッカと前記プランジャとの当接部が一方向に移動する高圧燃料ポンプであって、前記プランジャの前記ローラロッカとの当接面は、前記ローラロッカとプランジャとの当接部の移動方向に平行な対向する２つの辺を含む形状とするものである。

請求項２においては、請求項１記載の高圧燃料ポンプであって、前記プランジャの前記ローラロッカとの当接面は、前記プランジャ軸方向の断面視にて、正方形とするものである。

請求項３においては、請求項２記載の高圧燃料ポンプであって、前記ローラロッカとの当接面が形成される前記プランジャの下端部は、前記プランジャに対し回転自在に設けられるものである。

本発明の高圧燃料ポンプによれば、ローラロッカと当接するプランジャ底面の摩耗を抑制できる。

本発明の実施形態に係る高圧燃料ポンプを示す断面構成図。 同じくプランジャの挙動と当接部との関係を示す断面構成図。 同じく別のプランジャの挙動と当接部との関係を示す断面構成図。 実施形態１のプランジャを示す断面構成図。 実施形態２のプランジャを示す断面構成図。 実施形態３のプランジャを示す断面構成図。 従来の高圧燃料ポンプのプランジャの挙動と当接部との関係を示す断面構成図。

図１を用いて、高圧燃料ポンプ１０について説明する。
図１〜図６では、紙面の上下方向をプランジャ２０の軸方向であるプランジャ軸方向とし、プランジャ２０のプランジャ底面２０Ｂを下側として説明する。また、紙面の奥行き方向をカムシャフト３１の軸方向であるカムシャフト軸方向として説明する。さらに、紙面の左右方向をプランジャ軸方向およびカムシャフト軸方向と直交する方向となる基準方向とし、支点Ｏから中心Ｍに向かう方向を外側向きとして説明する。なお、図１は、カム軸方向の断面構成図を示している。

高圧燃料ポンプ１０は、エンジンのシリンダヘッドを構成するハウジング５に設けられている。高圧燃料ポンプ１０は、プランジャ２０と、カム３０と、ローラロッカ４０と、ポンプボディ５０と、圧力室６０と、を具備している。

プランジャ２０は、略円柱形状に形成され、ポンプボディ５０に収容されている。プランジャ２０は、プランジャ軸方向に摺動可能である。プランジャ２０には、リテーナ２５が取り付けられている。リテーナ２５とポンプボディ５０との間には、プランジャ軸方向の下側向きにプランジャ２０を付勢するスプリング２６が圧入されている。プランジャ２０のさらに詳しい構成については、後述する。

カム３０は、エンジンの運転に伴って回転するカムシャフト３１に固設されている。

ローラロッカ４０は、ローラ４１と、支持部４２と、凸部４３と、を具備している。ローラ４１は、ローラロッカ４０の基準方向の中央部に回動自在に固定され、カム３０に当接している。凸部４３は、上側向きに凸の湾曲形状に形成されており、ローラロッカ４０の基準方向におけるローラ４１よりも外側に形成され、プランジャ２０のプランジャ底面２０Ｂと当接している。支持部４２は、ローラロッカ４０の基準方向におけるローラ４１よりも内側に形成され、ハウジング５に形成されるピポット６に遊嵌している。ローラロッカ４０は、支持部４２を中心として凸部４３が上下する方向へ回動可能に構成されている。

圧力室６０は、プランジャ２０のプランジャ軸方向の上方に形成されている。圧力室６０の容積は、プランジャ２０の往復運動によって増減される。

このような構成とすることで、エンジンの運転によってカムシャフト３１およびカム３０が回転し、カム３０の作用によってローラロッカ４０がピポット６によって支持される支持部４２の回動軸となる支点Ｏを中心として揺動し、ローラロッカ４０の上側向きの揺動によって、プランジャ２０がスプリング２６の付勢力に抗してプランジャ軸方向の上側向きにリフトされる。

図２および図３を用いて、高圧燃料ポンプ１０におけるローラロッカ４０の配設態様について説明する。
図２および図３は、プランジャ２０が最小リフト位置にあるとき、すなわちプランジャ２０がリフトされていないときの状態を実線で示している。一方、プランジャ２０が最大リフト位置にあるときの状態を二点鎖線で示している。なお、図２および図３は、カム軸方向の断面構成図を示している。図２および図３においては、ローラロッカ４０の凸部４３とプランジャ２０のプランジャ底面２０Ｂとの当接部ＣＡの中心を中心Ｍで示し、支点Ｏと中心Ｍとを通る線を基準線ＳＬで示し、基準線ＳＬとプランジャ２０の中心軸ＣＬとのなす角を基準角θで示している。

また、図２および図３は、説明を分かりやすくするため、リテーナ２５およびスプリング２６を省略して図示している。さらに、図２および図３の右側には、プランジャ２０が最小リフト位置および最大リフト位置にあるときのプランジャ底面２０Ｂとローラロッカ４０との当接部ＣＡの位置および面積を示している。

図２には、基準角θが９０°より大きくなる範囲でプランジャ２０が回動する場合の高圧燃料ポンプ１０の態様を示している。

図２の実線で示すプランジャ２０の最小リフト位置について説明する。
プランジャ２０の最小リフト位置では、ローラ４１がカム３０のカム面のベース面に当接している。このとき、ローラロッカ４０は、当接部ＣＡがプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向において外側に位置するように、すなわち中心軸ＣＬよりも支点Ｏから遠い位置で当接するように配設されている。同時に、支点Ｏと当接部ＣＡの中心Ｍとを通る基準線ＳＬと、プランジャ２０の中心軸ＣＬとのなす角θ（以下、基準角θ）が９0°以上となっている。

図２の二点鎖線で示すプランジャ２０の最大リフト位置について説明する。
プランジャ２０の最大リフト位置では、ローラ４１がカム３０のカム面の最も高い位置に当接している。このとき、ローラロッカ４０は、当接部ＣＡがプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向において外側に位置するように、すなわち中心軸ＣＬよりも支点Ｏから遠い位置で当接するように配設されている。同時に、基準角θが９0°以上となっている。

すなわち、本実施形態の高圧燃料ポンプ１０は、基準角θが９0°以上になる領域でプランジャ２０がリフトされるようにしている。同時に、プランジャ２０がリフトされる間には、ローラロッカ４０が常にプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向の外側に当接するように、すなわち中心軸ＣＬよりも支点Ｏから遠い位置で当接するようにローラロッカ４０を配設するようにしている。

また、高圧燃料ポンプ１０においては、ローラロッカ４０の凸部４３のプランジャ２０との当接面は上側向きに凸となる湾曲面に形成されており、プランジャ２０のリフト位置によってローラロッカ４０とプランジャ２０との当接位置が変化するように構成されている。具体的には、基準角θが９０°に近い角度にあるとき（プランジャ２０が最小リフト位置にあるとき）にはローラロッカ４０の凸部４３は中心軸ＣＬに近い位置でプランジャ２０に当接し、プランジャ２０が最小リフト位置から上方にリフトされて基準角θが大きくなるに従って、ローラロッカ４０の凸部４３のプランジャ２０に対する当接位置は、支点Ｏから遠く離れる側へ移動する。

図２の白抜き矢印で示す摩擦力Ｆ１および押力Ｆ２について説明する。
プランジャ２０がリフトされるときには、ローラロッカ４０が支点Ｏを中心に回動するため、プランジャ２０から見れば、ローラロッカ４０の凸部４３における現在の当接部ＣＡは、見かけ上、プランジャ２０の上昇に伴って基準方向の内側向きに変位しようとする。そして、凸部４３における当接部ＣＡがプランジャ２０に対して基準方向の内側向きに変位しようとするため、ローラロッカ４０とプランジャ２０との間には摩擦が生じる。このとき、プランジャ２０には、基準方向の内側向きの摩擦力Ｆ１が作用するようになる。なお、前述のように、凸部４３における当接部ＣＡの位置は、プランジャ２０のリフトに伴い、現在の当接部ＣＡの位置から基準方向の外側向きに移行する。

一方、プランジャ２０がリフトされるときには、プランジャ２０には、ローラロッカ４０からの押力が、常にプランジャ２０のプランジャ底面２０Ｂにおける中心軸ＣＬよりも基準方向で外側の部分に作用する。このとき、プランジャ２０には、基準方向の外側向きの押力Ｆ２が作用するようになる。

このような構成とすることで、プランジャ２０には、ローラロッカ４０との摩擦によって摩擦力Ｆ１が作用するものの、ローラロッカ４０が常にプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向の外側に当接するようにローラロッカ４０を配設するため、押力Ｆ２が作用し、摩擦力Ｆ１の一部を相殺することができる。

図３には、基準角θが９０°より小さくなる範囲でプランジャ２０が回動する場合の高圧燃料ポンプ１０の態様を示している。

図３の実線で示すプランジャ２０の最小リフト位置について説明する。
プランジャ２０の最小リフト位置では、ローラ４１がカム３０のカム面のベース面に当接している。このとき、ローラロッカ４０は、当接部ＣＡがプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向において内側に位置するように、すなわち中心軸ＣＬよりも支点Ｏから近い位置で当接するように配設されている。同時に、支点Ｏと当接部ＣＡの中心Ｍとを通る基準線ＳＬと、プランジャ２０の中心軸ＣＬとのなす角θ（以下、基準角θ）が９0°以下となっている。

図３の二点鎖線で示すプランジャ２０の最大リフト位置について説明する。
プランジャ２０の最大リフト位置では、ローラ４１がカム３０のカム面の最も高い位置に当接している。このとき、ローラロッカ４０は、当接部ＣＡがプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向において内側に位置するように、すなわち中心軸ＣＬよりも支点Ｏから近い位置で当接するように配設されている。同時に、基準角θが９0°以下となっている。

すなわち、本実施形態の高圧燃料ポンプ１０は、基準角θが９0°以下になる領域でプランジャ２０がリフトされるようにしている。同時に、プランジャ２０がリフトされる間には、ローラロッカ４０が常にプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向の内側に当接するように、すなわち中心軸ＣＬよりも支点Ｏから近い位置で当接するようにローラロッカ４０を配設するようにしている。

また、高圧燃料ポンプ１０においては、ローラロッカ４０の凸部４３のプランジャ２０との当接面は上側向きに凸となる湾曲面に形成されており、プランジャ２０のリフト位置によってローラロッカ４０とプランジャ２０との当接位置が変化するように構成されている。具体的には、基準角θが最小の角度にあるとき（プランジャ２０が最小リフト位置にあるとき）にはローラロッカ４０の凸部４３は中心軸ＣＬよりも内側の位置でプランジャ２０に当接し、プランジャ２０が最小リフト位置から上方にリフトされて基準角θが大きくなり９０°に近づくに従って、ローラロッカ４０の凸部４３のプランジャ２０に対する当接位置は、支点Ｏから遠く離れる側（中心軸ＣＬに近づく側）へ移動する。

図３の白抜き矢印で示す摩擦力Ｆ１および押力Ｆ２について説明する。
プランジャ２０がリフトされるときには、ローラロッカ４０が支点Ｏを中心に回動するため、プランジャ２０から見れば、ローラロッカ４０の凸部４３における現在の当接部ＣＡは、見かけ上、プランジャ２０の上昇に伴って基準方向の外側向きに変位しようとする。そして、凸部４３における当接部ＣＡがプランジャ２０に対して基準方向の外側向きに変位しようとするため、ローラロッカ４０とプランジャ２０との間には摩擦が生じる。このとき、プランジャ２０には、基準方向の外側向きの摩擦力Ｆ１が作用するようになる。なお、前述のように、凸部４３における当接部ＣＡの位置は、プランジャ２０のリフトに伴い、現在の当接部ＣＡの位置から基準方向の外側向きに移行する。

一方、プランジャ２０がリフトされるときには、プランジャ２０には、ローラロッカ４０からの押力が、常にプランジャ２０のプランジャ底面２０Ｂにおける中心軸ＣＬよりも基準方向で内側の部分に作用する。このとき、プランジャ２０には、基準方向の内側向きの押力Ｆ２が作用するようになる。

このような構成とすることで、プランジャ２０には、ローラロッカ４０との摩擦によって摩擦力Ｆ１が作用するものの、ローラロッカ４０が常にプランジャ２０の中心軸ＣＬよりも基準方向の内側に当接するようにローラロッカ４０を配設するため、押力Ｆ２が作用し、摩擦力Ｆ１の一部を相殺することができる。

このようにして、摩擦力Ｆ１によってプランジャ２０がポンプボディ５０に押し付けられ、プランジャ２０が偏摩耗することを抑制できる。

図４を用いて、実施形態１であるプランジャ２０の構成について説明する。
図４（Ａ）はカム軸方向から見た図を示し、図４（Ｂ）は図４（Ａ）におけるＢＢ´断面図を示し、図４（Ｃ）は図４（Ａ）におけるＣＣ´断面図を示している。

図４（Ａ）に示すように、プランジャ２０は、本体部２１と、接続部２２と、下端部２３と、プランジャ底面２０Ｂと、を具備している。図４（Ｂ）に示すように、本体部２１は、円柱形状に形成され、ポンプボディ５０に収容される部分である。接続部２２は、本体部２１と同様に円柱形状に形成されている。図４（Ｃ）に示すように、下端部２３は、プランジャ軸方向の断面視にて、基準方向に平行な対向する２つの辺２３Ｓ・２３Ｓを含んだ形状に形成されている。下端部２３は、例えば円柱形状の部材の２面を削ることで辺２３Ｓ・２３Ｓが形成されるものとする。

実施形態１であるプランジャ２０の作用および効果について説明する。
プランジャ２０の下端部２３は、基準方向に平行な対向する２つの辺２３Ｓ・２３Ｓを含んで形成されているため、下端部２３の下面であるプランジャ底面２０Ｂも同様に基準方向に平行な対向する２つの辺２３Ｓ・２３Ｓを含む形状に形成される。このような構成とすることで、プランジャ１２０がリフトされるときには、プランジャ１２０とローラロッカ１４０との当接部ＣＡの位置が基準方向に移動したとしても、当接部ＣＡの面積が変化することがない（図２および図３の右側参照）。

従来の高圧燃料ポンプ１１０では、プランジャ１２０がリフトされるときには、プランジャ底面１２０Ｂが円形形状であるため、プランジャ１２０とローラロッカ１４０との当接部ＣＡの位置が基準方向に移動すると、当接部ＣＡの面積が変化する構成であった。このとき、当接部ＣＡの面積が減少すると、当接部ＣＡの圧力が増加して、プランジャ１２０のプランジャ底面１２０Ｂが摩耗する場合があった（図７（Ａ）および図７（Ｂ）の右側参照）。

しかし、実施形態１の構成では、ローラロッカ４０との当接面となるプランジャ底面２０Ｂが、当接部ＣＡの移動方向に平行な対向する２つの辺２３Ｓ・２３Ｓを含む形状に形成されており、プランジャ２０とローラロッカ４０との当接部ＣＡの面積が変化することがないため、当接部ＣＡの圧力が増加することがなく、プランジャ２０のプランジャ底面２０Ｂの摩耗を抑制できる。

図５を用いて、実施形態２であるプランジャ２２０について説明する。
図５（Ａ）はカム軸方向から見た図を示し、図５（Ｂ）は図５（Ａ）におけるＢＢ´断面図を示し、図５（Ｃ）は図５（Ａ）におけるＣＣ´断面図を示している。

図５（Ａ）に示すように、プランジャ２２０は、本体部２２１と、接続部２２２と、下端部２２３と、プランジャ底面２２０Ｂと、Ｃリング２２５と、を具備している。図５（Ｂ）に示すように、本体部２２１は、円柱形状に形成され、ポンプボディ５０に収容される部分である。接続部２２２は、本体部２２１と同様に円柱形状に形成されている。図５（Ｃ）に示すように、下端部２３は、プランジャ軸方向の断面視にて、正方形になるように形成されているため、下端部２２３の下面であるプランジャ底面２２０Ｂも同様に正方形となる。ここで、プランジャ２２０は、接続部２２２と下端部２２３とがＣリング２２５を介して接続されているため、下端部２２３が接続部２２２から抜け落ちることがなく、同時に、下端部２２３と接続部２２２とが相対的にプランジャ軸周りに回転自在となるように構成されている。

このような構成とすることで、実施形態２であるプランジャ２２０は、実施形態１であるプランジャ２０と同様の作用および効果が得られる。さらに、本体部２２１および接続部２２２が下端部２３に対し、プランジャ軸周りに回転自在に構成されているため、本体部２２１が一定の位置のみでポンプボディ５０と摺動することがなく、プランジャ２０の偏摩耗を抑制できる。また、本体部２２１および接続部２２２が下端部２２３に対し、プランジャ軸周りに回転自在に構成されているため、高圧燃料ポンプ１０に組付けるときの組付け性を向上できる。さらに、プランジャ底面２２０Ｂが正方形であって、下端部２２３がプランジャ軸方向に回転自在に構成されているため、高圧燃料ポンプ１０に組付けるときのプランジャ２２０の位置が定まりやすく、組付け性を向上できる。

図６を用いて、実施形態３であるプランジャ３２０について説明する。
図６（Ａ）はカム軸方向から見た図を示し、図６（Ｂ）は図６（Ａ）におけるＢＢ´断面図を示し、図６（Ｃ）は図６（Ａ）におけるＣＣ´断面図を示している。

図６（Ａ）に示すように、プランジャ３２０は、本体部３２１と、接続部３２２と、下端部３２３と、プランジャ底面３２０Ｂと、リテーナ部３２５と、を具備している。図６（Ｂ）および図６（Ｃ）に示すように、本体部３２１、接続部３２２および下端部３２３の形状は、実施形態１の本体部２１、接続部２２および下端部２３の形状と同様であるため説明を省略する。リテーナ部３２５は、円板形状に形成され、接続部３２２と下端部３２３との間に配設されている。プランジャ３２０が高圧燃料ポンプ１０に組付けられたときに、リテーナ部３２５とポンプボディ５０との間にスプリング２６が圧入されるように構成されている。

このような構成とすることで、実施形態３であるプランジャ３２０は、実施形態１であるプランジャ２０と同様の作用および効果が得られる。さらに、プランジャ３２０が高圧燃料ポンプ１０に組み付けられたときには、リテーナ２５の構成を省略できる。そのため、高圧燃料ポンプ１０の部品コストを削減できる。

１０ 高圧燃料ポンプ
２０ プランジャ
２０Ｂ プランジャ底面
２１ 本体部
２２ 接続部
２３ 下端部
３０ カム
４０ ローラロッカ
Ｏ 支点
Ｍ 中心
ＣＬ プランジャの中心軸
ＳＬ 基準線
θ 基準角
ＣＡ 当接部

Claims (3)

1. プランジャと、
   前記プランジャを駆動するカムと、
   前記プランジャと前記カムとの間に介装されるローラロッカと、
   を具備し、
   前記カムにより前記ローラロッカを介して前記プランジャをリフトさせることによって燃料を圧送し、
   前記ローラロッカは回動軸を中心に回動可能に構成され、
   前記ローラロッカの回動動作に伴って、前記ローラロッカと前記プランジャとの当接部が一方向に移動する高圧燃料ポンプであって、
   前記プランジャの前記ローラロッカとの当接面は、前記ローラロッカとプランジャとの当接部の移動方向に平行な対向する２つの辺を含む形状とする、
   高圧燃料ポンプ。
2. 請求項１記載の高圧燃料ポンプであって、
   前記プランジャの前記ローラロッカとの当接面は、前記プランジャ軸方向の断面視にて、正方形とする、
   高圧燃料ポンプ。
3. 請求項２記載の高圧燃料ポンプであって、
   前記ローラロッカとの当接面が形成される前記プランジャの下端部は、前記プランジャに対し回転自在に設けられる、
   高圧燃料ポンプ。

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