JP2011529905A - 潤滑油添加剤およびそれを含む潤滑油組成物 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】アルキルヒドロキシ芳香族化合物のアルキル基を、ASTM D86で測定される少なくとも約195℃の初留点と約325℃以下の終留点とを有するプロピレンオリゴマーを含むオレフィン混合物から誘導する。また、(a)潤滑性粘度を有する主要量のオイルおよび(b)上記オリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を含む潤滑油組成物をも提供する。
【選択図】なし
Description
プロピレンのオリゴマー化;プロピレン三量体および四量体の分離;そして
プロピレン三量体によるフェノールのアルキル化およびノニルフェノールの分離;あるいはプロピレン四量体によるフェノールのアルキル化およびドデシルフェノールの分離。
プロピレン四量体からテトラプロペニルフェノールの調製は、潤滑性添加剤の産業分野で広く採用されている。四量体は10乃至15炭素原子の高度な分岐鎖である。その高度のメチル分岐は、油溶性および他の油溶性潤滑性添加剤成分との親和性を与える。四量体は、製造コストの点でも有効なオレフィンである。プロピレン四量体から誘導されるドデシルフェノールは主に、潤滑油の添加剤、一般には硫化アルキルフェネート清浄剤の製造における中間体として使用されている。わずかではあるが、これらの分岐フェネート清浄剤は、ある程度の直鎖オレフィンを使用している。
(a)ヒドロキシ芳香族化合物を、ASTM D86で測定される少なくとも約195℃の初留点と約325℃以下の終留点とを有するプロピレンオリゴマーを含むオレフィン混合物でアルキル化してアルキルヒドロキシ芳香族化合物を得る工程;
(b)工程(a)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物を中和してアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を得る工程;
(c)工程(b)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩をオリゴマー化してオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を得る工程;そして
(d)工程(c)のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を過塩基化してオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を得る工程。
ここで使用する場合、異なる旨が明確に記述される場合を除き、以下の用語は以下の意味を有する。
(a)ヒドロキシ芳香族化合物を、ASTM D86で測定される少なくとも約195℃の初留点と約325℃以下の終留点とを有するプロピレンオリゴマーを含むオレフィン混合物でアルキル化してアルキルヒドロキシ芳香族化合物を得る工程;
(b)工程(a)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物を中和してアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を得る工程;
(c)工程(b)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩をオリゴマー化してオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を得る工程;そして
(d)工程(c)のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を過塩基化してオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を得る工程。
(プロピレン五量体アルキルフェノールの調製)
30ガロンのステンレス製反応器に、溶融(約45℃)フェノール40.66kg(432.5モル)を入れ、引き続き積極的な窒素雰囲気下で市販(シェブロン・オロナイト・カンパニー・エルエルシー社)のプロピレン五量体オリゴマー30.28kg(144.2モル)を加えた。次に、スルホン酸イオン交換樹脂(アンバーライト36TM)3.55kgを反応器に加えて、機械的攪拌機を375rpmで回転させ、蒸気口ラインの温度が70℃(熱水)で反応器の圧力を15.18psiaに設定した。反応器を1時間50分間かけて約101℃まで加熱し、この温度を8時間維持した。攪拌を停止し、反応器を15時間35分間かけて放置して79℃まで冷却し、触媒を除去した。反応器の内容物は、未反応のフェノールを除去するまで蒸留させ、その後、室温に冷却されるまで放置した。最終的な蒸留後の生成物は、反応器の底から排出した。最終生成物の性質は以下の通りであった:粘度=1249cSt(40℃)、ヒドロキシル数=167mg/KOH/g(サンプル)、および臭素数=38.0gmBr2/100g(サンプル)。
(プロピレン5量体アルキルフェノールから過塩基性硫化フェネートの調製)
機械式攪拌機、10質量%NaOH水溶液を含むガス清浄器を通過する通気口を設けた蒸留ヘッド、およびガス導入チューブを取り付けた3リットルのガラス製反応器に、実施例1の生成物718.8g、エクソン100Nオイル1450.0g、デシルアルコール461.3g、およびアモコ9221(スルホン酸LOB)72.0gを加えた。混合物を攪拌し、71℃まで加熱し、この温度で石灰337.5gを加え、さらに固体硫黄112.5gを加えた。反応器の温度を127℃に上昇させ、その温度でエチレングリコール116.4gの添加を45分間かけて実施した。添加後、反応器温度を149℃まで上昇させ、エチレングリコール158.4gを25分間かけて混合物に加えた。グリコール添加が完了後、温度を25分間かけて177℃まで上昇させた。この温度で120gのCO2の添加を開始し、添加速度を0.564g/分とした。CO2添加を開始して110分後、エチレングリコール74.4gを15分間かけて添加した。CO2添加が完了(その開始から210分)後、反応器を減圧下、約212℃まで加熱し、アルコール溶媒を蒸留し、0.7容積%粗製沈殿物として粗製生成物を生成した。この粗製生成物の濾過により、以下の性質を有する最終産物を生成した:TBN=289、S(質量%)=3.58、Ca(質量%)=10.7、CO2(質量%)=6.65。250TBNに達するまでエクソン100Nオイルで希釈した最終産物の粘度は、175cSt(100℃)であった。
(プロピレン5量体アルキルフェノールから過塩基性硫化フェネートの調製)
実質的に実施例2と同様に過塩基性硫化フェネートを調製し、以下の成分による319TBNの過塩基性硫化Caフェネート濃縮物を生成した:
エクソン100中性オイル: 373.4g
デシルアルコール: 477.2g
アモコ9221: 59.8g
石灰: 280.7g
固体硫黄: 93.5g
1回目のエチレングリコール添加:131.7g
2回目のエチレングリコール添加: 62.0gおよび
二酸化炭素添加: 96.0g(0.47g/分)。
(プロピレン5量体アルキルフェノールの調製)
市販(シェブロン・オロナイト・カンパニー・エルエルシー社)のプロピレン五量体でフェノールをアルキル化することによりアルキルフェノールを製造した。プロピレン五量体は、多量の液体リン酸触媒を用いるオリゴマー化処理によって得られるプロピレンオリゴマーの蒸留における最下層産物として得られた。プロピレン五量体は、236.5℃の初留点と295.2℃の終留点とを有し、下記第1表に示す炭素原子数分布を有していた。
質量%
C13 0.19
C14 13.57
C15 67.39
C16 6.61
C17 4.61
C18+ 7.64
実施例4と実質的に同様な方法により、同じ成分と量でアルキルフェノールを調製した。
(プロピレン五量体アルキルフェノールの調製)
市販(シェブロン・オロナイト・カンパニー・エルエルシー社)のプロピレン五量体でフェノールをアルキル化することによりアルキルフェノールを製造した。プロピレン五量体は、多量の液体リン酸触媒を用いるオリゴマー化処理によって得られるプロピレンオリゴマーの蒸留における最下層産物として得られた。プロピレン五量体は、下記第2表および第3表に示す炭素原子数分布と沸点とを有していた。
質量%
C12− 2.09
C13 1.22
C14 8.77
C15 77.07
C16 4.69
C17 0.43
C18+ 5.74
ASTM D86の蒸留 ℃
初留点(BP) 230.6
5%BP 234.7
10%BP 235.4
50%BP 240.0
90%BP 255.9
95%BP 265.4
終留点 281.9
実施例6と実質的に同様な方法により、同じ成分と量でアルキルフェノールを調製した。
実施例4〜7のアルキルフェノールを、1:1:1:1の質量比で配合し、アルキルフェノール混合物を生成した。アルキルフェノール混合物は、以下のように硫化および過塩基化した。4リットルの丸底フラスコ中で、アルキルフェノール混合物800gを希釈オイル670.7g、油溶性アルキルアリールスルホン酸触媒、および消泡剤数滴と混合した。混合物を110℃の温度まで30分間をかけて加熱した。この間において、混合物の温度が70℃に到達した時、石灰380gを加えた。
特性 結果
Ca(質量%) 9.76
S(質量%) 3.22
二酸化炭素(質量%) 5.99
塩基数(mgKOH/g) 263
粘度(@100℃、mm2/秒) 274
プロピレン五量体起源、CO2過塩基性硫化Caアルキルフェネートオイル濃縮物は下記第5表に示す特性を有する市販品である。
特性 結果
Ca(質量%) 9.89
S(質量%) 3.25
二酸化炭素(質量%) 5.44
塩基数(mgKOH/g) 262
粘度(@100℃、mm2/秒) 353
(生殖毒性スクリーニング試験)
本発明のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を採用する利点を、OECD試験ガイドライン421に従い実施した生殖毒性試験の結果により説明する。これらの試験では、ラットに実施例8の生成物および比較例Aの生成物を投与した。
試験物質 投与レベル 出生率 生産した
(mg/kg/日) (%) 平均同腹子数
比較例A 1000 91.7(11/12) 7.7
200 91.7(11/12) 11.5
50 91.7(11/12) 12.9
0 100 (12/12) 12.8
実施例8 1000 83.3(10/12) 13.4
250 100 (12/12) 14.0
60 100 (12/12) 13.7
0 91.7(11/12) 13.5
本発明の過塩基性オリゴマー化アルキルヒドロキシ芳香族塩の有効性を、これらの塩から処方した様々な船舶用シリンダ潤滑油を試験することにより明らかにした。以下の実施例9〜14および比較例B〜Dの調製により生成された船舶用シリンダ潤滑油は、いずれも70.5乃至71.8mgKOH/g(オイル)のTBN、17.83乃至18.79mm2/秒の粘度(@100℃)、および2.5乃至2.7質量%のCa含量を有していた。
フェノールをプロピレン五量体(シェブロン・オロナイト・カンパニー・エルエルシー社より入手可能)でアルキル化することにより得られた260TBNのCO2過塩基性硫化Caアルキルフェネートオイル濃縮物を、船舶用シリンダベースオイルに28質量%加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
フェノールをプロピレン五量体(シェブロン・オロナイト・カンパニー・エルエルシー社より入手可能)でアルキル化することにより得られた300TBNのCO2過塩基性硫化Caアルキルフェネートオイル濃縮物を、船舶用シリンダベースオイルに23.03質量%加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
フェノールをプロピレン四量体でアルキル化することにより得られた250TBNのCO2過塩基性硫化Caアルキルフェネートオイル濃縮物を、船舶用シリンダベースオイルに27.77質量%加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
実施例9に記載したCaアルキルフェネートオイル濃縮物を14質量%および420TBNのCaスルホネート清浄剤濃縮物(約50%活性)を8.47質量%、船舶用シリンダベースオイルに加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
実施例10に記載したCaアルキルフェネートオイル濃縮物を11.52質量%および実施例11に記載したCaスルホネート清浄剤濃縮物を8.47質量%、船舶用シリンダベースオイルに加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
比較例Bに記載したCaアルキルフェネートオイル濃縮物を13.88質量%および実施例11に記載したCaスルホネート清浄剤濃縮物を8.47質量%、船舶用シリンダベースオイルに加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
実施例9に記載したCaアルキルフェネートオイル濃縮物を14質量%、実施例11に記載したCaスルホネート清浄剤濃縮物を8.47質量%、およびポリブテンスクシンイミドオイル濃縮物(約50%活性)を1質量%、船舶用シリンダベースオイルに加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑油を調製した。
実施例10に記載したCaアルキルフェネートオイル濃縮物を11.52質量%、実施例11に記載したCaスルホネート清浄剤濃縮物を8.47質量%、および実施例13に記載したポリブテンスクシンイミドオイル濃縮物を1質量%、船舶用シリンダベースオイルに加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑剤を調製した。
比較例Bに記載したCaアルキルフェネートオイル濃縮物を13.88質量%、実施例11に記載したCaスルホネート清浄剤濃縮物を8.47質量%、および実施例13に記載したポリブテンスクシンイミドオイル濃縮物を1質量%、船舶用シリンダベースオイルに加えることにより、上記の船舶用シリンダ潤滑剤を調製した。
(ファレックス3N腐食耐久性試験)
この方法は、船舶用シリンダ潤滑剤の腐食耐久性保護性能を評価するために使用する。オイル中に浸漬した二つの静止V字ブロックの間で鉄製のピンを回転させ、特定の温度と負荷プログラムにおいて、V字ブロック上に負荷をかけて試験した。試験中、希釈硫酸を継続的に試験オイルに加えた。試験は原則として繰り返した。試験の前後でピンを秤量し、ピンの摩耗を決定し;mg単位の損失を摩耗として記録した。
この試験は、内燃機関その他に用いる潤滑油のバルク酸化および熱安定性を評価するために用いる。二枚の触媒プレート(銅および鉄)とガラス製ワニス棒を試験オイル中に浸漬し、試験オイルを加熱し、試験期間中攪拌して空気を送り込む。加熱期間の終了時、試験オイルの40℃粘度を測定し、試験オイルの粘度上昇を、新鮮な試験オイルの粘度に対する試験オイルの粘度の比として表現した。
潤滑油組成物を、適切な空気流を用い一定の期間で温度調節したガラス管を通過させる。次に、ガラス管を冷却および洗浄し、ガラス管の内部表面に残るラッカー沈着物の色を、0〜10(0=黒、10=清浄)の範囲で評価するカラーメリットを用いて決定する。ガラス管が沈着物により完全に塞がれた場合には、試験結果を「閉塞」と記録する。
この試験は、陸上および船舶用潤滑油の高温における沈着物/ラッカー形成傾向を評価するために用いる。多量の試験オイルを傾斜したアルミニウムパネルの浅い桶に入れた。浅い桶内で均一に分布した試験オイルと共に、アルミニウムパネルに温度傾斜を適用した。パネルを一定期間加熱し、沈着物/ラッカー形成を開始する温度を、試験終了時のパネルの外観から決定した。
潤滑油組成物の二つのサンプルを一定時間加熱した。一つの試験サンプルに窒素を通し、他のサンプルに空気を通した。その後、二つのサンプルを冷却し、サンプルの粘度を決定した。各潤滑油組成物について、酸化による粘度増加を、空気を通したサンプルの100℃における動粘度から、窒素を通したサンプルの100℃における動粘度を引き、さらにそれらの差を、窒素を通したサンプルの100℃における動粘度で割ることにより計算した。
この試験は、船舶用エンジンシリンダおよびピストンにおける沈着物形成を刺激することによる加熱した金属表面における船舶用エンジンオイルの沈着物形成もしくはラッカー傾向を評価するために用いる。潤滑油を、制御した条件下で予め規定した時間をかけて加熱した試験パネルに散布する。試験後、試験パネル上に累積した固体沈着物の質量を決定し、mg単位の沈着量として表す。
この試験は、試験オイルの薄膜酸化安定性を評価するために用いる。酸素に接する試験カップ内の試験オイルの熱流の出入りを、酸素に接する空の参照カップの熱流の出入りと比較した。同時に、双方のカップは予め決定しておいた温度分布に従い加熱した。酸化反応の結果は、熱流の増加により示される発熱反応である。酸化導入時間(OIT)は、試験オイルの酸化が開始された時間(分)である。
性能試験 実施例9 実施例10 比較例B
ファレックス3N
腐食耐久性試験、
ピン質量損失(mg) 130/94 126/95 102/108
ISOT粘度上昇
(40℃)比 1.18 1.14 1.24
コマツ熱管試験
(10=清浄)
ラッカー@310℃ 7.00 6.50 7.00
ラッカー@320℃ 6.50 閉塞 6.50
MAO64マイクロ
コーカー沈着物
形成温度(℃) 246/251 258/264 238/245
MIP48酸化
(%粘度増加) 45.6 40.6 59.8
パネルコーカー
(mg沈着物) 217 276 284
PDSC
OIT(分) 134.0 107.0 142.0
性能試験 実施例11 実施例12 比較例C
ファレックス3N
腐食耐久性試験、
ピン質量損失(mg) 149/108 113/132 118/130
ISOT粘度上昇
(40℃)比 1.09 1.07 1.09
コマツ熱管試験
(10=清浄)
ラッカー@310℃ 7.50 7.00 7.00
ラッカー@320℃ 閉塞 閉塞 6.5〜7.0
MAO64マイクロ
コーカー沈着物
形成温度(℃) 260/259 253/254 261/263
MIP48酸化
(%粘度増加) 54.3 91.3 40.7
パネルコーカー
(mg沈着物) 180 226 246
PDSC
OIT(分) 82.0 64.6 80.0
性能試験 実施例13 実施例14 比較例D
ファレックス3N
腐食耐久性試験、
ピン質量損失(mg) 5/71/66 96/35/34 16/29
ISOT粘度上昇
(40℃)比 1.06 1.05 1.07
コマツ熱管試験
(10=清浄)
ラッカー@310℃ 8.00 7.00 7.00
ラッカー@320℃ 7.00 閉塞 5.50
MAO64マイクロ
コーカー沈着物
形成温度(℃) 261/262 252/259 261/260
MIP48酸化
(%粘度増加) 測定せず 89.2 37.2
パネルコーカー
(mg沈着物) 271 242 222
PDSC
OIT(分) 65.0 38.0 85.8
Claims (45)
- オリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩であって、該アルキルヒドロキシ芳香族化合物のアルキル基が、ASTM D86で測定される少なくとも約195℃の初留点と約325℃以下の終留点とを有するプロピレンオリゴマーを含むオレフィン混合物から誘導される過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約200℃の初留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約210℃の初留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約225℃の初留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約230℃の初留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される約300℃以下の終留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される約290℃以下の終留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される約280℃以下の終留点を有する請求項1の過塩基性塩。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約230℃の初留点と約280℃以下の終留点とを有する請求項1の過塩基性塩。
- 上記の塩がアルカリ金属塩もしくはアルカリ土類金属塩である請求項1の過塩基性塩。
- アルカリ金属塩がアルカリ酸化物もしくはアルカリ水酸化物から選ばれる金属塩基より誘導される請求項10の過塩基性塩。
- アルカリ土類金属塩がアルカリ土類金属酸化物もしくはアルカリ土類金属水酸化物から選ばれる金属塩基より誘導される請求項10の過塩基性塩。
- 金属塩基が酸化カルシウム、水酸化カルシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、およびそれらの混合物からなる群より選ばれる請求項10の過塩基性塩。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールである請求項1の過塩基性塩。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールであり、かつオレフィン混合物がプロピレン五量体を含む請求項1の過塩基性塩。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールであり、かつオレフィン混合物がプロピレン五量体を含む請求項9の過塩基性塩。
- オリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物が、硫化アルキルヒドロキシ芳香族化合物である請求項1の過塩基性塩。
- 下記の工程を含む、オリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩の製造方法:
(a)ヒドロキシ芳香族化合物を、ASTM D86で測定される少なくとも約195℃の初留点と約325℃以下の終留点とを有するプロピレンオリゴマーを含むオレフィン混合物でアルキル化してアルキルヒドロキシ芳香族化合物を得る工程;
(b)工程(a)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物を中和してアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を得る工程;
(c)工程(b)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩をオリゴマー化してオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を得る工程;そして
(d)工程(c)のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を過塩基化してオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を得る工程。 - プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約230℃の初留点と約280℃以下の終留点とを有する請求項18の方法。
- 中和する工程において、工程(a)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物をアルカリ金属塩もしくはアルカリ土類金属塩と接触させる請求項18の方法。
- 中和する工程において、工程(a)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物を酸化カルシウム、水酸化カルシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、およびそれらの混合物からなる群より選ばれる金属塩基と接触させる請求項18の方法。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールである請求項18の方法。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールであり、かつオレフィン混合物がプロピレン五量体を含む請求項18の方法。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールであり、かつオレフィン混合物がプロピレン五量体を含む請求項19の方法。
- オリゴマー化する工程において、工程(b)のアルキルヒドロキシ芳香族化合物の塩を硫化する請求項18の方法。
- (a)潤滑性粘度を有する主要量のオイルおよび(b)オリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩であって、該アルキルヒドロキシ芳香族化合物のアルキル基が、ASTM D86で測定される少なくとも約195℃の初留点と約325℃以下の終留点とを有するプロピレンオリゴマーを含むオレフィン混合物から誘導される過塩基性塩を含む潤滑油組成物。
- 潤滑性粘度を有するベースオイルが鉱物ベースオイルである請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約200℃の初留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約210℃の初留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約225℃の初留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約230℃の初留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される約300℃以下の終留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される約290℃以下の終留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される約280℃以下の終留点を有する請求項26の潤滑油組成物。
- プロピレンオリゴマーがASTM D86で測定される少なくとも約230℃の初留点と約280℃以下の終留点とを有する請求項26の潤滑油組成物。
- 過塩基性塩が、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、およびそれらの混合物からなる群より選ばれる金属塩基から誘導される請求項26の潤滑油組成物。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールである請求項26の潤滑油組成物。
- ヒドロキシ芳香族化合物がフェノールであり、かつオレフィン混合物がプロピレン五量体を含む請求項26の潤滑油組成物。
- オリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物が、硫化アルキルヒドロキシ芳香族化合物である請求項26の潤滑油組成物。
- 潤滑油組成物中に過塩基性塩が、潤滑油組成物の全質量に対して、約0.01質量%乃至約40質量%の量で存在している請求項26の潤滑油組成物。
- 金属清浄剤、無灰性分散剤、摩擦緩和剤、極圧剤、粘度指数向上剤、および流動点降下剤からなる群より選ばれる少なくとも一つの添加剤をさらに含む請求項26の潤滑油組成物。
- 組成物の全質量に対して、0.05質量%を超えることがないリン含有量を有する請求項26の潤滑油組成物。
- 潤滑油組成物が有する哺乳類に対する影響としての内分泌系を攪乱する性質を軽減する方法であって、請求項1のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を、潤滑性粘度を有する主要量のオイルを含む潤滑油組成物に添加することを含む方法。
- 潤滑油組成物が有する哺乳類に対する影響としての内分泌系を攪乱する性質を軽減する方法であって、請求項16のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を、潤滑性粘度を有する主要量のオイルを含む潤滑油組成物に添加することを含む方法。
- 潤滑油組成物が有する哺乳類に対する影響としての内分泌系を攪乱する性質を軽減する方法であって、請求項17のオリゴマー化したアルキルヒドロキシ芳香族化合物の過塩基性塩を、潤滑性粘度を有する主要量のオイルを含む潤滑油組成物に添加することを含む方法。
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