JP2011508264A - 可聴音響周波数管理のための音波バリア - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2007年12月21日に出願された、米国仮出願第61/025,793号の優先権を主張し、その内容はこの参照をもって本明細書に組み込まれる。
本発明は音波バリアに関し、別の態様においては、音波バリアの製造方法、及び遮音におけるそれらの使用方法に関する。
上記に引用した本発明の音波バリアの粘弾性構成成分として好適な材料は、(好ましくは少なくとも周波数の可聴帯域内で)横波音波の伝播速度の少なくとも30倍(好ましくは少なくとも50倍、より好ましくは少なくとも75倍、最も好ましくは少なくとも100倍)である縦波音波の伝播速度を有する粘弾性固体及び液体を含む。有用な粘弾性固体及び液体は、周囲温度(例えば、約20℃)で、約5×106パスカル(Pa)以下の安定した剪断プラトー弾性率(G°N)を有するものを含み、この安定した剪断プラトー弾性率が、好ましくは材料のガラス転移温度(Tg)より30ケルビン〜100ケルビン高い温度範囲にわたって存在する。好ましくは、音波バリア中の粘弾性材料の少なくとも1つは、周囲温度(例えば、約20℃)で、約1×106Pa以下(より好ましくは、約1×105Pa以下)の安定した剪断プラトー弾性率を有する。
本発明の音波バリアは、第一の密度を有する第一の媒質中に配置される実質周期的な(一次元、二次元又は三次元の)構造体のアレイを含み、前記構造体が、上述したように、第一の密度とは異なる第二の密度を有する第二の媒質から形成されている。そのようなアレイは、第一の媒質として上述した粘弾性材料又は上述した弾性材料(又は、弾性材料の代わりとして第二の異なる粘弾性材料)のいずれか、第二の媒質としてその2つのうちの他方を使用することにより形成されてもよい。
本発明の音波バリアは、音響源(好ましくは、可聴音響周波数源)と音響受信体(好ましくは、可聴音響周波数の受信体)との間に音波バリアを介在させ、又は配置することを含む遮音方法に使用することができる。有用な音響源としては、交通騒音、工場騒音、会話、音楽等(好ましくは騒音又は可聴成分を有する他の音波、より好ましくは騒音又は約500Hz〜約1500Hzの範囲内の周波数成分を有する他の音波)が挙げられる。音響受信体は、例えば人の耳、任意の様々な記録デバイス等(好ましくは人の耳)であってもよい。所望であれば、音波バリアは、音響吸収体として(例えば音波バリアをヘルムホルツ共振器型の吸収体として機能できるように、物質に対して配置することによって)使用することができる。
透過損失測定
Bruel & Kjaer Impedance Tube System Type 4206 100mm管、Bruel & Kjaer Sound & Vibration Measurement A/S,Denmark)を使用して、透過損失測定を行った。4マイクロホン移動−機能試験方法を用いて、50Hz〜1.6kHzの周波数帯域内の透過損失を測定した。
Bruel&KjaerインピーダンスTube System Type 4206(100mm管、Bruel & Kjaer Sound & Vibration Measurement A/S,Denmark)を使用して、吸収係数の測定を行った。2マイクロホン移動−機能方法を適用して、ASTM E 1050に記載されている標準的な手順に従って、これらの測定を50Hz〜1.6kHz周波数帯域内にて行った。
流動学的特性(例えば、安定した剪断プラトー弾性率)を、商業的なARES動的レオメーター(New Castle,DelawareのTA Instrumentsから入手可能)内で、材料の試験サンプル上で伸長モードにて線形、等温周波数掃引動的機械分析(DMA)試験を行うことにより測定した。得られたデータを、次に時間−温度重ね合わせの原理を使用して移動して、選択された参照温度(22.7℃の室温として取得)における動的マスター曲線を得た。動的マスター曲線の移動のために使用した水平移動係数を調べ、Williams−Landel−Ferry(WLF)型に従うことが見出された。得られた動的マスター曲線を、最終的にNinomiya−Ferry(NF)手順を使用して、室温(22.7℃)での安定した線形伸長弾性率マスター曲線に変換した。ゴム引張係数プラトーの値は、安定した線形伸長弾性率マスター曲線から決定し、材料の安定剪断プラトー弾性率は、ゴム伸長弾性率プラトー値の1/3として取得した。(例えば、John D.FerryによるViscoelastic Properties of Polymers,2nd Edition,John Wiley & Sons,Inc.,New York(1980)における流動学的データ解析技術の考察を参照されたい。)
シリコーンポリオキサミドブロックコポリマーの調製
ポリジメチルシロキサン(PDMS)ジアミンのサンプル(830.00グラム、モル当たり約14,000グラムの平均分子量(MW)、本質的に米国特許第5,214,119号に記載されているように調製)を、機械的攪拌器、加熱マントル、窒素注入チューブ(ストップコックを伴う)及び排出チューブを備えた2リットルの3口樹脂反応フラスコ内に配置した。フラスコを窒素で15分間パージし、次に、激しく撹拌し、シュウ酸ジエチル(33.56グラム)を滴加した。得られた反応混合物を約1時間、室温で攪拌し、次に、80℃にて75分間撹拌した。反応フラスコに、蒸留アダプタ及び蒸留レシーバを装着した。前記反応混合物を減圧下(133パスカル、1トール)、120℃にて2時間加熱し、次に、130℃にて30分間、更なる留出物を集めることができなくなるまで加熱した。反応混合物を、室温に冷却した。得られた透明な流動性の液体生成物のガスクロマトグラフィー分析は、検出可能なレベルのシュウ酸ジエチルが残存していないことを示した。生成物のエステル当量は、1H核磁気共鳴(NMR)分光法(当量は、7,916グラム/当量に等しい)及び滴定(当量は、8,272グラム/当量に等しい)を用いて決定した。
2.5グラムの上記にて調製したシリコーンポリオキサミドブロックコポリマーと、7.5グラムのMORTHANE PE44−203熱可塑性エラストマーポリウレタン(Morton International,Inc.,Chicago,ILから入手可能)を組み合わせて、10グラムのバッチを形成した。バッチは手により乾燥ブレンドされ、DSM micro 15押出成形機内に供給された。バッチをプランジャを用いて押出成形機内に押し込んだ。このバッチを1分当たり150回転(rpm)にて2〜4分間混合した。得られた溶融混合物は押出成形機の末端部から加熱シリンダー内に流れ出してバーとされ、又は加熱アルミニウム片上に流れ出して加圧シートが形成された。シリンダーをダイの前に設置し、プランジャ−で混合物をダイ中に押し込んだ。アルミニウムシート上の混合物は、別のアルミニウムシートをその上に置き、Carver液圧プレスに入れた。プレスは、バッチ(196℃)の押出しに用いた温度と同じ温度に設定した。混合物はプレスのプラテンが一体となるにつれ平板化し、所望の厚さ0.65mmを提供した。
シリコーンゴム2番;McMaster−Carr,Elmhurst,ILから入手可能な商品番号8977K312、デュロメータ硬度40A、厚さ0.8mm、接着剤バッキングを伴う
ポリウレタン:Morton International Inc.,Chicago,ILから入手可能なMorthane(商標)熱可塑性エラストマーポリウレタン、商品番号PE44−203
ブロックコポリマー:Kraton(商標)G1657線状スチレン−(エチレン−ブチレン)ブロックコポリマー、Shell Chemical Co.,Houston,TXから入手可能、厚さ1.2mmのシートに加圧
シリコーンポリオキサミドブロックコポリマー:上述したように調製したポリジオルガノシロキサンポリアミドブロックコポリマー
ポリウレタンとシリコーンポリオキサミドとのブレンド:上述したように調製し、厚さ0.65mmのシートに加圧した、75重量パーセントのポリウレタンと25重量パーセントのシリコーンポリオキサミドブロックコポリマーとの溶融ブレンド
アクリレートコポリマー:4層のアクリル感圧転写接着剤(3M Company,St.Paul,MNから商品表記3M(商標)VHB(商標)Adhesive Transfer Tape F9473PCで入手可能)、層の厚さ0.25mm(10mils)、全厚1.0mm
コルク:コルクシート、カタログ番号23420−708、VWR International,Inc.,West Chester,PAから入手可能、厚さ3.0mm
アルミニウム1番:アルミニウム箔、厚さ0.076mm、McMaster−Carr Inc.,Elmhurst,ILから商品番号9536K32
アルミニウム2番:アルミニウム箔、厚さ0.03mm、ブランド名Reynolds Wrap(商標)で市販、Alcoa Corp.,Pittsburgh,PAから入手可能
銅1番:銅合金110箔、厚さ0.076mm、McMaster−Carr Inc.,Elmhurst,ILから商品番号9709K55
銅2番:銅合金110箔、厚さ0.025mm、McMaster−Carr Inc.,Elmhurst,ILから商品番号9709K53
銅3番:銅合金110箔、厚さ0.254mm、McMaster−Carr Inc.,Elmhurst,ILから商品番号9709K66
下記の表1に示すように、様々な材料(材料A及びBと指定)の層を、可変の層の数と、可変の層の厚さとを有する様々な異なる形態に組み立てることにより、様々な多層構造体を構築した。比較例構造体として、6つの単一層構造体も調製した。得られた構造体の透過損失特性を、本質的に上述した手順に従って試験した。結果を図1〜7に示す。
音響吸収体としての使用
下記の表2に示す材料(材料A及びBと指定)の層を組み立てることにより、3層構造体(全厚1.63mm)を構築した。得られたABA構造体の吸収係数は、本質的に上述した手順に従って決定した(表2に示すように、構造体と管システムの後部(反射)プレートとの間の可変空気間隙を用いて(吸収モードにて))。結果を図8に示す。
Claims (25)
- 第一の密度を有する第一の媒質中に配置された実質周期的な構造体のアレイを含む音波バリアであって、前記構造体は、前記第一の密度とは異なる第二の密度を有する第二の媒質で形成されており、前記第一の媒質及び第二の媒質の一方は、縦波音波の伝播速度と横波音波の伝播速度とを有する粘弾性媒質であり、前記縦波音波の伝播速度が、前記横波音波の伝播速度の少なくとも30倍であり、前記第一の媒質及び前記第二の媒質の他方は粘弾性媒質又は弾性媒質である、音波バリア。
- 前記縦波音波の伝播速度が、少なくとも音響周波数の可聴帯域内で、前記横波音波の伝播速度の少なくとも30倍である、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記縦波音波の伝播速度が、前記横波音波の伝播速度の少なくとも50倍である、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記粘弾性媒質が、粘弾性固体、粘弾性液体及びそれらの組み合わせから選択される、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記粘弾性固体及び粘弾性液体が、20℃で5×106Pa以下の安定した剪断プラトー弾性率を有する、請求項4に記載の音波バリア。
- 前記安定した剪断プラトー弾性率が、前記粘弾性固体又は前記粘弾性液体のガラス転移温度より30〜100ケルビン高い温度範囲にわたって存在する、請求項5に記載の音波バリア。
- 前記音波バリア中の前記粘弾性媒質の少なくとも1つが、20℃で1×106Pa以下の安定した剪断プラトー弾性率を有する、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記粘弾性固体及び前記粘弾性液体が、ゴム状ポリマー組成物、及びそれらの組み合わせから選択される、請求項4に記載の音波バリア。
- 前記ゴム状ポリマー組成物が、エラストマー、粘弾性液体、及びそれらの組み合わせから選択される、請求項8に記載の音波バリア。
- 前記第一の媒質及び前記第二の媒質の前記他方が弾性媒質である、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記弾性媒質が、1秒当たり少なくとも2000メートルの縦波音波の伝播速度を有する、請求項10に記載の音波バリア。
- 前記弾性媒質が、金属、金属合金、ガラス状ポリマー、及びそれらの組み合わせから選択される弾性固体からなる、請求項10に記載の音波バリア。
- 前記実質周期的な構造体のアレイが、前記第一の媒質及び前記第二の媒質を交互に重ねてなる交互層を備える多層構造体形状の一次元アレイである、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記多層構造体が、粘弾性媒質及び弾性媒質を交互に重ねてなる交互層を含み、前記粘弾性媒質がエラストマー及びそれらの組み合わせから選択され、かつ前記弾性媒質が金属、金属合金、ガラス状ポリマー、及びそれらの組み合わせから選択される、請求項13に記載の音波バリア。
- 前記粘弾性媒質が、シリコーンゴム、(メタ)アクリレートポリマー、ブロックコポリマー、セルロース系ポリマー、有機ポリマーとポリジオルガノシロキサンポリアミドブロックコポリマーとのブレンド、ネオプレン、及びそれらの組み合わせから選択され、かつ前記弾性媒質が、銅、アルミニウム、銅合金、アルミニウム合金、及びそれらの組み合わせから選択される、請求項14に記載の音波バリア。
- 前記多層構造体が、0.75mm〜1.25mmの層厚さを有する粘弾性材料と、0.025〜1mmの層厚さを有する弾性材料とを交互に重ねてなる交互層を3〜10個含み、かつ前記多層構造体が、1mm〜10mmの範囲内の寸法を有する、請求項13に記載の音波バリア。
- 前記多層構造体が、前記粘弾性材料と前記弾性材料とを交互に重ねてなる交互層を3〜5個含み、かつ前記粘弾性材料が、シリコーンゴム、アクリレートポリマー、及びそれらの組み合わせから選択され、前記弾性材料が、アルミニウム、エポキシ樹脂、アルミニウム合金、及びそれらの組み合わせから選択され、かつ前記多層構造体が、2mm〜4mmの範囲内の寸法を有する、請求項16に記載の音波バリア。
- 前記音波バリアが、800Hz〜1500Hzの範囲にわたって20dB以上の透過損失をもたらし、前記音波バリアの全寸法が20cm以下の大きさである、請求項1に記載の音波バリア。
- 前記音波バリアが、800Hz〜1500Hzの範囲にわたって20dB以上の透過損失をもたらし、前記音波バリアの全寸法が20cm以下の大きさである、請求項13に記載の音波バリア。
- (a)第一の密度を有する第一の媒質を用意することと、(b)前記第一の密度とは異なる第二の密度を有する第二の媒質を用意することと、(c)前記第一の媒質中に配置される実質周期的な構造体のアレイを形成することとを含み、前記構造体が前記第二の媒質で形成されており、前記第一の媒質及び第二の媒質の一方が、縦波音波の伝播速度と、横波音波の伝播速度とを有する粘弾性媒質であり、前記縦波音波の伝播速度が、前記横波音波の伝播速度の少なくとも30倍であり、前記第一の媒質及び第二の媒質の他方が、粘弾性又は弾性媒質である、音波バリアの製造方法。
- (a)第一の密度を有する第一の媒質中に配置される実質周期的な構造体のアレイを含み、前記構造体が、前記第一の密度とは異なる第二の密度を有する第二の媒質から形成されており、前記第一の媒質及び第二の媒質の一方が、縦波音波の伝播速度と、横波音波の伝播速度とを有する粘弾性媒質であり、前記縦波音波の伝播速度が前記横波音波の伝播速度の少なくとも30倍であり、前記第一の媒質及び第二の媒質の他方が粘弾性又は弾性媒質である、音波バリアを用意することと、(b)音響源と音響受信体との間に前記音波バリアを介在させることとを含む、遮音方法。
- 前記音響源が可聴音響周波数源であり、前記音響受信体が可聴音響周波数の受信体である、請求項21に記載の遮音方法。
- 前記音波バリアが音響吸収体として使用される、請求項21に記載の遮音方法。
- 前記音波バリアが、800Hz〜1500Hzの範囲にわたって20dB以上の透過損失をもたらし、前記音波バリアの全寸法が20cm以下の大きさである、請求項21に記載の遮音方法。
- 前記実質周期的な構造体のアレイが、前記第一の媒質及び第二の媒質を交互に重ねてなる交互層を含む多層構造体形状を有する一次元アレイである、請求項21に記載の遮音方法。
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