JP2011252665A - 焼結機および焼結鉱の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】循環移動するパレット8と、該パレット上8に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層9を形成する原料供給装置と、前記パレット上の焼結原料中の炭材に点火する点火炉と、前記パレットの下方に空気を吸引するウインドボックス11とを備え、前記装入層9内の炭材を燃焼させて焼結ケーキを生成する焼結機であって、前記点火炉の下流側に配設され、前記装入層9上方で液体燃料を微粒化して噴射する液体燃料噴射装置15と、該液体燃料噴射装置15の上方に熱風を供給する熱風供給装置40とを備えている。
【選択図】図2
Description
(m2)により決定される。即ち、焼結機の生産量は、焼結機の機幅や機長、原料堆積層
の厚さ(装入層厚さ)、焼結原料の嵩密度、焼結(燃焼)時間、歩留などにより変化する。そして、焼結鉱の生産量を増加させるには、装入層の通気性(圧損)を改善して焼結時間を短縮する、あるいは、破砕前の焼結ケーキの冷間強度を高めて歩留を向上することなどが有効であると考えられている。
図25は、厚さが600mmの装入層中を移動する燃焼帯の前線が、該装入層のパレットの約400mm上(装入層表面から200mm下)の位置にあるときにおける装入層内の圧損と温度の分布を示したものである。このときの圧損分布は、湿潤帯におけるものが約60%、燃焼・溶融帯におけるものが約40%である。
に保持される時間(以降、「高温域保持時間」と称する)は、低生産の場合にはt1、生
産性を重視した高生産の場合にはt2で表されている。高生産の時には、パレットの移動
速度が速いため、高温域保持時間t2が低生産の時のt1と比べて短くなる。高温域保持時間が短くなると、焼成不足となり易く、焼結鉱の冷間強度が低下し、歩留が低下する。したがって、高強度焼結鉱の生産性を上げるためには、短時間の焼結でも、焼結ケーキの強度、即ち焼結鉱の冷間強度を上げて、歩留の維持、向上を図ることができる何らかの手段を講じる必要がある。なお、焼結鉱の冷間強度を表す指標としては、一般に、SI(シャッターインデックス)、TI(タンブラーインデックス)が用いられる。
従来、多種にわたって歩留り向上による生産性向上を目的とした技術が提案されている。
さらに、特許文献3では、粉鉱石の焼結作業中、すなわち焼結機のパレット、又はベッド上に焼結原料を装入充填し、その焼結原料の点火後において、油脂類液体燃料例えば重油を焼結原料の表面に散布することにより、表面の粉鉱石を硬く焼結する焼結鉱の製造方法が提案されている。
キ表面に残留することが予測される。ケーキ表面に残留した油分は様々な弊害をもたらすことが予測される。例えば、焼結鉱を粉砕する際に、赤熱した焼結鉱と油分を含んだ焼結鉱が接触することにより、クラッシャー後の工程で焼結鉱が燃焼する可能性がある。また、クラッシャーでの粉砕時に発生する油分を含んだダストは電気集塵機(EP)で火災を起こす原因となる可能性がある。さらに、油分を含んだダストは集塵効率を低下させることが知られている。また、油分がクラッシャーやベルトコンベヤに付着し、ハンドリング性能が悪化し、メンテナンス回数の増加が予測されるなどの未解決の課題がある。
また、本発明の他の形態に係る焼結機は、前記熱風供給装置は、前記液体燃料噴射装置で噴射して微粒化した液体燃料の気化を促進する温度の熱風を供給するように構成されていることを特徴としている。
また、本発明他の形態に係る焼結機は、前記熱風の温度が、前記焼結ケーキの表面に残留する液体燃料の残油率を2%以下に抑制する温度に設定されていることを特徴としている。
また、本発明の他の形態に係る焼結機は、前記液体燃料が、常温近傍で液体状態である石油系液体燃料、アルコール類液体燃料、エーテル類液体燃料、その他の炭化水素系化合物類液体燃料の少なくとも1つが用いられていることを特徴としている。
また、本発明の他の形態に係る焼結機は、前記液体燃料が重油であることを特徴としている。
を特徴としている。
また、本発明の他の形態に係る焼結鉱の製造方法は、前記液体燃料は重油であることを特徴としている。
また、本発明の他の形態に係る焼結鉱の製造方法は、前記熱風の温度は、ケーキ表面に残留する液体燃料の残油率を2%以下に抑制する温度に設定されていることを特徴としている。
さらに、微粒化された液体燃料に熱風を供給するので、液体燃料の気化を促進し、焼結ケーキ表面に残る液体燃料の残油率を大幅に低減することができる。
図1は、本発明に係る焼結機の一実施形態を示す概略構成図である。この図1においては、前述した従来例と同様に、鉄鉱石粉、製鉄所内回収粉、焼結鉱篩下粉、石灰石およびドロマイトなどの含CaO系副原料、生石灰等の造粒助剤、コークス粉や無煙炭などの燒結原料を複数のホッパー1からコンベヤ上に所定の割合で切り出し、切り出した原料をドラムミキサー2,ドラムミキサー3等によって適量の水を加えて混合、造粒されて、3.0〜6.0mmの平均径を有する擬似粒子である焼結原料とされてサージホッパー5に貯留される。一方、所定粒径に整粒した塊鉱石を床敷ホッパー4から切り出して焼結機パレット8のグレート上に床敷層を形成する。
この液体燃料噴射装置15は、点火炉10の下流側且つ燃焼・溶融帯が装入層9中を進行する過程におけるパレット進行方向の何れかの位置に一つ以上配設され、装入層9中への液体燃料ミストの供給は、装入層9中の炭材への点火後の位置で行われるのが好ましい。この液体燃料噴射装置15は、点火炉10の下流側で、燃焼前線が表層下に進行した以降の任意の位置に一つ又は複数個配設されるものであり、目標とする製品焼結鉱の冷間強度を調整する観点から、大きさ、位置、配置数が後述するように決められる。
このフード16内には、図2及び図4に示すように、装入層9の上方に焼結機パレット8の搬送方向に沿う圧縮空気供給配管21及び液体燃料供給配管22が焼結機パレット8の搬送方向と直交する幅方向に所定間隔を保って複数例えば9組平行に配設されている。
ここで、液体燃料ミスト29の粒径を100μm以下に設定する理由は、粒径が100μmを超えると、装入層9の表層部に残存する部分が発生し、表層部で燃焼し始めることにより、装入層9内の燃焼不足となる上層及び中層部の高温域保持時間の延長に寄与せず、無駄となる。
液体ミスト29の粒径が50μm以下であると、装入層9の上方及び表層部での燃焼を抑制して、表層に形成される焼結ケーキ内の亀裂部分を通過するか、又は焼結ケーキで一旦気化し、焼結ケーキを気体状態で通過して、燃焼・溶融帯に達して燃焼する。
噴射ノズル部28a及び28bのそれぞれはその中心線が垂直配管26から先端に行くに従い徐々に下がる僅かな先下がり勾配となる垂直配管24の中心軸に対して例えば85度程度の開角となるように設定されている。このように噴射ノズル部28a及び28bが僅かな先下がり勾配とされていることにより、液体燃料ミストの噴射を終了した際に、液体燃料ミストが噴射ノズル部28a及び28b内に液体として残留することなく、全て滴下される。
この圧縮気体供給源32は、消炎性を有する窒素、炭酸ガス及び水蒸気の何れかを主成
分として用いられた気体を貯留する貯留タンク33を有する。この貯留タンク33に貯留された気体がコンプレッサ34で圧縮されて圧縮気体とされ、これがレシーバタンク35に貯留され、このレシーバタンク35から圧縮気体供給元配管31を介して各制御弁VCに供給される。
ここで、本発明に用いることができる液体燃料とその特性について下記表1に示した。
なお、廃油等は、引火し易い成分や着火温度の低い成分を含むことがあるので、本発明
で用いるには好ましくない。着火温度や引火点の低い成分を含む廃油等の液体燃料を予め気化させて、装入層9即ち焼結原料ベッド上に供給した場合には、装入層9中の燃焼帯近傍に到達する前の装入層9の表層の上部空間ないしは装入層9の表層近傍で燃焼してしまうため、本発明が意図する装入層9の燃焼帯近傍で燃焼させて高温保持時間の延長を図るという効果を得ることができないためである。
この熱風供給装置40は、循環ガスを所定温度に加熱して熱風を形成するヒーター又は燃焼バーナーを有する加熱器41を備えている。この加熱器41で循環ガスを所定温度に加熱して熱風としてフード16の開口17に供給する。
ここで、熱風の温度としては、液体燃料の引火点及び発火点の範囲の温度が好ましく、前述したように液体燃料としてA重油を使用する場合には、ペンスキーマルテンス密閉式引火点(PM)が60〜120℃であり、発火点が約240℃となるので、この範囲内の温度に設定する。
より好ましくは、液体燃料噴射装置15で噴射した液体燃料ミスト29によって焼結ケーキの表層に残る残油率が残油による影響が殆ど生じない例えば2%以下となるように液体燃料ミスト29の気化を促進可能な温度に設定する。
ここで、液体燃料として前述したようにA重油(タラカン油田産)を使用した場合、温度(℃)と蒸気圧(mmH2O)との関係を表す蒸気圧曲線は、図7に示すようになる。
この図7から平衡時の蒸気圧では、常温時よりも、引火点で約8倍、200℃付近では約40倍の蒸気圧になる。
k=exp(−2406.8/T+2.7867)…………(1)
この(1)式から明らかなように、常温(25℃)では蒸発速度k=0.005(cm-2・min-1)となり、200℃ではk=0.140(cm-2・min-1)となる。
このときの、残油率mは下記(2)式で表される。
m=1−klog(t) …………(2)
ここで、tは保持時間(min)である。
また、フード16の下側と、焼結ベッド表面(装入層表面)との間には、必然的に間隙が生じるが、この間隙部分のシールが十分でないと、例えば、透過率が20〜30%あると、この部分からフード16内部に空気を巻き込み、液体燃料ミストの濃度分布の偏りを増大させることが分かった。したがって、フード16の下端からの空気の侵入を防止することは重要である。
また、液体燃料噴射装置15の設置位置、大きさ、配置数は以下のようにして設定される。
すなわち、装入層9中の炭材に点火された後に、液体燃料ミスト29を装入層9上へ供給(導入)する。その理由は、点火直後の位置で液体燃料ミスト29を供給しても、装入層9の表層上で燃焼するだけであり、液体燃料ミストが燃焼層に何ら影響を与えることはないからである。したがって、装入層9の上部の焼結原料が焼成されて、焼結ケーキの層である焼結完了帯が形成された後に、液体燃料ミストを装入層9へ供給する必要がある。
タノールを粒径約50μmとして鍋試験で用いた際の写真である。エタノール吹き込みに伴い燃焼溶融帯が大きく広がっていることがわかる。この現象を模式的に説明する図が図10(b)であり、図中左側は気体燃料を希釈して吹き込んだ際の焼結反応をさす。凝結材である粉コークスに点火炉で着火され粉コークスによる燃焼帯は焼結原料の装入層を下降しながら下方に焼結反応が進行していく。焼結帯ができるのは焼結完了帯であり、焼結完了帯と粉コークス燃焼帯との間に気体燃料を希釈して吹き込んだ際には希釈ガスのガス燃焼帯が発生し、ここで最高温度を上昇させずに高温域保持時間延長を司っている。右側は本発明になる液体燃料ミスト使用時の焼結反応を示す。焼結完了帯で液体燃料ミストのガス化が生じるもので、このため本発明では前記したように液体燃料ミストの粒径を100μm以下、好ましくは50μm以下とするものである。粒径が100μmを超えると焼結完了帯の熱を利用するにして液滴が残存するようになり表層部での燃焼の恐れがある。液体燃料ミストの粒径を100μm以下としたときは、液体燃料ミスト(液体燃料粒子)はその凝集粒子も含めガス化し液体燃料の蒸気となって、焼結完了帯と粉コークス燃焼帯との間に液体燃料を液体燃料ミストとして吹き込んだ際の液体燃料ガスのガス燃焼帯が発生し、ここで最高温度を上昇させずに高温域保持時間を拡大延長させ気体燃料使用と同じ現象を発揮させる。
気)領域が重要である。
つまり、図10(b)の液体燃料のガス化領域において、まず、液体燃料の蒸気濃度が
、表1の燃焼下限濃度以下になるように、スプレーノズルから液体燃料を噴霧することが重要である。吹き込むにあたっては焼結完了帯の表層部で燃焼させないように燃焼下限濃度の75%以下とすることが必要であり、その下限は燃料熱を活用するためには少なくとも燃焼下限濃度の1%以上とする。好ましくは燃焼下限濃度の25%以下、4%以上である。上限は、火災などの安全上から、下限は有効熱量から決まる。また、着火温度以下である必要がある。
液体燃料のガス化領域(焼結完了帯)において、その領域の温度が、液体燃料の沸点以上で、着火温度以下(燃焼下限濃度より濃度を低下させることにより制御可能)とした、液体燃料として重油、エタノール例を示しているが、最高温度を1380℃に抑えるため粉コークス使用量は減少させて行った。いずれも白く見える燃焼・溶融帯は拡大し、得られた焼結鉱強度は粉コークスのみ使用する従来焼結法より高いものを得ることができた。
なお、ガス化領域(焼結完了帯)の温度が、着火温度以上(燃焼下限濃度に近い高濃度)であると、図12のように、粉コークス燃焼帯に入る前の焼結完了帯表面で液体燃料蒸気が燃焼してしまい、効果が無くなり、酸素不足を招くなど焼結操業にとってかえって悪影響を与える。
(a)装入層9の上部に焼結ケーキが生成していない点火直後の状態で液体燃料ミストの供給を行うと、この装入層9の上で燃焼を起こす可能性がある。
(b)液体燃料ミストの供給は、焼結鉱の歩留りを向上させる必要のある部分に対して行う、即ち、焼結鉱の強度を上昇させたい部分で燃焼を起こすよう供給するのが好ましい。
mm以上となった状態において、液体燃料ミストの供給を行うことが好ましい。燃焼・溶融帯の厚みが15mm未満では、焼結層(焼結ケーキ)を通して吸引される空気と液体燃料ミストによる冷却効果によって、液体燃料ミストを燃焼させてもその効果が不十分となり、燃焼・溶融帯の厚みの拡大を図れないからである。一方、前記燃焼・溶融帯の厚みが15mm以上、好ましくは20mm以上、より好ましくは30mm以上となる段階で液体燃料ミストを供給すると、燃焼・溶融帯の厚みが大きく拡大し、高温域保持時間を延長することができ、ひいては冷間強度の高い焼結鉱を得ることができる。
なお、液体燃料噴射装置15は、焼結機の規模にもよって異なるが、例えば、生産量が約1.5万t/日で、機長が90mの規模の焼結機では、点火炉10の下流側約5m以降の位置に配置することが好ましい。
である。その結果、装入層全体の焼結ケーキの品質改善(冷間強度の向上)をもたらし、ひいては成品焼結鉱の品質(冷間強度)と生産性の向上につながる。
一般に、点火後の装入層では、パレットの移動に伴って燃焼(火炎)前線が次第に下方にかつ前方(下流側)に拡大していく中で、燃焼・溶融帯の位置が前述した図27(a)に示すように変化する。そして、図27(b)に示すように、焼結層内の焼結過程で受ける熱履歴は、上層、中層、下層で異なり、上層〜下層間では、高温域保持時間(約1200℃以上となる時間)は大きく異なる。その結果、パレット内の位置別焼結鉱の歩留まりは、図27(c)に示すような分布を示す。即ち、表層部(上層部)の歩留は低く、中層、下層部で高い歩留分布となる。そこで、本発明方法に従って、前記液体燃料ミストを供給すると、燃焼・溶融帯は、上下方向の厚みやパレット進行方向の幅などが拡大し、これが成品焼結鉱の品質向上に反映されるのである。そして、高い歩留分布となる中層部や下層部は、さらに高温域保持時間を制御できるため、歩留をより上昇させることができる。
先ず、図1に示すように、床敷ホッパー4から整粒した塊鉱石を切り出して焼結機パレット8のグレート上に床敷層を形成し、この床敷層上にサージホッパー5からドラムフィーダー6で定量切り出しされた焼結原料が装入されて焼結ベッドとも言われる400〜800mm程度の装入層9を形成する。
そして、焼結機パレット8の搬送に伴って、点火炉10下に移動された装入層9の表層中の炭材に点火される。
点火後の装入層9では、焼結機パレット8の移動に伴って燃焼(火炎)前線が次第に下方にかつ前方(下流側)に拡大していく中で、燃焼・溶融帯の位置が前述した図27(a)に示すように変化する。そして、燃焼・溶融帯の位置が上層から中層に移行する表層から200mm程度に達するときに、焼結機パレット8が液体燃料噴射装置15の位置に達する。
そして、液体燃料噴射装置15では、焼結機パレット8の上方を覆うフード16内でスプレー機構23によって液体燃料ミスト29が装入層9の表面に均一に噴射される。
このとき、スプレー機構23の噴射ノズル部28a及び28bから噴射された液体燃料ミスト29は、図13に示すように、例えば200℃に加熱された熱風によって気化が促進されて蒸発して可燃性気体となり、装入層9内で後段側から供給される空気と混合されて可燃性混合気となる。
結鉱の冷間強度が低い上・中層域を1200℃以上の高温域に保持する高温域保持時間を長くすることができ、焼結鉱の冷間強度を向上させることができる。したがって、液体燃料ミスト29の吹き込みを行わない場合の図27(c)に示す歩留りの低い上・中層部の歩留りを向上させることができる。
上述した本実施形態の効果を確認するために、熱風吹込み実験を行った。
この熱風吹込み実験は、図15に示すように、円筒状の鉄鍋50(290mmφ×400mmH)を用い、この鉄鍋50の内部に鉄鉱石、溶剤、粉コークスを配合した焼結原料をドラムミキサーで造粒した造粒粒子51を充填する。下記表2にコークス以外の具体的な原料配合を示す。
実験は、基本として焼結層の下部にブロワーを設置し、装入層上層から空気を引いている。空気に加えてミスト状にしたA重油を吹き込む水準(T2)、ミスト状にしたA重油と160℃(常温時の約9倍の蒸気圧)の熱風を吹き込む水準(T3,T4)(本発明)、ミスト状にしたA重油と200℃(常温次の約14倍の蒸気圧)の熱風を吹き込む水準(T5,T6)(本発明)及び空気に加えて液化天然ガス(LNG)を吹き込む水準(EX1)(比較例)の実験を行った。
さらに、本発明に対応する水準T3〜T6では、焼結原料層に点火終了後、30秒でA重油と熱風を同時に吹込み開始した。
ここで、水準T3及びT4では、A重油の吹込み量を5.4(g/min)及び2.8(g/min)に設定し、水準T5及びT6では、逆にA重油の吹込み量を2.8(g/min)及び5.4(g/min)に設定した。また、水準EX1では液化天然ガスの吹込み量を0.4%に設定した。
燃焼帯での燃焼量=α−β−γ
ただし、αはA重油の供給量であってA重油タンク重量を実測した。βは点火炉の残留量であって、点火炉内をウェスで拭き取って測定した。γはケーキ上面の残留量であって、ケーキ上面を採取し、油分測定(アセトンで溶解・分離)を行った。
このときの油分測定は、ケーキ上面を採取した試料を秤量し、図17に示す円筒型ろ紙55に試料56を装入して上部を綿栓57で封入した。
この円筒型ろ紙55を図18に示すソックスレー抽出機58にセットして、80℃のアセトンに油分を溶解し、ろ液を加熱し、アセトンを揮散させて油分を採取し、採取した油分の重量を測定した。
上記実験結果を下記表3に示す。
水準T4では残油率が0%となり、熱風温度が200℃となる水準T5及びT6ではA重油の吹込み量にかかわらず残油率が0%となり、焼結ケーキ表面に油分の残留は認められなかった。
また、上記水準T2〜T6及びEX1の実験による成品のシャッター強度(%)、成品歩留(%)、焼結時間(min)、生産率(t/h・m2)、生産量(kg)、吹込み原
単位(kg/t−s)及び原単価(全燃料:円/t−s)を算出した結果を下記表4に示す。
特に、シャッター強度と生産率との関係を表すと、図20に示すようになり、A重油のみである場合には生産率及びシャッター強度がともに低く、シャッター強度は76%以下
であるのに対し、A重油に160℃の熱風を供給する場合には、シャッター強度を80%に向上させることができるとともに、生産率も向上させることができる。さらにA樹油に200℃の熱風を供給する場合には、シッター強度を80%に維持しながら生産率を向上させることができる。
一方、他の比較例として、A重油を吹き込むことなく熱風のみを吹き込んだ場合の熱風温度とシャッター強度との関係を実験したところ、下記表5に示す結果が得られた。
この図22から明らかなように、常温(26℃)ではシャッター強度が76.3%であり、A重油を5.4(g/min)と熱風とを吹き込む場合に比較して高いが、熱風のみを供給する場合には、熱風温度の上昇に比較してシャッター強度の向上幅が小さく、熱風温度が60℃程度を超える高温領域では、A重油及び熱風を吹き込む場合に比較してシャッター強度が小さくなることが確認された。
この結果、シャッター強度の向上は熱風の供給のみで起こるものではなく、A重油と熱風との組み合わせによって初めて80%台のシャッター強度が得られることが確認された。
なお、上記実施形態においては、点火炉10の下流側に液体燃料噴射装置15を配置する場合について説明したが、これに限定されるものではなく、点火炉10の下流側に保温
炉が配設されている場合には、この保温炉の下流側に液体燃料噴射装置15を配設すればよい。
2…ドラムミキサー
3…ロータリーキルン
4…サージホッパー
5…床敷ホッパー
6…ドラムフィーダー
7…切り出しシュート
8…燒結機パレット
9…装入層
10…点火炉
11…ウインドボックス
15…液体燃料噴射装置
16…フード、
21…圧縮空気供給配管
22…液体燃料供給配管
23…スプレー機構
24…垂直配管
25…混合部
26…連結配管
27…分岐噴射部
28a,28b…噴射ノズル部
29…液体燃料ミスト
31…圧縮気体供給元配管
32…圧縮気体供給源
33…貯留タンク
34…コンプレッサ
35…レシーバタンク
36…液体燃料供給もと配管
37…燃料供給ポンプ
38…液体燃料貯留タンク
40…熱風供給装置
41…加熱器
42…温度制御装置
43…温度センサ
51…邪魔板
52…邪魔板列
Claims (11)
- 循環移動するパレットと、
該パレット上に粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層を形成する原料供給装置と、
前記パレット上の焼結原料中の炭材に点火する点火炉と、
前記パレットの下方に空気を吸引するウインドボックスと
を備え、前記装入層内の炭材を燃焼させて焼結ケーキを生成する焼結機であって、
前記点火炉の下流側に配設され、前記装入層上方で液体燃料を微粒化して噴射する液体燃料噴射装置と、
該液体燃料噴射装置の上方に熱風を供給する熱風供給装置と
を備えていることを特徴とする焼結機。 - 前記液体燃料噴射装置は、圧縮気体供給源と、液体燃料供給源と、前記圧縮気体供給源からの圧縮気体及び前記液体燃料供給源からの液体燃料を混合することにより微粒化して前記装入層上に水平方向に噴射するスプレー機構とを備えていることを特徴とする請求項1に記載の焼結機。
- 前記熱風供給装置は、前記液体燃料噴射装置で噴射して微粒化した液体燃料の気化を促進する温度の熱風を供給するように構成されていることを特徴とする請求項1又は2に記載の焼結機。
- 前記熱風の温度は、前記液体燃料の引火点以上で発火点以下の温度領域に設定されていることを特徴とする請求項1乃至3の何れか1項に記載の焼結機。
- 前記熱風の温度は、前記焼結ケーキの表面に残留する液体燃料の残油率を2%以下に抑制する温度に設定されていることを特徴とする請求項1乃至3の何れか1項に記載の焼結機。
- 前記熱風の温度は、88℃以上で200℃以下の範囲内の温度に設定されていることを特徴とする請求項1乃至3の何れか1項に記載の焼結機。
- 前記液体燃料は、常温近傍で液体状態である石油系液体燃料、アルコール類液体燃料、エーテル類液体燃料、その他の炭化水素系化合物類液体燃料の少なくとも1つが用いられていることを特徴とする請求項1乃至6の何れか1項に記載の焼結機。
- 前記液体燃料は重油であることを特徴とする請求項7項に記載の焼結機。
- 循環移動するパレット上に、原料供給装置によって粉鉱石と炭材を含む焼結原料を装入して装入層を形成して点火炉へ搬送し、当該装入層中の炭材に点火すると共に、前記パレットの下方に配設されたウインドボックスによって空気を吸引するようにした焼結鉱の製造方法であって、
前記点火炉の下流側における前記装入層の上方側で液体燃料噴射装置によって液体燃料を微粒化して噴射するとともに、熱風供給装置で、微粒化した液体燃料の気化を促進する熱風を供給することを特徴とする焼結鉱の製造方法。 - 前記液体燃料は重油であることを特徴とする請求項9に記載の焼結鉱の製造方法。
- 前記熱風の温度は、ケーキ表面に残留する液体燃料の残油率を2%以下に抑制する温度に設定されていることを特徴とする請求項9又は10に記載の焼結鉱の製造方法。
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