JP2011241446A

JP2011241446A - 硫化反応工程の反応制御方法

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Publication number: JP2011241446A
Application number: JP2010114473A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Shingu; 正寛新宮; Shuji Endo; 修司遠藤; Isao Nishikawa; 勲西川
Original assignee: Sumitomo Metal Mining Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Metal Mining Co Ltd
Priority date: 2010-05-18
Filing date: 2010-05-18
Publication date: 2011-12-01
Anticipated expiration: 2030-05-18
Also published as: CA2799528A1; EP2573197A4; AU2011255953B2; AU2011255953A1; WO2011145644A1; JP5359989B2; EP2573197A1

Abstract

【課題】ニッケル回収率を低下させることなく、反応容器や配管等の内壁への付着物の生成を低減し、従来技術に比較して内壁の付着物を除去する作業頻度を低減させることが可能な硫化反応工程の反応制御方法を提供する。
【解決手段】少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に硫化水素ガスを吹き込み、ニッケルを含む硫化物と貧液を生成する硫化反応工程の反応制御方法において、硫化反応の反応温度を６０〜７０℃に制御するとともに、該硫化反応の反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧに制御する。
【選択図】なし

Description

本発明は、硫化反応工程の反応制御方法に関し、より詳しくは、少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に、硫化水素ガスを吹きこみ、ニッケルを含む硫化物と貧液を形成する硫化反応工程において、反応容器内面への生成硫化物の付着を抑制する技術に関する。特に、ニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧浸出に基づく湿式製錬方法において、少なくともニッケルを含む硫酸水溶液の硫化反応工程の反応制御方法として用いられる。

近年、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬方法として、硫酸を用いた高温加圧酸浸出法（ＨｉｇｈＰｒｅｓｓｕｒｅＡｃｉｄＬｅａｃｈ）が注目されている。この方法は、従来の一般的なニッケル酸化鉱石の製錬方法である乾式製錬法と異なり、還元及び乾燥工程等の乾式工程を含まず、一貫した湿式工程からなるので、エネルギー的及びコスト的に有利であるとともに、ニッケル品位を５０重量％程度まで向上させたニッケル硫化物を得ることができるという利点を有している。このニッケル硫化物は、通常、浸出液を浄液した後、硫化水素ガスを吹き込むことにより、沈殿生成される。

少なくともニッケルを含む硫酸浴の溶液に硫化水素ガスを吹き込み、ニッケルを含む硫化物を得る工程（以下、「硫化反応工程」とする。）においては、従来、硫化反応温度を１００℃前後かそれ以上に設定することにより、反応速度を大きくして反応効率の向上を図っていた。

この方法では、反応速度は大きくなるものの、反応容器内壁や配管内壁（以下適宜、双方合わせて単に「内壁」ともいう。）で硫化反応が進行しやすいため、内壁に反応生成物が付着してしまう。これにより、反応容器内の容量が減少することとなり、少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液の反応容器内における滞留時間が低下し、さらに配管閉塞による流量負荷が低下して、反応効率の低下を引き起こす。また、内壁の付着物を除去する作業が必要となり、この作業の間は基本的に操業を止めなければならならず、稼働率が低下するといった問題が発生する。

ところが、この問題に対して内壁に付着する硫化物の生成を抑制させるために、硫化水素ガスの吹き込み量を減少させた場合、硫化反応の反応効率は低下し、反応後に得られる貧液中のニッケル濃度が上昇するため、ニッケル回収率の低下につながる。したがって、より高稼働率で操業するためには、他の手段で反応初期の反応速度を抑えることによって、内壁に付着する硫化物の生成を抑制する必要がある。

この点に関して、例えば特許文献１（特開２００８−２３１４７０号公報）には、反応生成物を硫化反応の種晶として反応容器に循環させて使用することで、ニッケル回収率を低下させることなく、従来の温度条件より低温の７０〜９０℃で硫化反応を操業する技術が提案されている。この技術を用いることにより、内壁への硫化物の付着を効果的に低減させることができ、例えば内壁の付着物を除去する作業の頻度が、従来では２〜３ヶ月に１回必要だったのに対し、半年に１回に済ませることが可能になった。

しかしながら、この反応容器に付着した硫化物の除去作業は、上述したように反応容器の内壁だけでなく配管の内壁に対しても行う必要があるため、非常に時間と労力を要する作業であり、より一層に除去作業の頻度を低下させることが要請されている。

特開２００８−２３１４７０号公報

本発明は、このような実情に鑑みて提案されたものであり、ニッケル回収率を低下させることなく、反応容器や配管等の内壁への付着物の生成を抑制し、従来技術と比較して内壁の付着物を除去する作業頻度を低減させることが可能な硫化反応工程の反応制御方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成するために、少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に硫化水素ガスを使用してニッケル硫化物を生成する反応工程について鋭意研究を重ねた。その結果、より低温の反応温度と所定の圧力下で硫化反応を進行させることにより、従来と同等のニッケル回収率を維持したまま、反応容器の内壁への付着物の生成を抑制し、付着物の除去作業頻度を低減させることが可能であることを見出し、本発明を完成させた。

すなわち、本発明に係る硫化反応工程の反応制御方法は、少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に硫化水素ガスを吹き込み、ニッケルを含む硫化物と貧液を生成する硫化反応工程の反応制御方法において、硫化反応の反応温度を６０〜７０℃に制御するとともに、該硫化反応の反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧに制御することを特徴とする。

ここで、上記ニッケルを含む硫酸塩溶液は、ニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧酸浸出に基づく湿式製錬方法において、浸出工程、固液分離工程、及び中和工程を経て回収される母液であることを特徴とする。

本発明に係る硫化反応工程の反応制御方法によれば、ニッケル回収率を低下させることなく、反応容器や配管等の内壁への付着物の生成を抑制し、内壁の付着物を除去する作業頻度を低減することができ、その工業的価値は極めて大きい。

ニッケル酸化鉱石の高温加圧酸浸出法の実施態様の一例を示す工程図である。硫化反応工程の設備配置の一例を示す概略図である。

本発明に係る硫化反応工程の反応制御方法は、少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に硫化水素ガスを吹き込み、ニッケルを含む硫化物と貧液を生成する硫化反応工程の反応制御方法である。以下、ニッケル酸化鉱石の湿式製錬方法である高温加圧酸浸出法において、本発明に係る硫化反応工程の反応制御方法を用いた場合について図面を参照しながら詳細に説明する。

図１は、ニッケル酸化鉱石の高温加圧酸浸出法の実施態様の一例を表す製錬工程図である。図１に示すように、ニッケル酸化鉱石の高温加圧酸浸出法は、まず、ニッケル酸化鉱石１１に硫酸を添加して高温加圧酸浸出させて浸出スラリー１２を得る浸出工程Ｓ１と、浸出工程Ｓ１で得られた浸出スラリー１２を多段洗浄して、ニッケル及びコバルトを含む浸出液１３と浸出残渣１４とに分離する固液分離工程Ｓ２と、分離された浸出液１３に含まれるフリー硫酸、及び鉄やアルミニウム等の不純物を中和し、３価の鉄水酸化物を含む中和澱物スラリー１５とニッケル回収用の母液１６とを生成する中和工程Ｓ３と、母液１６に硫化水素ガスを添加して、ニッケル及びコバルトを含む硫化物１７とニッケル等が除去された貧液１８とを生成する硫化反応工程Ｓ４とを有する。なお、硫化反応工程Ｓ４にて生成された硫化物１７は、硫化反応工程Ｓ４に循環させて使用する。詳しくは後述する。以下に、さらに詳細に高温加圧酸浸出法の各工程について説明する。

（１）浸出工程
浸出工程Ｓ１では、ニッケル酸化鉱石１１のスラリーに硫酸を添加し、２２０〜２８０℃の温度下で撹拌処理して、浸出残渣と浸出液からなる浸出スラリー１２を生成する。この浸出工程では、例えば高温加圧容器（オートクレーブ）が用いられる。

浸出工程Ｓ１で用いるニッケル酸化鉱石１１としては、主としてリモナイト鉱及びサプロライト鉱等のいわゆるラテライト鉱が挙げられる。ラテライト鉱のニッケル含有量は、通常、０．８〜２．５重量％であり、水酸化物又はケイ苦土（ケイ酸マグネシウム）鉱物として含有される。また、鉄の含有量は、１０〜５０重量％であり、主として３価の水酸化物（ゲーサイト）の形態であるが、一部２価の鉄がケイ苦土鉱物に含有される。

浸出工程Ｓ１においては、下記の式（I）〜（V）で表される浸出反応と高温熱加水分解反応によって、ニッケル、コバルト等を含有する硫酸塩としての浸出と、浸出された硫酸鉄のヘマタイトとしての固定化が行われる。なお、鉄イオンの固定化は、完全には進行しないので、得られる浸出スラリーの液部分には、ニッケル、コバルト等のほか２価と３価の鉄イオンが含まれる。

＜浸出反応＞
ＭＯ＋Ｈ_２ＳＯ_４ ⇒ ＭＳＯ_４＋Ｈ_２Ｏ・・・（I）
（式中Ｍは、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｍｎ等を表す。）
２Ｆｅ（ＯＨ）_３＋３Ｈ_２ＳＯ_４ ⇒ Ｆｅ_２（ＳＯ_４）_３＋６Ｈ_２Ｏ・・・（II）
ＦｅＯ＋Ｈ_２ＳＯ_４ ⇒ ＦｅＳＯ_４＋Ｈ_２Ｏ・・・（III）
＜高温熱加水分解反応＞
２ＦｅＳＯ_４＋Ｈ_２ＳＯ_４＋１／２Ｏ_２ ⇒ Ｆｅ_２（ＳＯ_４）_３＋Ｈ_２Ｏ・・・（IV）
Ｆｅ_２（ＳＯ_４）_３＋３Ｈ_２Ｏ ⇒ Ｆｅ_２Ｏ_３＋３Ｈ_２ＳＯ_４・・・（V）
浸出工程Ｓ１におけるスラリー濃度は、特に限定されるものではないが、浸出スラリー１２のスラリー濃度が１５〜４５重量％になるように調製することが好ましい。

浸出工程Ｓ１で用いる硫酸量は、特に限定されるものではなく、ニッケル酸化鉱石１１中の鉄が浸出されるような過剰量が用いられるが、例えば鉱石１トン当り２００〜４００ｋｇであり、鉱石１トン当りの硫酸添加量が４００ｋｇを超えると、硫酸コストが大きくなり好ましくない。

（２）固液分離工程
固液分離工程Ｓ２では、上述した浸出工程Ｓ１で形成される浸出スラリー１２を多段洗浄して、ニッケル及びコバルトを含む浸出液１３と浸出残渣１４とを得る。

固液分離工程Ｓ２では、浸出スラリー１２を洗浄液と混合した後、シックナーで固液分離を行う。具体的には、先ず、浸出スラリー１２を洗浄液により希釈及び洗浄し、次に浸出残渣１４をシックナーの沈降物として濃縮して浸出残渣１４に付着するニッケル分をその希釈の度合に応じて減少させる。実操業では、このような機能を持つシックナーを多段に連結させて用いる。なお、洗浄液は、後述する硫化工程でニッケルやコバルトを回収した後の貧液１８が好適に利用される。

固液分離工程Ｓ２における多段洗浄としては、特に限定されるものではないが、ニッケルを含まない洗浄液で向流に接触させる連続交流洗浄法（ＣＣＤ法：ＣｏｕｎｔｅｒＣｕｒｒｅｎｔＤｅｃａｎｔａｔｉｏｎ）を用いるのが好ましい。これによって、系内に新たに導入する洗浄液を削減するとともに、ニッケル及びコバルトの回収率を９５％以上とすることができる。

（３）中和工程
中和工程Ｓ３では、上述した固液分離工程Ｓ２にて得られた浸出液１３の酸化を抑制しながら、ｐＨが４以下となるように炭酸カルシウムを添加し、３価の鉄を含む中和澱物スラリー１５とニッケル回収用母液１６とを生成する。これによって、高温高圧酸浸出による浸出工程Ｓ１で用いた過剰の酸の中和を行うとともに、溶液中に残留する３価の鉄イオンやアルミニウムイオン等を除去する。

中和工程Ｓ３におけるｐＨ条件は、４以下とすることが好ましく、３．２〜３．８とすることがより好ましい。ｐＨが４を超えると、ニッケルの水酸化物の発生が多くなる。

中和工程Ｓ３においては、溶液中に残留する３価の鉄イオンの除去に際し、溶液中に２価として存在する鉄イオンを酸化させないことが好ましく、空気の吹込み、溶液の酸化を極力防止することが好ましい。これによって、２価の鉄の除去に伴う炭酸カルシウム消費量と中和澱物スラリー１５の生成量の増加を抑制することができる。すなわち、中和澱物スラリー１５量の増加による澱物へのニッケルロスの増加を抑えることができる。

中和工程Ｓ３における温度条件は、５０〜８０℃とすることが好ましい。温度条件を５０℃未満とした場合では、澱物が微細となり固液分離工程Ｓ２に悪影響を及ぼす。一方、温度条件を８０℃より高くした場合では、装置材料の耐食性の低下や加熱のためのエネルギーコストの増大を招く。

（４）硫化反応工程
硫化反応工程Ｓ４では、中和工程Ｓ３にて生成されたニッケル回収用の母液１６に硫化水素ガスを吹きこみ、ニッケル及びコバルトを含む硫化物１７と貧液１８とを生成する。

ここで、この硫化反応工程Ｓ４では、種晶として、母液１６に含まれるニッケル量に対し、４〜６倍、好ましくは４〜５倍の硫化物を循環使用する。これによって、反応容器の内面への硫化物の付着を抑制するとともに、貧液１８中のニッケル濃度をこれまで以上に低い水準で安定させることができる。

すなわち、硫化反応工程Ｓ４に循環された硫化物は、新規に発生する硫化物１７の発生の核となるので、反応速度が遅い比較的低温の温度条件であっても、充分な硫化物１７の発生速度を維持することができる。また、硫化物１７発生の核が存在することにより、生成する硫化物１７の粒子は比較的大きな粒子となるため、反応容器内における滞留時間が短くなるとともに、反応容器内に付着することもなくなる。

種晶として循環させる硫化物１７の使用量が４倍未満の場合では、貧液１８中のニッケル濃度が上昇し、ニッケル回収率が低下する。一方、循環させる硫化物１７の使用量が６倍より多い場合では、それ以上の効果は期待できない。

図２は、硫化反応工程における設備配置の一例を示す概略図である。この図２に示すように、撹拌硫化反応槽（容器）３０において、ニッケル及びコバルトを含む硫酸塩溶液からなる母液１６（反応始液）中に、循環硫化物スラリーからなる種晶１７’を添加し、さらに硫化水素ガス１９を吹き込みながら、硫化反応を行う。

反応後のスラリーは、シックナー等の沈降槽３１へ流送され、ニッケルを含む硫化物１７は沈降槽３１の底部から濃縮物スラリー２０として分離される。分離された濃縮物スラリー２０は、中継槽３２を経て所定の割合で分配され、撹拌硫化反応槽３０へ循環される。一方、中継槽３２からは、回収される硫化物１７が抜き出されて次工程で処理される。ここで、硫化反応工程Ｓ４への始液流量を測定、調整し、それが変動した場合には、シックナーより得られる濃縮物スラリー２０の流量を調節する。これにより、貧液１８のニッケル濃度を維持するように制御する。

母液１６中に亜鉛が含まれる場合には、ニッケル及びコバルトを硫化物１７として分離する工程に先立ち、亜鉛を硫化物として選択的に分離する工程を用いることができる。具体的には、硫化反応に際して、反応条件を弱めて硫化反応の速度を抑制させることにより、亜鉛と比較して高濃度に共存するニッケルの共沈を抑制して亜鉛を優先的に選択除去する。

母液１６としては、例えばｐＨが３．２〜４．０で、ニッケル濃度が２．０〜５．０ｇ／Ｌ、コバルト濃度が０．１０〜１．０ｇ／Ｌであり、不純物成分として鉄、マグネシウム、マンガン等を含むものを用いることができる。これら不純物成分は、浸出の酸化還元電位、オートクレーブの操業条件及び鉱石品位により大きく変化するが、一般的に、鉄、マグネシウム、マンガンが数ｇ／Ｌ程度含まれている。ここで、不純物成分は、回収するニッケル及びコバルトに対して比較的多く存在するが、硫化物としての安定性が低く、鉄、マンガン、アルカリ金属、及びマグネシウムなどのアルカリ土類金属は生成する硫化物に含有されない。

この硫化反応工程Ｓ４によって、不純物含有量の少ないニッケル及びコバルトを含む硫化物１７とニッケル濃度を低い水準で安定させた貧液１８が得られる。貧液１８は、ｐＨが１．０〜３．０程度であり、硫化されずに含まれる鉄、マグネシウム、マンガン等の不純物元素を含んでいる。また、回収ロスになるニッケル及びコバルトは、僅かであり、例えばニッケル及びコバルトの含有量はそれぞれ４０ｍｇ／Ｌ以下、５ｍｇ／Ｌ以下である。この貧液１８は、ニッケルをほとんど含まず、かつｐＨが低いので、固液分離工程Ｓ２で洗浄液として使用しても水酸化物の生成を引き起こさない。さらに、固液分離工程Ｓ２で洗浄液として使用することで、工業用水の使用量を削減できる。

本実施の形態に係る反応制御方法は、上述した、少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に硫化水素ガスを吹き込み、ニッケルを含む硫化物１７と貧液１８とを生成する硫化反応工程Ｓ４において、硫化反応の反応温度を６０〜７０℃に制御するとともに、反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧに制御する。

硫化反応工程における硫化反応温度を６０〜７０℃に制御することにより、反応容器の内壁で生じる硫化反応よりも、優先的に種晶を核とした硫化反応を進行させることができる。すなわち、硫化反応温度を６０〜７０℃に制御することによって、硫化反応速度を低下させることができ、これによって、反応容器や配管の内壁に付着する硫化物の生成を抑制させ、付着量を低減させることができる。

反応温度が６０℃より低い場合には、硫化反応の反応速度が低下し過ぎてしまい操業効率を悪化させる。一方、反応温度が７０℃より高い場合には、反応速度が増加することに伴って反応容器や配管の内壁に付着する硫化物の生成を促進し、付着量を増加させてしまう。

従来に比べて反応温度を６０〜７０℃に低下させることで、反応容器内に添加する硫化水素ガスとニッケルを含有する硫酸塩溶液からなる母液１６との気液接触反応による反応速度は低下する。しかしながら、本実施の形態のように、温度を低下させることによって、添加する硫化水素ガスの母液１６中への溶解度を上昇させることができるので、母液１６中への硫化水素ガスの溶存量を増加させることができる。

これにより、母液１６中に溶存する硫化水素と母液１６中のニッケルとの間における反応は気相と接触せずとも進行するため、反応終点における貧液１８中のニッケル濃度は、従来のように約１００℃の反応温度条件で行った場合と同様に低く抑えることができ、高いニッケル回収率を維持することができる。

換言すると、従来に比して反応温度を６０〜７０℃に低下させることによって、反応初期の気液接触反応の反応速度を低下させると同時に、母液１６中への溶存硫化水素濃度を上昇させることによって、母液１６内での硫化反応を促進させて、硫化反応全体の反応効率を維持させる。

そしてさらに、本実施の形態に係る硫化反応工程の反応制御方法では、硫化反応の反応温度を６０〜７０℃に制御するとともに、その硫化反応の反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧ、より好ましくは２５０〜３００ｋＰａＧに制御するようにしている。

上述のように、従来に比して硫化反応の反応温度を低下させることにより反応速度は低下するものの、反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧに制御することにより、より一層に硫化水素ガスの母液１６中への溶解度を向上させ、硫化水素ガスの溶存量を増加させる。これにより、母液１６中の溶存硫化水素とニッケルとの間における硫化反応を進行させて、温度低下による気液接触反応の反応速度の低下及びそれに伴うニッケル回収率の低下を補完することができる。

硫化反応容器内の圧力を２００ｋＰａＧ未満とした場合には、硫化剤である硫化水素ガスの溶存濃度が不足する。一方で、圧力を３００ｋＰａＧより高くした場合には、それ以上の効果が期待できない。また、より確実に硫化水素の溶存濃度を確保させる観点から、２５０ｋＰａＧ以上とすることが好ましく、圧力を２５０ｋＰａＧ以上とすることによりニッケル回収率をさらに向上させることができる。

以上のように、本実施の形態に係る硫化反応工程の反応制御方法は、従来と比べて硫化反応温度を６０〜７０℃に低下させることによって、硫化反応初期における気液接触反応の反応速度を低下させ、反応容器の内壁への硫化物（反応生成物）の付着を効率的に抑制させるとともに、母液１６中の溶存硫化水素濃度を増加させることができる。

さらに、硫化反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧに制御することにより、より一層に、添加した硫化水素ガスの母液１６中への溶解を促進させて溶存量を増やすことができ、母液１６中における硫化反応を進行させることができる。

これにより、高いニッケル回収率を維持したまま、反応容器の内壁に付着する硫化物の生成を抑制させて付着量を低減することができ、付着物除去作業の頻度を低減することができる。具体的に、付着物除去作業の頻度は、１回／年と、従来技術に比べて半分の頻度に低減することができる。

また、従来に比して反応温度を低くすることができるので、熱源（スチーム）量も減少させることが可能となり、効率的に、硫化物の反応容器内壁への付着を抑制しながら高いニッケル回収率を実現する操業を行うことができる。

以下、本発明の具体的な実施例について説明する。なお、下記のいずれかの実施例に本発明の範囲が限定されるものではない。

本実施例では、ニッケル硫化物生成反応において、母液としてニッケル濃度３．０〜４．５ｇ／ｌ、コバルト濃度０．１０〜０．２５ｇ／ｌのニッケル・コバルト混合硫酸塩溶液を用いた。この母液１６は、ニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧酸浸出に基づく湿式製錬方法において、浸出工程、固液分離工程、及び中和工程を経て回収されたニッケルを含む硫酸塩溶液からなるものである。

母液１６及び硫化反応終了後の液（貧液１８）中のニッケル濃度は、ＩＣＰ発光分析法又は原子吸光法により測定した。ニッケル回収率は、母液１６中のニッケル濃度に対する貧液１８中のニッケル濃度の百分率とした。

種晶１７’としては、母液１６中に含まれるニッケル量に対して５倍量のニッケル量に当たる硫化物（反応生成物）を循環使用した。

（実施例１）
母液の温度を６６℃、反応容器内の圧力を２２６ｋＰａＧとし、通常の操業を行った。

その結果、ニッケル回収率は９８．８％であった。また、反応容器の内壁の付着物除去作業の頻度は、１回／年であった。

（実施例２）
母液の温度を６３℃とした以外は、実施例１と同じ条件で通常の操業を行った。

その結果、ニッケル回収率は９８．７％であった。また、反応容器の内壁の付着物除去作業の頻度は、１回／年であった。

（実施例３）
反応容器内の圧力を２５１ｋＰａＧとした以外は、実施例２と同じ条件で通常の操業を行った。

その結果、ニッケル回収率は９９．０％であった。また、反応容器の内壁の付着物除去作業の頻度は、１回／年であった。

（実施例４）
反応容器内の圧力を２９０ｋＰａＧとした以外は、実施例２と同じ条件で通常の操業を行った。

（比較例１）
母液温度を５８℃とした以外は、実施例１と同じ条件で通常の操業を行った。

その結果、ニッケル回収率は９６．８％であった。また、反応容器の内壁の付着物除去作業の頻度は、１回／年であった。

（比較例２）
反応容器内の圧力を１９０ｋＰａＧとした以外は、実施例１と同じ条件で通常の操業を行った。

その結果、ニッケル回収率は９６．６％であった。また、反応容器の内壁の付着物除去作業の頻度は、１回／年であった。

（比較例３）
母液の温度を７２℃とした以外は、実施例１と同じ条件で通常の操業を行った。

その結果、ニッケル回収率は９８．６％であった。また、反応容器の内壁の付着物除去作業の頻度は、２回／年であった。

以下の表１に、各実施例及び比較例の条件、並びにニッケル回収率及び付着物除去作業頻度の結果をまとめる。

以上の結果に示されるように、硫化反応の反応温度を６０〜７０℃に制御し、また反応容器内の圧力を２００ｋＰａＧ以上に制御した実施例１〜４では、９８．７％以上の高いニッケル回収率とすることができた。特に、反応容器内の圧力を２５０ｋＰａＧ以上に制御した実施例３及び４では、９９．０％以上もの高いニッケル回収率となった。

また、実施例１〜４では、反応容器の内壁に付着した硫化物からなる付着物の除去作業を１回／年の頻度に抑えることができ、従来に比べて大幅にて低減させることができた。すなわち、高いニッケル回収率を維持しながら、反応容器や配管の内壁に付着する硫化物の生成を抑制させ、付着物量を低減させることができた。

このような実施例１〜４では、従来に比して硫化反応温度の低下させることにより、硫化水素ガスと母液１６中のニッケルとの気液接触反応による硫化反応の反応速度を抑制して反応容器内壁での硫化物の生成を抑制することができ、付着物を低減させることができたと考えられる。

また、硫化反応温度を低下させるとともに、反応容器内の圧力を上述した所定の値に上昇させることにより、添加した硫化水素ガスの母液１６中への溶解度を大きくし、溶存硫化水素濃度を上昇させることができたと考えられる。これにより、母液１６中での硫化反応を効率的に進行させることができ、付着物の生成を抑制させながら、高いニッケル回収率を維持することができたと考えられる。

一方、反応温度を５８℃とし、圧力を２２６ｋＰａＧとした比較例１では、反応容器の内壁の付着物除去作業は１回／年の頻度と、従来に比べて回数を抑えることができたものの、ニッケル回収率は９６．８％となってしまった。このことは、反応温度を６０℃未満としたことにより、硫化反応速度が低下し過ぎたため、硫化反応全体の反応効率が低下したためであると考えられる。

また、反応温度を６６℃とし、圧力を１９０ｋＰａＧとした比較例２においても、ニッケル回収率は９６．６％となってしまった。このことは、圧力を２００ｋＰａＧ未満としたことにより、硫化水素ガスの母液への溶解を促進させることができず、溶存硫化水素濃度が低かったために、反応温度の低下に伴う硫化反応効率の低下を補完することができなかったためと考えられる。

また、比較例３においては、反応温度を７２℃と高めに制御したことにより、ニッケル回収率を９８．６％と比較的高くすることができたものの、反応容器の内壁の付着物除去作業は２回／年も必要となってしまった。このことは、反応温度を高く設定したことにより硫化反応速度が高まって付着物の生成を促進させてしまった結果、付着量が増加したものと考えられる。

１１ニッケル酸化鉱石、１２浸出スラリー、１３浸出液、１４浸出残渣、１５中和澱物スラリー、１６母液、１７硫化物、１７’ 種晶、１８貧液、１９硫化水素ガス、２０濃縮物スラリー、３０撹拌硫化反応槽、３１沈降槽、３２中継槽

Claims

少なくともニッケルを含む硫酸塩溶液に硫化水素ガスを吹き込み、ニッケルを含む硫化物と貧液を生成する硫化反応工程の反応制御方法において、
硫化反応の反応温度を６０〜７０℃に制御するとともに、該硫化反応の反応容器内の圧力を２００〜３００ｋＰａＧに制御することを特徴とする硫化反応工程の反応制御方法。
上記反応容器内の圧力を２５０〜３００ｋＰａＧに制御することを特徴とする請求項１記載の硫化反応工程の反応制御方法。
種晶として、上記硫酸塩溶液に含まれるニッケル量に対して、４〜６倍のニッケル量に当たる上記硫化物を循環使用することを特徴とする請求項１又は２記載の硫化反応工程の反応制御方法。
上記ニッケルを含む硫酸塩溶液は、ニッケル酸化鉱石からニッケルを回収する高温加圧酸浸出に基づく湿式製錬方法において、浸出工程、固液分離工程、及び中和工程を経て回収される母液であることを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項記載の硫化反応工程の反応制御方法。