JP2011236025A - コンベヤベルト用ゴム組成物 - Google Patents

Abstract

【課題】コンベヤベルト用ゴムに要求される硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）および切断時伸び（Ｅ_Ｂ）を担保しながら、損失係数ｔａｎδを大きくすることができるコンベヤベルト用ゴム組成物を提供する。
【解決手段】ジエン系ゴム（ａ）と、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）とを含有するコンベヤベルト用ゴム組成物であって、前記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、前記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）２〜１２質量部を含有するコンベヤベルト用ゴム組成物。
【選択図】図１

Description

本発明はコンベヤベルト用ゴム組成物およびコンベヤベルトに関する。

採掘した岩石を運搬するコンベヤベルトには高い耐衝撃性が求められている。
従来、コンベヤベルトの耐衝撃性を向上するための手段として、アスベストやアラミド等の短繊維を用いる方法や、カーボンやシリカ等の補強剤を増強する手段が採られている。
しかし、これらの手段によって耐衝撃性を向上したコンベヤベルトは、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）の低下がみられ、基本物性が満足いくものではなくなっている。

また、加硫ゴムにおいては、損失係数ｔａｎδが大きいほど、また、モジュラス（Ｍ_１００またはＭ_３００）が大きいほど、衝撃エネルギーを減衰させやすく、耐衝撃性が優れることが知られている。
損失係数ｔａｎδを大きくする方法としては、ゴム組成物にカーボンブラックやシリカ等に加えて、石油樹脂を配合する手段が知られている（特許文献１）。

特開２００９−１４９８５６号公報

本発明者が検討したところ、ゴム組成物に石油樹脂を配合すると、硬さ（Ｈｓ）およびモジュラス（Ｍ１００、Ｍ３００）が低下する傾向があることが明らかになった。
すなわち、本発明者は、損失係数ｔａｎδをより大きくしようとして、石油樹脂をより多く配合すると、硬さ（Ｈｓ）およびモジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）が低下し、コンベヤベルト用ゴムに要求される基本物性のいくつかを満足できなくなることを知得した。

そこで、本発明は、コンベヤベルト用ゴムに要求される硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）および切断時伸び（Ｅ_Ｂ）を担保しながら、損失係数ｔａｎδを大きくすることができるコンベヤベルト用ゴム組成物を提供することを目的とする。
また、本発明は、そのコンベヤベルト用ゴム組成物を使用する、耐衝撃性に優れたコンベヤベルトを提供することをも目的とする。

本発明者が鋭意検討を重ねた結果、ジエン系ゴムとポリ乳酸系樹脂とを特定量含有するゴム組成物は、加硫後に、コンベヤベルト用ゴムに要求される硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）および切断時伸び（Ｅ_Ｂ）を有するとともに、損失係数ｔａｎδを大きくすることができ、コンベヤベルトの構成部材として用いると、コンベヤベルトの耐衝撃性を向上できることを知得した。
また、本発明者は、さらに、カーボンブラック、シラノール基を有する無機充填剤、石油樹脂を特定量配合すると、加硫後のゴム組成物の、硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等をより向上できることを知得した。
すなわち、本発明は、下記〔１〕〜〔９〕を提供する。

〔１〕ジエン系ゴム（ａ）と、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）とを含有するコンベヤベルト用ゴム組成物であって、
上記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）を２〜１２質量部含有するコンベヤベルト用ゴム組成物。

〔２〕さらに、カーボンブラック（ｃ）を、上記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、３０質量部以上７０質量部未満含有する、上記〔１〕に記載のコンベヤベルト用組成物。

〔３〕さらに、シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）を、上記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、５質量部以上２０質量部未満含有する、上記〔１〕または〔２〕に記載のコンベヤベルト用組成物。

〔４〕さらに、石油樹脂（ｅ）を、上記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、１２質量部以下含有し、かつ、上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）および上記石油樹脂（ｅ）の含有量の合計が、上記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して３〜１５質量部である、上記〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。

〔５〕上記ジエン系ゴム（ａ）が天然ゴム（ＮＲ）およびスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を合計で７０質量％以上含む、上記〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。

〔６〕上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）がポリ乳酸である、上記〔１〕〜〔５〕のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。

〔７〕前記カーボンブラック（ｃ）がＨＡＦ級、ＩＳＡＦ級およびＳＡＦ級のカーボンブラックからなる群から選ばれる１種類以上である、上記〔２〕〜〔６〕のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。

〔８〕上記シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）がシリカである、上記〔３〕〜〔７〕のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。

〔９〕上面カバーゴム層、補強層および下面カバーゴム層からなるコンベヤベルトであって、少なくとも上記上面カバーゴム層が上記〔１〕〜〔８〕のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物により形成されるコンベヤベルト。

本発明によれば、コンベヤベルト用ゴムに要求される硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）および切断時伸び（Ｅ_Ｂ）を担保しながら、損失係数ｔａｎδを大きくすることができるコンベヤベルト用ゴム組成物を提供することができる。
また、本発明によれば、そのコンベヤベルト用ゴム組成物を使用する、耐衝撃性に優れたコンベヤベルトを提供することができる。

図１は、本発明のコンベヤベルトの好適な実施態様の一例を模式的に示した断面図である。

以下に、本発明について詳細に説明する。
本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物（以下、単に「本発明のゴム組成物」という。）は、ジエン系ゴム（ａ）と、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）とを含有するコンベヤベルト用ゴム組成物であって、上記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）２〜１２質量部を含有するコンベヤベルト用ゴム組成物である。

［必須成分］
次に、本発明のゴム組成物に含有するジエン系ゴム（ａ）およびポリ乳酸系樹脂（ｂ）について詳述する。

〈ジエン系ゴム（ａ）〉
本発明のゴム組成物に含有するジエン系ゴム（ａ）は、ジエン系ゴムであれば、特に限定されない。
上記ジエン系ゴム（ａ）としては、具体的には、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、１，２−ブタジエンゴム、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、エチレン−プロピレン−ジエンゴム（ＥＰＤＭ）等を挙げることができる。
これらのジエン系ゴムは、１種類を単独でまたは２種類以上を組み合わせて用いることができる。

本発明のゴム組成物においては、天然ゴム（ＮＲ）およびスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）を組み合わせて用いることが好ましい。
このとき、本発明のゴム組成物中における、天然ゴム（ＮＲ）とスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）との量比（ＮＲ／ＳＢＲ）は、質量ベースで、９０／１０〜２５／７５であることが好ましく、８０／２０〜５０／５０であることがより好ましく、７０／３０〜６０／４０であることがさらに好ましい。
天然ゴム（ＮＲ）およびスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）をこの量比で組み合わせて用いると、加硫後のゴムの耐熱性、耐摩耗性、耐老化性または機械強度がより良好なものになるからである。これは、天然ゴム（ＮＲ）とスチレン−ブタジンゴム（ＳＢＲ）との相溶性が良好となり、補強性がより向上するためであると考えられる。

また、上記スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、結合スチレン量中心値が２０〜４０質量％であるものが好ましく、２０〜２５質量％であるものがより好ましい。結合スチレン量がこの範囲内であると、本発明のゴム組成物の加硫後の耐熱性、耐摩耗性、耐老化性または機械強度がより良好なものになるからである。

上記ジエン系ゴム（ａ）中の天然ゴム（ＮＲ）およびスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）の合計含有量は、ジエン系ゴム（ａ）の全質量の７０質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量％以上であることがさらに好ましい。
上記ジエン系ゴム（ａ）は、天然ゴム（ＮＲ）とスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）とからなる混合ゴムであってもよい。

上記ジエン系ゴム（ａ）の含有量は、ゴム組成物の全質量の８０質量％以下であることが好ましい。８０質量％以下であると、本発明のゴム組成物の加硫後の耐熱性、耐摩耗性、耐老化性または機械強度がより良好なものになるからである。

上記天然ゴム（ＮＲ）は、天然ゴムであれば、特に限定されない。
上記天然ゴム（ＮＲ）としては、市販のものを好適に使用することができる。
上記市販の天然ゴム（ＮＲ）としては、例えば、シートゴムであってもよいし、ブロックゴムであってもよい。
上記シートゴムとしては、各種の品種および等級のものを使用することができ、具体的には、例えば、ＲＳＳ１〜５号の等級のものを挙げることができる。
上記ブロックゴムとしては、各種の品種および等級のものを使用することができ、具体的には、例えば、ＳＭＲ５サブグレードのもの等を挙げることができる。

上記スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）は、スチレン−ブタジエンゴムであれば特に限定されない。
上記スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）としては、市販のものを好適に使用することができる。
市販のスチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）としては、具体的には、例えば、Ｎｉｐｏｌ １５００、１７２３、１７３９、ＮＳ１１６Ｒ、ＮＳ６１６（以上、日本ゼオン社製）等を挙げることができる。

〈ポリ乳酸系樹脂（ｂ）〉
本発明のゴム組成物に含有するポリ乳酸系樹脂は、乳酸の単独重合体および／または乳酸の共重合体である。
ここで、乳酸の単独重合体は、ポリ乳酸である。
また、乳酸の共重合体は、乳酸以外のヒドロキシカルボン酸、脂肪族ジカルボン酸、脂肪族ジオール、ラクトンおよび乳酸と共重合可能なジエン系化合物からなる群から選択される１種のモノマーと、乳酸との共重合体である。

上記ヒドロキシカルボン酸としては、具体的には、例えば、ヒドロキシ酢酸（グリコール酸）、ヒドロキシ酪酸、リンゴ酸、クエン酸、リシノール酸、シキミ酸、サリチル酸、クマル酸等を挙げることができる。

上記脂肪族ジカルボン酸としては、炭素数２〜３０の飽和および／または不飽和脂肪族ジカルボン酸が好ましい。
上記飽和脂肪族ジカルボン酸としては、具体的には、例えば、シュウ酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、フェニルコハク酸、１，４−フェニレンジ酢酸等を挙げることができる。
上記不飽和脂肪族ジカルボン酸としては、具体的には、例えば、フマル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、シトラコン酸、無水シトラコン酸等を挙げることができる。
これらは、１種類を単独でまたは２種類以上を組み合わせて使用することができる。

上記脂肪族ジオールとしては、炭素数２〜３０の脂肪族ジオールが好ましい。
上記炭素数２〜３０の脂肪族ジオールとしては、具体的には、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、１，６−へキサンジオール、１，９−ノナンジオール、ネオペンチルグリコール、ポリテトラメチレングリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，４−ベンゼンジメタノール等を挙げることができる。
これらは、１種類を単独でまたは２種類以上を組み合わせて使用することができる。

上記ラクトンとしては、具体的には、例えば、ε−カプロラクトン、α−メチル−ε−カプロラクトン、ε−メチル−ε−カプロラクトン、γ−バレロラクトン、δ−バレロラクトン、β−ブチロラクトン、γ−ブチロラクトン、β−プロピオラクトン等を挙げることができる。

乳酸と共重合可能なジエン系化合物としては、具体的には、例えば、ブタジエン、イソプレン等を挙げることができる。

また、これらと乳酸との共重合体は、乳酸が主成分であれば、ブロック共重合体、ランダムブロック共重合体、ランダム共重合体、グラフト重合体のいずれでもよいが、ブロック共重合体であるのが好ましい。

上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）の融点は、１５０℃以下であるのが好ましく、１３５℃以下であるのがより好ましい。この範囲内であると、得られるゴム組成物の加硫後の破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等の物性が良好となるからである。

ここで、融点は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ−Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ）により、昇温速度１０℃／ｍｉｎで測定した値である。

また、上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）の数平均分子量は、１０００〜１００００であるのが好ましく、２０００〜８０００であるのがより好ましい。この範囲内であると、得られるゴム組成物の加硫後の破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等の物性が良好となるからである。

ここで、数平均分子量は、ゲルパーミエションクロマトグラフィー（Ｇｅｌ ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ（ＧＰＣ））により測定した数平均分子量（ポリスチレン換算）であり、測定にはテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）、クロロホルムを溶媒として用いるのが好ましい。

上記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）は、上記原料を直接脱水重縮合する方法、または上記乳類やヒドロキシカルボン酸類の環状二量体、例えばラクタイドやグリコライド、またはε−カプロラクトンのような環状エステル中間体を開環重合させる方法により得られる。

また、本発明においては、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）の含有量は、ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して２〜１２質量部、好ましくは２〜１０質量部、より好ましくは３〜９質量部である。
なお、後述する石油樹脂（ｅ）を含有するときは、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）と石油樹脂（ｅ）との合計が、ジエン系ゴム１００質量部に対して３〜１５質量部、好ましくは３〜１２質量部となるようにする。
ポリ乳酸系樹脂（ｂ）の含有量がこの範囲内であると、本発明のゴム組成物の加硫後のゴムの硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等の物性を担保しながら、損失係数ｔａｎδを大きくすることがでる。そのため、コンベヤベルトの耐衝撃性を向上することができる。

ポリ乳酸系樹脂（ｂ）としては、ポリ乳酸が好ましく、ポリＬ−乳酸がより好ましい。市販品としては、例えば、レイシアＨ−４４０（融点＝１５５℃，数平均分子量＝７８０００，重量平均分子量＝１５００００；三井化学社製）、ラクティ＃１０１２（融点＝１７０℃、数平均分子量＝１８００００；島津社製）等を使用することができる。

［任意成分］
〈カーボンブラック（ｃ）〉
本発明のゴム組成物は、所望により、カーボンブラック（ｃ）を含有することができる。
上記カーボンブラック（ｃ）は、特に限定されず、各種のカーボンブラックを用いることができる。
上記カーボンブラック（ｃ）としては、具体的には、例えば、ＧＰＦ（Ｇｅｎｅｒａｌ Ｐｕｒｐｏｓｅ Ｆｕｒｎａｃｅ）級、ＨＡＦ（Ｈｉｇｈ Ａｂｒａｓｉｏｎ Ｆｕｒｎａｃｅ）級、ＳＡＦ（Ｓｕｐｅｒ Ａｂｒａｓｉｏｎ Ｆｕｒｎａｃｅ）級、ＩＳＡＦ（Ｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅ Ｓｕｐｅｒ Ａｂｒａｓｉｏｎ Ｆｕｒｎａｃｅ）級、ＦＥＦ（Ｆａｓｔ Ｅｘｔｒｕｄｉｎｇ Ｆｕｒｎａｃｅ）級、ＳＲＦ（Ｓｅｍｉ−Ｒｅｉｎｆｏｒｃｉｎｇ Ｆｕｒｎａｃｅ）級、ＦＴ（Ｆｉｎｅ Ｔｈｅｒｍａｌ）級、ＭＴ（Ｍｅｄｉｕｍ Ｔｈｅｒｍａｌ）級等を挙げることができる。
これらの中でも、特にモジュラスの向上の観点から、ＨＡＦ級、ＩＳＡＦ級またはＳＡＦ級のものが好ましい。
また、これらは、１種類を単独でまたは２種類以上を組み合わせて使用することができる。

上記カーボンブラック（ｃ）としては、市販品を用いることができる。
上記カーボンブラック（ｃ）の市販品としては、具体的には、例えば、ＧＰＦ級としては旭＃５５（旭カーボン社製）、シーストＶ（東海カーボン社製）、ダイアブラックＧ（三菱化学社製）等が例示され、ＨＡＦ級としてはシースト３（東海カーボン社製）、ショウブラックＮ３３９（昭和キャボット社製）等が例示される。また、ＩＳＡＦ級としてはショウブラックＮ２２０（昭和キャボット社製）、ＳＡＦ級としてはシースト９（東海カーボン社製）、ＦＥＦ級としてはＨＴＣ＃１００（新日化カーボン社製）、ＳＲＦ級としては旭＃５０（旭カーボン社製）や三菱ダイアブラックＲ（三菱化学社製）、ＦＴ級としては旭＃１５（旭カーボン社製）やＨＴＣ＃２０（新日化カーボン社製）等が例示される。

上記カーボンブラック（ｃ）の含有量は、ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、３０質量部以上７０質量部未満であるのが好ましく、４０〜６５質量部であるのが好ましく、５０〜６０質量部であるのがより好ましい。
上記カーボンブラック（ｃ）の含有量がこの範囲内であると、本発明のゴム組成物の加硫後のゴムの硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等の物性をより良好なものとすることができ、損失係数ｔａｎδの向上にも寄与する。そのため、本発明のコンベヤベルトに要求される基本物性を担保しながら、耐衝撃性の向上をさらに図ることができる。
これは、詳細は明らかではないが、カーボンブラック（ｃ）と上記ジエン系ゴム（ａ）との間の分子間の相互作用が大きく、補強性が向上するためであると考えられる。
上記ＨＡＦ級、ＩＳＡＦ級またはＳＡＦ級のカーボンブラックは、補強性を向上する効果が高いという観点からも好ましい。

〈シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）〉
本発明のゴム組成物は、所望により、シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）を含有することができる。
上記シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）は、表面の少なくとも一部にシラノール基（Ｓｉ−ＯＨ）を有する無機充填剤であれば特に限定されない。
シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）としては、具体的には、例えば、シリカ、クレー、タルク等を挙げることができる。
これらは、１種類を単独でまたは２種類以上を組み合わせて用いることができる。

上記シリカとしては、具体的には、例えば、ヒュームドシリカ、焼成シリカ、沈降シリカ、粉砕シリカ、溶融シリカ、無水微粉ケイ酸、含水微粉ケイ酸、含水ケイ酸アルミニウム、含水ケイ酸カルシウム等を挙げることができる。
上記シリカの平均凝集粒径は、５〜５０μｍであることが好ましく、５〜３０μｍであることがより好ましい。
この範囲内であると、得られるゴム組成物の加硫後の各種物性をより良好なものとすることができるからである。

上記シリカとしては、市販品を用いることができる。
上記市販品としては、含水微粉ケイ酸として、具体的には、例えば、ニップシールＡＱ（日本シリカ工業社製）、トクシールＧＵ（徳山社製）、ゼオシル１１６５ＭＰ（ローディア社製）、ゼオシル １１５ＧＲ（ローディア社製）等を挙げることができる。

上記クレーとしては、具体的には、例えば、Ｔ−クレー、カオリンクレー、ろう石クレー、セリサイトクレー、焼成クレー、シラン改質クレー等を挙げることができる。

上記シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）の含有量は、ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、５〜２０質量部であることが好ましく、８〜１２質量部であることがより好ましい。
この範囲内であると、得られるゴム組成物の加硫後の硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等の物性をより良好なものとすることができ、さらに、損失係数ｔａｎδの向上にも寄与するからである。
その結果、本発明のコンベヤベルトに要求される基本物性を担保しながら、耐衝撃性の向上をさらに図ることができる。
これは、シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）がシロキサン結合による架橋を形成するとともに、残存するシラノール基やシロキサン結合とポリ乳酸系樹脂（ｂ）のエステル結合との相互作用により、架橋した充填剤の周囲にポリ乳酸系樹脂が集まり結晶化するためではないかと考えられる。

〈石油樹脂（ｅ）〉
本発明のゴム組成物は、所望により、石油樹脂（ｅ）を含有することができる。
上記石油樹脂（ｅ）は、石油樹脂であれば、特に限定されない。
上記石油樹脂（ｅ）としては、具体的には、例えば、Ｃ５系の脂肪族不飽和炭化水素の重合体、Ｃ９系の芳香族不飽和炭化水素の重合体、Ｃ５系の脂肪族不飽和炭化水素とＣ９系の芳香族不飽和炭化水素との共重合体等を挙げることができる。

上記Ｃ５系の脂肪族不飽和炭化水素としては、具体的には、例えば、ナフサの熱分解により得られるＣ５留分中に含まれる、１−ペンテン、２−ペンテン、２−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ブテン、２−メチル−２−ブテンのようなオレフィン系炭化水素；２−メチル−１，３−ブタジエン、１，２−ペンタジエン、１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，２−ブタジエンのようなジオレフィン系炭化水素等を挙げることができる。
これらは、適当な触媒の存在下で、重合または共重合されることが可能である。
ここで、Ｃ５系の脂肪族不飽和炭化水素の重合体とは、１種類のＣ５系の脂肪族不飽和炭化水素の単独重合体と、２種類以上のＣ５系の脂肪族不飽和炭化水素の共重合体のいずれをもいう。

また、上記Ｃ９系の芳香族不飽和炭化水素としては、具体的には、例えば、ナフサの熱分解により得られるＣ９留分中に含まれる、α−メチルスチレン、ｏ−ビニルトルエン、ｍ−ビニルトルエン、ｐ−ビニルトルエンのようなビニル置換芳香族炭化水素等を挙げることができる。
これらは、適当な触媒の存在下で、重合または共重合されることが可能である。
ここで、Ｃ９系の芳香族不飽和炭化水素の重合体とは、１種類のＣ９系の芳香族不飽和炭化水素の単独重合体と、２種類以上のＣ９系の芳香族不飽和炭化水素の共重合体のいずれをもいう。

また、Ｃ５系の脂肪族不飽和炭化水素とＣ９系の芳香族不飽和炭化水素との共重合体は、Ｃ９系の芳香族不飽和炭化水素ユニットが６０モル％以上であるものが好ましく、９０モル％以上であるものがより好ましい。上記共重合体の軟化点が高くなるからである。
Ｃ５系の脂肪族不飽和炭化水素とＣ９系の芳香族不飽和炭化水素との共重合体は、適当な触媒の存在下で、共重合可能である。
上記石油樹脂（ｅ）は、上記ジエン系ゴム（ａ）の物性に対し、その分子量および二重結合の反応性が影響を与えるので、軟化点（ＪＩＳ Ｋ ２２０７：１９９６）が１００℃以上のものが好ましく、１２０℃以上のものがより好ましい。

上記石油樹脂（ｅ）としては、市販品を用いることができる。
上記市販品としては、具体的には、例えば、トーホーハイレジン＃１２０（軟化点１２０℃）、トーホーコーポレックス２１００（軟化点１００℃）（以上、東邦化学工業社製）、アイマーブ Ｐ−１４０（軟化点１４０℃）、アイマーブ Ｓ−１１０（軟化点１１０℃）（以上、出光興産社製）、アルコン Ｐ−１２５（軟化点１２５℃）、アルコン Ｐ−１１５（軟化点１１５℃）（以上、荒川化学工業社製）等を挙げることができる。

上記石油樹脂（ｅ）の含有量は、ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、好ましくは１２質量部以下、より好ましくは８質量部以下、さらに好ましくは５質量部以下である。
ここで、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）と石油樹脂（ｅ）との合計は、ジエン系ゴム１００質量部に対して３〜１５質量部、好ましくは３〜１２質量部である。
上記石油樹脂（ｅ）の含有量がこの範囲内であると、硬さやモジュラス（Ｍ１００，Ｍ３００）の低下を抑えながら、本発明のゴム組成物の加硫後のゴムの切断時伸び（Ｅ_Ｂ）をより良好なものとすることができる。そのため、本発明のコンベヤベルトに要求される基本物性を担保しながら、より良好な耐衝撃性を得ることができる。
これは、石油樹脂のゴムに与えられた衝撃を熱エネルギーに変換して吸収する作用効果が、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）と石油樹脂（ｅ）との合計の含有量を上記範囲としたとき、顕著に発揮されるためではないかと考えられる。

［その他の添加剤］
本発明のゴム組成物は、さらに、所望により、本発明の目的を損なわない範囲内で、上記成分以外に、加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤、加硫遅延剤、老化防止剤、可塑剤、軟化剤、難燃剤、耐候剤、耐熱剤等、その他の添加剤を含有することができる。

《加硫剤》
加硫剤としては、例えば、イオウ系、有機過酸化物系、金属酸化物系、フェノール樹脂、キノンジオキシム等の加硫剤が挙げられる。

イオウ系加硫剤としては、具体的には、例えば、粉末イオウ、沈降性イオウ、高分散性イオウ、表面処理イオウ、不溶性イオウ、ジモルフォリンジサルファイド、アルキルフェノールジサルファイド等が挙げられる。

有機過酸化物系の加硫剤としては、具体的には、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルヒドロパーオキサイド、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジ（パーオキシルベンゾエート）等が挙げられる。
その他として、酸化マグネシウム、リサージ、ｐ−キノンジオキシム、ｐ−ジベンゾイルキノンジオキシム、ポリ−ｐ−ジニトロソベンゼン、メチレンジアニリン等が挙げられる。

《加硫促進剤》
加硫促進剤としては、例えば、アルデヒド・アンモニア系、グアニジン系、チオウレア系、チアゾール系、スルフェンアミド系、チウラム系、ジチオカルバミン酸塩系等の加硫促進剤が挙げられる。

アルデヒド・アンモニア系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、ヘキサメチレンテトラミン（Ｈ）等が挙げられる。
グアニジン系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、ジフェニルグアニジン等が挙げられる。
チオウレア系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、エチレンチオウレア等が挙げられる。
チアゾール系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、ジベンゾチアジルジスルフィド（ＤＭ）、２−メルカプトベンゾチアゾールおよびそのＺｎ塩等が挙げられる。
スルフェンアミド系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＺ）、Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＮＳ）等が挙げられる。
チウラム系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド等が挙げられる。
ジチオカルバミン酸塩系加硫促進剤としては、具体的には、例えば、Ｎａ−ジメチルジチオカーバメート、Ｚｎ−ジメチルジチオカーバメート、Ｔｅ−ジエチルジチオカーバメート、Ｃｕ−ジメチルジチオカーバメート、Ｆｅ−ジメチルジチオカーバメート、ピペコリンピペコリルジチオカーバメート等が挙げられる。

《加硫促進助剤》
加硫助剤としては、一般的なゴム用助剤を併せて用いることができ、例えば、酸化亜鉛、亜鉛華、ステアリン酸やオレイン酸およびこれらのＺｎ塩等が挙げられる。

このような加硫剤、加硫促進剤および加硫促進助剤を含有する場合の合計の含有量は、ジエン系ゴム成分（ａ）１００質量部に対して、０．１〜１５質量部であるのが好ましく、０．５〜１０質量部であるのがより好ましく、１〜１０質量部であるのがさらに好ましい。含有量の範囲がこの範囲であると、本発明のゴム組成物の加硫後のゴムの硬さ（Ｈｓ）、モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）、破断強度（Ｔ_Ｂ）、切断時伸び（Ｅ_Ｂ）等の物性をより良好なものとすることができ、損失係数ｔａｎδの向上にも寄与する。

《加硫遅延剤》
加硫遅延剤としては、具体的には、例えば、無水フタル酸、安息香酸、サリチル酸、アセチルサリチル酸などの有機酸；Ｎ−ニトロソージフェニルアミン、Ｎ−ニトロソーフェニル−β−ナフチルアミン、Ｎ−ニトロソ−トリメチル−ジヒドロキノリンの重合体などのニトロソ化合物；トリクロルメラニンなどのハロゲン化物；２−メルカプトベンツイミダゾール；サントガードＰＶＩ：等が挙げられる。
加硫遅延剤を含有する場合の含有量は、上記ゴム成分１００質量部に対して、０．１〜０．３質量部であるのが好ましく、０．１〜０．２質量部であるのがより好ましい。含有量の範囲がこの範囲であると、本発明のゴム組成物からコンベヤベルトを押出加工する際のスコーチ安定性が向上し、生産性が向上する。

《老化防止剤》
老化防止剤としては、具体的には、例えば、ＴＭＤＱなどのケトン・アミン縮合物；ＤＮＰＤなどのアミン類；スチレン化フェノールなどのモノフェノール類；等が挙げられる。

《可塑剤》
可塑剤としては、具体的には、例えば、フタル酸誘導体（例えば、ＤＢＰ、ＤＯＰ等）、セバシン酸誘導体（例えば、ＤＢＳ等）のモノエステル類等が挙げられる。

《軟化剤》
軟化剤としては、具体的には、例えば、パラフィン系オイル（プロセスオイル）等が挙げられる。

［損失係数ｔａｎδ］
損失係数ｔａｎδについて以下に説明する。
損失係数ｔａｎδは、ゴム組成物の動的性質を表す貯蔵弾性率Ｅ′と損失弾性率Ｅ″との比、ｔａｎδ＝Ｅ″／Ｅ′で表され、この値が大きいほどゴム組成物の変形の間に熱として散逸されるエネルギー量（エネルギーロス量）が大きいことを意味し、エネルギーロスの尺度として用いることができる。
すなわち、ｔａｎδが大きいと、コンベヤベルトに加えられた衝撃が熱に変換されて散逸しやすく、耐衝撃性が増すと考えられる。
しかし、コンベヤベルトの耐衝撃性はｔａｎδのみによって評価できるものではなく、モジュラス、破断強度、切断時伸び等の基本物性にも影響を受ける。
そこで、本発明では、耐衝撃性と破断強度、切断伸び等の基本物性とを両立し、耐衝撃性を向上させたコンベヤベルトを得るべく、ｔａｎδの下限値を規定している。
本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物の損失係数ｔａｎδは、好ましくはｔａｎδ＞０．３００であり、より好ましくはｔａｎδ＞０．３３０である。
なお、本発明において、損失係数ｔａｎδは、本発明のゴム組成物を１４８℃、３０分の条件で加硫させて得られた加硫物から短冊状（長さ２０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚み２ｍｍ）に切り抜いた試験片を用い、２０℃の測定温度下で、１０％伸張させ、振幅±２％の振動を振動数１０Ｈｚで与えて測定したときの損失係数をいう。

［コンベヤベルト用ゴム組成物の製造方法]
本発明のゴム組成物の製造方法は、特に限定されない。例えば、上述した各成分を配合した未加硫ゴム組成物を、公知の方法、装置（例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等）を用いて、混練等により調製できる。
また、加硫は、通常行われる条件で行うことができる。具体的には、例えば、温度１４０〜１５０℃程度、加硫時間は、ＪＩＳ Ｋ ６３００−２：２００１「振動式加硫試験機による加硫特性の求め方」に準拠し、レオメータとしてロータレス加硫試験機の各設定温度での上述未加硫ゴム組成物の加硫曲線より得られるＴ９５の０．５〜３倍程度（１５分〜１時間程度）の条件下で加圧・加熱することにより行われる。

［コンベヤベルト］
本発明のコンベヤベルトは、上面カバーゴム層、補強層および下面カバーゴム層からなるコンベヤベルトであって、上記上面カバーゴム層が、上述した本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物により形成されるコンベヤベルトである。
以下に、図１を用いて本発明のコンベヤベルトを説明するが、本発明のコンベヤベルトの構造は、上面カバーゴム層に上述した本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物を用いていれば特にこれに限定されない。

図１は、本発明のコンベヤベルトの好適な実施態様の一例を模式的に示した断面図である。図１において、１はコンベヤベルト、２は上面カバーゴム層、３は補強層、４は下面カバーゴム層、５は運搬物搬送面、１１および１６は外層、１２および１５は内層である。
図１に示すように、コンベヤベルト１は、補強層３を中心層とし、その両側に上面カバーゴム層２と下面カバーゴム層４が設けられており、上面カバーゴム層２は外層１１と内層１２の２層から構成され、下面カバーゴム層４は外層１６と内層１５の２層から構成されている。ここで、上面カバーゴム層２の外層１１は本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物を用いて形成される。上面カバーゴム層の内層１２と、下面カバーゴム層４の外層１６と内層１５とは、本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物を用いて形成されていてもよく、それぞれ互いに異なるゴム組成物を用いて形成されていてもよい。

図１において、上面カバーゴム層２は、外層１１と内層１２の２層から構成されているが、本発明のコンベヤベルトにおいては、上面カバーゴム層２を構成する層の数は、２に限定されず、１でもよく、３以上であってもよい。そして、３以上の場合にも、これらの層は、本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物を用いて形成されていればよい。また、下面カバーゴム層４も、外層１６と内層１５との２層から構成されているが、本発明のコンベヤベルトにおいては、下面カバーゴム層４を構成する層の数は、２に限定されず、１でもよく、３以上であってもよい。そして、３以上の場合にも、これらの層は、それぞれ互いに異なるゴム組成物を用いて形成されていてもよい。

補強層３の芯体は特に限定されず、通常のコンベヤベルトに用いられるものを適宜選択して用いることができ、その具体例としては、綿布と化学繊維または合成繊維とからなるものにゴム糊を塗布、浸潤させたもの、ＲＦＬ処理したものを折り畳んだもの、特殊織のナイロン帆布、スチールコード等が挙げられ、これらのうちの１種類を単独で用いてもよく、２種類以上のものを積層して用いてもよい。
また、補強層３の形状は特に限定されず、図１に示すようにシート状であってもよく、ワイヤー状の補強線を並列に埋込むものであってもよい。

下面カバーゴム層４の内層１５および外層１６を形成するゴム組成物は特に限定されず、通常のコンベヤベルトに用いられるゴム組成物を適宜選択して用いることができ、これらのうちの１種類を単独で用いてもよく、２種類以上のものを混合して用いてもよいが、本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物を用いて形成することもできる。そうすると、本発明のコンベヤベルトの耐衝撃性をより向上させることができる。

本発明のコンベヤベルトの製造方法は特に限定されず、通常用いられる方法等を採用することができる。
具体的には、まず、ロール、ニーダー、バンバリーミキサー等を用いて原料を混練りした後、カレンダー等を用いて各カバーゴム層用にシート状に成形し、次に、得られた各層を補強層を挟み込むように所定の順序で積層し、１４０〜１７０℃の温度で１０〜６０分間加熱・加圧する方法が好適に例示される。

以下に実施例を挙げ、本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物について更に詳細に説明する。なお、以下に挙げる実施例は本発明の実施態様の一例ではあるが、本発明の範囲を限定するものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。

１．未加硫のゴム組成物の調製
ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、下記第１表の「コンベヤベルト用ゴム組成物」の欄に示す組成成分（質量部）で、実施例１〜９および比較例１〜５に係るコンベヤベルト用ゴム組成物を得た。

２．加硫シートの調製
得られた未加硫ゴム組成物を１４８℃のプレス成型機を用い、面圧３．０ＭＰａの圧力
下で３０分間加硫して、２ｍｍ厚の加硫シートを得た。

３．加硫後の物性測定
試験片を前述の加硫シートから作製し（詳細は後述する。）、加硫後の各種物性を以下に示す方法により測定し、評価した。

（１）ショアＡ硬さ（Ｈｓ）
得られた加硫シートからＪＩＳ３号ダンベル状のゴムシート片を打ち抜いて試験片を作製した。
この試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６２５３：１９９７の「タイプＡデュロメータ硬さ試験」に準じて、ショアＡ硬さ（Ｈｓ）を測定した。
測定値を第１表の「ショアＡ硬さ（Ｈｓ）」の欄に示す。
ショアＡ硬さ（Ｈｓ）について、７０≦Ｈｓ≦８０であれば、必要かつ十分な硬さを有すると評価した。なお、Ｈｓは無名数である。

（２）１００％モジュラス（Ｍ_１００）／３００％モジュラス（Ｍ_３００）
得られた加硫シートからＪＩＳ３号ダンベル状のゴムシート片を打ち抜いて試験片を作製した。
この試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６２５１：２００４に準拠して、引張速度５００ｍｍ／分での引張試験を室温で行い、１００％モジュラス（Ｍ１００）［ＭＰａ］および３００％モジュラス（Ｍ３００）［ＭＰａ］を測定した。
測定値を第１表の「１００％モジュラス（Ｍ_１００）」、「３００％モジュラス（Ｍ_３００）」の欄にそれぞれ示す。
モジュラス（Ｍ_１００，Ｍ_３００）について、Ｍ_１００≧２．７かつＭ_３００≧９．５であれば、必要かつ十分な高モジュラスを有すると評価した。

（３）破断強度（Ｔ_Ｂ）／切断時伸び（Ｅ_Ｂ）
得られた加硫シートからＪＩＳ３号ダンベル状のゴムシート片を打ち抜いて試験片を作製した。
この試験片を用いて、ＪＩＳ Ｋ ６２５１：２００４に準拠して、引張速度５００ｍｍ／分での引張試験を室温で行い、破断強度（ＴＢ）［ＭＰａ］および切断時伸び（ＥＢ）［％］を測定した。
測定値を第１表の「破断強度（Ｔ_Ｂ）」、「切断時伸び（Ｅ_Ｂ）」の欄にそれぞれ示す。
破断強度（Ｔ_Ｂ）について、Ｔ_Ｂ≧２０［ＭＰａ］であれば、必要かつ十分な破断強度を有すると評価した。
切断時伸び（Ｅ_Ｂ）について、Ｅ_Ｂ≧５００［％］以上であれば、必要かつ十分な破断伸びを有すると評価した。

（４）損失係数ｔａｎδ
得られた加硫シートから短冊状（長さ２０ｍｍ×幅５ｍｍ×厚み２ｍｍ）のゴムシート片を切り抜いて試験片作製した。
この試験片を用いて、東洋精機製作所製粘弾性スペクトロメータを用いて損失係数ｔａｎδを測定した。測定は、２０℃の測定温度下で、１０％伸張させ、振幅±２％の振動を振動数１０Ｈｚで与えて行った。
測定値を第１表の「損失係数ｔａｎδ」の欄に示す。
損失係数ｔａｎδについて、ｔａｎδ＞０．３００であれば、必要かつ十分な損失係数を有すると評価した。なお、ｔａｎδは無名数である。

４．ゴム組成物の成分組成および加硫後の物性
以下の第１表に示すとおりである。

第１表のコンベヤベルト用ゴム組成物の欄において、各項目は以下のものを表す。また、各数字は、コンベヤベルト用ゴム組成物中のジエン系ゴム（ａ）成分（ａ成分）の質量の合計を１００質量部としたときの各成分の含有量を質量部で表したものである。
〈ａ成分〉
・ＮＲ１：天然ゴムＲＳＳ３号
・ＳＢＲ１：スチレン−ブタジエンゴム（Ｎｉｐｏｌ １７２３，日本ゼオン社製；油展（ポリマー分＝７２．７質量％，伸展油分＝２７．３質量％））
なお、第１表においては、伸展油分を除いたポリマー分をもって含有量を表示している。
〈ｂ成分〉
・ポリ乳酸１：ポリ乳酸樹脂（レイシアＨ−４４０，ポリ乳酸，三井化学社製）
〈ｃ成分〉
・カーボンブラック１：ＩＳＡＦ級カーボンブラック（ショウブラックＮ２２０、昭和キャボット社製）
〈ｄ成分〉
・シリカ１：含水微粉ケイ酸（ニップシールＡＱ，日本シリカ工業社製）
〈ｅ成分〉
・石油樹脂１：石油樹脂（トーホーハイレジン＃１２０，東邦化学社製）
〈その他配合剤〉
・加硫剤１：粉末イオウ（油処理硫黄，細井化学工業社製）
・加硫促進剤１：Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ノクセラーＮＳ，大内新興化学工業社製）
・加硫促進助剤１：酸化亜鉛（ＪＩＳ規格酸化亜鉛３種，正同化学工業社製）
・加硫促進助剤２：ステアリン酸（ビーズステアリン酸，日本油脂社製）
〈ｂ成分＋ｅ成分〉
コンベヤベルト用ゴム組成物中のｂ成分とｅ成分の合計含有量を、ａ成分の含有量を１００質量部としたときの質量部で表したものである。

６．結果の説明
第１表に示す加硫後の物性についての試験結果から、以下に記載する事項を理解することができる。
（１）実施例１〜９で得られるゴム組成物は、加硫後の各物性についての試験結果から、ショアＡ硬さ、破断強度、切断時伸びおよびモジュラス等の基本物性を低下させることなく、損失係数ｔａｎδを大きくすることができた。
すなわち、これらのゴム組成物は、加硫後のゴムのｔａｎδの向上とショアＡ硬さ、モジュラス、破断強度および切断時伸びの各種物性の担保とを両立することができた。
（２）一方、比較例１〜４で得られるゴム組成物は、加硫後の各物性についての試験結果から、ショアＡ硬さ、破断強度、切断時伸びおよびモジュラス等の基本物性を低下させることなく、損失係数ｔａｎδを大きくすることができなかった。
比較例１は、ポリ乳酸系樹脂および石油樹脂のいずれをも含有しないゴム組成物である。ｔａｎδを向上させることができず、しかも、切断時伸びについて、所望の物性を得ることができなかった。
比較例２は、ジエン系ゴム１００質量部に対して石油樹脂４．７６質量部を含有するが、ポリ乳酸系樹脂を含有しないゴム組成物である。いわば、従来例である。ｔａｎδを向上させることができず、しかも、ショアＡ硬さについて、所望の物性を得ることができなかった。
比較例３は、ジエン系ゴム１００質量部に対してポリ乳酸系樹脂１．５０質量部を含有するが、石油樹脂を含有しないゴム組成物である。ｔａｎδを向上させることができず、しかも、切断時伸びについて、所望の物性を得ることができなかった。
比較例４は、ジエン系ゴム１００質量部に対してポリ乳酸系樹脂１５．０質量部を含有するゴム組成物である。ｔａｎδを向上せることはできたが、破断強度について、所望の物性を得ることができなかった。
比較例５は、ジエン系ゴム１００質量部に対してポリ乳酸系樹脂および石油樹脂の合計１７．５質量部を含有するゴム組成物である。ｔａｎδを向上せることはできたが、ショアＡ硬さ、モジュラスおよび破断強度について、所望の物性を得ることができなかった。
すなわち、比較例１〜３に係るゴム組成物は、加硫後のゴムのｔａｎδを向上せることができず、しかも、ショアＡ硬さまたは切断時伸びについて物性を担保することができなかった。また、比較例４、５に係るゴム組成物は、ポリ乳酸系樹脂を配合したことによるｔａｎδの向上はあったものの、ｔａｎδを向上せることと、ショアＡ硬さ、モジュラスおよび切断時伸びの各種物性の担保とを、両立することができなかった。

５．評価
加硫後の物性について、すべての物性が必要かつ十分であると評価されたものを「Ａ」と評価し、少なくとも１つ以上の物性が必要かつ十分であると評価されなかったものを「Ｄ」と評価した。
実施例１〜９の評価「Ａ」のゴム組成物は、加硫後のゴムの各物性が満足できるものであり、そのゴム組成物が本発明の課題を解決するものである。よって、実施例１〜９のゴム組成物をコンベヤベルト用途に用いると、総合的にみて、優れた耐衝撃性を備えたコンベヤベルトを構成することができる。
一方、比較例１〜５の評価「Ｄ」のゴム組成物は、加硫後のゴムの各物性の少なくともいずれかが満足できるものではなく、本発明の課題を解決するものではない。よって、比較例１〜５のゴム組成物をコンベヤベルト用途に用いると、総合的にみて、優れた耐衝撃性を備えたコンベヤベルトを構成することができない

本発明のコンベヤベルト用ゴム組成物を使用してコンベヤベルトを構成すると、耐衝撃性に優れたコンベヤベルトとすることができるので、コンベヤベルトの寿命の長期化が期待される。

１：コンベヤベルト
２：上面カバーゴム層
３：補強層
４：下面カバーゴム層
５：運搬物搬送面
１１、１６：外層
１２、１５：内層

Claims (9)

1. ジエン系ゴム（ａ）と、ポリ乳酸系樹脂（ｂ）とを含有するコンベヤベルト用ゴム組成物であって、
   前記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、前記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）２〜１２質量部を含有するコンベヤベルト用ゴム組成物。
2. さらに、カーボンブラック（ｃ）を、前記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、３０質量部以上７０質量部未満含有する、請求項１に記載のコンベヤベルト用組成物。
3. さらに、シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）を、前記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、５質量部以上２０質量部未満含有する、請求項１または２に記載のコンベヤベルト用組成物。
4. さらに、石油樹脂（ｅ）を、前記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して、１２質量部以下含有し、かつ、前記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）および前記石油樹脂（ｅ）の含有量の合計が、前記ジエン系ゴム（ａ）１００質量部に対して３〜１５質量部である、請求項１〜３のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。
5. 前記ジエン系ゴム（ａ）が天然ゴム（ＮＲ）およびスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を合計で７０質量％以上含む、請求項１〜４のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。
6. 前記ポリ乳酸系樹脂（ｂ）がポリ乳酸である、請求項１〜５のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。
7. 前記カーボンブラック（ｃ）がＨＡＦ級、ＩＳＡＦ級およびＳＡＦ級のカーボンブラックからなる群から選ばれる１種類以上である、請求項２〜６のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。
8. 前記シラノール基を有する無機充填剤（ｄ）がシリカである、請求項３〜７のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物。
9. 上面カバーゴム層、補強層および下面カバーゴム層からなるコンベヤベルトであって、少なくとも前記上面カバーゴム層が請求項１〜８のいずれかに記載のコンベヤベルト用ゴム組成物により形成されるコンベヤベルト。