JP2011206777A - 溶接金属部の靭性に優れた鋼材のレーザ溶接継手およびレーザ溶接方法。 - Google Patents
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Abstract
【課題】ラインパイプ等の溶接構造物に用いて好適な、引張強度が780MPa以上の鋼材で、溶接金属部靭性に優れるレーザ溶接継手およびレーザ溶接方法を提供する。
【解決手段】溶接金属は、mass%で、C:0.14%以下、O:0.02%以下を含み、かつCeqが0.35〜0.65%を満足する成分組成と、アスペクト比で4以上の針状のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%以下である、ベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織からなるミクロ組織を有するレーザ溶接継手。Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14、ここで、Ceq:炭素当量(mass%)、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各合金元素の含有量(mass%)。シールドガスとして酸素供給ガスが体積比率で10%以下の不活性ガスを用いる。
【選択図】なし
【解決手段】溶接金属は、mass%で、C:0.14%以下、O:0.02%以下を含み、かつCeqが0.35〜0.65%を満足する成分組成と、アスペクト比で4以上の針状のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%以下である、ベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織からなるミクロ組織を有するレーザ溶接継手。Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14、ここで、Ceq:炭素当量(mass%)、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各合金元素の含有量(mass%)。シールドガスとして酸素供給ガスが体積比率で10%以下の不活性ガスを用いる。
【選択図】なし
Description
本発明は、主として橋梁、船舶、海洋構造物、建築、ラインパイプ等の溶接構造物に用いる鋼材の溶接方法に係り、特に引張強度が780MPa以上の鋼材の、溶接金属部の靭性に優れたレーザ溶接継手およびその製造方法として好適なものに関する。
レーザ溶接は、高いエネルギー密度を得ることができるため深溶け込みの高速溶接が可能であり、高能率な溶接方法として期待されている。また、極めて局所的な溶融となるため母材に加わる熱の影響も小さく、歪や変形の小さな高品質の溶接継手を得ることができる。
このため、自動車など薄板分野においては、既に部材や車体の組立工程に実用化が進んでおり、多くの適用実績がある。一方、厚板分野においても、最近では高出力で光ファイバー伝送が可能な高性能のレーザ溶接機が市販されるようになり、溶接可能な板厚が増大したことから実用化に向けた本格的な検討がなされるようになった。
しかしながら、レーザ溶接は従来アーク溶接に比べて小入熱溶接であるため、溶接後の冷却速度が速くなり、溶接金属部および熱影響部が硬化して靭性が劣化する場合が多く、靭性の向上が課題とされてきた。
例えば特許文献1では、鋼材の化学組成およびAl含有量を調整すると共に、酸化性雰囲気中で溶接することにより、レーザ溶接金属中の酸素含有量やAl/O比を制御し、その結果、レーザ溶接金属組織をアシキュラーフェライトの発達した組織とすることで、レーザ溶接金属部の靭性向上を図る技術が開示されている。
特許文献2では、鋼材および溶接材料のTi、B含有量および炭素当量をそれぞれ規定すると共に、酸素供給ガスを含有するシールドガスを用いて溶接することにより、レーザ溶接金属の炭素当量制御およびアシキュラーフェライト主体組織化し、その結果、レーザ溶接金属部および熱影響部の靭性向上を図る技術が開示されている。
特許文献3では、鋼材の化学組成を選択すると共に、最適なシールドガス雰囲気下でレーザ溶接することにより、溶接金属中の介在物組成や酸素、Al、Ti含有量のバランスを規定範囲に制御し、その結果、レーザ溶接金属組織のアシキュラーフェライト化を確実に実現させることで、レーザ溶接金属部の靭性向上を図る技術が開示されている。
特許文献4では、鋼材の化学組成や焼入臨界直径DIを調整することで、レーザ溶接熱影響部の加熱オーステナイト粒径や組織に占めるマルテンサイトの割合を規定範囲に制御し、その結果、レーザ溶接熱影響部の靭性向上を図る技術が開示されている。
特許文献5では、鋼材の化学組成や炭素当量を調整することで、レーザ溶接金属部のオーステナイト粒径や組織に占めるマルテンサイトの割合を規定範囲に制御し、その結果、レーザ溶接金属部および熱影響部の靭性向上を図る技術が開示されている。
ところで、溶接構造物の大型化により、使用鋼材も高強度化し、引張強度が780MPa以上の鋼材がレーザ溶接の対象に検討されるようになっている。
しかしながら、特許文献1、特許文献2および特許文献3で提案された手法は、いずれもレーザ溶接金属組織をアシキュラーフェライト化することで靭性向上を図っているため、その適用できる鋼材の強度レベルは490MPa級が限界である。
特許文献4および特許文献5は、鋼材の強度レベルが590MPaあるいは780MPa級といった高強度鋼を対象としたもので、ミクロ組織をマルテンサイト化することで靭性向上を図っているものの、特許文献4で提案された手法は、レーザ溶接熱影響部の靭性改善を図ったものであり、レーザ溶接金属部の靭性向上に関しては考慮されていない。
また、特許文献5で提案された手法は、レーザ溶接金属部の靭性についても考慮されているが、レーザ溶接金属の化学組成についての明記はなく、例えばフィラーワイヤなどを用いた場合にその効果が得られるかは疑問である。
そこで、本発明は、上記した従来技術の問題点を鑑みて、引張強度が780MPa以上の高強度鋼において、溶接金属部の靭性に優れたレーザ溶接継手およびレーザ溶接方法を提案することを目的とする。
本発明者らは、上記の課題を解決するために、引張強度が780MPaレベルの高強度鋼におけるレーザ溶接金属部の靭性におよぼす溶接金属の化学組成やミクロ組織について詳細な調査を行い、以下の知見を得た。
1.レーザ溶接金属部の靭性は、マトリックス組織としてベイナイトとマルテンサイトの混合組織を呈する場合に最も良好である。
2.レーザ溶接金属部のミクロ組織において、M−A組織(島状マルテンサイト)の析出量や析出形態が靭性に大きい影響を及ぼす。すなわち、M−A組織(島状マルテンサイト)の析出形態には塊状のものと針状のものとがあるが、針状の形態のものが多く析出したミクロ組織を呈する場合、靭性は著しく劣化する傾向にある。
3.発明者らが行った定量的な解析結果によれば、針状すなわちアスペクト比で4以上のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%を超えると、顕著に靭性が劣化する。
4.そのようなM−A組織(島状マルテンサイト)の生成は、レーザ溶接金属のC含有量が多いほど促進される。
5.レーザ溶接金属部のミクロ組織中の介在物を低減することも靭性向上に有効で、レーザ溶接金属のO含有量は少ない方が好ましい。
1.レーザ溶接金属部の靭性は、マトリックス組織としてベイナイトとマルテンサイトの混合組織を呈する場合に最も良好である。
2.レーザ溶接金属部のミクロ組織において、M−A組織(島状マルテンサイト)の析出量や析出形態が靭性に大きい影響を及ぼす。すなわち、M−A組織(島状マルテンサイト)の析出形態には塊状のものと針状のものとがあるが、針状の形態のものが多く析出したミクロ組織を呈する場合、靭性は著しく劣化する傾向にある。
3.発明者らが行った定量的な解析結果によれば、針状すなわちアスペクト比で4以上のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%を超えると、顕著に靭性が劣化する。
4.そのようなM−A組織(島状マルテンサイト)の生成は、レーザ溶接金属のC含有量が多いほど促進される。
5.レーザ溶接金属部のミクロ組織中の介在物を低減することも靭性向上に有効で、レーザ溶接金属のO含有量は少ない方が好ましい。
本発明は得られた知見をもとに更に検討を加えてなされたもので、すなわち、本発明は、
1.鋼材のレーザ溶接継手であって、前記溶接継手における溶接金属が、mass%で、C:0.14%以下、O:0.02%以下を含み、かつ下記(1)式のCeqが0.35〜0.65%を満足する成分組成と、アスペクト比で4以上のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%以下であるベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織からなるミクロ組織を有することを特徴とする溶接金属部の靭性に優れた鋼材のレーザ溶接継手。
記
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (1)
ここで、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各合金元素の含有量(mass%)
2.1記載のレーザ溶接継手が得られるようにシールドガスとして酸素供給ガスが体積比率で10%以下の不活性ガスを用いることを特徴とする鋼材のレーザ溶接方法。
1.鋼材のレーザ溶接継手であって、前記溶接継手における溶接金属が、mass%で、C:0.14%以下、O:0.02%以下を含み、かつ下記(1)式のCeqが0.35〜0.65%を満足する成分組成と、アスペクト比で4以上のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%以下であるベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織からなるミクロ組織を有することを特徴とする溶接金属部の靭性に優れた鋼材のレーザ溶接継手。
記
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (1)
ここで、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各合金元素の含有量(mass%)
2.1記載のレーザ溶接継手が得られるようにシールドガスとして酸素供給ガスが体積比率で10%以下の不活性ガスを用いることを特徴とする鋼材のレーザ溶接方法。
本発明によれば、引張強度が780MPa級以上で、且つ靭性に優れた溶接金属部を備えたレーザ溶接継手およびレーザ溶接方法が得られるので、引張強度が780MPa級以上の高強度鋼に高能率溶接であるレーザ溶接を適用可能で産業上格段の効果を奏する。
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。本発明では、レーザ溶接継手の溶接金属の成分組成とミクロ組織を規定する。
[成分組成] 説明において%は、mass%とする。
[成分組成] 説明において%は、mass%とする。
C:0.14%以下
Cは、焼入れ性を増加させる元素であるため、溶接金属の強度確保に重要な元素である。しかし、0.14%を超えて含有するとマトリックス組織であるベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織の硬さが上昇すると共に、M−A組織(島状マルテンサイト)の生成も促進されるため、レーザ溶接金属部の靭性が劣化する。このため、溶接金属のCは0.14%以下に限定する。
Cは、焼入れ性を増加させる元素であるため、溶接金属の強度確保に重要な元素である。しかし、0.14%を超えて含有するとマトリックス組織であるベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織の硬さが上昇すると共に、M−A組織(島状マルテンサイト)の生成も促進されるため、レーザ溶接金属部の靭性が劣化する。このため、溶接金属のCは0.14%以下に限定する。
O:0.02%以下
Oは、溶接金属中ではAlやTiなどと結合した酸化物系介在物の形態で存在する。本発明が目的とする引張強度が780MPa以上の高強度鋼におけるレーザ溶接金属の靭性改善を図るには、このような介在物は可能な限り低減することが好ましい。溶接金属のOが0.02%を超えると、破壊の起点となる粗大な酸化物系介在物が生成しやすくなり、靭性が低下するようになるので、溶接金属中のOは0.02%以下に限定する。
Oは、溶接金属中ではAlやTiなどと結合した酸化物系介在物の形態で存在する。本発明が目的とする引張強度が780MPa以上の高強度鋼におけるレーザ溶接金属の靭性改善を図るには、このような介在物は可能な限り低減することが好ましい。溶接金属のOが0.02%を超えると、破壊の起点となる粗大な酸化物系介在物が生成しやすくなり、靭性が低下するようになるので、溶接金属中のOは0.02%以下に限定する。
Ceq:0.35〜0.65%
Ceq(=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14
ここで、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各元素の含有量(mass%)で含有しないものは0とする。)を0.35〜0.65%に限定する。Ceqは、溶接硬化性および焼入れ性を示す指標で、溶接継手部の強度や靭性に大きな影響を与える。レーザ溶接のように冷却速度が速い溶接においては、溶接金属のCeqが0.65%を超えると、溶接金属が著しく硬化し、靭性が低下する。
Ceq(=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14
ここで、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各元素の含有量(mass%)で含有しないものは0とする。)を0.35〜0.65%に限定する。Ceqは、溶接硬化性および焼入れ性を示す指標で、溶接継手部の強度や靭性に大きな影響を与える。レーザ溶接のように冷却速度が速い溶接においては、溶接金属のCeqが0.65%を超えると、溶接金属が著しく硬化し、靭性が低下する。
一方、溶接金属のCeqが0.35%未満の場合、レーザ溶接のような冷却速度が速い溶接においても十分な焼入れ性が確保されず、マトリックス組織であるベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織に粒界フェライトが生成するようになる。このため、780MPa級の引張強度を満足すること困難となり、靭性も低下する。このため、溶接金属のCeqは0.35〜0.65%に限定する。なお、好ましくは、0.4〜0.6%である。
[ミクロ組織]
本発明ではレーザ溶接金属部のミクロ組織を、マトリックスの組織が、粒界フェライトを生成しない、ベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織とする。溶接金属の引張強度として780MPa以上を満足させるため、マトリックス組織を焼入れ組織にすることが必要で、粒界フェライトを含まないベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織とする。
本発明ではレーザ溶接金属部のミクロ組織を、マトリックスの組織が、粒界フェライトを生成しない、ベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織とする。溶接金属の引張強度として780MPa以上を満足させるため、マトリックス組織を焼入れ組織にすることが必要で、粒界フェライトを含まないベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織とする。
また、このような組織において、アスペクト比で4以上の針状のM−A組織(島状マルテンサイト)を面積率で5%以下に規定する。
M−A組織(島状マルテンサイト)の析出量や析出形態の影響のうち、溶接金属の靭性におよぼす影響因子としては析出形態が支配的である。塊状のM−A組織(島状マルテンサイト)が存在していても靭性の低下はあまり大きくないが、針状のM−A組織(島状マルテンサイト)が存在している場合は靭性が大きく低下する。
特に、アスペクト比が4以上の非常に細長い形態のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%を超えると、溶接金属の靭性低下が著しいため、アスペクト比で4以上のM−A組織(島状マルテンサイト)を面積率で5%以下に限定する。
本発明に係るレーザ溶接金属は、上記成分組成とミクロ組織を備えていれば優れた靭性を得ることが可能で、レーザ溶接条件を特に規定するものではないが、レーザ溶接時のシールドガスとしてその成分を酸素供給ガスが体積比率で10%以下の不活性ガスとすることが望ましい。酸素供給ガスとしては、酸素ガス、炭酸ガスあるいはそれらの混合ガスが例示される。
酸素供給ガスが体積比率で10%以下となる不活性ガス中で溶接することにより溶接金属中への酸素の供給が減少し、溶接金属中の酸化物系介在物の生成が抑制され、溶接金属の靭性向上が図られる。以下、実施例に基づいて本発明の効果を示す。
表1に示す化学組成の供試鋼板(板厚12mm)と、表2に示す化学組成の溶接材料(フィラーワイヤ、直径1.0mm)を種々組合わせて、レーザ溶接継手を作製した。レーザ溶接は、炭酸ガスレーザ溶接装置を用いて、レーザ出力:15kW、溶接速度:1m/min、開先形状:I開先、ルートギャップ:なし、の条件にて行った。
得られたレーザ溶接継手について、溶接金属から試料を採取して、溶接金属の化学組成分析、マトリックス組織の観察、2段エッチングによるM−A組織(島状マルテンサイト)の観察、シャルピー衝撃試験、ビッカース硬さ測定を実施した。
M−A組織(島状マルテンサイト)の観察は、倍率×5、000の電子顕微鏡写真(4視野分)で観察された個々のM−A組織(島状マルテンサイト)のアスペクト比を測定した後、アスペクト比で4以上となるM−A組織(島状マルテンサイト)の面積率を求めた。
シャルピー衝撃試験は、溶接金属中央部がノッチ位置となるように2mmVノッチシャルピー衝撃試験片を採取し、−20℃における吸収エネルギー(vE−20℃)(試験本数3本の平均値)にて評価した。ビッカース硬さ測定は、溶接金属中央部を板厚方向に荷重9.8Nで測定した平均値で評価した。
表3に、これらの試験結果を示す。本発明例(継手No.1〜8)はいずれにおいても、レーザ溶接金属部のC、O、Ceqが本発明で規定する要件を満足し、またレーザ溶接金属部のミクロ組織もアスペクト比で4以上のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%以下と本発明で規定する要件を満足し、その結果、レーザ溶接金属部のシャルピー吸収エネルギー(vE−20℃)は80Jを超える値となっている。またビッカース硬さも280以上で、780MPa以上の引張強度を有していることが確認された。
一方、継手No.9〜12は比較例で、継手No.9はシールドガスにHe−15%O2を用いたため、溶接金属中のO量が本発明で規定する範囲外となり、また溶接金属のミクロ組織中のアスペクト比が4以上の針状のM−A組織(島状マルテンサイト)の析出量も増えて本発明例と比較して靭性に劣っている。
継手No.10は、溶接金属のCeqが0.343%と本発明で規定する範囲の下限未満であるため、溶接金属のマトリックス組織がフェライトの混じった組織となり、ビッカース硬さも低く、本発明例と比較して靭性も低い。
継手No.11は、溶接金属のC量が0.16%と本発明で規定する範囲の上限を超えているため、溶接金属ミクロ組織中のアスペクト比が4以上の針状のM−A組織(島状マルテンサイト)の析出量が増大し、本発明例と比較して靭性が劣化している。
継手No.12は、溶接金属のCeqが0.658%と本発明で規定する範囲の上限を超えているため、溶接金属のマトリックス組織がマルテンサイト単相となり、ビッカース硬さも高く、本発明例と比較して靭性も低い。
Claims (2)
- 鋼材のレーザ溶接継手であって、前記溶接継手における溶接金属は、mass%で、C:0.14%以下、O:0.02%以下を含み、かつ下記(1)式のCeqが0.35〜0.65%を満足する成分組成と、アスペクト比で4以上の針状のM−A組織(島状マルテンサイト)が面積率で5%以下であるベイナイトあるいはベイナイトとマルテンサイトの混合組織からなるミクロ組織を有することを特徴とする溶接金属部の靭性に優れた鋼材のレーザ溶接継手。
記
Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14 (1)
ここで、C、Mn、Si、Ni、Cr、Mo、V:各合金元素の含有量(mass%) - 請求項1記載のレーザ溶接継手が得られるようにシールドガスとして酸素供給ガスが体積比率で10%以下の不活性ガスを用いることを特徴とする鋼材のレーザ溶接方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010074002A JP2011206777A (ja) | 2010-03-29 | 2010-03-29 | 溶接金属部の靭性に優れた鋼材のレーザ溶接継手およびレーザ溶接方法。 |
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2023123735A1 (zh) * | 2021-12-30 | 2023-07-06 | 苏州大学 | 一种改善焊缝强韧性的激光焊接方法 |
-
2010
- 2010-03-29 JP JP2010074002A patent/JP2011206777A/ja not_active Withdrawn
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WO2023123735A1 (zh) * | 2021-12-30 | 2023-07-06 | 苏州大学 | 一种改善焊缝强韧性的激光焊接方法 |
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