JP2011156581A - 凹凸金属板 - Google Patents

Abstract

【課題】ねじりが付与されたときのねじり中心軸の軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性が、半球状の凹凸を設けた金属板よりも優れた凹凸金属板を提供すること。
【解決手段】エンボス加工された凹凸金属板１である。凹凸金属板１は、エンボス加工により等間隔で表面に形成された正方形状の複数の型押し部２を備える。凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の稜線２ａと、凹凸金属板１の仮想のｘ軸とのなす稜線傾斜角が０度である。凹凸金属板１をｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間のｘ軸の長さＷ１と、ねじり付与箇所間の型押し部２のｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎと、稜線２ａの長さＷ２と、が次の式（１）を満たす。０．５≦Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≦０．８・・・式（１）
【選択図】図１

Description

本発明は、ねじりが付与されたときのねじり中心軸の軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性に優れた凹凸金属板に関する。

カーオーディオ、プリンタなどのシャシーには、その剛性を確保するために厚さ１．０ｍｍ、または厚さ０．８ｍｍの金属の平板が多く用いられている。ここで、製品重量軽減の観点からシャシーの軽量化が望まれている。シャシーの軽量化にはそのゲージダウン（板厚を薄くすること）が効果的であるが、単なるゲージダウンではシャシーの剛性が低下する。したがって、ゲージダウンを行なっても剛性を確保できるシャシー構造とする必要がある。

一方、プレス成形により金属板に半球状の凹凸を設けた凹凸金属板が特許文献１に記載されている。特許文献１に記載されているように、複数の半球状の凹凸により金属板の剛性を高めることができる。

特開２００４−９８１４２号公報

特許文献１に記載されたような複数の半球状の凹凸を有する金属板を、カーオーディオ、プリンタなどのシャシーに用いると、その剛性が高まり、結果として剛性を確保しつつシャシーのゲージダウンを行なえる。一方、本発明者らは、半球状の凹凸を設けるという板構造よりもさらに剛性を高めることができる板構造を追求した。さらには、本発明者らは、ねじりが付与されたときのねじり中心軸の軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性に優れた板構造を追求した。

すなわち、本発明の課題は、ねじりが付与されたときのねじり中心軸の軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性が、半球状の凹凸を設けた金属板よりも優れた凹凸金属板を提供することである。

本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討した結果、角筒形状の複数の型押し部をその稜線の角度などを限定して金属板の表面に等間隔で設けることにより、半球状の凹凸を金属板の表面に設けることよりも、ねじり中心軸の軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性を向上させる（高める）ことができた。この知見に基づき本発明が完成するに至ったのである。

すなわち、本発明は、型押し加工された凹凸金属板であって、型押し加工により等間隔で表面に形成された角筒形状の複数の型押し部を備え、凹凸が繰り返す方向に対して直交する方向からみたときの前記型押し部の稜線と、当該凹凸金属板の仮想のｘ軸とのなす稜線傾斜角が０度であって、当該凹凸金属板を前記ｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間の前記ｘ軸の長さＷ１と、前記ねじり付与箇所間の前記型押し部の前記ｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎと、前記型押し部の１つ当たりの前記稜線の長さＷ２と、が下記の式（１）を満たす凹凸金属板である。
０．５≦Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≦０．８ ・・・式（１）
（式（１）中、Ｗ１およびＷ２の単位は等しい）

また本発明は、その第２の態様によれば、型押し加工された凹凸金属板であって、型押し加工により等間隔で表面に形成された角筒形状の複数の型押し部を備え、凹凸が繰り返す方向に対して直交する方向からみたときの前記型押し部の稜線と、当該凹凸金属板の仮想のｘ軸とのなす稜線傾斜角が３０度以上６０度以下である凹凸金属板である。

また上記本発明において、前記稜線傾斜角が４５度であって、当該凹凸金属板を前記ｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間の前記ｘ軸の長さＷ１と、前記ねじり付与箇所間の前記型押し部の前記稜線方向の１列当たりの最大個数Ｎと、前記型押し部の１つ当たりの前記稜線の長さＷ２と、が下記の式（２）を満たすことが好ましい。
Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≧０．６５ ・・・式（２）
（式（２）中、Ｗ１およびＷ２の単位は等しい）

本発明によれば、同条件の半球状の凹凸を設けた金属板よりも、ねじりが付与されたときのねじり中心軸の軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性が高い凹凸金属板とすることができる。

本発明の一実施形態に係る凹凸金属板を示す図である。 図１に示した凹凸金属板の斜視図である。 他の実施形態に係る凹凸金属板を示す図である。 ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図である。 ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。 ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図である。 ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。 ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図である。 ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。 ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図である。 ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。 ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図である。 ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。 ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図である。 ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

以下、本発明を実施するための形態について図面を参照しつつ説明する。なお、本発明に係る凹凸金属板は、例えば、カーオーディオ、プリンタなどのシャシー材料として用いられる。
（第１実施形態）

図１は、本発明の一実施形態に係る凹凸金属板１を示す図である。図１（ａ）は、凹凸金属板１の平面図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）Ａ−Ａ断面図である。

図１に示すように、凹凸金属板１は、エンボス加工により等間隔で表面に形成された角筒形状の複数の型押し部２を有する。型押し部２は、金属板の表面に、縦・横一定の間隔Ｗ３を開けて形成されている。なお、型押し部２は、エンボス加工により形成されるものに限られない。例えば、プレス加工により金属板を塑性変形させて型押し部２を形成してもよい（他の実施形態においても同様）。

また、ほぼ正方形の凹凸金属板１を例示したが、凹凸金属板１は、カーオーディオ、プリンタなど適用されるものに対して形状は変化する（他の実施形態においても同様）。

図１（ａ）に示すように、凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の形状は、正方形とされている。また、本実施形態では、凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の稜線２ａと、凹凸金属板１の仮想のｘ軸とのなす角は、０度とされている。換言すれば、稜線２ａは、ｘ軸と平行にされている。

型押し部２の１つ当たりの稜線２ａの長さＷ２は、１０ｍｍ〜３０ｍｍ程度であり、型押し部２の深さＨは、１ｍｍ〜５ｍｍ程度である（他の実施形態においても同様）。また、型押し部２と、凹凸金属板１の辺１ａ・１ｂ・１ｃ・１ｄとの間隔は、例えば、いずれも２ｍｍ（稜線２ａの長さＷ２以下の寸法）とする。

ここで、検証結果は後述するが、図２に示したように、凹凸金属板１をｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間のｘ軸の長さＷ１と、ねじり付与箇所間の型押し部２のｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎと、型押し部２の１つ当たりのｘ軸方向の稜線２ａの長さＷ２と、が下記の式（１）を満たすことにより、凹凸金属板１がｘ軸回りにねじられたとき、凹凸金属板１は、当該ｘ軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性に優れる。
０．５≦Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≦０．８ ・・・式（１）
（式（１）中、Ｗ１およびＷ２の単位は等しい）

Ｗ２×Ｎ／Ｗ１＜０．５の場合、型押し部２のサイズ（Ｗ２×Ｎ）が、基準面１ｅ（図１（ａ）参照）のサイズ（Ｗ１−Ｗ２×Ｎ）よりも小さくなり、基準面１ｅの変形を抑制しきれない。また、Ｗ２×Ｎ／Ｗ１＞０．８の場合、基準面１ｅのサイズ（Ｗ１−Ｗ２×Ｎ）が小さいため、金属板に付与した型押し部２自体が面外に変形して剛性が低下する。

凹凸金属板１をｘ軸回りにねじるとは、例えば、凹凸金属板１の辺１ｂと辺１ｄとを、ｘ軸を中心に逆方向に回転させる（ねじる）ことをいう。この場合、ねじり付与箇所間とは、辺１ｂと辺１ｄとの間の部分のことをいい、本実施形態では、凹凸金属板１全体が、ねじり付与箇所間となる。
（第２実施形態）

図３は、他の実施形態に係る凹凸金属板２１を示す図である。図３（ａ）は、凹凸金属板２１の平面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）Ａ−Ａ断面図である。

図３に示したように、本実施形態の凹凸金属板２１は、図１に示した凹凸金属板１と同様、エンボス加工により等間隔で表面に形成された角筒形状の複数の型押し部２を有する。型押し部２は、金属板の表面に、斜め上方向・斜め下方向に一定の間隔Ｗ３を開けて形成されている。

図３（ａ）に示すように、凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の形状は、正方形とされている。また、本実施形態では、凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の稜線２ａと、凹凸金属板２１の仮想のｘ軸とのなす稜線傾斜角αは、４５度とされている。

なお、検証結果は後述するが、稜線傾斜角αを３０度以上６０度以下とすることにより、凹凸金属板２１がｘ軸回りにねじられたとき、凹凸金属板２１は、当該ｘ軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性に優れる。３０度以上６０度以下というように稜線傾斜角αに角度をもたせることで、ねじりにより凹凸金属板２１に発生するせん断の距離が短くなり、型押し部２内の面外への変形を抑制することができるためである。

また、本実施形態のように、稜線傾斜角αが４５度の場合には、凹凸金属板２１をｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間のｘ軸の長さＷ１と、ねじり付与箇所間の型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎと、型押し部２の１つ当たりの稜線２ａの長さＷ２と、が下記の式（２）を満たすことにより、凹凸金属板２１がｘ軸回りにねじられたとき、凹凸金属板２１は、当該ｘ軸方向に対して４５度方向のねじれ剛性に優れる。
Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≧０．６５ ・・・式（２）
（式（２）中、Ｗ１およびＷ２の単位は等しい）

Ｗ２×Ｎ／Ｗ１＜０．６５の場合、型押し部２のサイズ（Ｗ２×Ｎ）が、基準面２１ｅ（図３（ａ）参照）のサイズ（Ｗ１−Ｗ２×Ｎ）よりも小さくなり、その結果、基準面１ｅの変形を抑制しきれなくなって剛性が低下する。

凹凸金属板２１をｘ軸回りにねじるとは、例えば、凹凸金属板２１の辺２１ｂと辺２１ｄとを、ｘ軸を中心に逆方向に回転させる（ねじる）ことをいう。この場合、ねじり付与箇所間とは、辺２１ｂと辺２１ｄとの間の部分のことをいい、本実施形態では、凹凸金属板２１全体が、ねじり付与箇所間となる。また、本実施形態（正方形の凹凸金属板２１）では、ねじり付与箇所間の型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎとは、凹凸金属板２１の対角線上に位置する型押し部２の個数（１３個）のことである。なお、凹凸金属板が、例えば長方形の場合、ねじり付与箇所間の型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎは、凹凸金属板の対角線上に位置する型押し部２の個数ではなく、稜線２ａ方向と同じ方向の１列当たりの型押し部２の最大個数となる。

なお、型押し部２と、凹凸金属板２１の辺２１ａ・２１ｂ・２１ｃ・２１ｄとの間隔は、例えば、いずれも２ｍｍ（稜線２ａの長さＷ２以下の寸法）とする。型押し部２と、凹凸金属板２１の辺２１ａ・２１ｂ・２１ｃ・２１ｄとの間隔とは、型押し部２と、凹凸金属板２１の辺２１ａ・２１ｂ・２１ｃ・２１ｄとの最短距離のことをいう。
（検証結果）

（検証結果１）
型押し部の形状の違いによる影響についてＦＥＭを用いた解析を行なった。図４は、ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図であり、図５は、ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

図４に示したように、平板金属板５１、角筒形状の凹凸金属板１（角度：０度）、角筒形状の凹凸金属板２１（角度：４５度）、半球状の凹凸金属板（角度：０度（不図示））、および半球状の凹凸金属板５２（角度：４５度）について、ＦＥＭを用い解析を行なった。

図２を参照しつつ、金属板へのねじりの与え方について説明する。凹凸金属板１の辺１ｂと辺１ｄとを、ｘ軸を中心に逆方向に０．１度回転させたときに発生するモーメント（Ｎ・ｍｍ）を比較する。同じ回転角度を金属板に与えた場合、発生するモーメントが大きいほど、ねじれ剛性が高いことになる（他の検証結果においても同様）。

金属板のサイズは、いずれも□３００ｍｍとした。金属板のヤング率は、いずれも２０６ＧＰａとした（鉄）。金属板の板厚は、いずれも０．６ｍｍとした（他の検証結果においても同様）。

角筒形状の凹凸金属板１（角度：０度）および角筒形状の凹凸金属板２１（角度：４５度）の型押し部２のサイズは、いずれも□２５．１ｍｍ、深さＨ：２ｍｍとした。半球状の凹凸金属板（角度：０度（不図示））および半球状の凹凸金属板５２（角度：４５度）の型押し部５３のサイズは、いずれも直径２５．１ｍｍ、深さＨ：２ｍｍとした。

また、型押し部２と、凹凸金属板の各辺（端の辺）との間隔は、いずれも２ｍｍとした（以降の検証結果においても同様）。なお、型押し部２と、凹凸金属板の各辺（端の辺）との間隔は、２ｍｍに限定されるものではないが、型押し部２のサイズ（Ｗ２）以下とする必要がある。

図５からわかるように、角筒形状の凹凸金属板１、２１のねじれ剛性は、平板金属板５１のねじれ剛性よりも高い。また、角筒形状の凹凸金属板２１（角度：４５度）のねじれ剛性は、半球状の凹凸金属板５２（角度：４５度）のねじれ剛性よりも高い。なお、本条件では、角筒形状の凹凸金属板１（角度：０度）のねじれ剛性は、半球状の凹凸金属板（角度：０度）のねじれ剛性よりも低い。

（検証結果２）
次に、稜線傾斜角αが０度の凹凸金属板１について、ねじり付与箇所間の型押し部２のｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎを１０に固定し、稜線２ａの長さＷ２を変化させて、ねじれ剛性を求め、その値を、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：０度）のねじれ剛性の値と比較した。図６は、ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図であり、図７は、ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

図６（ｂ）に示した凹凸金属板１ａは、図６（ａ）に示した凹凸金属板１と比較して、稜線２ａの長さＷ２が小さい凹凸金属板である。ねじり付与箇所間の型押し部２のｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎは、凹凸金属板１と凹凸金属板１ａとで等しい。

表１に、解析条件を示す。なお、半球状の凹凸金属板（角度：０度）の型押し部の直径は、対応する角筒形状の凹凸金属板の稜線２ａの長さＷ２と等しくした。また、角筒形状の凹凸金属板１・１ａ（角度：０度）および半球状の凹凸金属板（角度：０度）の型押し部の深さＨは２ｍｍとした。

図７からわかるように、角筒形状の凹凸金属板１・１ａ（角度：０度）は、Ｗ２×Ｎ／Ｗ１が、０．５〜０．８において、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：０度）よりもねじれ剛性が向上した。

（検証結果３）
次に、稜線傾斜角αが０度の凹凸金属板１について、稜線２ａの長さＷ２を２７．８ｍｍに固定し、ねじり付与箇所間の型押し部２のｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎを変化させて、ねじれ剛性を求め、その値を、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：０度）のねじれ剛性の値と比較した。図８は、ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図であり、図９は、ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

図８（ｂ）に示した凹凸金属板１ｂは、図８（ａ）に示した凹凸金属板１と比較して、型押し部２のｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎが少ない凹凸金属板である。稜線２ａの長さＷ２は、凹凸金属板１と凹凸金属板１ｂとで等しい。

表２に、解析条件を示す。なお、半球状の凹凸金属板（角度：０度）の型押し部の直径は、対応する角筒形状の凹凸金属板の稜線２ａの長さＷ２と等しくした。すなわち、型押し部２の直径は、２７．８ｍｍに固定した。また、角筒形状の凹凸金属板１・１ｂ（角度：０度）および半球状の凹凸金属板（角度：０度）の型押し部の深さＨは２ｍｍとした。

図９からわかるように、角筒形状の凹凸金属板１・１ｂ（角度：０度）は、Ｗ２×Ｎ／Ｗ１が、０．４〜０．８において、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：０度）よりもねじれ剛性が向上した。

（検証結果４）
次に、稜線傾斜角αの違いによる影響についてＦＥＭを用いた解析を行なった。図１０は、ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図であり、図１１は、ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

図１０に示したように、型押し部２の稜線２ａとｘ軸とのなす稜線傾斜角αを変化させてねじれ剛性を求め、その値を、同条件の対応する半球状の凹凸金属板のねじれ剛性の値と比較した。図１０（ａ）に示した角筒形状の凹凸金属板２１ａは、稜線傾斜角αが３０度の凹凸金属板である。図１０（ｃ）に示した角筒形状の凹凸金属板２１ｂは、稜線傾斜角αが６０度の凹凸金属板である。

角筒形状の凹凸金属板１、２１、２１ａ、２１ｂの型押し部２のサイズは、いずれも□２５．１ｍｍ、深さＨ：２ｍｍとした。また、それぞれと角度が対応する半球状の凹凸金属板の型押し部のサイズは、いずれも直径２５．１ｍｍ、深さＨ：２ｍｍとした。

図１１からわかるように、稜線傾斜角αが４５度に対し±１５度の範囲で、角度が対応する半球状の凹凸金属板よりもねじれ剛性が向上した。すなわち、稜線傾斜角αが３０度以上６０度以下の範囲で、対応する半球状の凹凸金属板よりもねじれ剛性が向上した。

（検証結果５）
次に、稜線傾斜角αが４５度の凹凸金属板２１について、ねじり付与箇所間の型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎを１３に固定し、稜線２ａの長さＷ２を変化させて、ねじれ剛性を求め、その値を、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：４５度）のねじれ剛性の値と比較した。図１２は、ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図であり、図１３は、ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

図１２（ｂ）に示した凹凸金属板２１ｃは、図１２（ａ）に示した凹凸金属板２１と比較して、稜線２ａの長さＷ２が小さい凹凸金属板である。ねじり付与箇所間の型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎは、凹凸金属板２１と凹凸金属板２１ｃとで等しい。

表３に、解析条件を示す。なお、半球状の凹凸金属板（角度：４５度）の型押し部の直径は、対応する角筒形状の凹凸金属板の稜線２ａの長さＷ２と等しくした。また、角筒形状の凹凸金属板２１・２１ｃ（角度：４５度）および半球状の凹凸金属板（角度：４５度）の型押し部の深さＨは２ｍｍとした。

図１３からわかるように、角筒形状の凹凸金属板２１・２１ｃ（角度：４５度）は、Ｗ２×Ｎ／Ｗ１が、０．６５以上において、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：４５度）よりもねじれ剛性が向上した。

（検証結果６）
次に、稜線傾斜角αが４５度の凹凸金属板２１について、稜線２ａの長さＷ２を２５．１ｍｍに固定し、ねじり付与箇所間の型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎを変化させて、ねじれ剛性を求め、その値を、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：４５度）のねじれ剛性の値と比較した。図１４は、ＦＥＭ解析の解析モデルを示す図であり、図１５は、ＦＥＭ解析の結果を示すグラフである。

図１４（ｂ）に示した凹凸金属板２１ｄは、図１４（ａ）に示した凹凸金属板２１と比較して、型押し部２の稜線２ａ方向の１列当たりの最大個数Ｎが少ない凹凸金属板である。稜線２ａの長さＷ２は、凹凸金属板２１と凹凸金属板２１ｄとで等しい。

表４に、解析条件を示す。なお、半球状の凹凸金属板（角度：４５度）の型押し部の直径は、対応する角筒形状の凹凸金属板の稜線２ａの長さＷ２と等しくした。すなわち、型押し部２の直径は、２５．１ｍｍに固定した。また、角筒形状の凹凸金属板２１・２１ｄ（角度：４５度）および半球状の凹凸金属板（角度：４５度）の型押し部の深さＨは２ｍｍとした。

（型押し部の配置角度：４５度）

図１５からわかるように、角筒形状の凹凸金属板２１・２１ｃ（角度：０４５度）は、Ｗ２×Ｎ／Ｗ１が、０．６５以上において、同条件の対応する半球状の凹凸金属板（角度：４５度）よりもねじれ剛性が向上した。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限られるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々に変更して実施することが可能なものである。

例えば、前記実施形態では、凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の形状が正方形である場合の実施形態を例示したが、凹凸が繰り返す方向Ｓに対して直交する方向からみたときの型押し部２の形状を長方形としてもよい。

１：凹凸金属板
２：型押し部
２ａ：稜線
α：稜線傾斜角

Claims (3)

1. 型押し加工された凹凸金属板であって、
   型押し加工により等間隔で表面に形成された角筒形状の複数の型押し部を備え、
   凹凸が繰り返す方向に対して直交する方向からみたときの前記型押し部の稜線と、当該凹凸金属板の仮想のｘ軸とのなす稜線傾斜角が０度であって、
   当該凹凸金属板を前記ｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間の前記ｘ軸の長さＷ１と、前記ねじり付与箇所間の前記型押し部の前記ｘ軸方向の１列当たりの個数Ｎと、前記型押し部の１つ当たりの前記稜線の長さＷ２と、が下記の式（１）を満たすことを特徴とする、凹凸金属板。
   ０．５≦Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≦０．８ ・・・式（１）
   （式（１）中、Ｗ１およびＷ２の単位は等しい）
2. 型押し加工された凹凸金属板であって、
   型押し加工により等間隔で表面に形成された角筒形状の複数の型押し部を備え、
   凹凸が繰り返す方向に対して直交する方向からみたときの前記型押し部の稜線と、当該凹凸金属板の仮想のｘ軸とのなす稜線傾斜角が３０度以上６０度以下であることを特徴とする、凹凸金属板。
3. 前記稜線傾斜角が４５度であって、
   当該凹凸金属板を前記ｘ軸回りにねじるときのねじり付与箇所間の前記ｘ軸の長さＷ１と、前記ねじり付与箇所間の前記型押し部の前記稜線方向の１列当たりの最大個数Ｎと、前記型押し部の１つ当たりの前記稜線の長さＷ２と、が下記の式（１）を満たすことを特徴とする、請求項２に記載の凹凸金属板。
   Ｗ２×Ｎ／Ｗ１≧０．６５ ・・・式（１）
   （式（１）中、Ｗ１およびＷ２の単位は等しい）
   
   

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