JP2011127586A - 遠心式送風機の多翼ファン - Google Patents
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Abstract
【課題】有効であると見出したパラメータの最適な範囲を求め、それら最適な範囲を複合的に組み合わせることにより、現実に低騒音の遠心式送風機の多翼ファンの設計を可能にする。
【解決手段】複数のブレードが環状に配列された遠心式送風機の多翼ファンにおいて、少なくとも、ブレードの羽根枚数Zと、ブレードの内接円の直径D1と外接円の直径D2との比D1/D2で規定される内外径比と、各ブレードにおける内接円位置と外接円位置とを結ぶ線と該内接円位置において内接円中心から径方向に延びる線との間の角度で規定されるブレードの傾斜角α(deg)と、舌部すきまSと前記外接円の直径D2との比S/D2で規定される舌部すきま比が、すべて、最適な範囲内(30≦Z≦55、0.72≦D1/D2≦0.86、15≦α≦48、0.09≦S/D2≦0.15)にあることを特徴とする多翼ファン。
【選択図】図2
【解決手段】複数のブレードが環状に配列された遠心式送風機の多翼ファンにおいて、少なくとも、ブレードの羽根枚数Zと、ブレードの内接円の直径D1と外接円の直径D2との比D1/D2で規定される内外径比と、各ブレードにおける内接円位置と外接円位置とを結ぶ線と該内接円位置において内接円中心から径方向に延びる線との間の角度で規定されるブレードの傾斜角α(deg)と、舌部すきまSと前記外接円の直径D2との比S/D2で規定される舌部すきま比が、すべて、最適な範囲内(30≦Z≦55、0.72≦D1/D2≦0.86、15≦α≦48、0.09≦S/D2≦0.15)にあることを特徴とする多翼ファン。
【選択図】図2
Description
本発明は、多数のブレードが環状に配列された遠心式送風機の多翼ファンに関し、とくに、該多翼ファンを、高いファン効率を達成しつつ低騒音化を達成するために最適に設計可能な技術に関する。
例えば、車両用空調装置の送風機として、多数のブレードが環状に配列された多翼ファンを有する遠心式送風機が好適に用いられる。このような遠心式送風機には、高いファン効率が要求されるのは勿論のこと、送風機から発生する騒音を極力低く抑えることが望まれる。
遠心式送風機の多翼ファンから発生する騒音を低く抑えるためには、とくにブレード間を通過する気流による騒音を抑えることが有効であることが知られており、そのためにはブレードの配設構造を最適化することが必要であるが、多翼ファンの最適設計の技術は必ずしも確立されているとは言いがたい。例えば、遠心式送風機の多翼ファンの低騒音化のために、特許文献1には、ブレードの内外径比とブレードの数とを特定の範囲内に納めるようにした提案がなされているが、現実的には、これらの設計パラメータだけでは不十分であり、騒音が確実にかつ十分に低減されているとは言いがたい。
生井武文、井上雅弘著「ターボ送風機と圧縮機」、コロナ社、1988年、p292〜297
そこで本発明の課題は、ファン効率を高く維持しつつ低騒音化を確実に達成するために、どのような設計要素(パラメータ)がとくに低騒音化にとって有効なのかを見出すとともに、見出した要素の最適な範囲を求め、それら最適な範囲を複合的に組み合わせることにより、現実に最適な遠心式送風機の多翼ファンの設計を可能にすることにある。
上記課題を解決するために、本発明に係る遠心式送風機の多翼ファンは、複数のブレードが環状に配列された遠心式送風機の多翼ファンにおいて、少なくとも、ブレードの羽根枚数Zと、ブレードの内接円の直径D1と外接円の直径D2との比D1/D2で規定される内外径比と、各ブレードにおける内接円位置と外接円位置とを結ぶ線と該内接円位置において内接円中心から径方向に延びる線との間の角度で規定されるブレードの傾斜角α(deg)と、舌部すきまSと前記外接円の直径D2との比S/D2で規定される舌部すきま比が、すべて、以下の範囲内にあることを特徴とするものからなる。
30≦Z≦55
0.72≦D1/D2≦0.86
15≦α≦48
0.09≦S/D2≦0.15
30≦Z≦55
0.72≦D1/D2≦0.86
15≦α≦48
0.09≦S/D2≦0.15
ここで、ブレードの羽根枚数Zに関しては、より好ましくは33≦Z≦50の範囲内であり、さらに好ましくは35≦Z≦45の範囲内である。内外径比D1/D2に関しては、より好ましくは0.76≦D1/D2≦0.85の範囲内であり、さらに好ましくは0.8≦D1/D2≦0.84の範囲内である。ブレードの傾斜角α(deg)に関しては、より好ましくは20≦α≦42の範囲内であり、さらに好ましくは25≦α≦35の範囲内である。
このように、ブレードの羽根枚数Zと内外径比D1/D2とブレードの傾斜角αと舌部すきま比S/D2のすべてを上記のような範囲内とすることにより、後述の如く、ブレード間を通過する空気の流れの流速を最適な範囲に制御しつつ、該空気流のせん断乱れを小さく抑えることができ、騒音を低く抑えることが現実に可能となる。その結果、ファン効率を高く維持しつつ、望ましい低騒音化を達成することができ、多翼ファンの最適な設計が可能となる。
このような本発明に係る遠心式送風機の多翼ファンにおいて、より最適な設計を目指すためには、さらに、各ブレードの外接円位置における、外接円の接線とブレードの接線との間の角度で規定されるブレードの出口角β2(deg)が、148≦β2≦175の範囲内にあることが好ましい。より好ましくは152≦β2≦170の範囲内であり、さらに好ましくは155≦β2≦165の範囲内である。このようにブレードの出口角β2の最適化を加味することにより、後述の如く、より確実にブレード間における空気流の流出速度を最適な範囲に制御しつつ、該空気流のせん断乱れを小さく抑えることができ、より確実に低騒音化を達成することができる。
また、より最適な設計を目指すために、さらに、各ブレードの内接円位置における、内接円の接線とブレードの接線との間の角度で規定されるブレードの入口角β1(deg)が、50≦β1≦90の範囲内にあることが好ましい。より好ましくは55≦β1≦85の範囲内であり、さらに好ましくは60≦β1≦80の範囲内である。このようにブレードの入口角β1の最適化を加味することにより、後述の如く、より確実にブレード間に流入した空気の流れを最適な状態に制御することができ、より確実に低騒音化を達成することができる。
また、本発明に係る遠心式送風機の多翼ファンにおいては、各ブレードの厚みは特に限定されないが、0.6〜1mmの範囲内にあることが、ブレード強度、軽量化、樹脂成型精度、コスト、翼間流速抑制による低騒音をバランスさせ、量産実現性を狙う上で、好ましい。
このような本発明に係る遠心式送風機の多翼ファンの構造は、基本的にはあらゆる多翼ファンに適用可能であるが、とくに高効率を維持しつつ小型で低騒音が望まれる車両用空調装置に用いられる送風機に好適なものである。
本発明に係る遠心式送風機の多翼ファンによれば、少なくとも、ブレードの羽根枚数Zと内外径比D1/D2とブレードの傾斜角αと舌部すきま比S/D2のすべてを本発明で規定した特定の範囲内に設定することにより、好ましくは、ブレードの出口角β2や入口角β1、ブレードの厚みも本発明で規定した特定の範囲内に設定することにより、多翼ファンを最適に設計し、ファン効率を高く維持しつつ、望ましい低騒音化を達成することができる。
以下に、図面を参照して、本発明についてより具体的かつより詳細に説明する。
図1は、本発明の一実施態様に係る遠心式送風機の多翼ファンを示しており、(A)はブレード部を示す概略正面図、(B)はブレード部を収容するケーシングの概略正面図である。多翼ファン1は、複数の(多数の)ブレード2が環状に配列されたものからなり、ケーシング11に収容されている。図1(A)において、D1は、多数のブレード2の内接円3の直径を示しており、D2は、多数のブレード2の外接円4の直径を示している。図1(B)において、Sは舌部12における外接円4とケーシング11の間のすきまを示している。
図1は、本発明の一実施態様に係る遠心式送風機の多翼ファンを示しており、(A)はブレード部を示す概略正面図、(B)はブレード部を収容するケーシングの概略正面図である。多翼ファン1は、複数の(多数の)ブレード2が環状に配列されたものからなり、ケーシング11に収容されている。図1(A)において、D1は、多数のブレード2の内接円3の直径を示しており、D2は、多数のブレード2の外接円4の直径を示している。図1(B)において、Sは舌部12における外接円4とケーシング11の間のすきまを示している。
図2に示すように、本発明の内外径比は、ブレード2の内接円3の直径D1(mm)と外接円4の直径D2(mm)との比D1/D2として規定される。ブレードの傾斜角α(deg)は、各ブレード2における内接円3の位置と外接円4の位置とを結ぶ線5と該内接円位置において内接円中心から径方向に延びる線6との間の角度として規定される。ブレード2の出口角β2(deg)は、各ブレード2の外接円4の位置における、外接円4の接線7とブレード2の接線8との間の角度として規定される。ブレード2の入口角β1(deg)は、各ブレード2の内接円3の位置における、内接円3の接線9とブレード2の接線10との間の角度として規定される。前述したように、各ブレード2の厚みは特に限定されないが、ブレード2の厚みとしては0.6〜1mmの範囲内にあることが好ましい。
上記ブレード2の羽根枚数Zについて、比騒音〔dB(A)〕とファン効率〔%〕の関係を分析した結果を、図3、表1に示す。比騒音〔dB(A)〕は、以下の式により計算できる。
比騒音=LA −10log(QP2)+20
ここで、LA :騒音レベル〔dB(A)〕、
Q:風量(m3/h)、
P:ファン全圧(Pa)、
である。
分析にあたっては、外接円の直径D2が130mmのブレードを備えた多翼ファンを用いて、高風量側および低風量側における実験データを採取した。後述するように、高風量側と低風量側とでは、ほぼ同様のパラメータ特性が得られた。さらに、D2を130〜150mmの範囲で適宜変更した確認実験においても、ほぼ同様の傾向が見られた。
比騒音=LA −10log(QP2)+20
ここで、LA :騒音レベル〔dB(A)〕、
Q:風量(m3/h)、
P:ファン全圧(Pa)、
である。
分析にあたっては、外接円の直径D2が130mmのブレードを備えた多翼ファンを用いて、高風量側および低風量側における実験データを採取した。後述するように、高風量側と低風量側とでは、ほぼ同様のパラメータ特性が得られた。さらに、D2を130〜150mmの範囲で適宜変更した確認実験においても、ほぼ同様の傾向が見られた。
図3に示すように、本発明では、ブレード(翼)2の羽根枚数Zは、比騒音に関して30〜55の適正範囲内に設定される。より好ましくは33≦Z≦50の範囲内に、さらに好ましくは35≦Z≦45の範囲内に設定される。ブレード2の羽根枚数Zが上記適正範囲よりも小さい場合、図4(A)に示すように、ブレード間の空気流が再付着できず、せん断流により乱れが大きくなり、騒音が大きくなる。ブレード2の羽根枚数Zが上記適正範囲よりも大きい場合、図4(C)に示すように、ブレード間の空気流は再付着できるものの、ブレード間隔が小さいため流出速度が大きくなり、騒音が大きくなる。ブレード2の羽根枚数Zが上記最適な適正範囲内にあれば、図4(B)に示すように、空気流が再付着でき、ブレード間の流速も適切に抑えられるため、低騒音状態を達成できる。また、ファン効率も好ましい範囲内の値となる。これらの現象を表1にまとめた。
また、本発明では、図5に示すように、D1/D2で規定される内外径比が0.72〜0.86の適正範囲内に設定される。より好ましくは0.76≦D1/D2≦0.85の範囲内、さらに好ましくは0.8≦D1/D2≦0.84の範囲内に設定される。また、この内外径比D1/D2は、ファン効率との関係からも、0.72〜0.86の適正範囲内に設定される。内外径比D1/D2が上記適正範囲よりも大きい場合、図6(A)に示すように、ブレード間の空気流が再付着できず、せん断流により乱れが大きくなり、騒音が大きくなる。内外径比D1/D2が上記適正範囲よりも小さい場合、図6(C)に示すように、ブレード(翼)間の空気流は再付着できるものの、D1が小さくなることで流入速度が増加し、それによって騒音が大きくなる。また、ブレード(翼)長さが長くなることで摩擦損失が大きくなり、ファン効率が低下する。内外径比D1/D2が上記最適な適正範囲内にあれば、図6(B)に示すように、空気流が再付着でき、ブレード(翼)間の流速も適切に抑えられるため、低騒音状態を達成できる。また、ファン効率も好ましい範囲内の値となる。これらの現象を表2にまとめた。
また、本発明では、図7に示すように、各ブレードにおける内接円位置と外接円位置とを結ぶ線と該内接円位置において径方向に延びる線との間の角度で規定されるブレードの傾斜角α(deg)が、15〜48degの適正範囲内に設定される。より好ましくは20≦α≦42の範囲内、さらに好ましくは25≦α≦35の範囲内に設定される。傾斜角αが上記適正範囲よりも大きい場合、図8(A)に示すように、ブレード(翼)間の空気流は再付着できるものの、ブレード間隔が小さいため流出速度が増加し、それによって騒音が大きくなる。傾斜角αが上記適正範囲よりも小さい場合、図8(C)に示すように、ブレード(翼)間の空気流は再付着できず、せん断流により乱れが大きくなって騒音が大きくなる。傾斜角αが上記最適な適正範囲内にあれば、図8(B)に示すように、空気流が再付着でき、ブレード(翼)間の流速も適切に抑えられるため、低騒音状態を達成できる。また、ファン効率も好ましい範囲内の値となる。これらの現象を表3にまとめた。
また、本発明では、図9に示すように、舌部12における外接円4とケーシング11の間のすきまSと、外接円4の直径D2との比S/D2で規定される舌部すきま比が、0.09〜0.15の適正範囲内に設定される。舌部すきま比が適正範囲よりも小さい場合、ブレードから流出した流れが舌部にて干渉した際に発生する耳障りなNZ音が顕著に大きくなる。舌部すきま比が適正範囲よりも大きい場合、図10のケーシング11aのように、ケーシング外形のサイズが過大となる。舌部すきま比S/D2が上記適正範囲内にあれば、適切なサイズのケーシングにてNZ音の発生を抑制することができるため、低騒音状態を達成できる。
このように、本発明では、上記の如く、ブレードの羽根枚数Zと、内外径比D1/D2と、ブレードの傾斜角α(deg)と、舌部すきま比S/D2が、すべて、上記の様な適正な範囲内に設定されるので、適切なサイズのケーシングにて的確に低騒音化が達成されることになり、その際のファン効率も高く保たれる。
さらに本発明では、ブレードの羽根枚数Z、内外径比D1/D2と、傾斜角α(deg)と、舌部すきま比S/D2以外のパラメータ、とくに、ブレードの出口角β2(deg)、ブレードの入口角β1(deg)についても適正範囲内に設定することが好ましく、それによって、より確実に低騒音化が達成される。
ブレードの出口角β2(deg)については、図11に示すように、148≦β2≦175の範囲内にあることが好ましく、より好ましくは152≦β2≦170の範囲内、さらに好ましくは155≦β2≦165の範囲内にあることが好ましい。出口角β2が上記適正範囲よりも大きい場合、図12(A)に示すように、ブレード(翼)間の空気流は再付着できるものの、ブレード間隔が小さいため流出速度が増加し、それによって騒音が大きくなる。出口角β2が上記適正範囲よりも小さい場合、図12(C)に示すように、ブレード(翼)間の空気流は再付着できず、せん断流により乱れが大きくなって騒音が大きくなる。出口角β2が上記最適な適正範囲内にあれば、図12(B)に示すように、空気流が再付着でき、ブレード(翼)間の流速も適切に抑えられるため、低騒音状態を達成できる。また、ファン効率も好ましい範囲内の値となる。これらの現象を表4にまとめた。
また、ブレードの入口角β1(deg)については、図13に示すように、50≦β1≦90の範囲内にあることが好ましく、より好ましくは55≦β1≦85の範囲内、さらに好ましくは60≦β1≦80の範囲内にあることが好ましい。入口角β1が上記適正範囲よりも大きい場合、図14(A)に示すように、流入角と入口角の差が大きいためブレードの前縁剥離が大きくなり、それによって騒音が大きくなる。入口角β1が上記適正範囲よりも小さい場合、図14(C)に示すように、翼流入から流出までの転向が大きくなり、やはり騒音が大きくなる。入口角β1が上記最適な適正範囲内にあれば、図14(B)に示すように、翼への流入と流出までの転向がスムーズに行われるため、低騒音状態を達成できる。また、ファン効率も好ましい範囲内の値となる。これらの現象を表5にまとめた。
このようにブレードの出口角β2や入口角β1までを最適化することにより、より確実にブレード間における空気流の状態を最適な状態に制御することができ、より確実に望ましい低騒音化を達成することができる。
本発明に係る遠心式送風機の多翼ファンの構造は、とくに、低騒音化の要求の強い車両用空調装置に用いられる送風機に好適なものである。
1 多翼ファン
2 ブレード
3 ブレードの内接円
4 ブレードの外接円
5、6 傾斜角を規定する線
7 外接円の接線
8 ブレードの接線
9 内接円の接線
10 ブレードの接線
11、11a ケーシング
12 舌部
S 舌部すきま
2 ブレード
3 ブレードの内接円
4 ブレードの外接円
5、6 傾斜角を規定する線
7 外接円の接線
8 ブレードの接線
9 内接円の接線
10 ブレードの接線
11、11a ケーシング
12 舌部
S 舌部すきま
Claims (5)
- 複数のブレードが環状に配列された遠心式送風機の多翼ファンにおいて、少なくとも、ブレードの羽根枚数Zと、ブレードの内接円の直径D1と外接円の直径D2との比D1/D2で規定される内外径比と、各ブレードにおける内接円位置と外接円位置とを結ぶ線と該内接円位置において内接円中心から径方向に延びる線との間の角度で規定されるブレードの傾斜角α(deg)と、舌部すきまSと前記外接円の直径D2との比S/D2で規定される舌部すきま比が、すべて、以下の範囲内にあることを特徴とする遠心式送風機の多翼ファン。
30≦Z≦55
0.72≦D1/D2≦0.86
15≦α≦48
0.09≦S/D2≦0.15 - さらに、各ブレードの外接円位置における、外接円の接線とブレードの接線との間の角度で規定されるブレードの出口角β2(deg)が、
148≦β2≦175
の範囲内にある、請求項1に記載の遠心式送風機の多翼ファン。 - さらに、各ブレードの内接円位置における、内接円の接線とブレードの接線との間の角度で規定されるブレードの入口角β1(deg)が、
50≦β1≦90
の範囲内にある、請求項1または2に記載の遠心式送風機の多翼ファン。 - さらに、各ブレードの厚みが、0.6〜1mmの範囲内にある、請求項1〜3のいずれかに記載の遠心式送風機の多翼ファン。
- 前記遠心式送風機が車両用空調装置に用いられる送風機からなる、請求項1〜4のいずれかに記載の遠心式送風機の多翼ファン。
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Publication Number | Publication Date |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101448942B1 (ko) | 2012-12-31 | 2014-10-14 | 갑을오토텍(주) | 블로어 |
US10718351B2 (en) | 2015-08-06 | 2020-07-21 | Mitsubishi Electric Corporation | Centrifugal blower, air conditioning apparatus, and refrigerating cycle apparatus |
KR20230046135A (ko) * | 2021-09-29 | 2023-04-05 | 대륜산업 주식회사 | 환기팬 임펠러 |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104124849B (zh) * | 2013-04-25 | 2018-03-27 | 常州雷利电机科技有限公司 | 排水泵用无刷电动机及排水泵 |
GB201310773D0 (en) * | 2013-06-17 | 2013-07-31 | Northwick Park Inst For Medcal Res Ltd | Implant and method of producing an implant |
KR101577875B1 (ko) * | 2013-12-30 | 2015-12-28 | 동부대우전자 주식회사 | 냉장고용 원심팬 |
CN105782076A (zh) * | 2016-04-29 | 2016-07-20 | 浙江苏泊尔家电制造有限公司 | 离心风机和抽油烟机 |
FR3069895B1 (fr) * | 2017-08-02 | 2021-06-11 | Valeo Systemes Thermiques | Roue de type centrifuge pour groupe moto-ventilateur |
FR3069896A1 (fr) * | 2017-08-02 | 2019-02-08 | Valeo Systemes Thermiques | Roue de type centrifuge pour groupe moto-ventilateur |
FR3074237B1 (fr) * | 2017-11-24 | 2021-01-08 | Valeo Systemes Thermiques | Groupe moto-ventilateur pour vehicule automobile |
FR3074236B1 (fr) * | 2017-11-24 | 2021-01-08 | Valeo Systemes Thermiques | Groupe moto-ventilateur pour vehicule automobile |
CN208587316U (zh) * | 2018-07-27 | 2019-03-08 | 深圳市大疆创新科技有限公司 | 离心风扇及电子设备 |
WO2020019293A1 (zh) * | 2018-07-27 | 2020-01-30 | 深圳市大疆创新科技有限公司 | 离心风扇及电子设备 |
CN110612397A (zh) * | 2018-07-27 | 2019-12-24 | 深圳市大疆创新科技有限公司 | 离心风扇及电子设备 |
CN110319054B (zh) * | 2019-05-30 | 2020-09-18 | 宁波方太厨具有限公司 | 一种用于前向离心风机的叶轮 |
CN110878768A (zh) * | 2019-12-20 | 2020-03-13 | 中国北方发动机研究所(天津) | 一种具有变进口叶片角型导流叶片的有叶扩压器结构 |
CN111997936B (zh) * | 2020-08-27 | 2021-04-06 | 华中科技大学 | 一种可调节蜗舌装置及贯流风机 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07260315A (ja) * | 1994-03-28 | 1995-10-13 | Hitachi Ltd | 冷凍冷蔵庫 |
JP2009062953A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-03-26 | Panasonic Corp | 多翼羽根車および多翼送風機 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10306795A (ja) * | 1997-05-08 | 1998-11-17 | Toto Ltd | 遠心ファンの羽根車 |
-
2010
- 2010-09-02 JP JP2010196893A patent/JP2011127586A/ja active Pending
- 2010-11-04 CN CN2010800519189A patent/CN102667173A/zh active Pending
- 2010-11-04 EP EP10831457A patent/EP2503157A1/en not_active Withdrawn
- 2010-11-04 WO PCT/JP2010/069575 patent/WO2011062062A1/ja active Application Filing
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07260315A (ja) * | 1994-03-28 | 1995-10-13 | Hitachi Ltd | 冷凍冷蔵庫 |
JP2009062953A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-03-26 | Panasonic Corp | 多翼羽根車および多翼送風機 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101448942B1 (ko) | 2012-12-31 | 2014-10-14 | 갑을오토텍(주) | 블로어 |
US10718351B2 (en) | 2015-08-06 | 2020-07-21 | Mitsubishi Electric Corporation | Centrifugal blower, air conditioning apparatus, and refrigerating cycle apparatus |
KR20230046135A (ko) * | 2021-09-29 | 2023-04-05 | 대륜산업 주식회사 | 환기팬 임펠러 |
KR102617365B1 (ko) * | 2021-09-29 | 2023-12-21 | 대륜산업 주식회사 | 환기팬 임펠러 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102667173A (zh) | 2012-09-12 |
EP2503157A1 (en) | 2012-09-26 |
WO2011062062A1 (ja) | 2011-05-26 |
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