JP2011101897A - シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 - Google Patents
シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011101897A JP2011101897A JP2009258528A JP2009258528A JP2011101897A JP 2011101897 A JP2011101897 A JP 2011101897A JP 2009258528 A JP2009258528 A JP 2009258528A JP 2009258528 A JP2009258528 A JP 2009258528A JP 2011101897 A JP2011101897 A JP 2011101897A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- build
- sheet
- valve
- poppet valve
- head
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 136
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 96
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 29
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 22
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 17
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 4
- NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N novaluron Chemical compound C1=C(Cl)C(OC(F)(F)C(OC(F)(F)F)F)=CC=C1NC(=O)NC(=O)C1=C(F)C=CC=C1F NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 25
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 25
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 17
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 15
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 abstract description 15
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract description 14
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 abstract description 12
- 239000012071 phase Substances 0.000 abstract description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000000151 deposition Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 21
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 16
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 13
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 229910001347 Stellite Inorganic materials 0.000 description 3
- AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N chromium;cobalt;iron;manganese;methane;molybdenum;nickel;silicon;tungsten Chemical compound C.[Si].[Cr].[Mn].[Fe].[Co].[Ni].[Mo].[W] AHICWQREWHDHHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 3
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 3
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 241001391944 Commicarpus scandens Species 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 210000000078 claw Anatomy 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K10/00—Welding or cutting by means of a plasma
- B23K10/02—Plasma welding
- B23K10/027—Welding for purposes other than joining, e.g. build-up welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/20—Making machine elements valve parts
- B21K1/22—Making machine elements valve parts poppet valves, e.g. for internal-combustion engines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
- B23K9/044—Built-up welding on three-dimensional surfaces
- B23K9/046—Built-up welding on three-dimensional surfaces on surfaces of revolution
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/001—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass valves or valve housings
- B23P15/002—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass valves or valve housings poppet valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/02—Selecting particular materials for valve-members or valve-seats; Valve-members or valve-seats composed of two or more materials
- F01L3/04—Coated valve members or valve-seats
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L3/00—Lift-valve, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces; Parts or accessories thereof
- F01L3/22—Valve-seats not provided for in preceding subgroups of this group; Fixing of valve-seats
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/34—Coated articles, e.g. plated or painted; Surface treated articles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
- B23K2103/10—Aluminium or alloys thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
- B23K2103/26—Alloys of Nickel and Cobalt and Chromium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L2303/00—Manufacturing of components used in valve arrangements
Abstract
【課題】高温割れを伴わないシート肉盛工程を備えたポペットバルブの製造方法の提供。
【解決手段】ヘッドのシート肉盛用溝に肉盛材料を溶着する肉盛工程を備えた大型ポペットバルブの製造方法で、バルブの母材を高Ni基材で構成し、肉盛工程では、ヘッド端面側を冷却しつつ、肉盛材料を溶着する。高Ni基材は、溶着熱でガンマ・プライム相の析出量が増えて結晶粒が成長するため、割れ感受性が増加し、大型バルブでは、溶着面積が大きく、母材3と肉盛部2間の境界に生じる熱応力(凝固収縮力)も大きいため、肉盛部2に沿った母材熱影響部3a内で高温割れ発生が懸念されるが、肉盛工程中、ヘッド端面側が冷や金20で冷却されて、母材熱影響部3aでは固相と液相が混在する時間が短縮され、ガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮力が低減されて、高温割れが発生しない。
【選択図】 図10
【解決手段】ヘッドのシート肉盛用溝に肉盛材料を溶着する肉盛工程を備えた大型ポペットバルブの製造方法で、バルブの母材を高Ni基材で構成し、肉盛工程では、ヘッド端面側を冷却しつつ、肉盛材料を溶着する。高Ni基材は、溶着熱でガンマ・プライム相の析出量が増えて結晶粒が成長するため、割れ感受性が増加し、大型バルブでは、溶着面積が大きく、母材3と肉盛部2間の境界に生じる熱応力(凝固収縮力)も大きいため、肉盛部2に沿った母材熱影響部3a内で高温割れ発生が懸念されるが、肉盛工程中、ヘッド端面側が冷や金20で冷却されて、母材熱影響部3aでは固相と液相が混在する時間が短縮され、ガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮力が低減されて、高温割れが発生しない。
【選択図】 図10
Description
本発明は、ポペットバルブの製造方法に係り、特に、シート肉盛が施された陸用または舶用の大型のポペットバルブを製造する方法に関する。
エンジンのポペットバルブ、特に、ディーゼルエンジンや有鉛燃料エンジン用に供されている吸気・排気バルブは、比較的高い温度で、どちらかというと腐食雰囲気中で作動することが当産業界でよく知られている。
このため、エンジンのポペットバルブの製造では、バルブの表面を保護し、バルブの耐用寿命を上げるために、ポペットバルブのシート部を耐食性、耐摩耗性、耐摩損性、耐熱性のある合金で肉盛することが一般的に行なわれている。
下記特許文献1には、シート肉盛を施したポペットバルブを製造する従来の方法が記載されている。
即ち、ここには、「所望形状のヘッドを有するポペットバルブを製造する方法であって、初期のバルブヘッドを形成するために原材料から未仕上げのポペットバルブを熱間鍛造する熱間鍛造工程と、前記未仕上げポペットバルブのヘッドにシート肉盛用の溝を形成する溝形成工程と、前記未仕上げポペットバルブの前記シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着させる肉盛工程と、前記シート肉盛材料を含むヘッド全体を熱間鍛造して所定形状のヘッドを形成する第2の熱間鍛造工程とを備えたエンジンポペットバルブの製造方法」が記載されている。
しかし、前記した特許文献1の方法は、自動車や自動二輪車のエンジンに用いるポペットバルブを製造する上では問題ないが、この方法を、陸用または舶用のエンジンに用いる大型のポペットバルブの製造にそのまま適用した場合には、シート材溶着部の内部に高温割れが発生し、バルブ(シート肉盛部)の耐久性に難がある、という問題が提起された。なお、陸用または舶用のエンジンとしては、発電機用の大型ディーゼエンジンや大型ガスエンジン、船舶用の大型ディーゼエンジン等がある。
そこで、発明者がその原因について検討したところ、以下のようなことがわかった。
即ち、この種の陸用または舶用の大型のポペットバルブは、エンジンの燃料が重油であるため、ガソリンや軽油を燃料とする自動車や自動二輪車用のエンジンに用いられるバルブに比べて、より過酷な腐食雰囲気中での作動が求められており、母材は、自動車や自動二輪車用のポペットバルブの場合よりも、耐食性、耐摩耗性、耐摩損性、耐熱性により優れたNCF80A、NCF751、NCF4015、NCF3015等のニッケル基を多く含有する合金(以下、Ni高含有合金という)が用いられる。
即ち、この種の陸用または舶用の大型のポペットバルブは、エンジンの燃料が重油であるため、ガソリンや軽油を燃料とする自動車や自動二輪車用のエンジンに用いられるバルブに比べて、より過酷な腐食雰囲気中での作動が求められており、母材は、自動車や自動二輪車用のポペットバルブの場合よりも、耐食性、耐摩耗性、耐摩損性、耐熱性により優れたNCF80A、NCF751、NCF4015、NCF3015等のニッケル基を多く含有する合金(以下、Ni高含有合金という)が用いられる。
しかし、Ni高含有合金は、入熱(溶着熱)によりAl,Tiの析出が促進されてガンマ・プライム相の析出量が増え、結晶粒が成長して、割れ感受性が高く(割れやすく)なる、という特性をもつ。
そして、この種の大型のポペットバルブは、自動車や自動二輪車用のポペットバルブよりも大型で、シート材溶着部における母材とシート肉盛部との境界面積も当然大きく、シート材溶着部が冷える際に母材とシート肉盛部との境界に発生する凝固収縮応力も、自動車や自動二輪車用のポペットバルブの場合と比べて大きい。
このため、肉盛工程において、シート材溶着部におけるシート肉盛部に沿った母材側熱影響部に、熱応力分布(シート材溶着部が冷える過程で母材側熱影響部に生じる凝固収縮応力)に起因した高温割れが発生し、バルブ(シート肉盛部)の耐久性が低下する。なお、肉盛工程で生じた高温割れが微細な場合は、肉盛工程後の第2の熱間鍛造工程によって、それが改善される(高温割れが鍛接される)場合もあるが、ほとんどの場合、第2の熱間鍛造工程を経たとしても高温割れが残り、バルブ(シート肉盛部)の耐久性が低下するという問題がある。
発明者が、肉盛工程における高温割れについて考察したところ、以下のことがわかった。図12(a)に示すように、母材1に対しシート材を溶着すると、溶着終了直後のシート材溶着部は、図12(b)に示すように、溶着した高温のシート材に母材表層部1aが溶け込んで、液相であるシート肉盛部2が外側(表面側)に形成される。
このシート肉盛部2の内側には、溶着熱の影響を受けて固相(結晶粒内)と液相(結晶粒界)が混在する母材側熱影響部1bが、溶着熱の影響を受けない固相である母材側非熱影響部1cとの間に形成される。その後、バルブヘッド(シート材溶着部)が冷えると、図12(c)に示すように、シート肉盛部2および母材側熱影響部1bも固相に変化する。しかし、大気に接するシート肉盛部2は、最も早く冷えて固相となるが、シート肉盛部2下層の母材側熱影響部1bでは、バルブヘッドの熱容量が大きいため冷え難く、熱がこもる状態(固相と液相が混在する形態)に保持されて、ガンマ・プライム相の析出量が増え、結晶粒が成長し、割れ感受性が増加する(割れやすくなる)。そして、シート材溶着部が冷える過程で、母材側熱影響部1bに発生する凝固収縮応力によって母材側熱影響部1bに高温割れが発生する、と推定される。そして、この母材側熱影響部1bに発生する高温割れは、母材側熱影響部1bにおける凝固開始温度(液相線)と凝固終了温度(固相線)との時間差が大きいほど著しい、ということが判った。
そこで、発明者は、母材側熱影響部1bに発生する高温割れを抑制するには、母材側熱影響部1bの固相・液相混在形態が継続する時間を短縮(凝固開始温度(液相線)と凝固終了温度(固相線)との時間差を小さく)すれば、母材側熱影響部1bにおけるガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮応力が低減されると考えた。そして、そのためには、肉盛工程でバルブヘッドを積極的に冷やして、母材側熱影響部1bの液相(結晶粒界)を早く凝固させてやればよく、即ち母材側熱影響部1b全体を早く冷却すればよい、と考えた。
そして、ヘッドの(端面側)を冷却しつつ、シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着する実験を重ねた結果、有効である(肉盛工程においてシート材溶着部の内部に高温割れが発生しない)ことが確認されたので、このたびの出願に至ったものである。
このように、本発明は、前記した従来技術の問題点および前記した発明者の知見に基づいてなされたもので、その第1の目的は、高温割れを伴わないシート肉盛工程を備えた陸用または舶用のポペットバルブの製造方法を提供することであり、その第2の目的は、肉盛を施したシート部の耐久性に優れた陸用または舶用のポペットバルブを提供することである。
前記第1の目的を達成するために、請求項1に係るポペットバルブの製造方法においては、
軸端部にヘッドが一体的に形成されたポペットバルブを製造する方法であって、
バルブヘッドを形成するために原材料から未仕上げのポペットバルブを熱間鍛造する工程と、
前記未仕上げのポペットバルブのヘッドにシート肉盛用の溝を形成する工程と、
前記シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着する肉盛工程と、
前記ヘッドの前記シート肉盛部を含む領域を熱間鍛造する工程を備えたポペットバルブの製造方法において、
前記ポペットバルブは、その母材がNi高含有合金で構成された陸用または舶用のポペットバルブで、前記肉盛工程では、ヘッドを冷却しつつ、シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着するように構成した。
軸端部にヘッドが一体的に形成されたポペットバルブを製造する方法であって、
バルブヘッドを形成するために原材料から未仕上げのポペットバルブを熱間鍛造する工程と、
前記未仕上げのポペットバルブのヘッドにシート肉盛用の溝を形成する工程と、
前記シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着する肉盛工程と、
前記ヘッドの前記シート肉盛部を含む領域を熱間鍛造する工程を備えたポペットバルブの製造方法において、
前記ポペットバルブは、その母材がNi高含有合金で構成された陸用または舶用のポペットバルブで、前記肉盛工程では、ヘッドを冷却しつつ、シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着するように構成した。
(作用)陸用または舶用ポペットバルブは、その母材がNi高含有合金(溶着熱によりAl,Tiの析出が促進されてガンマ・プライム相の析出量が増え、結晶粒が成長するため、割れ感受性が増大する(割れやすくなる)、という特性をもつ)で構成されている。さらに、陸用または舶用のポペットバルブは、自動車や自動二輪車用のポペットバルブよりも大型で、シート材溶着部における母材とシート肉盛部との境界面積も当然に大きく、シート材溶着部が冷える際に母材とシート肉盛部との境界に発生する凝固収縮応力も、自動車や自動二輪車用のポペットバルブの場合と比べて大きい。
このため、シート材を溶着する肉盛工程終了後、シート材溶着部が冷える過程で、シート材溶着部の内部(溶着熱の影響を受けて固相と液相が混在する母材側熱影響部)に凝固収縮応力に起因した高温割れが発生するおそれがあるが、シート材を溶着する肉盛工程中、バルブヘッドが冷却されているので、シート材溶着部内部の母材側熱影響部では、その上層側に積層するシート肉盛部に放熱されるとともに、その下層側に積層する、ヘッドを構成する母材側非熱影響部にも積極的に放熱される。このため、母材側熱影響部では、冷えて固相になるまでの時間、即ち固相・液相混在形態が継続する時間が短縮されて(凝固開始温度(液相線)と凝固終了温度(固相線)との時間差が小さくなって)、母材側熱影響部におけるガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮応力が低減され、母材側熱影響部に高温割れが発生しない。
なお、バルブを冷却しすぎた場合(冷却速度が速すぎた場合)は、放熱性の悪い(冷えるのが遅い)部位に凝固収縮応力の大きい領域が移動して、そこに局所的に高温割れが発生するので、バルブ全体をほぼ均一に、しかも徐々に冷却することが望ましい。例えば、請求項2に示すように、バルブヘッドの端面側を冷却する場合で、バルブを冷却しすぎた場合(冷却速度が速すぎた場合)は、母材側熱影響部における内径側に高温割れが発生するので、バルブヘッドの端面側をほぼ均一に、しかも徐々に冷却することが望ましい。
請求項2においては、請求項1に記載のポペットバルブの製造方法において、前記肉盛工程では、前記バルブヘッドの端面側を冷却しつつ、前記シート肉盛用の溝に前記シート肉盛材料を溶着するように構成した。
(作用)母材側熱影響部は、バルブヘッドの端面側を構成する母材側非熱影響部に積層しており、バルブヘッドの端面側(母材側非熱影響部)を冷却することで、母材側熱影響部から母材側非熱影響部への放熱が有効に促進されて、母材側熱影響部の固相・液相混在形態が継続する時間がより短縮(凝固開始温度(液相線)と凝固終了温度(固相線)との時間差がより小さく)されて、母材側熱影響部におけるガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮応力が確実に低減されるので、母材側熱影響部に高温割れが確実に発生しない。
請求項3においては、請求項1または2に記載のポペットバルブの製造方法において、
前記肉盛工程では、前記バルブヘッドの端面側を冷却用台座に当接させた状態で、前記シート肉盛材料を溶着するように構成した。
特に、冷却用台座を冷し金で構成することで、バルブヘッドの端面側を均一に冷却することができる。
前記肉盛工程では、前記バルブヘッドの端面側を冷却用台座に当接させた状態で、前記シート肉盛材料を溶着するように構成した。
特に、冷却用台座を冷し金で構成することで、バルブヘッドの端面側を均一に冷却することができる。
(作用)母材側非熱影響部に伝達された溶着熱が冷却用台座(冷し金)を介して確実かつ効果的に放熱されるので、母材側熱影響部が固相・液相混在形態に保持される時間がさらにいっそう短縮され、ガンマ・プライム相の析出量が確実に低減されることになって、いっそう割れ感受性が増加しない(割れやすくならない)。
請求項4においては、請求項1〜3のいずれかに記載のポペットバルブの製造方法において、前記肉盛工程では、前記シート肉盛材料をプラズマアーク溶接するように構成した。
(作用)シート肉盛材料は、例えばコバルトベース合金やニッケルベース合金等といった、バルブの母材(Ni高含有合金)よりも耐食性、耐磨耗性、耐摩損性、耐熱性に優れた高融点の素材で構成されているが、プラズマアーク放電で生成されるアークは、シート肉盛材料(素材)の融点以上の所定の高温になるので、粉末状のシート肉盛材料をプラズマアーク放電用トーチに導き、該トーチからシート肉盛用の溝に肉盛材料を溶着することができる。
請求項5においては、請求項4に記載のポペットバルブの製造方法において、前記肉盛工程では、鉛直下方に向けたプラズマアーク放電用トーチの真下に前記シート肉盛用の溝が正対するように前記バルブを傾斜して配置するとともに、前記バルブを軸廻りに回転させつつ前記溝にシート肉盛材料を溶着するように構成した。
(作用)バルブを軸廻りに回転させつつ、プラズマアーク放電用トーチから、溶融したシート肉盛材料を重力方向下方のシート肉盛用の溝に溶着することで、シート肉盛用の溝全周にシート肉盛材料を溶着する。
固定したバルブヘッドの廻りにトーチをシート肉盛用の溝に沿って走行(周回)させる方法もあるが、シート肉盛用の溝に正対するように配置したトーチの溶着方向は鉛直下向きではなく、バルブの軸に対し傾斜するため、トーチのシート肉盛用の溝に対する姿勢も常に変化し、シート溶着部の厚さが周方向に不均一となり、それだけ後工程も面倒である。さらに、肉盛工程において、シート肉盛用の溝外に飛散する溶融肉盛材料も多く、それだけシート肉盛材料が無駄に消費される。
これに対し、請求項5では、鉛直下向きに固定したプラズマアーク放電用トーチに対し、シート肉盛用の溝が正対するように傾斜させたバルブを、その軸廻りに回転させるように構成したので、トーチのシート肉盛用の溝に対する姿勢(関係)は常に一定であり、シート溶着部の厚さが周方向に均一となり、それだけ後工程も簡単である。さらに、肉盛工程において、シート肉盛用の溝外に飛散する溶融肉盛材料が少なく、シート肉盛材料の無駄が少ない。
請求項6に係るポペットバルブにおいては、軸端部にヘッドが一体的に形成されたポペットバルブであって、請求項1〜5のいずれかに記載の方法により製造するように構成した。
(作用)製造された陸用または舶用ポペットバルブのシート部に割れが発生しない。
以上の説明から明らかなように、請求項1に係るポペットバルブの製造方法によれば、シート材溶着部に高温割れが発生しない肉盛工程を備えたポペットバルブの製造方法が提供されるので、シート材溶着部の耐久性に優れた陸用または舶用のポペットバルブを製造できる。
請求項2によれば、シート材溶着部に高温割れが確実に発生しない肉盛工程を備えたポペットバルブの製造方法が提供されるので、シート材溶着部の耐久性にさらに優れた陸用または舶用のポペットバルブを製造できる。
請求項3によれば、割れ感受性の増加(割れやすくなること)が抑制されるので、肉盛工程でシート材溶着部に高温割れの確実に発生しないポペットバルブの製造方法が提供されて、肉盛部の耐久性に優れた陸用または舶用のポペットバルブを製造できる。
請求項4によれば、シート肉盛材料である高融点のNi高含有合金をシート肉盛用の溝に沿って溶着することで、肉盛工程を簡単に遂行できる。
請求項5によれば、トーチのシート肉盛用の溝に対する姿勢(関係)は常に一定であるため、シート溶着部の厚さが周方向に均一となる分、後工程が簡単になる。また、肉盛工程において、シート肉盛用の溝外に飛散する溶融肉盛材料が少ないため、シート肉盛材料の消費量を大幅に低減できる。
請求項6によれば、シート部の内部に割れが発生しない陸用または舶用のポペットバルブを製造できるので、シート部の耐久性に優れた陸用または舶用のポペットバルブを提供できる。
次に、本発明の実施の形態を実施例に基づいて説明する。
図1〜8は、舶用ポペットバルブを製造する実施例方法を示す図で、 NCF80A製の棒状素材に対し、図1〜8に示すそれぞれの加工を順次施すことで、図9に示すように、軸11の一端部に所定形状のヘッド12が一体的に形成され、ヘッド12のシート部13をステライト合金712製のシート肉盛材で補強した舶用ポペットバルブ10を製造することができる。このポペットバルブ10は、ヘッド径約100mm、軸径約25mm、全長約500mmの大型のポペットバルブで、符号11aは、コッター溝である。
このポペットバルブ10を製造するには、まず、図1に示す据え込み工程において、一対の電極14a,14b間に電圧を与えて加熱(約1100℃)したNCF80A製の棒状の素材W1を、軸方向に加圧してヘッド部を所定の形状に加工するとともに、次の熱間鍛造のために、ヘッド部に余熱を与える。この据え込み工程終了後の未仕上げバルブを符号W2で示す。
次に、図2に示す熱間鍛造では、据え込み工程で据え込んだ素材W2のヘッド部を熱間鍛造により、所定の形状に成形する。この熱間鍛造工程終了後の未仕上げバルブを符号W3で示す。
次に、図3に示す溝形成工程では、未仕上げバルブW3を回転させつつ、切削工具15を使って、ヘッド部の座面に肉盛用の溝16を形成する。この溝形成工程終了後の未仕上げバルブを符号W4で示す。
次に、図4に示す肉盛工程では、シート部13(図9参照)の耐久性等を高めるために、耐摩耗性材料(ステライト合金712)をプラズマアーク溶接により、未仕上げバルブW4の肉盛用の溝16に溶着(肉盛り)する。図10において、符号W5は、この肉盛工程終了後の未仕上げバルブを示し、符号2は、溝16に溶着されたシート肉盛部を示す。
この図4に示す肉盛工程では、鉛直下方に向けたプラズマアーク放電用トーチ70の真下にシート肉盛用の溝16が正対するように未仕上げバルブW4を傾斜して配置するとともに、バルブW4を軸廻りに回転させつつシート肉盛材料を溝16内に溶着することで、溝16全体に肉盛りを施す。特に、バルブW4のヘッド部を冷し金20を用いて冷却しつつ、肉盛工程を行うことで、シート材溶着部の内部に高温割れが生じない。
次に、図5に示す切削工程では、肉盛工程を経た未仕上げバルブW5を回転させつつ、切削工具17を使って、肉盛部が平面となるように切削加工する。切削加工終了後の未仕上げバルブを符号W6で示す。
次に、図6に示す再熱間鍛造・熱処置工程では、金型および未仕上げバルブW6をバーナで900〜1000℃に加熱し、バルブW6を再び熱間鍛造した後、バルブW4に溶体化処理(約1000℃で電気炉に所定時間保持した後、冷却)と時効処理(約700℃で電気炉に所定時間保持した後、冷却)を施す。再熱間鍛造・熱処置工程終了後の未仕上げバルブを符号W7で示す。
次に、図7に示す切削工程では、未仕上げバルブW7を回転させつつ、切削工具18を使って、ヘッドのシート部,首下R部,軸部およびコッター溝11aの切削加工を行い、最後に、図8に示すように、未仕上げバルブW8を回転させつつ、研削工具19を使って、シート部および軸部を設計値どおりの粗さに仕上げることで、図9に示す、バルブ10が出来上がる。
そして、バルブ10の製造方法を説明する、図1〜8に示す各工程のうち、図4に示す肉盛工程を除く各工程、即ち、図1の据え込み工程,図2の熱間鍛造工程,図3の溝入れ工程,図5のシート面荒削り工程,図6の熱間鍛造・熱処理工程,図7の切削工程および図8の研削工程については、いずれの工程も従来の舶用バルブの製造方法を構成する各工程と同じであるので、これらの各工程の詳しい説明は省略し、従来の舶用バルブの製造方法と異なる図4に示す肉盛工程について、詳しく説明する。
図11は、図4に示す肉盛工程を実施するための装置全体の構成を示す断面図である。
符号20は、内部に冷却水循環路Lを備えた円盤形状の冷し金で、その上面には、バルブ10のヘッド端面側を密着した状態に保持できる凹部22が形成されている。
符号30は、バルブ10の軸端部を支持する軸端押さえ金で、アンギュラーベアリング32を介して、装置本体側のバルブ軸端支持部34に回転可能に支承されている。
冷し金20内部の冷却水循環路Lは、中央の給水路L1と給水路L1から周方向等分放射状に延びる排水路L2で構成され、給水路L1と排水路L2は、冷し金20に連結一体化された冷し金継手24,冷し金継手24に連結一体化された従動側回転軸40および従動側回転軸の下端部に連結されたロータリジョイント50(可動側ジョイント50a、固定側ジョイント50b)内にそれぞれ延びて、固定側ロータリジョイント50bに接続された給水管42と配水管44にそれぞれ連通している。
冷し金20の下面側に突出する冷し金継手24は、チャック台座50に設けた半径方向に拡縮動作可能な3個のチャック(爪部材)52で把持されて、チャック台座50上に固定されている。
チャック台座50の中央円孔51を貫通して下方に延出する従動側回転軸40には、チャック台座50の下部に一体化された従動側プーリ64が軸着され、サーボモータ60の出力軸62に軸着された駆動側プーリ52と従動側プーリ54間には、タイミングベルト66が介装されている。
また、装置本体側のバルブ軸端支持部34は、バルブ10の軸端部を支持する軸端押さ金30を介してバルブ10を冷し金20に向けて加圧(押圧)できるように構成されており、冷し金20と軸端押え金30で上下方向に挟持されたバルブ10は、サーボモータ60の駆動により、チャック台座50,回転軸40,プーリ54,ロータリジョイント可動部50aと一体となって、装置本体側のロータリジョイント固定部50b,バルブ軸端支持部34に対し回転する。
また、従動側回転軸40の回転中心軸は、鉛直下方に向けたプラズマアーク放電用トーチ70に対し45度傾斜(鉛直軸に対し45度傾斜)するように配置されており、冷し金20と軸端押え金30に支持されたバルブ10は、そのシート肉盛用の溝16がプラズマアーク放電用トーチ70の真下において、トーチ70と上下方向に正対する形態となる。
サーボモータ60の駆動およびプラズマアーク放電用トーチ70によるシート材の溶着は、バルブ10を回転しつつ、トーチ70によるシート材の溶着を行うように、図示しない制御ユニットによって制御されている。例えば、バルブ10を2回転させることで、溝16全周に亘ってほぼ均一な所定厚さのシート肉盛部を形成できる。
また、冷し金20内部の冷却水循環路Lへの給排水についても、図示しない制御ユニットによって制御されている。即ち、冷し金20には、温度センサが設けられ、トーチ70による溝16へのシート材の溶着が行われている間、温度センサによる検出温度が所定温度となるように、ポンプPの駆動をオン/オフ制御することで、冷し金20内部の冷却水循環路Lへの給水が制御されている。
このため、バルブ10をその軸廻りに所定速度で回転させつつ、トーチ70からシート肉盛材を溝16内に溶射することで、溝16全周にシート肉盛材が肉盛りされるが、図4に示す肉盛工程の間中、即ちトーチ70からシート肉盛材を溝16に溶射(溶着)する間中、バルブ10のヘッド端面側の温度は所定の温度に保持されて、シート材溶着部の内部に高温割れが生じない。
即ち、舶用ポペットバルブ10は、その母材がNCF80A(溶着熱によりAl,Tiの析出が促進されてガンマ・プライム相の析出量が増え、結晶粒が成長するため、割れ感受性が増大する(割れやすくなる)、という特性をもつNi高含有合金)で構成されている。
さらに、舶用ポペットバルブ10は、自動車や自動二輪車用のポペットバルブよりも大型で、シート材溶着部における母材とシート肉盛部との境界面積も当然に大きく、シート材溶着部が冷える際に母材とシート肉盛部との境界に発生する凝固収縮応力も、自動車や自動二輪車用のポペットバルブの場合と比べて大きい。
このため、図10に拡大して示すように、シート材を溶着する肉盛工程終了後、シート材溶着部が冷える過程で、シート材溶着部の内部(溶着熱の影響を受けて固相と液相が混在する母材側熱影響部3a)に凝固収縮応力に起因した高温割れが発生するおそれがあるが、シート材を溶着する肉盛工程中、バルブヘッド端面側が冷し金20によって積極的に冷却されているので、シート材溶着部内部の母材側熱影響部3aでは、その上層側に積層するシート肉盛部2に放熱されるとともに、その下層側に積層する、ヘッドを構成する母材側非熱影響部3bにも積極的に放熱されて、母材側熱影響部3aの固相・液相混在形態が継続する時間が短縮されて(凝固開始温度(液相線)と凝固終了温度(固相線)との時間差が小さくなって)、母材側熱影響部3aにおけるガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮応力が低減され、母材側熱影響部3aに高温割れが発生しない。
特に、肉盛工程の間中(トーチ70による溝16へのシート材の溶着が行われている間中)、冷し金20の温度は、シート材溶着部における母材側熱影響部3aにおけるガンマ・プライム相の析出量と凝固収縮応力を低減する上で有効な所定温度に保持されているので、母材側熱影響部3aに高温割れが確実に発生しない。なお、図10において、符号3は母材を示し、図10における矢印は、放熱方向を示す。
また、図6に示す再熱間鍛造工程では、金型およびバルブW6をバーナで900〜1000℃に加熱し、バルブW6を熱間鍛造するが、肉盛工程終了後のバルブW6を再び鍛造することで、シート溶着部の内部の母材側熱影響部3aにおける高温割れがより確実に一掃されている。
即ち、肉盛工程では、母材側熱影響部3aに高温割れが発生しないが、仮に、肉盛工程を経た段階で、母材側熱影響部3aに微小な割れが残存していたとしても、肉盛工程後に行われる再熱間鍛造によって、母材側熱影響部3aに生じている高温割れが接合(鍛接)されることになるので、シート肉盛部の内部の母材側熱影響部3aに高温割れが残るおそれは、全くない。
このように、本実施例方法では、シート肉盛を施した舶用ポペットバルブで、シート部13の耐久性に優れた舶用ポペットバルブ10を製造できる。
なお前記した実施例方法では、母材をNCF80Aで構成したバルブ本体のシート部13にステライト合金712製のシート材を肉盛したポペットバルブ10およびその製造方法について説明したが、バルブ本体を構成する母材としては、NCF80A以外にNCF751、NCF4015、NCF3015などが考えられ、シート部13を構成するシート材としては、母材構成材よりも耐食性、耐摩耗性、耐摩損性、耐熱性により優れたコバルトベース合金またはニッケルベース合金等が考えられる。
そして、前記した実施例方法の肉盛工程では、冷し金20の温度を所定の温度に調整してバルブヘッドを冷却しているが、バルブの母材、肉盛するシート材,溶着温度,溝巾の大きさ等によって、冷し金20の設定温度が異なることは言うまでもない。
また、前記した実施例方法では、冷し金20を水冷方式で冷却しているが、オイルや空気で冷却するようにしてもよい。
また、前記した実施例方法では、舶用ポペットバルブ10の製造方法について説明したが、本発明は、舶用ポペットバルブ10の製造方法に限るものではなく、発電機用の大型ディーゼルエンジンや大型ガスエンジン等の腐食雰囲気での使用が求められている大型の陸用ポペットバルブの製造方法についても、同様に適用できることは言うまでもない。
2 シート肉盛部
3 母材
3a 母材側熱影響部
3b 母材側非熱影響部
10 エンジンポペットバルブ
11 軸
12 バルブヘッド
13 バルブシート部
16 シート肉盛用の溝
20 冷し金
L 冷却水循環路
70 プラズマアーク放電用トーチ
3 母材
3a 母材側熱影響部
3b 母材側非熱影響部
10 エンジンポペットバルブ
11 軸
12 バルブヘッド
13 バルブシート部
16 シート肉盛用の溝
20 冷し金
L 冷却水循環路
70 プラズマアーク放電用トーチ
Claims (6)
- 軸端部にヘッドが一体的に形成されたポペットバルブを製造する方法であって、
バルブヘッドを形成するために原材料から未仕上げのポペットバルブを熱間鍛造する工程と、
前記未仕上げのポペットバルブのヘッドにシート肉盛用の溝を形成する工程と、
前記シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着する肉盛工程と、
前記ヘッドの前記シート肉盛部を含む領域を熱間鍛造する工程を備えたポペットバルブの製造方法において、
前記ポペットバルブは、その母材がNi高含有合金で構成された陸用または舶用のポペットバルブで、前記肉盛工程では、ヘッドを冷却しつつ、シート肉盛用の溝にシート肉盛材料を溶着することを特徴とするポペットバルブの製造方法。 - 前記肉盛工程では、前記バルブヘッドの端面側を冷却しつつ、前記シート肉盛用の溝に前記シート肉盛材料を溶着することを特徴とする請求項1に記載のポペットバルブの製造方法。
- 前記肉盛工程では、前記バルブヘッドの端面側を冷却用台座に当接させた状態で、前記シート肉盛材料を溶着することを特徴とする請求項1または2に記載のポペットバルブの製造方法。
- 前記肉盛工程では、前記シート肉盛材料をプラズマアーク溶接することを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載のポペットバルブの製造方法。
- 前記肉盛工程では、鉛直下方に向けたプラズマアーク放電用トーチの真下に前記シート肉盛用の溝が正対するように前記バルブを傾斜して配置するとともに、前記バルブを軸廻りに回転させつつ前記溝にシート肉盛材料を溶着することを特徴とする請求項4に記載のポペットバルブの製造方法。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の方法により製造されたポペットバルブ。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009258528A JP2011101897A (ja) | 2009-11-12 | 2009-11-12 | シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 |
PCT/JP2010/062681 WO2011058793A1 (ja) | 2009-11-12 | 2010-07-28 | シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009258528A JP2011101897A (ja) | 2009-11-12 | 2009-11-12 | シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011101897A true JP2011101897A (ja) | 2011-05-26 |
Family
ID=43991457
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009258528A Pending JP2011101897A (ja) | 2009-11-12 | 2009-11-12 | シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2011101897A (ja) |
WO (1) | WO2011058793A1 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013186893A1 (ja) | 2012-06-14 | 2013-12-19 | 日鍛バルブ株式会社 | ポペットバルブのフェース部の形成方法およびこの形成方法によるフェース部を有するポペットバルブ |
KR101596807B1 (ko) * | 2014-09-12 | 2016-02-23 | 금용기계 주식회사 | 마찰교반 장치 |
CN109759684A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-05-17 | 上海理工大学 | 协助机器人自动化弧焊的车身辅助夹紧方法 |
CN114101877A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-03-01 | 怀集登月气门有限公司 | 一种基于堆焊的气门杆端加工方法 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8978248B2 (en) | 2011-10-14 | 2015-03-17 | Nittan Valve Co., Ltd. | Method of manufacturing a valve for an internal combustion engine |
CN103890328B (zh) * | 2011-10-14 | 2016-04-06 | 日锻汽门株式会社 | 内燃机用阀的制造方法 |
CN114131242B (zh) * | 2021-12-24 | 2023-08-25 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 一种用于阀座密封面堆焊层的合金材料及其焊接工艺 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6120666A (ja) * | 1984-07-09 | 1986-01-29 | Daido Steel Co Ltd | 肉盛溶接装置 |
JPS6123573A (ja) * | 1984-07-12 | 1986-02-01 | Daido Steel Co Ltd | エンジンバルブの製造方法 |
DE3517077C1 (de) * | 1985-05-11 | 1986-11-06 | M.A.N.- B & W Diesel GmbH, 8900 Augsburg | Verfahren zum Panzern der Ventilsitzflaeche eines thermisch und mechanisch hoch belastbaren sowie gegen Korrosion geschuetzten Gaswechselventils fuer eine schweroelbetriebene Brennkraftmaschine |
JPH0533967U (ja) * | 1991-10-17 | 1993-05-07 | フジオーゼツクス株式会社 | 粉体肉盛溶接装置における水冷式ワーク回転装置 |
US6385847B1 (en) * | 2000-09-13 | 2002-05-14 | Eaton Corporation | Seat faced engine valves and method of making seat faced engine valves |
-
2009
- 2009-11-12 JP JP2009258528A patent/JP2011101897A/ja active Pending
-
2010
- 2010-07-28 WO PCT/JP2010/062681 patent/WO2011058793A1/ja active Application Filing
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013186893A1 (ja) | 2012-06-14 | 2013-12-19 | 日鍛バルブ株式会社 | ポペットバルブのフェース部の形成方法およびこの形成方法によるフェース部を有するポペットバルブ |
JP5420116B1 (ja) * | 2012-06-14 | 2014-02-19 | 日鍛バルブ株式会社 | ポペットバルブのフェース部の形成方法およびこの形成方法によるフェース部を有するポペットバルブ |
KR101426786B1 (ko) * | 2012-06-14 | 2014-08-05 | 니탄 밸브 가부시키가이샤 | 포펫 밸브의 페이스부의 형성 방법 및 이 형성 방법에 의한 페이스부를 가지는 포펫 밸브 |
CN104185721A (zh) * | 2012-06-14 | 2014-12-03 | 日锻汽门株式会社 | 提升阀工作部的形成方法和工作部由该方法形成的提升阀 |
US9163734B2 (en) | 2012-06-14 | 2015-10-20 | Nittan Valve Co., Ltd. | Poppet valve with a formed seat, and method of making |
US9371915B2 (en) | 2012-06-14 | 2016-06-21 | Nittan Valve Co., Ltd. | Poppet valve with a formed seat, and method of making |
KR101596807B1 (ko) * | 2014-09-12 | 2016-02-23 | 금용기계 주식회사 | 마찰교반 장치 |
CN109759684A (zh) * | 2018-12-28 | 2019-05-17 | 上海理工大学 | 协助机器人自动化弧焊的车身辅助夹紧方法 |
CN114101877A (zh) * | 2021-12-28 | 2022-03-01 | 怀集登月气门有限公司 | 一种基于堆焊的气门杆端加工方法 |
CN114101877B (zh) * | 2021-12-28 | 2023-09-05 | 怀集登月气门有限公司 | 一种基于堆焊的气门杆端加工方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2011058793A1 (ja) | 2011-05-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2011058793A1 (ja) | シート肉盛を施したポペットバルブおよびその製造方法 | |
US10092975B2 (en) | Solid state additive manufacturing system | |
US8703044B2 (en) | Machine components and methods of fabricating and repairing | |
US8720056B2 (en) | Turbine rotor blade repair method | |
JP5129546B2 (ja) | Mmcリング要素および一体翼形を有する翼形要素を有するロータを製造するためのシステム | |
EP0445035B1 (fr) | Procédé de soudage par friction | |
US20180345396A1 (en) | Machine components and methods of fabricating and repairing | |
JP2014524535A (ja) | ケーシングフランジ孔の抵抗溶接補修方法 | |
JP6118803B2 (ja) | パルス電流およびフィラーワイヤを使ったmig方法によるアルミニウムで作られた金属部品の溶接ならびに硬質表面付着方法 | |
JP2009018345A (ja) | タービンバケット先端の溶接補修方法 | |
JP2012061496A (ja) | 異種金属溶接方法及び異種金属接合体 | |
JP3409631B2 (ja) | レーザビームによる肉盛り方法及び肉盛り構造 | |
US7165712B2 (en) | Transient liquid phase bonding to cold-worked surfaces | |
JP2013107101A (ja) | 金属部品の修理方法 | |
JP2875960B2 (ja) | バルブシートの製造方法 | |
JP5294589B2 (ja) | バルブシート形成方法及びシリンダーヘッド | |
CN110621868B (zh) | 内燃机用活塞及其制造方法 | |
JP4161757B2 (ja) | エンジン用吸排気バルブの製造方法 | |
JP4397711B2 (ja) | 耐摩耗部の補修方法 | |
JPH10299433A (ja) | エンジンのバルブガイド及び溶着加工装置 | |
CN114101913A (zh) | 叶片铸件深槽用补焊方法 | |
CN117483766A (zh) | 一种激光增材修复叶片叶冠耐磨层制备缺陷的工艺方法 | |
FR2982782A1 (fr) | Procede de reparation de pieces metalliques de turbomachine realisees en superalliage a base nickel ou a base cobalt au moyen d'un procede mig avec courant et fil d'apport pulses | |
JP2004181473A (ja) | プロジェクション溶接方法 | |
Leont'ev et al. | Properties of welded joints in cast-iron produced by different surfacing and welding methods |