JP2011021728A - 摩擦伝動ベルト及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】摩擦伝動ベルトにおいて、被水時における優れた異音抑制効果を得る。
【解決手段】摩擦伝動ベルトＢは、ベルト本体１０がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する。摩擦伝動ベルトＢは、ベルト本体１０の少なくともプーリ接触部分１５が、原料ゴムに層状珪酸塩が配合され且つ水分率が０．７０質量％以上であるゴム組成物で形成されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルト及びその製造方法に関する。

近年、自動車走行中のＶリブドベルトの異音発生を防止するニーズが高まっている。Ｖリブドベルトの異音には多くの種類のものがあるが、その一つに被水時のベルトスリップ音がある。

これに対し、特許文献１には、摩擦伝動面となるリブ部を、エチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、溶解度指数が８．３〜１０．７（ｃａｌ／ｃｍ^３）^１／２の可塑剤を１０〜２５重量部、及び無機充填剤を６０〜１１０重量部それぞれ配合したゴム組成物で構成することが開示されている。

特許文献２には、伝動面を、ゴム１００重量部に対して親水性無機充填材が５重量部以上含有されたゴム組成物で形成することが開示されている。

特許文献３には、圧縮ゴム層を、エチレン含量が５０〜７０重量％のエチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、ポリアミド短繊維１０〜４０重量部、カーボンブラック３０〜６０重量部、金属炭酸塩及び／又は金属珪酸塩からなる無機充填剤１０〜６０重量部をそれぞれ配合し、周波数１０Ｈｚ、温度０°Ｃにおける引張モードの動的粘弾性測定で得られたｔａｎδが０．０８０以上であるゴム組成物で形成することが開示されている。

特許文献４には、摩擦伝動面となるリブ部を、エチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、界面活性剤を１〜２５重量部配合したゴム組成物で構成することが開示されている。

特許文献５には、摩擦伝動面となるリブ部を、エチレン−α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、エーテルエステル系可塑剤を５〜２５重量部配合したゴム組成物で構成することが開示されている。

特開２００７−２３２２０５号公報 特開２００７−１２０５２６号公報 特開２００６−６４１７４号公報 特開２００８−１８５１６２号公報 特開２００８−１９５９１４号公報

しかしながら、特許文献１の構成では、可塑剤をブリードさせるため粘着摩耗や被水していないときに異音が発生しやすくなるという問題がある。特許文献２の構成では、親水性無機充填材の水との濡れ性が十分でなく、高負荷条件においては異音抑制効果が十分とは言えない。特許文献３の構成では、被水時のような非常にスリップ率の大きい状態おいて十分な異音抑制効果を発揮することができない。特許文献４及び５では、ゴム表面の水との親和性が不十分なために十分な異音抑制効果を発揮することができない。

本発明の課題は、摩擦伝動ベルトにおいて、被水時における優れた異音抑制効果を得ることである。

本発明は、ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルトであって、上記ベルト本体の少なくともプーリ接触部分は、原料ゴムに層状珪酸塩が配合され且つ水分率が０．７０質量％以上であるゴム組成物で形成されていることを特徴とする。

本発明は、摩擦伝動ベルトの製造方法において、ベルト本体の少なくともプーリ接触部分が、原料ゴムに層状珪酸塩が配合されたゴム組成物で形成された成型後摩擦伝動ベルトを、水蒸気雰囲気中又は水中に所定時間入れる工程を含むことを特徴とする。

本発明によれば、ベルト本体の少なくともプーリ接触部分が、原料ゴムに層状珪酸塩が配合され且つ水分率が０．７０質量％以上であるゴム組成物で形成されているので、被水時における優れた異音抑制効果を得ることができる。

実施形態に係るＶリブドベルトを示す斜視図である。 自動車の補機駆動ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。 被水時異音評価用ベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 摩耗性評価用ベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。

以下、実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

図１は、本実施形態に係るＶリブドベルトＢ（摩擦伝動ベルト）を示す。このＶリブドベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動ベルト伝動装置を構成するのに用いられるものであり、ベルト周長７００〜３０００ｍｍ、ベルト幅１０〜３６ｍｍ、及びベルト厚さ４．０〜５．０ｍｍである。

このＶリブドベルトＢは、ベルト内周側の圧縮ゴム層１１と中間の接着ゴム層１２とベルト外周側の背面ゴム層１３との三重層に構成されたＶリブドベルト本体１０を備えており、接着ゴム層１２には、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配された心線１４が埋設されている。

圧縮ゴム層１１は、プーリ接触部分を構成し、複数のＶリブ１５がベルト内周側に垂下するように設けられている。これらの複数のＶリブ１５は、各々がベルト長さ方向に延びる断面略逆三角形の突条に形成されていると共に、ベルト幅方向に並設されている。各Ｖリブ１５は、例えば、リブ高さが２．０〜３．０ｍｍ、基端間の幅が１．０〜３．６ｍｍに形成されている。また、リブ数は例えば３〜６個である（図１では、リブ数が６）。圧縮ゴム層１１は、原料ゴムに種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。

圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物の原料ゴムとしては、例えば、エチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、天然ゴム等が挙げられる。原料ゴムは、単一種で構成されていてもよく、また、複数種がブレンドされて構成されていてもよい。

原料ゴムは、上記のうち、エチレン−α−オレフィンエラストマーを含むことが好ましい。エチレン−α−オレフィンエラストマーとしては、例えば、エチレン−プロピレン−ジエン系ゴム（ＥＰＤＭ）、エチレン−プロピレンコポリマー（ＥＰＭ）、エチレン−ブテンコポリマー（ＥＢＭ）、エチレン−オクテンコポリマー（ＥＯＭ）等が挙げられる。

配合剤としては、層状珪酸塩、カーボンブラックなどの補強材、加硫促進剤、架橋剤、老化防止剤、軟化剤等が挙げられる。

層状珪酸塩は、スメクタイト族、バーミキュライト族、及びカオリン族から選ばれる少なくとも一種で構成されている。従って、層状珪酸塩は、スメクタイト族、バーミキュライト族、及びカオリン族のうちのいずれかの単一種で構成されていてもよく、また、スメクタイト族、バーミキュライト族、及びカオリン族のうちのいずれかの複数種で構成されていてもよく、さらに、スメクタイト族の少なくとも一種、バーミキュライト族の少なくとも一種、及びカオリン族の少なくとも一種から選ばれる複数種で構成されていてもよい。

層状珪酸塩は、スメクタイト族としては、例えば、モンモリロナイト、バイデライト、サポナイト、ヘクトライト等が挙げられる。これらのうちモンモリロナイトが好ましい。

層状珪酸塩は、水膨潤性であって、膨潤力が２０ｍｌ／２ｇ以上であることが好ましく、４０ｍｌ／２ｇ以上であることがより好ましい。層状珪酸塩の膨潤力は、日本ベントナイト工業会標準試験方法により測定する。具体的には、層状珪酸塩のサンプルを２ｇ秤とると共に、メスシリンダー（容量２００ｍｌ以上）に水（１５０ｍｌ程度）を入れたものを準備する。次いで、層状珪酸塩のサンプルを少しずつメスシリンダーに入れる。このとき、ゆすったり振動を与えたりせず、層状珪酸塩が吸水して膨潤することにより沈降するのを静置して待つ。また、層状珪酸塩のサンプルは、先に入れたものがある程度沈んでから加える。そして、層状珪酸塩のサンプル２ｇ全てを入れ終わったら２４時間静置し、膨潤して沈降した層状珪酸塩のサンプルと上澄みとの境界におけるメスシリンダーの目盛を読み、その値を膨潤力とする。

層状珪酸塩は、陽イオン交換容量（ＣＥＣ）が７０ｍｅｇ／１００ｇ以上であることが好ましく、９０ｍｅｇ／１００ｇ以上であることがより好ましい。層状珪酸塩の陽イオン交換容量は、日本ベントナイト工業会標準試験方法により測定する。具体的には、層状珪酸塩のサンプルを０．４〜０．５ｇ秤とり、それを浸出管に入れる。次いで、浸出管に１Ｎ酢酸アンモニウム溶液を少しずつ入れ、サンプルに完全に浸透したら浸出管を装置にセットし、浸出液容器に１００ｍｌの１Ｎ酢酸アンモニウム溶液を加えて、４〜２４時間で浸出が終わるようにコックを調節して流下させる。浸出液容器を十分に水洗した後、浸出液容器に５０ｍｌの８０質量％エチルアルコールを加えて流下させて層状珪酸塩のサンプルを洗浄する。続いて、浸出液容器及び受器を十分に水洗した後、浸出液容器に１００ｍｌの１０質量％塩化カリウム溶液を加えて流下させて層状珪酸塩のサンプル中のアンモニウムイオンをカリウムイオンと交換させる。そして、重機の塩化カリウム溶液を蒸留装置に移し、ケルダール法に従ってアンモニアを蒸留し（このとき、突沸を防ぐために亜鉛粒を少量加えておく）、その留出液を０．１Ｎ硫酸に受け、過剰の硫酸を０．１Ｎ水酸化ナトリウム溶液で滴定する。また、同時に空試験を行い、次式に基づいて陽イオン交換容量を算出する。

陽イオン交換容量＝（（Ａ−Ｂ）×ｆ×１０）／（Ｓ×（１００−Ｍ）／１００）
Ａ：空試験に要した０．１Ｎ水酸化ナトリウムのｍｌ数
Ｂ：実際に要した０．１Ｎ水酸化ナトリウムのｍｌ数
ｆ：０．１Ｎ水酸化ナトリウムのファクター
Ｓ：サンプル採取量（ｇ）
Ｍ：サンプルの水分（質量％）
層状珪酸塩は、粒径が０．０５〜１２０μｍであることが好ましく、０．５〜８０μｍであることがより好ましい。

層状珪酸塩は、原料ゴム１００質量部に対する配合量が１０〜８０質量部であることが好ましく、３０〜６０質量部であることがより好ましく、３０〜４５質量部であることがさらに好ましい。

このように層状珪酸塩を含むことから、圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物は、Ｘ線回折測定において、測定範囲が２θ＝０．２〜１５°における検出ピークが２θ＝９°以下であることが好ましく、２θ＝８°以下であることがより好ましい。

また、Ｖリブ１５表面に露出した層状珪酸塩の占有面積率は１２％以上であることが好ましく、１６％以上であることがより好ましい。Ｖリブ１５表面に露出した層状珪酸塩の占有面積率は、走査型電子顕微鏡観察（例えば３００倍拡大）において、Ｓｉ元素のマッピング画像におけるＳｉ元素の輝点の面積割合を算出することにより求めることができる。走査型電子顕微鏡としては、例えば日立ハイテクノロジーズ社製の走査電子顕微鏡Ｓ−４８００、及び元素分析装置としては、例えば堀場製作所社製のＸ線分析装置ＥＭＡＸ ＥＸ−２５０がそれぞれ挙げられる。

補強材としては、カーボンブラックでは、例えば、チャネルブラック；ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、Ｎ−３３９、ＨＡＦ、Ｎ−３５１、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＥＣＦ、Ｎ−２３４などのファーネスブラック；ＦＴ、ＭＴなどのサーマルブラック；アセチレンブラックが挙げられる。補強剤としてはシリカも挙げられる。補強剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。補強材は、耐摩耗性及び耐屈曲性のバランスが良好となるという観点から、原料ゴム１００質量部に対する配合量が３０〜８０質量部であることが好ましい。

加硫促進剤としては、酸化マグネシウムや酸化亜鉛（亜鉛華）などの金属酸化物、金属炭酸塩、ステアリン酸などの脂肪酸及びその誘導体等が挙げられる。加硫促進剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。加硫促進剤は、原料ゴム１００質量部に対する配合量が例えば０．５〜８質量部である。

架橋剤としては、例えば、硫黄、有機過酸化物が挙げられる。架橋剤として、硫黄を用いたものでもよく、また、有機過酸化物を用いたものでもよく、さらには、それらの両方を併用したものでもよい。架橋剤は、硫黄の場合、原料ゴム１００質量部に対する配合量が０．５〜４．０質量部であることが好ましく、有機過酸化物の場合、原料ゴム１００質量部に対する配合量が例えば０．５〜８質量部である。

老化防止剤としては、アミン系、キノリン系、ヒドロキノン誘導体、フェノール系、亜リン酸エステル系のものが挙げられる。老化防止剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。老化防止剤は、原料ゴム１００質量部に対する配合量が例えば０〜８質量部である。

軟化剤としては、例えば、石油系軟化剤、パラフィンワックスなどの鉱物油系軟化剤、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落下生油、木ろう、ロジン、パインオイルなどの植物油系軟化剤が挙げられる。軟化剤は、単一種で構成されていてもよく、また、複数種で構成されていてもよい。石油系軟化剤以外の軟化剤は、原料ゴム１００質量部に対する配合量が例えば２〜３０質量部である。

圧縮ゴム層１１を形成するゴム組成物には短繊維１６が配合されていてもよい。その場合、短繊維１６は、ベルト幅方向に配向するように設けられ、一部分がＶリブ１５表面に露出して突出していることが好ましい。

短繊維１６としては、例えば、ナイロン短繊維、ビニロン短繊維、アラミド短繊維、ポリエステル短繊維、綿短繊維が挙げられる。短繊維１６は、例えば、レゾルシン・ホルマリン・ラテックス水溶液（以下「ＲＦＬ水溶液」という。）等に浸漬した後に加熱する接着処理が施された長繊維を長さ方向に沿って所定長に切断して製造される。短繊維１６は、例えば、長さが０．２〜５．０ｍｍ、繊維径が１０〜５０μｍである。短繊維１６は、原料ゴム１００質量部に対する配合量が例えば３〜５０質量部である。なお、短繊維１６がゴム組成物に配合された構成ではなく、Ｖリブ１５表面に短繊維が植毛された構成であってもよい。

本実施形態に係るＶリブドベルトＢは、プーリ接触部分である圧縮ゴム層１１の水分率が０．７０質量％以上であり、０．７０〜３．０質量％であることが好ましく、０．７０〜１．５質量％であることがより好ましい。このように、本実施形態に係るＶリブドベルトＢでは、圧縮ゴム層１１に層状珪酸塩が含まれ、しかも、その水分率が０．７０質量％以上であることが組み合わさり、被水時を含めて優れた異音抑制効果を得ることができる。

接着ゴム層１２は、断面横長矩形の帯状に構成され、例えば、厚さ１．０〜２．５ｍｍに形成されている。背面ゴム層１３も、断面横長矩形の帯状に構成され、例えば、厚さ０．４〜０．８ｍｍに形成されている。接着ゴム層１２及び背面ゴム層１３は、原料ゴムに種々の配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたゴム組成物で形成されている。なお、背面ゴム層１３の代わりに、例えば、綿、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維等の糸で形成された織布、編物、不織布等で構成された補強布が設けられていてもよい。

接着ゴム層１２及び背面ゴム層１３を形成するゴム組成物の原料ゴムとしては、例えば、エチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。接着ゴム層１２の原料ゴムは圧縮ゴム層１１の原料ゴムと同一であることが好ましい。

配合剤としては、圧縮ゴム層１１と同様、例えば、カーボンブラックなどの補強材、加硫促進剤、架橋剤、老化防止剤、軟化剤等が挙げられる。

圧縮ゴム層１１、接着ゴム層１２、及び背面ゴム層１３は、別配合のゴム組成物で形成されていてもよく、また、同じ配合のゴム組成物で形成されていてもよい。

心線１４は、ポリエステル繊維（ＰＥＴ）、ポリエチレンナフタレート繊維（ＰＥＮ）、アラミド繊維、ビニロン繊維等の撚り糸で構成されている。心線１４は、Ｖリブドベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理及び／又はゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理が施されている。

本実施形態に係るＶリブドベルトＢは、公知の方法により成型加工した成型後Ｖリブドベルトを水蒸気雰囲気中又は水中に所定時間入れることにより製造することができる。水蒸気雰囲気中又は水中に入れる時間は８時間以上とすることが好ましく、１２〜２４時間とすることがより好ましい。

本実施形態に係るＶリブドベルトＢは、例えば、補機駆動ベルト伝動装置におけるクランクシャフトプーリ、パワーステアリングプーリ、ＡＣジェネレータプーリ、テンショナプーリ、ウォーターポンププーリ、及びエアコンプーリに巻き掛けられて用いられる。

図２は、本実施形態に係るＶリブドベルトＢを用いた自動車の補機駆動ベルト伝動装置２０のプーリレイアウトを示す。この補機駆動ベルト伝動装置２０は、ＶリブドベルトＢが４つのリブプーリ及び２つの平プーリの６つのプーリに巻き掛けられて動力を伝達するサーペンタインドライブ方式のものである。

この補機駆動ベルト伝動装置２０は、最上位置のパワーステアリングプーリ２１、そのパワーステアリングプーリ２１の下方に配置されたＡＣジェネレータプーリ２２、パワーステアリングプーリ２１の左下方に配置された平プーリのテンショナプーリ２３と、そのテンショナプーリ２３の下方に配置された平プーリのウォーターポンププーリ２４と、テンショナプーリ２３の左下方に配置されたクランクシャフトプーリ２５と、そのクランクシャフトプーリ２５の右下方に配置されたエアコンプーリ２６と、を備えている。これらのうち、平プーリであるテンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４以外は全てリブプーリである。これらのリブプーリ及び平プーリは、例えば、金属のプレス加工品や鋳物、ナイロン樹脂、フェノール樹脂などの樹脂成形品で構成されており、また、プーリ径がφ５０〜１５０ｍｍである。

この補機駆動ベルト伝動装置２０では、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブ１５側が接触するようにパワーステアリングプーリ２１に巻き掛けられ、次いで、ベルト背面が接触するようにテンショナプーリ２３に巻き掛けられた後、Ｖリブ１５側が接触するようにクランクシャフトプーリ２５及びエアコンプーリ２６に順に巻き掛けられ、さらに、ベルト背面が接触するようにウォーターポンププーリ２４に巻き掛けられ、そして、Ｖリブ１５側が接触するようにＡＣジェネレータプーリ２２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ２１に戻るように設けられている。プーリ間で掛け渡されるＶリブドベルトＢの長さであるベルトスパン長は例えば５０〜３００ｍｍである。プーリ間で生じ得るミスアライメントは０〜２°である。

なお、本実施形態では、ＶリブドベルトＢとしたが、特にこれに限定されるものではなく、ローエッジタイプのＶベルトであってもよい。

［試験評価１］
（Ｖリブドベルト）
以下の実施例１〜６及び比較例１〜４の成型後Ｖリブドベルトを作製した。それぞれの圧縮ゴム層のゴム配合を表１にも示す。

＜実施例１＞
ＥＰＤＭ（三井化学社製 商品名：ＥＰＴ３０４５）を原料ゴムとし、その原料ゴム１００質量部に対して、ＨＡＦカーボンブラック（東海カーボン社製 商品名：シーストＳＯ）６０質量部、モンモリロナイト（ホージュン社製 商品名：ベンゲルＨＶＰ、膨潤力４４ｍｌ／２ｇ、陽イオン交換容量９６ｍｅｇ／１００ｇ）３０質量部、酸化亜鉛（堺化学工業社製 商品名：亜鉛華２号）５質量部、老化防止剤（大内新興化学社製 商品名：ノクラックＭＢ）２質量部、パラフィン系オイル（出光興産社製 商品名：ダイアナプロセスオイルＰＳ−９０）１０質量部、硫黄（細井化学社製 商品名：オイルサルファー）２．３質量部、加硫促進剤（三新化学社製 商品名：ＴＥＴ、ＥＺ、ＭＳＡ）１．４質量部、及び短繊維（旭化成社製 商品名：レオナ６６、繊維長１ｍｍ）３０質量部を配合して密閉式混練機で約５分間混練して未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した成型後Ｖリブドベルトを実施例１とした。

なお、接着ゴム層及び背面ゴム層を他のＥＰＤＭのゴム組成物、並びに心線をポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ）製の撚り糸でそれぞれ構成し、ベルト周長を１２００ｍｍ、ベルト幅を２１．３６ｍｍ及びベルト厚さを４．３ｍｍとし、そして、リブ数を６個とした。

＜実施例２＞
モンモリロナイトの代わりにモンモリロナイト含有材料（ホージュン社製 商品名：スーパークレイ、膨潤力２４ｍｌ／２ｇ、陽イオン交換容量６５ｍｅｇ／１００ｇ）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例２とした。

＜実施例３＞
モンモリロナイトの代わりにモンモリロナイト含有材料（ホージュン社製 商品名：穂高、膨潤力１６ｍｌ／２ｇ、陽イオン交換容量８６ｍｅｇ／１００ｇ）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例３とした。

＜実施例４＞
モンモリロナイトの配合量を原料ゴム１００質量部に対して５質量部としたことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例４とした。

＜実施例５＞
モンモリロナイトの配合量を原料ゴム１００質量部に対して１０質量部としたことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例５とした。

＜実施例６＞
ＨＡＦカーボンブラックの配合量を原料ゴム１００質量部に対して４５質量部及びモンモリロナイトの配合量を原料ゴム１００質量部に対して８０質量部としたことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例６とした。

＜比較例１＞
モンモリロナイトを配合していないことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例１とした。

＜比較例２＞
モンモリロナイトの代わりにモンモリロナイト含有材料（ホージュン社製 商品名：榛名、膨潤力１０ｍｌ／２ｇ、陽イオン交換容量６９ｍｅｇ／１００ｇ）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例２とした。

＜比較例３＞
モンモリロナイトの代わりに炭酸カルシウム（白石カルシウム工業社製 商品名：白艶華ＣＣ）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例３とした。

＜比較例４＞
モンモリロナイトの代わりに界面活性剤（ラインケミージャパン社製 商品名：アフラックス５４）を原料ゴム１００質量部に対して１０質量部配合したことを除いて実施例１のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例１と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例４とした。

（試験評価方法）
＜成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率＞
実施例１〜６及び比較例１〜４のそれぞれから切り出した圧縮ゴム層の試験片について、事前に試験片の質量を測定し（Ｗ０（０．０４０〜０．０６０ｇ））、水分気化装置により１２０℃で２０分間加熱した後、揮発成分に含まれる水分量をカールフィッシャー水分計で測定した（ｍ）。そして、（ｍ／Ｗ０）×１００（質量％）を成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率とした。

＜吸水性評価＞
実施例１、実施例６、比較例１、比較例３、及び比較例４のそれぞれから切り出した圧縮ゴム層の試験片について、ＪＩＳ Ｋ６２５８に基づき、１２時間の水浸漬加工を施した後の質量を測定した（Ｗ１２）。そして、（（Ｗ１２−Ｗ０）／Ｗ０）×１００（％）を質量変化率とした。

実施例１〜６、並びに比較例１、比較例２、及び比較例４のそれぞれから切り出した圧縮ゴム層の試験片について、ＪＩＳ Ｋ６２５８に基づき、２４時間の水浸漬加工を施した後の質量を測定し（Ｗ２４）、上記と同様に質量変化率を算出した。

＜被水時異音評価＞
被水持異音評価のためのベルト走行試験評価を、実施例１及び６並びに比較例１及び４では、水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルト、１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルト、及び２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、また、比較例３では１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、さらに、実施例２〜６及び比較例２では２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、それぞれ行った。

図３は被水時異音評価用ベルト走行試験機３０のプーリレイアウトを示す。

被水時異音評価用ベルト走行試験機３０は、プーリ径が１４０ｍｍのリブプーリである駆動プーリ３１を備え、その駆動プーリ３１の右方にプーリ径が７５ｍｍのリブプーリである第１従動プーリ３２が設けられ、また、第１従動プーリ３２の上方で駆動プーリ３１の右斜め上方にプーリ径が５０ｍｍのリブプーリである第２従動プーリ３３が設けられ、さらに、駆動プーリ３１と第２従動プーリ３３との中間にプーリ径が７５ｍｍの平プーリであるアイドラプーリ３４が設けられている。そして、この被水時異音評価用ベルト走行試験機３０は、評価ベルトＢのＶリブ側がリブプーリである駆動プーリ３１、第１及び第２従動プーリ３２，３３に接触すると共に背面側が平プーリであるアイドラプーリ３４に接触して巻き掛けられるように構成されている。

上記被水時異音評価用ベルト走行試験機３０に評価ベルトＢをセットし、１リブ当たり４９Ｎのベルト張力が負荷されるようにプーリ位置決めを行い、第２従動プーリ３３にそれが取り付けられたオルタネータに６０Ａの電流が流れるように抵抗を与え、常温下、駆動プーリ３１を８００ｒｐｍの回転数で回転させ、評価ベルトＢの駆動プーリ３１への進入部において評価ベルトＢのＶリブ側に毎分１０００ｍｌの割合で水を滴下した。

ベルト走行時の異音発生状況を、Ａ：異音の発生が全くない。Ｂ：ほとんど異音の発生がない。Ｃ：稀に異音が発生する。Ｄ：７５ｄＢ以上８２ｄＢ未満の異音が発生する。Ｅ：８２ｄＢ以上の異音が発生する。の五段階で評価した。

＜耐摩耗性評価＞
それぞれ耐摩耗性評価のためのベルト走行試験評価を、実施例１及び６並びに比較例１及び４では、１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルト及び２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、また、比較例３では１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、さらに、実施例２〜６及び比較例２では２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、それぞれ行った。

図４は摩耗性評価用ベルト走行試験機４０のプーリレイアウトを示す。

摩耗性評価用ベルト走行試験機４０は、左右に配置して設けられたプーリ径が６０ｍｍのリブプーリである駆動プーリ４１及び従動プーリ４２を備えている。そして、この摩耗性評価用ベルト走行試験機４０は、評価ベルトＢのＶリブ側がリブプーリである駆動プーリ４１及び従動プーリ４２に接触して巻き掛けられるように構成されている。

上記摩耗性評価用ベルト走行試験機４０に評価ベルトＢをセットし、従動プーリ４２に３．８２ｋＷの回転負荷を与えると共にベルト張力が負荷されるように側方に１１７７Ｎのデッドウェイトを負荷し、常温下、駆動プーリ４１を３５００ｒｐｍの回転数で回転させて２４時間ベルト走行させた。

そして、ベルト走行後のプーリ表面を目視観察して粘着摩耗の有るものを○、無いものを×と評価した。

（試験評価結果）
表２は試験結果を示す。

成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率は、実施例１が０．３８質量％、実施例２が０．３３質量％、実施例３が０．２７質量％、実施例４が０．２６質量％、実施例５が０．３１質量％、及び実施例６が０．９０質量％、並びに比較例１が０．２１質量％、比較例２が０．２４質量％、比較例３が０．２１質量％、及び比較例４が０．２３質量％であった。

１２時間の水浸漬加工を施したとき圧縮ゴム層の質量変化率は、実施例１が０．５２％、及び実施例６が０．９５質量％、並びに比較例１が０．０８％、比較例３が０．１８％、及び比較例４が０．１５％であった。

２４時間の水浸漬加工を施したときの圧縮ゴム層の質量変化率は、実施例１が０．８９％、実施例２が０．６２％、実施例３が０．５１％、実施例４が０．５２％、実施例５が０．６３％、及び実施例６が１．６５％、並びに比較例１が０．３０％、比較例２が０．３９％、及び比較例４が０．３２％であった。

上記成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の試験片の試験前の質量（Ｗ０）、その含有水分量（ｍ）、及び水浸漬加工後の質量（Ｗ１２）から（（ｍ＋（Ｗ１２−Ｗ０））／Ｗ１２）×１００（質量％）より算出される１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率は、実施例１が０．９０質量％、及び実施例６が１．８５質量％、並びに比較例１が０．２９質量％、比較例３が０．３９質量％、及び比較例４が０．３８質量％である。また、２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率は、実施例１が１．２６質量％、実施例２が０．９４質量％、実施例３が０．７８質量％、実施例４が０．７８質量％、実施例５が０．９４質量％、及び実施例６が２．５５質量％、並びに比較例１が０．５１質量％、比較例２が０．６３質量％、及び比較例４が０．５５質量％である。

水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルトの被水時異音評価は、実施例１及び６がＣ、並びに比較例１がＥ、及び比較例４がＢであった。１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの被水時異音評価は、実施例１がＢ、及び実施例６がＡ、並びに比較例１がＥ、比較例３がＤ、比較例４がＢであった。２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの被水時異音評価は、実施例１がＡ、実施例２がＢ、実施例３がＢ、実施例４がＣ、実施例５がＢ、及び実施例６がＡ、並びに比較例１がＤ、比較例２がＤ、及び比較例４がＢであった。

１２時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの耐摩耗性評価は、実施例１、比較例１、及び比較例２が○、実施例６が△、並びに比較例４が×であった。２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの耐摩耗性評価は、実施例１〜５及び比較例１〜３が○、実施例６が△、並びに比較例２が×であった。

以上の結果から、圧縮ゴム層に層状珪酸塩であるモンモリロナイトを含有させた実施例１〜６では、１２時間及び２４時間のいずれの水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率も０．７８質量％以上であり、そして、水浸漬加工後の被水時異音評価はＡ乃至Ｃで、また、耐摩耗性評価は○乃至△であることが分かる。

これに対し、比較例１〜３では、１２時間及び２４時間のいずれの水浸漬加工を施したＶリブドベルトの水分率も０．６３％以下であり、そして、水浸漬加工後の被水時異音評価は、比較例４がＢであるものの、比較例１〜３のいずれもがＤで、一方、耐摩耗性評価は、比較例１〜３が○であるものの、比較例４が×であることが分かる。

また、実施例１及び６と比較例１及び４とを比較すると、前者では、水浸漬加工を施して吸水させることにより被水時異音抑制効果が改善されているのに対し、後者ではその効果改善が認められないことが分かる。これは、プーリ接触表面に露出した層状珪酸塩が層間に水を保持することにより膨潤し、それによってプーリ接触表面の摩擦係数の安定化が図られるためではないかと推測される。

［試験評価２］
（Ｖリブドベルト）
以下の実施例７〜１０及び比較例５〜９の成型後Ｖリブドベルトを作製した。それぞれの圧縮ゴム層のゴム配合を表３にも示す。

＜実施例７＞
ＥＰＤＭ（三井化学社製 商品名：ＥＰＴ３０４５）を原料ゴムとし、その原料ゴム１００質量部に対して、ＨＡＦカーボンブラック（東海カーボン社製 商品名：シーストＳＯ）６０質量部、モンモリロナイト（ホージュン社製 商品名：ベンゲルＡ、膨潤力４６ｍｌ／２ｇ、陽イオン交換容量９４ｍｅｇ／１００ｇ）３０質量部、酸化亜鉛（堺化学工業社製 商品名：亜鉛華２号）５質量部、老化防止剤（大内新興化学社製 商品名：ノクラックＭＢ）２質量部、パラフィン系オイル（出光興産社製 商品名：ダイアナプロセスオイルＰＳ−９０）１０質量部、硫黄（細井化学社製 商品名：オイルサルファー）２．３質量部、加硫促進剤（三新化学社製 商品名：ＴＥＴ、ＥＺ、ＭＳＡ）１．４質量部、及び短繊維（旭化成社製 商品名：レオナ６６、繊維長１ｍｍ）３０質量部を配合して密閉式混練機で約５分間混練して未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した成型後Ｖリブドベルトを実施例７とした。この実施例７は試験評価１の実施例１とモンモリロナイトの品番が異なるものである。

なお、接着ゴム層及び背面ゴム層を他のＥＰＤＭのゴム組成物、並びに心線をポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ）製の撚り糸でそれぞれ構成し、ベルト周長を１２００ｍｍ、ベルト幅を２１．３６ｍｍ及びベルト厚さを４．３ｍｍとし、そして、リブ数を６個とした。

＜実施例８＞
モンモリロナイトの代わりにヘクトライト（クニミネ工業社製 商品名：スメクトンＨＥ）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例５のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例８とした。

＜実施例９＞
モンモリロナイトの代わりにタルク（日本タルク社製 商品名：シムゴン）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例９とした。

＜実施例１０＞
モンモリロナイトの代わりに膨潤性雲母（コープケミカル社製 商品名：ソマシフＭＥ−１００）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを実施例１０とした。

＜比較例５＞
モンモリロナイトを配合していないことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例５と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例５とした。この比較例５は試験評価１の比較例１のロット違いである。

＜比較例６＞
モンモリロナイトの代わりにハロイサイト（Ａｌｄｒｉｃｈ社製 商品名：Hallysite nanoclay）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例６とした。

＜比較例７＞
モンモリロナイトの代わりに非膨潤性雲母（コープケミカル社製 商品名：ミクロマイカＭＫ−２００）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例７とした。

＜比較例８＞
モンモリロナイトの代わりに炭酸カルシウム（白石カルシウム工業社製 商品名：白艶華ＣＣ）を原料ゴム１００質量部に対して３０質量部配合したことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例８とした。この比較例５は試験評価１の比較例４のロット違いである。

＜比較例９＞
モンモリロナイトの代わりに界面活性剤（ラインケミージャパン社製 商品名：アフラックス５４）を原料ゴム１００質量部に対して１０質量部配合したことを除いて実施例７のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例７と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例９とした。この比較例９は試験評価１の比較例２のロット違いである。

（試験評価方法）
＜成型後Ｖリブドベルトの含有水分率＞
実施例７〜１０及び比較例５〜９のそれぞれについて、試験評価１と同様にして成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率を求めた。

＜吸水性評価＞
実施例７〜１０及び比較例５〜９のそれぞれについて、試験評価１と同様にして成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の２４時間の水浸漬加工を施した後の質量変化率を求めた。

＜Ｘ線回折測定評価＞
実施例７〜１０及び比較例５〜９のそれぞれの水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルト及び２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、複数のＶリブを長さ方向に沿って切り出し、それらを並列に並べたものを試験片とし、Ｘ線回折測定における測定範囲が２θ＝０．２〜１５°での検出ピークを、リガク社製の粉末Ｘ線回折装置UltimaIIIにより測定した。

＜被水時異音評価＞
実施例７〜１０及び比較例５〜９のそれぞれの水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルト及び２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、試験評価１と同様に被水時異音評価のためのベルト走行試験評価を行った。

＜耐摩耗性評価＞
実施例７〜１０及び比較例５〜９のそれぞれの水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルト及び２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトについて、試験評価１と同様に耐摩耗性評価のためのベルト走行試験評価を行った。

（試験評価結果）
表４は試験結果を示す。

成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率は、実施例７が０．４０質量％、実施例８が０．４１質量％、実施例９が０．２９質量％、及び実施例１０が０．３１質量％、並びに比較例５が０．２１質量％、比較例６が０．２７質量％、比較例７が０．２９質量％、比較例８が０．２１質量％、及び比較例９が０．２３質量％であった。

２４時間の水浸漬加工を施したときの圧縮ゴム層の質量変化率は、実施例７が０．８９％、実施例８が０．９２％、実施例９が０．５８％、及び実施例１０が０．７８％、並びに比較例５が０．３０％、比較例６が０．３８％、比較例７が０．３４％、比較例８が０．３９％、及び比較例９が０．３２％であった。

上記成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率及び浸漬加工後の質量変化率から算出される２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの水分率は、実施例７が１．２８質量％、実施例８が１．３２質量％、実施例９が０．８６質量％、及び実施例１０が１．０８質量％、並びに比較例５が０．５１質量％、比較例６が０．６５質量％、比較例７が０．６３質量％、比較例８が０．６０質量％、及び比較例９が０．５５質量％である。

水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルトの被水時異音評価は、実施例７がＢ、実施例８がＢ、実施例９がＣ、及び実施例１０がＣ、並びに比較例５がＥ、比較例６がＣ、比較例７がＤ、比較例８がＤ、及び比較例９がＣであった。２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの被水時異音評価は、実施例７がＡ、実施例８がＡ、実施例９がＢ、及び実施例１０がＡ、並びに比較例５がＥ、比較例６がＣ、比較例７がＤ、比較例８がＤ、及び比較例９がＣであった。

水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルトの耐摩耗性評価は、実施例７〜１０及び比較例５〜８が○、並びに比較例９が×であった。２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの耐摩耗性評価も、実施例７〜１０及び比較例５〜８が○、並びに比較例９が×であった。

以上の結果から、圧縮ゴム層に層状珪酸塩を含有させた実施例７〜１０では、水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率は０．８６質量％以上で、また、水浸漬加工後のＸ線回折ピーク検出角度は５．４０〜８．７０°であり、そして、水浸漬加工後の被水時異音評価はＡ又はＢで、また、耐摩耗性評価はいずれも○であることが分かる。

これに対し、比較例５〜９では、水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率は０．６５質量％以下で、また、水浸漬加工後のＸ線回折ピーク検出角度は８．６０〜１２．３°であり、そして、水浸漬加工後の被水時異音評価はＣ又はＤで、また、耐摩耗性評価は、比較例５〜８が○であるものの、比較例９が×であることが分かる。

また、実施例７〜１０と比較例５〜９とを比較すると、試験評価１の場合と同様、前者では、水浸漬加工により吸水させることにより被水時異音抑制効果が改善されているのに対し、後者ではその効果改善が認められないことが分かる。

［試験評価３］
（Ｖリブドベルト）
以下の実施例１１及び比較例１０の成型後Ｖリブドベルトを作製した。それぞれの圧縮ゴム層のゴム配合を表５にも示す。

＜実施例１１＞
ＥＰＤＭ（三井化学社製 商品名：ＥＰＴ３０４５）を原料ゴムとし、その原料ゴム１００質量部に対して、ＨＡＦカーボンブラック（東海カーボン社製 商品名：シーストＳＯ）６０質量部、モンモリロナイト（ホージュン社製 商品名：ベンゲルＡ）３０質量部、酸化亜鉛（堺化学工業社製 商品名：亜鉛華２号）５質量部、ステアリン酸（日油社製 商品名：ビーズステアリン酸椿）１質量部、老化防止剤（大内新興化学社製 商品名：ノクラックＭＢ）２質量部、パラフィン系オイル（出光興産社製 商品名：ダイアナプロセスオイルＰＳ−９０）１０質量部、硫黄（細井化学社製 商品名：オイルサルファー）２．３質量部、加硫促進剤（大内新興化学社製 商品名：ＥＰ−１５０）４質量部、及び短繊維（旭化成社製 商品名：レオナ６６、繊維長１ｍｍ）３０質量部を配合して密閉式混練機で約５分間混練して未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した成型後Ｖリブドベルトを実施例１１とした。

なお、接着ゴム層及び背面ゴム層を他のＥＰＤＭのゴム組成物、並びに心線をポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ）製の撚り糸でそれぞれ構成し、ベルト周長を１２００ｍｍ、ベルト幅を２１．３６ｍｍ及びベルト厚さを４．３ｍｍとし、そして、リブ数を６個とした。

＜比較例１０＞
モンモリロナイトを配合していないことを除いて実施例９のものと同一構成の未架橋ゴム組成物を得た。そして、この未架橋ゴム組成物を用いて圧縮ゴム層を形成した実施例９と同様の成型後Ｖリブドベルトを比較例１０とした。

（試験評価方法）
＜成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率＞
実施例１１及び比較例１０のそれぞれについて、試験評価１と同様にして成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率を求めた。

＜ベルト吸水性評価＞
実施例１１及び比較例１０のそれぞれについて、試験評価１と同様にして成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の２４時間の水浸漬加工を施した後の質量変化率を求めた。

＜層状珪酸塩の面積占有率＞
実施例１１及び比較例１０のそれぞれの水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルト、並びに実施例９及び比較例１０の２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトのそれぞれについて、圧縮ゴム層のＶリブ表面の層状珪酸塩の面積占有率を、走査型電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ社製 走査電子顕微鏡Ｓ−４８００９）を用いた３００倍拡大観察において、元素分析装置（堀場製作所社製 Ｘ線分析装置ＥＭＡＸ ＥＸ−２５０）を用いたＳｉ元素のマッピング画像におけるＳｉ元素の輝点の面積割合を算出することにより求めた。

＜被水時異音評価＞
実施例１１及び比較例１０のそれぞれの水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルト、並びに実施例１１及び比較例１０の２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトのそれぞれについて、試験評価１と同様に被水時異音評価のためのベルト走行試験評価を行った。

＜耐摩耗性評価＞
実施例１１及び比較例１０のそれぞれの水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルトについて、試験評価１と同様に耐摩耗性評価のためのベルト走行試験評価を行った。

（試験評価結果）
表６は試験結果を示す。

成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率は、実施例１１が０．３９質量％、及び比較例１０が０．２２質量％であった。

２４時間の水浸漬加工を施したときの圧縮ゴム層の質量変化率は、実施例１１が０．８８％、及び比較例１０が０．３１％であった。

上記成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層の含有水分率及び浸漬加工後の質量変化率から算出される２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの水分率は、実施例１１が１．２６質量％、及び比較例１０が０．５３質量％であった。

成型後Ｖリブドベルトの圧縮ゴム層における層状珪酸塩の面積占有率は実施例１１が１２％であった。２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層における層状珪酸塩の面積占有率は実施例１１が１６％であった。

水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルトの被水時異音評価は、実施例１１がＢ、及び比較例１０がＥであった。２４時間の水浸漬加工を施したＶリブドベルトの被水時異音評価は、実施例１１がＡ、及び比較例１０がＥであった。

水浸漬加工を施さなかった成型後Ｖリブドベルトの耐摩耗性評価は、実施例１１及び比較例１０が○であった。

以上の結果から、圧縮ゴム層に層状珪酸塩を含有させた実施例１１では、水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率は１．２６質量％で、また、圧縮ゴム層における層状珪酸塩の面積占有率は１６％であり、そして、水浸漬加工後の被水時異音評価はＡであることが分かる。

これに対し、比較例１０では、水浸漬加工を施したＶリブドベルトの圧縮ゴム層の水分率は０．５３質量％で、また、圧縮ゴム層において層状珪酸塩は検知されず、そして、水浸漬加工後の被水時異音評価はＥであることが分かる。

また、実施例１１と比較例１０とを比較すると、試験評価１及び２の場合と同様、前者では、Ｖリブドベルト自体に吸水させることにより被水時異音抑制効果が改善されているのに対し、後者ではその効果改善が認められないことが分かる。

本発明は、ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルト及びその製造方法について有用である。

Ｂ Ｖリブドベルト（摩擦伝動ベルト）
１０ Ｖリブドベルト本体
１５ Ｖリブ（プーリ接触部分）

Claims (8)

1. ベルト本体がプーリに接触するように巻き掛けられて動力を伝達する摩擦伝動ベルトであって、
   上記ベルト本体の少なくともプーリ接触部分は、原料ゴムに層状珪酸塩が配合され且つ水分率が０．７０質量％以上のゴム組成物で形成されている摩擦伝動ベルト。
2. 請求項１に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
   上記層状珪酸塩の膨潤力が２０ｍｌ／２ｇ以上である摩擦伝動ベルト。
3. 請求項１又は２に記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
   上記層状珪酸塩の陽イオン交換容量が７０ｍｅｇ／１００ｇ以上である摩擦伝動ベルト。
4. 請求項１乃至３のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
   上記ベルト本体の少なくともプーリ接触部分を形成するゴム組成物は、Ｘ線回折測定において、測定範囲が２θ＝０．２〜１５°における検出ピークが２θ＝９°以下である摩擦伝動ベルト。
5. 請求項１乃至４のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
   上記ベルト本体のプーリ接触部分表面に露出した層状珪酸塩の面積占有率が１２％以上である摩擦伝動ベルト。
6. 請求項１乃至５のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
   上記層状珪酸塩がモンモリロナイトを含むことを特徴とする摩擦伝動ベルト。
7. 請求項１乃至６のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトにおいて、
   上記ベルト本体の少なくともプーリ接触部分を形成するゴム組成物は、原料ゴム１００質量部に対し、上記層状珪酸塩が１０〜８０質量部配合されていることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
8. 請求項１乃至７のいずれかに記載された摩擦伝動ベルトの製造方法において、
   ベルト本体の少なくともプーリ接触部分が、原料ゴムに層状珪酸塩が配合されたゴム組成物で形成された成型後摩擦伝動ベルトを、水蒸気雰囲気中又は水中に所定時間入れる工程を含むことを特徴とする摩擦伝動ベルトの製造方法。

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