JP2010540928A - アルコ−ル注入器を備える、沸騰水型原子力発電プラント - Google Patents

Abstract

ＢＷＲ（２０）、ＢＷＲ（２０）を冷却する反応器冷却システム、反応器冷却システムに接続されたＨＷＣ水素注入システム（６０）、及び反応器冷却システムに接続されたアルコール注入システム（１００）を含む、原子力発電プラント（１０）を提供する。また、メタノールと水素の供給方法も提供する。

Description

本発明は、原子力発電プラント全般に関し、とりわけ沸騰水型反応器（ＢＷＲ）を有する原子力発電プラントに関する。

背景技術
ＢＷＲの冷却水中にある、酸素や過酸化水素のようなオキシダントにより引き起こされる酸化は、反応器構成要素に対して応力腐食割れ（ＳＣＣ）を引き起こすことがあり、そして燃料ピンのジルコニウム合金クラッディングの腐蝕につながりうる。反応器構成要素、例えば反応器圧力容器（ＲＰＶ）、ＢＷＲ内部部品のための公知のＳＣＣ減少策は、貴金属化学添加（ＮＭＣＡ：貴金属注入）、及び水素水化学（ＨＷＣ：水素注入）である。これらのＳＣＣ減少策は、内部部品のＳＣＣを減少させることができるが、燃料ピンクラッディングの腐蝕を増加させることがある。

ＮＭＣＡ法は例えば、米国特許Ｎｏ５，８１８，８９３、５，９０４，９９１、及び６，７９３，８８３に記載されており、ここで定義されているようにＮＭＣＡは、貴金属のオンライン添加、若しくはオフライン添加を両方とも含むことができる。

ＮＭＣＡと一緒に使用されるＨＷＣは、米国特許出願Ｎｏ．２００５／００１８８０５の背景技術部分に記載されており、ここにはヒドラジンのような還元性窒素化合物と、水素との組合せの適用も記載されている。メタノールのようなアルコールをヒドラジンと組み合わせる適用も開示されている。ＤＥ１００３０７２６が記載しているのは、反応器内部部品へ堆積するための光触媒物質の適用であり、水素又はメタノールの注入について言及している。

酸化効果を減少させるためのメタノールの適用は、米国特許出願公報Ｎｏ．２００５／０１３５５４２に記載されており、また２００５年１０月１１〜１３日、韓国のＧｙｅｏｎｇｊｕで「Ｐｒｏｃ．Ｓｙｍｐ．ｏｎ Ｗａｔｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ａｎｄ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｐｏｗｅｒ Ｐｌａｎｔｓ ｉｎ Ａｓｉａ」において、Ｓａｎｅｓｈｉｇｅらが発表した「Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｈｅ Ｍｅｔｈａｎｏｌ Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｉｎ Ｒｅａｃｔｏｒ Ｗａｔｅｒ ｉｎ Ｒｅａｃｔｏｒ Ｗａｔｅｒ ｏｆ ＢＷＲ Ｐｌａｎｔｓ」というタイトルの論文にも見られる。

終了、及びその後のＢＷＲの起動は、規則的な間隔、例えば１〜３年ごとに行うことができ、通常運転中とは非常に異なる水化学が存在する。例えば、ＴａｋｉｇｕｃｈｉとＯｔｏｈａによる「Ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｗａｔｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ｄｕｒｉｎｇ Ｓｔａｒｔ−ｕｐ ｆｏｒ Ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ＳＣＣ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ｉｎ Ｔｏｋａｉ−２ ＢＷＲ」の論文で論じられているように、濾水中のオキシダント濃度は、起動の間は高い。この論文は、付加的な水素注入システムを介した、起動の間のＨＷＣの添加を記載している。

米国特許公報Ｎｏ．２００５／００１８８０５はまた、起動及び終了の間、水素と還元性窒素化合物の添加を記載している。

本発明の概要
起動の間のＨＷＳの使用は公知であるが、この処置には幾つかの欠点がある。水素とエアポケット（起動の間に存在することがある）との接触は、爆発反応の可能性を防止するために、回避する必要がある。加えて、起動の間のＨＷＣの使用には、「Ｔｈｅ Ｆｉｒｓｔ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｗａｔｅｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ｄｕｒｉｎｇ Ｓｔａｒｔ−ｕｐ ｆｏｒ Ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ＳＣＣ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ｉｎ Ｔｏｋａｉ−２ ＢＷＲ」の論文に挙げられている他の欠点が幾つかあり、それは例えば特定の起動運転条件の間、適切な目的濃度の維持ができないことである。起動及び終了の両方の間に変化する条件、例えば反応器を通って循環する冷却材量の変化、及び反応器温度の変化は、気体状水素の適切な供給を極めて困難にしている。さらに水素注入は、別の時期、例えば修理若しくは故障の間には行うことができない。

貴金属もまたしばしば、特定の時期、例えば２５０℃又はそれ未満の温度で運転時、及び水素注入が利用できない時に、触媒としての効果が減少し始める。起動時、及び終了時の間は、これらの水準以下に温度が低下し、そして水素注入は煩雑である。

本発明の対象は、ＨＷＣが利用できない、又は望ましくない時期の間、例えばＨＷＣ注入システムの故障の間、又は反応器の起動若しくは終了の間、酸化を減少させ、かつ反応器炉心部材及び燃料クラッディングについて腐蝕を減少させることである。他の代替的な、又は付加的な本発明の対象は、より安全な、よりコストの低い、及び／又はより煩雑ではない酸化還元である。

本発明が提供するのは、ＢＷＲ、ＢＷＲを冷却する反応器冷却システム、反応器冷却システムに接続されたＨＷＣ水素注入システム、及び反応器冷却システムに接続されたアルコール注入システムを含む原子力発電プラントである。

水素注入システムに加えて別個のアルコール注入システムを設置することにより、様々な運転体制のための、例えば通常運転条件とは異なる起動及び終了の間のための、水素若しくはアルコールの使用を有利に制御することができる。アルコールはまた有利には、水素注入システムが稼働不能、さもなくば利用できない時のバックアップ注入システムとして設置することができる。アルコール（液状で供給可能であり、かつエアポケットと接触しても爆発しないもの）の使用により、有利には安全性が改善し、モニタリングに注意する必要性が減少し、そして複雑な配管設備の必要性が減少する。

付加的な部材、例えば還元性窒素化合物注入システム、及びＮＭＣＡ注入システムもまた、有利に備えることができる。

本発明はまた、起動運転、又は終了運転の間に、ＢＷＲにアルコールを供給することを含む、原子力発電プラントの運転方法を提供する。

アルコールは通常、起動又は終了に適しているとは考えられていなかった。と言うのも、米国特許公報Ｎｏ．２００５／００１８８０５に記載されているように、起動及び終了の間、放射能レベルは強度が弱く、アルコールは一般的にγ線が存在するときに有用だと考えられていたからである。しかしながら本発明は、起動及び終了の間にＨＷＣの代わりにアルコールを使用することにより、有利に幾つかの酸化還元を可能にし、また爆発に関する危険性を減少させ、かつ必要とされる設備を簡素化する。付加的なアルコール注入システムは、既存のＢＷＲ原子力発電プラントに加えても、新設する発電プラントに設置してもよく、そして例えば、原子炉水浄化系（ＣＵＷ）、緊急炉心冷却システム（ＥＣＣＳ）、一次ループ再循環システム（ＰＬＲ）、又は制御棒駆動部冷却システム（ＣＬＤ）を介して反応器内の一次冷却材と接続されていてよい。

有利には、ヒドラジン又は他の還元性窒素化合物を、アルコール及び水素と同時にＢＷＲ一次冷却回路に供給して、添加剤の総体的な酸化還元性能を改善させることができる。

本発明はまた、ＢＷＲ一次冷却回路に対して水素とアルコールの両方を、発電プラントの通常運転中に供給することを含む原子力発電プラントの運転方法を提供する。

従来、メタノールは水素の代替物と思われていた。水素とメタノールの両方を供給することによって、水素とメタノールとのこの混合物は、適切な酸化還元をもたらすために所望の通りに変えることができる。適度に負の電気化学的な電位値（僅かに−２４０ｍＶ未満）が得られ、その上、酸素を還元する化学種が二種類得られる。さらには、例えばＨＷＣのための水素貯蓄量が不足しているとき、又は水素注入が無くなる時、使用水素量を減少させるために水素と共にメタノールを供給することができ、これによりバックアップ保護が得られる。

本発明の好ましい実施態様を、以下の図を参照しながら説明する。

本発明による原子力発電プラントの１つの実施態様を示す。 図１の実施態様のヒドラジン注入器及びメタノール注入器の詳細を示す。 ＢＷＲ ９００ＭＷｅ反応器の炉心で水素１．２ｐｐｍと等価な効果をもたらすための、水素とメタノールの量を示す。 酸化、及び３１５〜３５０℃での水中のジルコニウムの水素ピックアップ（ＨＰＵ）に対する、極性の効果を示す。

好ましい実施態様の説明
図１が概略的に示すのは、本発明によるＢＷＲ原子力発電プラント１０の１つの好ましい実施態様である。原子力発電プラント１０は、複数の燃料棒、例えばジルコニウム合金チューブ内の二酸化ウラン燃料、ダウンカマー２６、及びライザー２８を備える炉心２２を有する、ＢＷＲ２０を有し、これらは概略的に示されている。ダウンカマー２６は、一次冷却材取り込み口２４に接続されており、この取り込み口が一次冷却材管３０から水を受け取る。炉心２２は、一次冷却材管３０からの水を加熱し、この冷却材管３０は、タービン４０に蒸気を与えて発電機４２を稼働させる熱水パイプ（ｈｏｔ ｌｅｇ）３２を有する。冷却器４４は、蒸気を水に冷却し、この水は冷却器を出て冷却材管３０の冷水パイプ（ｃｏｌｄ ｌｅｇ）３４に行き、そして取り込み口２４とダウンカマー２６にポンプで戻される。

制御棒駆動部冷却システム（ＣＬＤ）５０は、炉心２２に挿入された制御棒のための駆動部を冷却するために設置することができる。ＨＷＣ水素注入器６０は、冷水パイプ３４に水素を注入することができ、そしてＮＭＣＡ注入器６２は貴金属、例えば白金を同様に冷水パイプ３４に供給することができ、その結果反応器２０は、運転の通常期間の間、ＨＷＣとＮＭＣＡを受けられる。

すべて概略的に示されているＥＣＣＳ７０、ＰＬＲ８０、及びＣＵＷ９０も、設置することができる。

図１の特別な実施態様は、メタノール注入器１００、及びヒドラジン注入器１１０を備え、これらはＣＵＷ９０に、例えばＣＵＷポンプの下流に接続されている。このようして、ＣＵＷ９０を介して一次冷却材管３０の冷水パイプ３４に入る水へと、メタノールとヒドラジンを注入することができ、これらを反応器２０を通して循環させることができる。冷却されたＣＵＷ試料管はまた、注入器１００、１１０の液体を受け取るために使用することができる。注入器１００、１１０はまた、ＥＣＣＳ７０、ＰＬＲ８０、又はＣＬＤ５０に位置していてもよい。代替的にはまた、既存の注入器、例えばナトリウム２４注入のために使用され、かつＣＵＷ９０に接続された注入器を、注入器１００又は１１０として変更することができる。好ましい箇所は、あらゆる樹脂床の後である。

注入するメタノールとヒドラジンの量は、１つ又は１つより多いセンサ１３０からのインプット、例えばダウンカマー２６内にあるメタノール、ヒドラジン若しくは水素の濃度のモニタリングを受け取り可能な制御部１２０によって制御することができる。メタノールの事前設定量は、例えばダウンカマー２６内の水素値を考慮して注入することができる。センサ１３０はまた、反応器２０又は炉心２２、例えば燃料ピンクラッディングの１つ又は１つより多い成分の電気化学電位（ＥＣＰ）を測定することもできる。

図２は、メタノール注入器１００、及びヒドラジン注入器１１０の１つの実施態様を示し、これらの注入器は、ＣＵＷ９０の配管に接続されたタンク１０４、１１４をそれぞれ含むことができる。定量ポンプ１０２、１１２はそれぞれ、メタノール、及び／又はヒドラジンをＣＵＷ９０中に放出することができ、そして制御部１２０を介して個々に制御することができる。制御部１２０は、起動運転と終了運転を制御する制御部と同一のものであっても、又は別個の制御部であってもよい。代替的に、重力支持型注入器の態様では、供給されるメタノール又はヒドラジンの量は、バルブを開ける、又は閉じることによって制御することができ、これらのタンクは配管上方につり下げられている。

メタノールが好ましい一方で、エタノール及びプロパノールを含む他のアルコールもまた送ることができ、これらもまた好ましい。しかしながら、ギ酸、ホルムアルデヒド、及びアセトアルデヒドが、他の適切なアルコールの例である。

ヒドラジンが好ましい還元性窒素化合物である一方で、他の化合物、例えばアンモニア（ＮＨ₃）もまた、使用可能である。

本発明の１つの好ましい方法においては、アルコールを一次冷却材に注入して、起動又は終了の間、或いはＨＷＣ６０が稼働していない別の時間の間、例えばＨＷＣが故障している時、ダウンカマー２６内のアルコール濃度を０．１〜３００μｍｏｌ／ｋｇ（≒メタノールに対して０．００３２〜９．６ｐｐｍ）にする。最も好ましくは、前記アルコール濃度を、１０μｍｏｌ／ｋｇ未満にする。

好ましくはまた、終了、及び起動の間にヒドラジンを一次冷却材に供給して、ダウンカマー２６内での最大ヒドラジン濃度を３００μｍｏｌ／ｋｇにする。

本発明の他の好ましい方法において有利には、通常運転中に水素注入とメタノール注入の両方を使用する。すべての水素含有化学物質注入器、例えば水素、メタノール、及びヒドラジンのための注入器を、同時に使用することも可能である。様々な運転フェーズによって、様々な水素含有化学物質注入器を、段階的に取り入れるか、又は段階的に取り除いてもよい。好ましくは、加えられる水素含有化学物質の組み合わせは、水素について化学量論的に等量であり、メタノール１０μｍｏｌ／ｋｇとほぼ等量、又はそれ未満の量を維持すべきである。水素若しくはアルコール、又はヒドラジンの計量供給は、特定の限界値を超えると、幾つかの不利な結果につながることがあり、そのため最も好ましくは、注入する水素含有化学物質のあらゆる限界値が、メタノール３００μｍｏｌ／ｋｇの等量を超過しない。

図３が示すのは、反応器炉心での効果が、供給水に水素１．２ｐｐｍを注入した効果と同様に得られる、通常運転中に９００ＭＷの標準的な電気式ＢＷＲの供給水に注入すべきメタノールの量である。これは、２つの成分（メタノールと水素）のみを含む化学量論的な計算の説明である。ダウンカマーへの水素の拡散、及び蒸気による水素のキャリーオーバーは、図３の計算で考慮されている。従って第一列はＨＷＣ６０により供給される水素の供給水濃度ＦＣ、第２列は通常運転中の予測ダウンカマー濃度ＲＣ、及び第３列は通常運転中の水素の予測炉心濃度ＣＣである。第４列は、供給水中の水素濃度が減少するにつれて炉心から失われると予測される水素の差であり、そして第５列は補うために供給しなければならないメタノール等量である。そして第６列、第７列、及び第８列はそれぞれ、ＨＷＣ６０による水素注入量の減少を補うために、供給水、ダウンカマー、及び炉心中で所望のメタノール量を化学量論的に示す。３つ、又は３つより多い成分が含まれる場合、同様の計算を行い、１つの成分が後続工程で他の成分と置き換わる（１つの成分が減れば、他の１つの成分が増える）。

加えてメタノールは、過酸化水素還元濃度（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｈｙｄｒｏｇｅｎ ｐｅｒｏｘｉｄｅ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ）の点で、及び負のＥＣＰ値を生成する点で水素よりも効果的であり、このことは例えば、２００４年１０月、サンフランシスコでＢｅｒｎｈａｒｄ ＳｔｅｌｌｗｅｇとＷｉｌｆｒｉｅｄ Ｒｕｅｈｌｅにより、５ｔｈ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｗｏｒｋｓｈｏｐ ｏｎ ＬＷＲ Ｃｏｏｌａｎｔ Ｗａｔｅｒ Ｒａｄｉｏｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｓｔｒｙで発表された論文「Ｒｅａｓｏｎｓ ａｎｄ Ｃｒｉｔｅｒｉａ ｆｏｒ Ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｍｅｔｈａｎｏｌ ａｓ Ａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅ ｔｏ Ｈｙｄｒｏｇｅｎ ｆｏｒ ＢＷＲ Ｐｌａｎｔｓ」で論じられており、その内容は参照をもってその全体が開示されたものとする。放射線分野での実験データが示すのは、メタノールについては過酸化水素が、同モルの酸素比での水素よりも２分の１少ないということである。またメタノールは、酸素モル比の機能と同じＥＣＰに達するのに水素よりも約３倍効率的である。

センサ１３０は、ダウンカマー２６内の水素濃度とメタノール濃度のモニタリングを介して正確なダウンカマー濃度ＲＣを保証するために設置することができる。

３つの注入器１００、１１０、６０を取り混ぜて使用するのが好ましい実施例であり、これは以下のものを含む：
Ａ．一定水準でメタノールを注入しながら、ヒドラジン注入を増加、及び水素注入を減少（終了）；
Ｂ．メタノールとヒドラジン注入の両方を増加させながら、水素注入は無し（起動の初期）；
Ｃ．ヒドラジンをさらに増加させながらメタノールを一定水準で注入し、水素注入は無し（起動の終期）；
Ｄ．メタノールは一定水準で注入しながら、ヒドラジンを減少させ、水素注入は増加（ＨＷＣ又はＮＭＣＡの通常運転の初期）；
Ｅ．通常運転中の水素注入の損失量を補うためのメタノールの注入増加若しくは減少；及び
Ｆ．オンラインＮＭＣＡ注入の間、ＥＣＰへの影響を補うためのメタノールの注入増加若しくは減少；

図４には多くの調査が要約されており、これは燃料ピンのＥＣＰが陰極性（負）になり、かつ−３００ｍＶ未満になれば、ジルコニウム水素ピックアップ（ＨＰＵ）、若しくは水素ピックアップフラクション（ＨＰＵＦ）、及び酸化が劇的に増加することを示している。このため、−３００ｍＶの、又はこれより大きいＥＣＰレベルは、燃料運転が関係する限り好ましい。ＢＷＲに適用されるすべての還元剤（水素＋メタノール＋ヒドラジン）という組み合わせの供給水中の濃度は、還元性の環境をもたらすために、Ｐｔ（白金）参照電極に対するＥＣＰ電位が、約−３００ｍＶ、又はそれより大きい（例えば−２６０ｍＶ）ことにより特徴付けられていてよい。ＢＷＲ反応器内部部品を保護するため、及びまた増加している燃料運転マージン（ｉｎｃｒｅａｓｅ ｆｕｅｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｍａｒｇｉｎ）を維持するため、Ｐｔ（白金）参照電極に対するＥＣＰ電位は、内部部品のＳＣＣを最小限にするために、操業者により通常課される−５００ｍＶではなく、約−３００ｍＶ、又はそれより大きい（例えば−２６０ｍＶ）値に保たれるべきである。

本発明においては、メタノールを使用するのが好ましい。代替的に、他の適切なアルコール、例えばエタノール若しくはプロパノール、又はこれらのあらゆる混合物を使用してもよい。

明細書の前述部分では、本発明を特別の模範的な実施態様と、その実施例を参照しながら記載した。しかしながら、以下の請求項で示されるように、本発明のより広い本質と範囲を離れない限り、これらに対して様々な修正や変更が可能なことは明らかである。従って明細書と図面は、限定的な意味ではなく、説明的なものと考慮されるべきである。

１０ ＢＷＲ型原子力発電プラント、 ２０ ＢＷＲ、 ２２ 炉心、 ２４ 取り込み口、 ２６ ダウンカマー、 ２８ ライザー、 ３０ 冷却材管、 ３２ 熱水パイプ、 ３４ 冷水パイプ、 ４０ タービン、 ４２ 発電機、 ４４ 冷却器、 ５０ 冷却システム（ＣＬＤ）、 ６０ 水素注入器、 ６２ ＮＭＣＡ注入器、 ７０ ＥＣＣＳ、 ８０ ＰＬＲ、 ９０ ＣＵＷ、 １００ メタノール注入器、 １０２ ポンプ、 １０４ タンク、 １１０ ヒドラジン注入器、 １１２ ポンプ、 １１４ タンク、 １２０ 制御部、 １３０ センサ

Claims (25)

1. 原子力発電プラントであって、
   沸騰水型反応器；
   前記沸騰水型反応器を冷却する反応器冷却システム；
   前記反応器冷却システムに接続された、水素水化学水素注入システム；及び
   前記反応器冷却システムに接続された、アルコール注入システム、
   を含む、原子力発電プラント。
2. 前記アルコールがメタノールである、請求項１に記載の原子力発電プラント。
3. 前記アルコールが、メタノール、エタノール、及びプロパノールを含む群から選択されるアルコールを少なくとも１つ含む、請求項１に記載の原子力発電プラント。
4. 前記沸騰水型反応器が、ダウンカマー、前記ダウンカマーへアルコールを供給可能なアルコール注入システム、及び前記ダウンカマーへ水素を供給可能な水素水化学水素注入システムを含む、請求項１に記載の原子力発電プラント。
5. 前記沸騰水型反応器に接続されている原子炉水浄化系をさらに含む、請求項１に記載の原子力発電プラント。
6. 前記アルコール注入システムが、原子炉水浄化系にインプットを有する、請求項５に記載の原子力発電プラント。
7. 前記冷却システムに接続されている、貴金属化学添加注入器をさらに含む、請求項１に記載の原子力発電プラント。
8. 前記貴金属化学添加注入器が、冷却システム内に白金を注入する、請求項７に記載の原子力発電プラント。
9. 制御部をさらに含み、当該制御部が前記アルコール注入システムに接続されている、請求項１に記載の原子力発電プラント。
10. アルコール又は水素の濃度を検知するセンサをさらに含み、当該センサが前記制御部に接続されている、請求項９に記載の原子力発電プラント。
11. 前記制御部を、前記沸騰水型反応器の起動及び終了の間に使用する、請求項９に記載の原子力発電プラント。
12. 前記沸騰水型反応器がダウンカマーを含み、当該ダウンカマーはアルコール濃度が約０．１〜３００μｍｏｌ／ｋｇの間である、請求項１に記載の原子力発電プラント。
13. 前記アルコール濃度が１０μｍｏｌ／ｋｇ未満である、請求項１２に記載の原子力発電プラント。
14. 前記冷却システムに接続された還元性窒素化合物注入器をさらに含む、請求項１に記載の原子力発電プラント。
15. 前記還元性窒素化合物注入器が、前記沸騰水型反応器に対して、アルコール及び／又は水素と同時に、ヒドラジン又は他の還元性窒素化合物を供給する、請求項１４に記載の原子力発電プラント。
16. アルコール、水素、及び還元性窒素化合物の合計濃度が、１０μｍｏｌ／ｋｇ未満である、請求項１４に記載の原子力発電プラント。
17. 前記沸騰水型反応器内にある燃料クラッディングが、−３００ｍＶより大きい電気化学電位レベルを有する、請求項１に記載の原子力発電プラント。
18. 起動運転、又は終了運転の間に、沸騰水型反応器にアルコールを供給することを含む、原子力発電プラントの運転方法。
19. 前記アルコールがメタノールである、請求項１８に記載の方法。
20. 前記アルコールが、メタノール、エタノール、及びプロパノールを含む群から選択されるアルコールを少なくとも１つ含む、請求項１８に記載の方法。
21. 発電プラントの通常運転の間、沸騰水型反応器に水素とアルコールの両方を供給することを含む、原子力発電プラントの運転方法。
22. 前記アルコールがメタノールである、請求項２１に記載の方法。
23. 前記アルコールが、メタノール、エタノール、及びプロパノールを含む群から選択されるアルコールを少なくとも１つ含む、請求項２１に記載の方法。
24. 前記アルコールと水素を同時に供給することをさらに含む、請求項２１に記載の方法。
25. ＢＷＲに還元性窒素化合物を供給することをさらに含む、請求項２１に記載の方法。

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