JP2010533787A - 長さ方向において厚さが変化する鋼ストリップ - Google Patents
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Abstract
Description
C 0.03〜0.08
Mn 0.1〜1.2
Si ≦1.0
P ≦0.1
Nb ≦0.07
V ≦0.5
Ti ≦0.1
を有し、残部が鉄及び不可避不純物である。これは、低炭素鋼に通常の組成であり、その際、鋼は、所望により使用する合金化元素Si、P、Nb、V及びTiの一種以上を含むことができる。
YS≧250+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]
を特徴とし、Mn、Si、P、Nb、V、Tiを重量%で表し、YSがストリップの薄肉部における降伏強度である。この式は、連続的焼きなましを使用することにより、ストリップをバッチ焼きなましした場合に必要とされるよりも少ない合金化元素で、高い降伏強度が、ストリップの薄肉部で達成できることを示している。
YS≧270+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]
を特徴とする。連続的焼きなましに最適化した処理条件のために、厚さが変化する鋼ストリップは、この式によるよりも高い降伏強度に達する。
A80≧-0.05*YS+40
を特徴とし、A80は、ストリップの薄肉部における総伸長であり、YSは、ストリップの薄肉部における降伏強度である。この式は、厚さが変化する連続的焼きなまししたストリップが、必要とされることが多い製品特性、すなわち高い総伸長と組み合わされた高い降伏強度、を有することを示している。高い総伸長は、例えばスタンピング部品に必要とされる。
鋼ストリップを熱間圧延により製造する。熱間圧延の後、厚肉部及び薄肉部の両方を少なくとも15%の圧下率で冷間圧延することにより、長さ方向において厚さが変化する鋼ストリップを形成する。その結果、厚肉部及び薄肉部の両方が焼きなまし中に再結晶する。
鋼ストリップを熱間圧延により製造する。熱間圧延の後、厚肉部を15%未満、通常は約5%の圧下率で冷間圧延することにより、及び薄肉部を少なくとも15%、通常は20〜50%の圧下率で冷間圧延することにより、長さ方向において厚さが変化する鋼ストリップを形成する。
連続的焼きなましラインにおける線速度は、重要な経済的パラメータである。線速度が冷却装置、例えばガスジェット、より低い場合、冷却を正常な操作様式外の最小容量で操作する必要があり、溶融亜鉛めっき前のストリップ温度を制御することがより困難になる。正常な線速度でTRBを製造することは、経済的及び実用的の両方の理由から有益である。選択的加熱は、製造業者が線速度を増加し、同時に、TRBの機械的特性を改良することができる、有効な方法である。
例4では、二相組織鋼を製造する。二相組織鋼の製造には、(二相区域における)高い焼きなまし温度及びオーステナイトからマルテンサイト、ベイナイト及び/または残留オーステナイトへの変態を促進するための比較的高い冷却速度が不可欠である。二相組織鋼の場合、低い線速度は、冷却速度も低くなるので、不利である。
Claims (17)
- 少なくとも複数の厚肉部及び複数の薄肉部を有することで長さ方向において厚さが変化する鋼ストリップであって、ストリップが冷間圧延されて厚肉部及び薄肉部を形成しており、一つの厚肉部及び一つの薄肉部が数メートル以下の長さを有し、そのストリップが焼きなましされており、焼きなましが連続焼きなましにより行われることを特徴とする、鋼ストリップ。
- 厚肉部の降伏強度が、薄肉部の降伏強度と等しいか、またはそれより高い、請求項1に記載の鋼ストリップ。
- 鋼ストリップが二相組織鋼、TRIP鋼または多相高強度鋼である、請求項1または2に記載の鋼ストリップ。
- 鋼ストリップがHSLA鋼または低炭素鋼である、請求項1または2に記載の鋼ストリップ。
- 薄肉部だけが再結晶され、厚肉部と薄肉部の降伏強度の差が、バッチ焼きなましされている同じHSLA鋼または低炭素鋼ストリップにおけるよりも小さい、請求項4に記載の鋼ストリップ。
- 鋼の組成が、バッチ焼きなましされた、同じ薄肉部の降伏強度を有するHSLA鋼または低炭素鋼よりも、低い合金化元素の値を有する、請求項4に記載の鋼ストリップ。
- 鋼が、重量%で下記の組成:
C 0.03〜0.08
Mn 0.1〜1.2
Si ≦1.0
P ≦0.1
Nb ≦0.07
V ≦0.5
Ti ≦0.1
を有し、残部が鉄及び不可避不純物である、請求項4〜6のいずれか一項に記載の鋼ストリップ。 - 鋼が、C、Mn、及び所望によりSi、P、Nb、V、及びTiを含み、残部が鉄及び不可避不純物であり、式:
YS≧250+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]
を特徴とし、Mn、Si、P、Nb、V、Tiが重量%で表され、YSがストリップの薄肉部における降伏強度である、請求項7に記載の鋼ストリップ。 - YS≧270+225(Mn/6+Si/24)+716P+2938Nb+600V+2000Ti[MPa]である、請求項8に記載の鋼ストリップ。
- A80≧-0.05*YS+40
であり、A80が、ストリップの薄肉部における総伸長であり、YSが、ストリップの薄肉部における降伏強度である、請求項4〜9のいずれか一項に記載の鋼ストリップ。 - 薄肉部における鋼が600 MPaを超える引張強度及び400 MPa未満の降伏強度を有する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の鋼ストリップ。
- 薄肉部における鋼が600 MPaを超える引張強度及び300 MPa未満の降伏強度を有する、請求項11に記載の鋼ストリップ。
- 薄肉部における鋼が800 MPaを超える引張強度及び550 MPa未満の降伏強度を有する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の鋼ストリップ。
- 薄肉部における鋼が800 MPaを超える引張強度及び450 MPa未満の降伏強度を有する、請求項13に記載の鋼ストリップ。
- 薄肉部における鋼が980 MPaを超える引張強度及び750 MPa未満の降伏強度を有する、請求項1〜3のいずれか一項に記載の鋼ストリップ。
- 薄肉部における鋼が980 MPaを超える引張強度及び650 MPa未満の降伏強度を有する、請求項15に記載の鋼ストリップ。
- 請求項1〜16のいずれか一項に記載のストリップから製造されたテーラーロールドブランク。
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