CN104245970B - 低屈服比高强度电阻焊钢管、用于该电阻焊钢管的钢带以及它们的制造方法 - Google Patents

低屈服比高强度电阻焊钢管、用于该电阻焊钢管的钢带以及它们的制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种管长度方向的材质偏差小至ΔTS小于20MPa，并且具有屈服比为80％以下的低屈服比、屈服强度YS为379～552MPa、拉伸强度TS为655MPa以上的高强度的低屈服比高强度电阻焊钢管及其制造方法。具体而言，对钢原材实施精轧开始温度为950℃以下、精轧结束温度为820～920℃范围的温度的精轧，制成热轧钢带，在精轧结束后，将卷取温度设定为650～800℃范围的温度，将该热轧钢带卷取为卷材状，其中，所述钢原材具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下。不加热而在室温下对卷取为卷材状的热轧钢带进行包括拉出、成形、电阻焊的制管工序，制成电阻焊钢管。

Description

低屈服比高强度电阻焊钢管、用于该电阻焊钢管的钢带以及它们的制造方法
技术领域
本发明涉及用于油井管道的高强度电阻焊钢管(high-strengthelectricresistanceweldedsteelpipeforOilCountryTubularGoods(OCTG))，特别涉及相当于API5CTK55的高强度电阻焊钢管的材质均匀性的提高。需要说明的是，此处所谓的“高强度”，是指屈服强度YS为379～552MPa，拉伸强度TS为655MPa以上的情况。另外，此处所谓的“低屈服比(lowyieldratio)”是指屈服比为80％以下。
背景技术
对带钢(steelstrip)进行连续成形、电阻焊(electricresistancewelding)而制造的电阻焊钢管，在制管时导入了较大的弯曲应变(bendingstrain)，特别是制管后的屈服强度(yieldstrength)YS的上升变得显著，因此，一直以来，因施加的应变而具有屈服强度YS显著提高倾向的析出硬化型钢板(precipitation-hardenedsteelsheet)，在不进行制管后的热处理(heattreatment)时，无法用作低屈服比的高强度电阻焊钢管用原材料。因此，一直以来，使用提高了C、Mn含量的成分系的固溶强化型钢板(solidsolutionhardenedsteelsheet)作为低屈服比高强度电阻焊钢管用原材料。
例如，在专利文献1中记载了一种电阻焊钢管的制造方法，其中，将母材钢管加热至Ae3点以上且1300℃以下，实施轧制结束温度为(Ae3点－50℃)以上的减径轧制(reducingmillrolling，reducingrolling)，然后在2秒钟以内开始冷却，以5～20℃/秒的速度冷却至(Ae3点－70℃)，以1.0～20℃/秒的速度冷却至(Ae3点－150℃)，并且所述母材钢管的组成为含有C：0.0002～0.5％、Si：0.003～3.0％、Mn：0.003～3.0％、Al：0.002～2.0％、P：0.003～0.15％、S：0.03％以下、N：0.01％以下。由此，可以得到母材部具有微细且均匀的结晶粒径，并且仅表面层被进一步微细化，强度－延展性(ductility)平衡优良的钢管。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2004－217992号公报
发明内容
发明所要解决的问题
然而，在专利文献1记载的技术中，加热母材钢管，实施减径轧制是必要条件，并且由于对母材钢管进行加热，因此还存在有表面性状(surfacecondition)下降，同时制造成本(productioncost)也高涨的问题。
此外，对于固溶强化型钢板而言，如果要确保高强度，则不得不提高C、Mn量，因此，除了因热轧条件不可避免的变化而导致强度等材质产生较大偏差之外，还存在有以下问题，即，在卷取为卷材状后，卷材内周部(innerwrapofacoil)与卷材外周部(outerwrapofacoil)相比容易软质化，因卷材位置而导致的强度等材质偏差变大。在板厚为10mm以上的厚壁钢板(heavygaugesteelsheet)(厚物)中，该倾向特别显著。因此，使用固溶强化型钢板作为原材料，难以在制管时不进行加热而稳定地制造材质偏差小、特别是厚壁的高强度电阻焊钢管。另外，如果制管时加热钢管用原材料，则除了需要加热用设备以外，还存在有以下问题，即，导致生产率的下降，随着进一步的加热而形成了氧化皮(scale)，因此由于制管时钢板与辊(roller)的接触，表面瑕疵(surfacedefect)多发，表面性状下降。从这方面考虑，强烈希望一种不加热也可以制管的低屈服比高强度电阻焊钢管的制造方法。
本发明有利地解决了上述现有技术的问题，其目的在于提供一种可以制造强度等材质偏差小、具有屈服比为80％以下的低屈服比、屈服强度YS为379～552MPa、拉伸强度TS为655MPa以上的高强度的电阻焊钢管的、材质均匀性优良的低屈服比高强度电阻焊钢管的制造方法，其以固溶强化型热轧钢板(固溶强化型热轧钢带)作为原材料，在制管时不进行加热，而且在制管后未进一步实施热减径轧制(diameter-reducingrolling)、旋转矫直(rotatingrollerstraightening)。需要说明的是，“材质偏差小”是指例如拉伸强度TS的偏差小于20MPa的情况。
用于解决问题的方法
本发明人为了实现上述目的，首先对于以卷取为卷材状的热轧钢板(hotrolledsteelsheet)(热轧钢带(hotrolledstrip))作为原材料进行制管的电阻焊钢管的管长度方向的强度偏差(材质偏差)进行了深入的研究。
将钢原材加热至加热温度1220℃，进行由粗轧(roughrolling)和精轧(finishrolling)构成的热轧，所述精轧的输入侧温度(finishingentrytemperature)为930℃，输出侧温度(finishingdeliverytemperature)为860℃，制成板厚为12.4mm的热轧钢板(热轧钢带)，并在卷取温度(coilingtemperature)620℃下卷取为卷材状，其中，所述钢原材具有如下组成：以质量％计含有0.39％C－0.24％Si－1.37％Mn－0.017％P－0.005％S－0.041％sol.Al－0.0042％N，且余量由Fe和不可避免的杂质构成。从所得的卷材连续地拉出(开卷(rewinding))，在室温下通过使用辊轧机的连续成形(continuousforming)制成大致圆筒状的开口管(openpipe)，然后将端部对接并进行电阻焊，制成外径为508mmφ的电阻焊钢管。
按照ASTMA370的规定，以拉伸方向为卷材长度方向(管长度方向)的方式从所得的电阻焊钢管中相当于卷材各位置(卷材外周部(距离卷材末端10m)、卷材中央部(距离卷材末端120m)、卷材内周部(距离卷材前端10m))的位置裁取拉伸试验片(tensiletestspecimen)(板状试验片(rectangularspecimen)：宽38mm)，实施拉伸试验，求出拉伸特性(tensileproperty)(屈服强度YS、拉伸强度(tensilestrength)TS、伸长率(elongation)El)。
将所得的结果示于图1。由图1可知，即使制造条件几乎没有偏差，并且使用同一卷材(热轧钢板(钢带))进行制管，所得的电阻焊钢管的管长度方向的拉伸特性在卷材内位置也产生了较大的变化。使用卷材内周部作为原材料进行制管的电阻焊钢管(相当于卷材内周部)的强度(YS、TS)，与相当于卷材外周部的电阻焊钢管相比大大降低。
因此，本发明人对上述管长度方向的强度偏差的原因作了更深入地研究。结果发现，产生该强度偏差的原因之一在于卷取时存在的残余应变(residualstrain)。
这可以认为是由下述机理导致的。
当卷取温度变低，在再结晶结束后进行卷取时，由于钢带温度成为比再结晶温度(recrystallizationtemperature)更低的温度，因此卷取时的应变(卷取应变)未被释放，直接以钢带的长度方向上残留有压缩应变(compressionstrain)的状态被冷却。因此，如果在冷却后实施拉伸试验，则由于包辛格效应(Bauschingereffect)，拉伸强度下降。残留的压缩应变越大，则强度的降低量越大。因此可以认为，越是卷取的曲率半径(curvatureradius)小的卷材内周部，则残余应变越大，强度的降低量也越大。
由这种机理而导致的强度偏差，在固溶强化型钢板，特别是硬质材料(hardmaterial)中变得显著。对于析出强化型钢板，微细析出物(fineprecipitate)产生的析出强化(precipitationstrength)的影响大，因上述机理而导致的强度偏差被掩盖了，未显现出来。另外，对于固溶强化型钢板，当其为软质材料时，因AlN析出而产生的析出强化的影响变大，因上述机理而导致的强度偏差也被掩盖了。
另外还发现，该机理在以卷材(钢带)长度方向作为拉伸方向的方式实施拉伸试验(tensiletest)时变得显著，而在以与轧制方向成直角的方向作为拉伸方向的方式进行拉伸试验时不显现，另外，在硬度测定(hardnessmeasurement)这样的局部试验中，也难以显现。
因此，本发明人进一步反复进行了研究，结果为了防止因该机理而导致的强度偏差，想到了将卷取温度限定在高温(650℃以上)，并且在卷取后，通过恢复来实现应变释放。接着，通过进一步的研究，本发明人发现通过将奥氏体的未再结晶温度范围(non-recrystallizationtemperatureregion)的轧制作为精轧，使晶粒微细化，实现高强度化，可以避免因高温卷取(highcoilingtemperature)导致的强度下降(strengthreduction)。
首先，对作为本发明基础的实验结果进行说明。
实施如下的制管工序(pipemanufacturingprocess)，即，将钢坯(slab)(钢原材)加热至1200～1240℃的温度后，实施粗轧和各种精轧，所述精轧的输入侧温度(finishingentrytemperature)(精轧的开始温度(finishingstarttemperature))FET和输出侧温度(finishingdeliverytemperature)(精轧的结束温度(finishingendtemperature))FDT为910～880℃，再在各种卷取温度CT下卷取为卷材状，制成热轧钢带(板厚为12.7mm)，其中，所述钢坯具有如下组成：以质量％计含有0.39％C－0.24％Si－1.37％Mn－0.017％P－0.005％S－0.041％sol.Al－0.0042％N，且余量由Fe和不可避免的杂质构成。拉出得到的热轧钢带(卷材)，通过冷态下使用辊轧机的连续成形制成大致圆筒状的开口管，然后用挤压辊(squeezeroll)将该开口管的圆周方向端部彼此对接，并通过高频电阻焊(high-frequencyresistancewelding)进行电阻焊，由此制成电阻焊钢管(外径508mmφ×壁厚12.7mm)。
按照ASTMA370的规定，以拉伸方向为卷材长度方向(管长度方向)的方式从所得的电阻焊钢管中相当于卷材各位置(卷材外周部(距离卷材末端10m)、卷材中央部(距离卷材末端60m)、卷材内周部(距离卷材前端10m))的位置裁取拉伸试验片(板状试验片：宽38mm)，实施拉伸试验，求出拉伸强度TS。接着，对于由同一卷材制造的各电阻焊钢管，由得到的拉伸强度TS算出最大值与最小值的差ΔTS。
对ΔTS产生影响的卷取温度CT与精轧的输入侧温度FET的关系示于图2。
由图2可知，在满足精轧的输入侧温度为950℃以下，卷取温度CT为650℃以上的情况下，ΔTS才小于20MPa，强度的偏差变小。并且发现，通过将满足这种CT、FET而制造的热轧钢带(卷材)作为管原材料，才可以制造材质均匀性优良的电阻焊钢管。
本发明是基于这种见解并作了进一步的研究而完成的。也就是说，本发明的要旨如下所述。
(1)一种材质均匀性优良的低屈服比高强度电阻焊钢管的制造方法，其特征在于，实施如下工序而制成电阻焊钢管：加热钢原材，进行粗轧和精轧，制成热轧钢带，并且将该热轧钢带卷取为卷材状的热轧工序；和连续地拉出所述卷取为卷材状的热轧钢带，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序，其中，
所述钢原材具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，
所述精轧为精轧开始温度为950℃以下、精轧结束温度为820～920℃范围的温度的轧制，
将所述热轧钢带卷取为卷材状的卷取温度为650～800℃范围的温度，
所述制管工序在室温下进行。
(2)如(1)所述的低屈服比高强度电阻焊钢管的制造方法，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上。
(3)如(1)或(2)所述的低屈服比高强度电阻焊钢管的制造方法，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有Ca：0.001～0.003％。
(4)一种材质均匀性优良的低屈服比高强度电阻焊钢管，其具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且具有屈服强度YS：379～552MPa、拉伸强度TS：655MPa以上的高强度和屈服比：80％以下的低屈服比。
(5)如(4)所述的低屈服比高强度电阻焊钢管，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上。
(6)如(4)或(5)所述的低屈服比高强度电阻焊钢管，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有Ca：0.001～0.003％。
(7)一种热轧钢带的制造方法，在连续地拉出，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序中，能够在室温下制造上述(1)～(3)所述的电阻焊钢管。
(8)一种热轧钢带，在连续地拉出，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序中，能够在室温下制造上述(4)～(6)所述的电阻焊钢管。
(9)一种热轧钢带的制造方法，实施如下工序而制成电阻焊钢管：加热钢原材，进行粗轧和精轧，制成热轧钢带，并且将该热轧钢带卷取为卷材状的热轧工序；和连续地拉出所述卷取为卷材状的热轧钢带，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序，其中，
所述钢原材具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，
所述精轧为精轧开始温度为950℃以下、精轧结束温度为820～920℃范围的温度的轧制，
将所述热轧钢带卷取为卷材状的卷取温度为650～800℃范围的温度。
(10)如上述(9)所述的电阻焊钢管用热轧钢带的制造方法，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上。
(11)如上述(9)或(10)所述的电阻焊钢管用热轧钢带的制造方法，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有Ca：0.001～0.003％。
发明效果
根据本发明，不实施制管后的热减径轧制、旋转矫直等，即可稳定并且容易地制造强度等材质偏差小，具有屈服比为80％以下的低屈服比、屈服强度YS为379～552MPa、拉伸强度TS为655MPa以上的高强度的材质均匀性优良的低屈服比高强度电阻焊钢管，在产业上起到了显著的效果。
附图说明
图1是表示试验片裁取位置(卷材位置)对电阻焊钢管的管长度方向的拉伸特性所产生影响的图。
图2是表示对拉伸强度TS的偏差ΔTS((TS的最大值)－(TS的最小值))产生影响的卷取温度CT与精轧的输入侧温度(精轧的开始温度)FET的关系的图。
具体实施方式
在本发明中，使用具有如下组成的钢原材：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成。
首先，对本发明中使用的钢原材的组成限定原因进行说明。需要说明的是，只要没有特别说明，则质量％仅记作％。
C：0.38～0.45％
C是提高钢强度的元素，为了确保本发明中所希望的高强度，必需含有0.38％以上，而含有超过0.45％，则在热轧后的冷却过程中，在因水附着等而导致局部温度降低的位置，容易生成马氏体(martensite)，容易产生强度等材质偏差。因此，将C限定在0.38～0.45％的范围。
Si：0.1～0.3％
Si是起到脱氧剂(deoxidizingagent)的作用，同时还具有通过固溶强化而提高钢强度作用的元素，其能够将Al含量调整为较低，减少Al的不良影响。为了获得这种效果，必需含有0.1％以上，而含有超过0.3％，则在钢板表层上多发红锈(redscale)。在产生该红锈的位置，在热轧后的冷却时局部骤冷，成为强度等材质偏差的原因之一。因此，将Si限定在0.1～0.3％的范围。
Mn：1.0～1.8％
Mn是通过固溶强化或淬透性(hardenability)的提高而提高钢强度的元素，为了确保所希望的高强度，在本发明中必须含有1.0％以上。然而，含有超过1.8％，则会促进偏析(segregation)，同时淬透性过度增加，容易形成马氏体，促进了强度等材质偏差。从这方面考虑，将Mn限定在1.0～1.8％的范围。
P：0.03％以下
P是通过固溶而提高钢强度的元素，但其容易在晶界(grainboundary)偏析，导致材质的不均匀(nonhomogeneity)。因此，作为不可避免的杂质，优选尽可能地降低，但可以允许至0.03％。从这方面考虑，将P限定在0.03％以下。另外，优选为0.002％以下。
S：0.03％以下
S在钢中容易形成硫化物MnS，容易成为AlN的析出位点。AlN的析出会对强度增加产生影响，因此S对强度偏差的增加产生影响。这种影响在S含有超过0.03％时变得显著。因此，将S限定在0.03％以下。另外，优选为0.005％以下。另外，当AlN与MnS复合析出时，其影响变小。
sol.Al：0.01～0.07％
Al是起到脱氧剂作用的元素，为了获得这种效果，必须含有0.01％以上。另一方面，含有超过0.07％，则导致AlN量的增加，并且因AlN析出而导致强度偏差的产生。因此，将sol.Al限定在0.01～0.07％的范围。
N：0.01％以下
N在钢中是不可避免含有的，其通过固溶而有助于强度提高，同时与Al结合形成AlN，并且通过AlN的析出而对强度增加产生影响。超过0.01％而大量含有，则AlN容易在卷材内产生不均匀的析出，成为强度偏差的主要因素。因此，将N限定在0.01％以下。
上述成分为基本成分，在这些基本组成的基础上还可以根据需要选择含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上，和/或Ca：0.001～0.003％。
选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上
Cu、Ni、Sn均为固溶强化型元素，是不会损害低屈服比化，有助于高强度化的元素，可以根据需要选择含有1种或2种以上。为了获得这种效果，希望含有Cu：0.03％以上、Ni：0.03％以上、Sn：0.001％以上，而分别含有超过0.4％的Cu、0.3％的Ni、0.005％的Sn，则导致韧性下降。
Ca是具有控制硫化物(sulfide)形态的作用的元素，可以根据需要含有0.001～0.003％。
Ca：0.001～0.003％
Ca是具有使延伸的硫化物成为球状硫化物的控制硫化物形态(morphologycontrol)作用的元素，为了获得这种效果，优选含有0.001％以上。另一方面，含有超过0.003％，则钢的洁净度(cleanness)下降，容易因夹杂物(inclusion)而在制管时产生裂纹，因此优选限定在0.003％以下。因此，优选将Ca限定在0.001～0.003％的范围。
接着，对本发明的钢管的制造方法进行说明。本发明中使用上述组成的钢原材作为初始原材料。
上述成分以外的余量由Fe和不可避免的杂质构成。需要说明的是，作为不可避免的杂质，可以允许Cr：0.1％以下、Co：0.1％以下、Ti：0.01％以下、Nb：0.01％以下、V：0.01％以下、Mo：0.05％以下、B：0.001％以下。
具有上述组成的钢原材的制造方法，没有特别限定，优选采用转炉(converter)等常用的熔炼方法，并优选使用连铸(continuouscasting)等铸造方法制成钢坯等钢原材。另外，为了防止偏析，优选采用轻轧铸造、电磁搅拌(electromagneticstirring)。
首先，对具有上述组成的钢原材实施热轧工序。在热轧工序中，加热钢原材，实施由粗轧和精轧构成的热轧，制成热轧钢带，在精轧结束后，卷取为卷材状。
钢原材的加热温度优选为1200～1280℃。需要说明的是，钢原材的加热可以是在暂时冷却至室温后进行再加热，也可以是不进行冷却而进行加热。当加热温度低于1200℃时，难以使粗大的MnS、AlN充分地再溶解。因此，在热轧时，未溶解的MnS、AlN再析出，增大了卷材内的强度偏差。如果热轧时未溶解的粗大析出物和热轧中析出的微细析出物混合，则强度偏差增大。
另一方面，如果为超过1280℃的高温，则奥氏体晶粒(austenitegrain)粗大化，在热轧后容易形成马氏体相，局部形成高强度，助长了强度偏差。从这方面考虑，热轧工序中钢原材的加热温度优选为1200～1280℃。
接着对加热后的钢原材实施由粗轧和精轧构成的热轧。对于粗轧的条件，在本发明中只要可以制成规定尺寸形状的薄板坯(sheetbar)即可，其不需要特别限定，但是从确保精轧中奥氏体的未再结晶温度区域下的轧制率的观点考虑，薄板坯的厚度优选为45mm以上。需要说明的是，也可以将薄板坯暂时卷取，然后再提供至精轧。
精轧为精轧的输入侧温度(精轧的开始温度)FET为950℃以下、精轧的输出侧温度(精轧的结束温度)FDT为820～920℃范围的温度的轧制。
精轧的输入侧温度(精轧的开始温度)FET：950℃以下
将精轧的输入侧温度(精轧的开始温度)FET控制为低至950℃以下，使精轧为在奥氏体的未再结晶温度区域下的轧制。需要说明的是，对于FET的下限，从确保所希望的精轧结束温度的观点考虑，优选为900℃以上。由此，晶粒微细化，可以确保所希望的高强度。另一方面，如果精轧的输入侧温度(精轧的开始温度)FET超过950℃而成为高温，则无法实现晶粒的微细化，成为强度不足的主要因素。
需要说明的是，作为将FET控制为低至950℃以下的方法，可以举例增加粗轧中的道次数、使粗轧后的薄板坯待机直至达到所希望的精轧开始温度、或者在粗轧和精轧之间进行水冷等。
精轧的输出侧温度(精轧的结束温度)FDT：820～920℃
当精轧的输出侧温度(精轧结束温度)FDT低于820℃时，精轧成为低于相变点的轧制，容易因钢板端部(边缘部)与中央部(中心部)的组织差异而产生较大的强度差，同时也成为了强度不足的主要因素。另一方面，如果精轧的结束温度超过920℃而成为高温，则奥氏体晶粒粗大化，并且即使提高卷取温度也容易生成马氏体相，容易产生强度偏差。从这方面考虑，将精轧的输出侧温度(精轧结束温度)FDT限定为820～920℃范围的温度。
需要说明的是，为了确保上述精轧的输出侧温度(精轧的结束温度)FDT，可以在精轧前使用感应加热装置(inductionheatingapparatus)等对薄板坯整体或仅对端部(边缘部)进行加热。需要说明的是，此处所谓的精轧中的温度是通过放射温度计(radiationthermometer)测定的表面温度。
在精轧结束后到卷取为卷材状之间，将热轧钢带在输出辊道(runouttable)上进行冷却。需要说明的是，从提高卷取温度的精度的观点考虑，可以以50℃/秒以上的冷却速度进行冷却。
精轧结束后，将热轧钢带卷取为卷材状。在本发明中，卷取温度为650～800℃范围的温度。
卷取温度：650～800℃
当卷取温度低于650℃时，可能会在精轧结束后的冷却中生成马氏体，产生强度偏差增大的倾向。另一方面，如果超过800℃而变高，则析出粗大的AlN，另外，晶粒粗大化，产生强度偏差增大的倾向。因此，将热轧钢带卷取为卷材状的温度(卷取温度)限定在650～800℃范围的温度。另外，优选为690～730℃。
卷取为卷材状的钢带被冷却至室温。需要说明的是，为了缩短冷却时间，在将卷材冷却至400℃以下后，可以通过水冷进行冷却。如果被冷却至400℃以下，则之后即使水冷，也不会生成马氏体。
接着，连续地拉出卷取为卷材状的热轧钢带，不进行加热而在室温下实施制管工序。
连续拉出的热轧钢带在制管工序中首先成形为大致圆筒状的开口管。成形温度为室温。开口管的成形，优选利用例如串联配设有多个开坯辊(breakdownroll)、排辊成形辊(cageformingroll)、翅片辊(finpassroll)等的辊轧成形装置等连续进行，但并非限定于此。接着，对于成形为大致圆筒状的开口管，通过挤压辊将其圆周方向端部彼此对接，并通过高频电阻焊等对该对接部进行电阻焊，制成电阻焊钢管。
需要说明的是，为了改善组织，也可以仅对进行电阻焊的焊接部(weldzone)(焊缝部(seamportion))实施加热至900～1050℃左右的热处理(焊缝退火(seamannealing))。
另外，在制管工序后，为了对得到的电阻焊钢管进行形状矫正(shapesizing)，还可以在室温下实施减径率(reductionofdiameter)为0.3～5％的减径轧制。当减径率小于0.3％时，无法实现所期望的形状矫正的目的。另一方面，如果减径率超过5％而增大，则容易产生裂纹。因此，优选将减径轧制的减径率设定为0.3～5％的范围。另外，更优选为1.5％以下。
实施例
在转炉中熔炼表1所示组成的钢水，并通过连铸法制成钢坯(钢原材)。对这些钢坯实施如下的热轧工序，制成热轧钢带(板厚：12.4mm)，即，加热至加热温度：1210～1240℃，然后在970～1000℃的温度范围下实施粗轧，实施包含表2所示条件的精轧的热轧，在表2所示的卷取温度下卷取为卷材状。接着实施制管工序，制成电阻焊钢管(外径508mmφ×壁厚12.7mm)，即，连续地拉出卷取为卷材状的热轧钢带，通过使用辊轧机的连续成形制成大致圆筒状的开口管，再用挤压辊将该开口管的圆周方向端部彼此对接，并通过高频电阻焊进行电阻焊。需要说明的是，为了改善组织，也可以仅对电阻焊部实施加热至980℃的热处理(焊缝退火处理)。制管后，在室温下通过定径机(sizer)实施减径率为0.6％的减径轧制，进行形状矫正。
按照ASTMA370的规定，以管长度方向作为拉伸方向的方式从所得的电阻焊钢管中切下拉伸试验片(宽：38mm)，实施拉伸试验，求出拉伸特性(屈服强度YS、拉伸强度TS、伸长率El)。需要说明的是，从相当于同一卷材内各位置(卷材外周部(距离卷材末端10m)、卷材中央部(距离卷材末端60m)、卷材内周部(距离卷材前端10m))的位置裁取拉伸试验片。
由得到的卷材长度方向各位置的拉伸强度TS算出最大值与最小值之差ΔTS，评价卷材内的材质偏差(强度偏差)。
所得的结果示于表3。
本发明例均未进行制管时的加热，而且在制管后也没有实施热减径轧制、旋转矫直等，并且均制成了ΔTS小于20MPa的材质偏差小，具有屈服比为80％以下的低屈服比、屈服强度YS为379～552MPa、拉伸强度TS为655MPa以上的高强度的电阻焊钢管。另一方面，落在本发明范围之外的比较例，材质偏差大至ΔTS为20MPa以上，或者无法稳定地满足所希望的高强度(TS为655MPa以上)。
对于钢管No.2，由于精轧开始温度超过本发明中950℃的上限值规定，因此卷材内周部的TS落在本发明的规定之外，ΔTS大。
另外，对于钢管No.3，由于卷取温度低于本发明中650℃的下限值规定，因此ΔTS以及卷材中央部、内周部的TS落在本发明的规定之外。
另外，对于钢管No.5，由于钢板的组成中C和Mn小于本发明的下限值，因此ΔTS以及卷材中央部、内周部的TS落在本发明的规定之外。
另外，对于钢管No.7，由于精轧结束温度低于本发明中820℃的下限值规定，因此卷材中央部、内周部的TS落在本发明的规定之外。
[表1]
[表2]
[表3]

Claims (11)

1.一种电阻焊钢管的制造方法，实施如下工序而制成电阻焊钢管：加热钢原材，进行粗轧和精轧，制成热轧钢带，并且将该热轧钢带卷取为卷材状的热轧工序；和连续地拉出所述卷取为卷材状的热轧钢带，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序，其中，
所述钢原材具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，
所述精轧为精轧开始温度为950℃以下、精轧结束温度为820～920℃范围的温度的轧制，
将所述热轧钢带卷取为卷材状的卷取温度为650～800℃范围的温度，
所述制管工序在室温下进行。
2.如权利要求1所述的电阻焊钢管的制造方法，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上。
3.如权利要求1或2所述的电阻焊钢管的制造方法，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有Ca：0.001～0.003％。
4.一种低屈服比高强度电阻焊钢管，其具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且具有屈服强度YS：379～552MPa、拉伸强度TS：655MPa以上的高强度和屈服比：80％以下的低屈服比，所述钢管在卷材长度方向各位置的拉伸强度TS的最大值与最小值之差ΔTS小于20MPa。
5.如权利要求4所述的低屈服比高强度电阻焊钢管，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上。
6.如权利要求4或5所述的低屈服比高强度电阻焊钢管，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有Ca：0.001～0.003％。
7.一种热轧钢带的制造方法，在连续地拉出，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序中，能够在室温下制造权利要求1～3所述的电阻焊钢管。
8.一种热轧钢带，在连续地拉出，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序中，能够在室温下制造权利要求4～6所述的电阻焊钢管。
9.一种电阻焊钢管用热轧钢带的制造方法，实施如下工序而制成电阻焊钢管：加热钢原材，进行粗轧和精轧，制成热轧钢带，并且将该热轧钢带卷取为卷材状的热轧工序；和连续地拉出所述卷取为卷材状的热轧钢带，通过辊轧成形制成大致圆筒状的开口管，然后将该开口管的圆周方向端部彼此对接并进行电阻焊的制管工序，其中，
所述钢原材具有如下组成：以质量％计含有C：0.38～0.45％、Si：0.1～0.3％、Mn：1.0～1.8％、P：0.03％以下、S：0.03％以下、sol.Al：0.01～0.07％、N：0.01％以下，且余量由Fe和不可避免的杂质构成，
所述精轧为精轧开始温度为950℃以下、精轧结束温度为820～920℃范围的温度的轧制，
将所述热轧钢带卷取为卷材状的卷取温度为650～800℃范围的温度。
10.如权利要求9所述的电阻焊钢管用热轧钢带的制造方法，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有选自Cu：0.03～0.4％、Ni：0.03～0.3％、Sn：0.001～0.005％中的1种或2种以上。
11.如权利要求9或10所述的电阻焊钢管用热轧钢带的制造方法，其中，在所述组成的基础上，以质量％计进一步含有Ca：0.001～0.003％。
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