JP2010236426A

JP2010236426A - シロッコファン

Info

Publication number: JP2010236426A
Application number: JP2009085448A
Authority: JP
Inventors: Hiroki Okazawa; 宏樹岡澤
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2009-03-31
Filing date: 2009-03-31
Publication date: 2010-10-21

Abstract

【課題】所定風量時の騒音を低下するとともに、ファン振れによる騒音増加や異常音の発生を抑制することができるシロッコファンを提供する。
【解決手段】ケーシング２の両側側面にそれぞれ吸込み口１０を有する両吸込みのシロッコファンにおいて、ケーシング高さをＨ、ファン径をＤ、ケーシング幅をＬｃ、ファン幅をＬｆ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離をＸとしたとき、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、１２／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．１８≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．５６とする。
【選択図】図３

Description

本発明は、空調機等に使用するシロッコファンに関するものである。

従来よりシロッコファンの低騒音化技術に関して多くの提案がなされている。例えば、遠心送風機のケーシングの形状を渦巻途中まで一定角度の傾斜部を設け、軸方向距離が大きくなる形状とし、渦巻途中より軸方向距離を一定にし、断面積を回転角度に比例して大きくするよう傾斜面の傾斜角を大きくする形状としたものが提案されている（特許文献１参照）。

特許第１５２３８２３号公報（第２頁、図２）

しかし、特許文献１では、シロッコファンのファン側板とケーシング側面との間の空間、すなわちシロッコファンの吸込み口を形成するベルマウスとファン側板との間の軸方向距離や、ベルマウスの幅等については何ら考慮されておらず、所定風量時の騒音値が大きいという課題があった。
また、ファン幅が大きくなるとファン振れによる騒音増加や異常音の発生という課題もあった。

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、所定風量時の騒音を低下するとともに、ファン振れによる騒音増加や異常音の発生を抑制することができるシロッコファンを提供することを目的とする。

本発明に係るシロッコファンは、ケーシングの両側側面にそれぞれ吸込み口を有する両吸込みのシロッコファンにおいて、ケーシング高さをＨ、ファン径をＤ、ケーシング幅をＬｃ、ファン幅をＬｆ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離をＸとしたとき、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、１２／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．１８≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．５６とするものである。

また、本発明に係るシロッコファンは、ケーシングの一方の側面にのみ吸込み口を有する片吸込みのシロッコファンにおいて、ケーシング高さをＨ、ファン径をＤ、ケーシング幅をＬｃ、ファン幅をＬｆ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離をＸとしたとき、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、８／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．０９≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．２８とするものである。

本発明に係るシロッコファンは、シロッコファンとベルマウスとの最短距離を維持した状態で、ファン幅よりも、ケーシング幅を十分大きくし、ファン側板と、ケーシング側面との距離を拡大することにより、主板付近の翼間から流出し、ケーシングに沿いながら、ケーシング側面付近の吹出し口から吹出される流れの流路を拡大することで、通風抵抗を低減し、短いファン幅においても、長いファン幅と同様の空力性能を得ることができ、かつ長いファン幅で生じやすいファン振れを抑制できるため、ファン振れによる騒音増加や異常音発生が生じにくく、かつファン幅が短い分、製造コストを低減することができる。

本発明の実施の形態１に係るシロッコファンの斜視図（ａ）とファンの斜視図（ｂ）である。実施の形態１のシロッコファンの側面断面図である。実施の形態１のシロッコファンの正面断面図である。実施の形態１の３機種のシロッコファンを表す図である。図４に示す３機種のシロッコファンのＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を表す図である。実施の形態１のシロッコファンの流跡線を表す図である。実施の形態１の２機種のシロッコファンを表す図である。図７に示す２機種のシロッコファンのＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を表す図である。実施の形態１のシロッコファンのＸ／Ｈと騒音値の関係を表す図である。実施の形態１のシロッコファンの（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈと騒音値の関係を表す図である。実施の形態２のシロッコファンを表す図である。実施の形態２の別のシロッコファンを表す図である。実施の形態２のシロッコファンのＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を表す図である。実施の形態３のシロッコファンを表す図である。実施の形態３のシロッコファンのＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を表す図である。

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。

実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１に係るシロッコファンの斜視図で、一例としてケーシングの両側側面にそれぞれ吸込み口を有する両吸込みのシロッコファンを表しており、（ａ）はこのシロッコファンを透視的に表した斜視図、（ｂ）はケーシングを除いたファンの斜視図である。図２および図３はシロッコファンの側面断面図と正面断面図である。図において、１はファン、２はケーシングであり、３はファン１の主板、４はファン１の側板である。また、５はケーシング側面部、６はスクロール部、７はベルマウス、８は舌部、９は吹出し口、１０は吸込み口、１１はファンボス、１２はモーターシャフトである。

次に、このシロッコファンの動作について説明する。ファンボス１１とモーターシャフト１２は、ネジ等により連結されており、ファンモーター（図示せず）の回転により、ファン１が回転する。これにより、両側の吸込み口１０より空気を吸い込み、吸い込まれた空気は中空円筒状のファン１内を軸方向に流入し、回転方向の翼間から流出してケーシング２のスクロール部６に沿って圧送され、吹出し口９より吹き出される。

図４は、３機種のシロッコファンにおけるファンとケーシングの位置関係を表す図で、図５に、図４に示した３機種のシロッコファンにおけるＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を示す。ここで、Ｐは静圧［Ｐａ］、Ｑは風量［ｍ³／ｍｉｎ］、Ｋｓは比騒音［ｄＢ］であり、Ｋｓ＝ＳＰＬ−１０ｌｏｇ１０（Ｐ・Ｑ^2.5）である。回転数は３機種共全て同一であり、騒音値ＳＰＬはベルマウス７の中心から、回転軸上に１ｍ離れた位置で測定した値を用いてある。
シロッコファンは両吸込みタイプであり、ファン径Ｄはφ１５５ｍｍ、ファン幅Ｌｆは２５０ｍｍと３００ｍｍ、ケーシング幅Ｌｃは２８０ｍｍと３３０ｍｍ、ケーシング高さＨは２００ｍｍ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離Ｘは５ｍｍ、ベルマウス幅Ｌｂは１０ｍｍであり、ファンの翼枚数は４０枚である。

図４、図５において、例えば、Ｆ３００Ｃ３００はファン幅Ｌｆ＝３００ｍｍ、ケーシング幅はファン幅３００ｍｍ用（Ｌｃ＝Ｌｆ＋３０ｍｍ）であることを表し、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離Ｘは全て５ｍｍである。

次にＰ−Ｑ特性について説明する。Ｐ−Ｑ特性は、ファンの回転数を一定として、通風抵抗である静圧Ｐと、風量Ｑの関係を表したものである。通風抵抗が小さいほど風は流れやすくなり、通風抵抗が大きいほど風は流れにくくなる。よって、静圧が小さいほど、風量は大きくなり、静圧が大きいほど風量は小さくなる。しかし、風量が小さくなっても静圧が小さくなる領域があり、この領域をサージング領域という。サージング領域では流れが不安定になりやすく、異常音の原因となる場合がある。
また、高静圧、かつ低風量側を締切側（グラフの左上側）、低静圧、高風量側を開放側（グラフの右下側）という。

次にＫｓ−Ｑ特性について説明する。比騒音Ｋｓは静圧と風量を考慮した騒音であり、静圧、風量とも大きいほど比騒音は小さくなり、静圧、風量とも小さいほど比騒音は大きくなる。
図５に示すように、Ｆ３００Ｃ３００と、Ｆ２５０Ｃ３００の比騒音はほぼ一致し、開放側においてＦ２５０Ｃ２５０の比騒音はＦ３００Ｃ３００、Ｆ２５０Ｃ３００よりも大きい。これは、比騒音はファン幅よりもケーシング幅に依存することを表している。

次に理由を説明する。Ｆ３００Ｃ３００と、Ｆ２５０Ｃ２５０では、特に開放側では、Ｆ３００Ｃ３００の方がファン幅Ｌｆが長いため、風量が大きくなり、Ｐ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性が良くなる。
図６はＦ２５０Ｃ２５０のときの、舌部８から回転方向に約９０°の位置にある翼間Ａから出した流跡線を表した図である。図６は、両吸込みのシロッコファンであるが、見やすくするため、ファン１、ケーシング２を軸方向で二等分し、その半分のみを表してある。図６より、舌部８から回転方向に約９０°の位置にある翼間Ａから流出した流れは、流跡線Ａのように、スクロール部６の壁面に沿って、ケーシング側面５の方向へ向かい、吹出し口９の、ケーシング側面５に近い領域からファン外部に吹出される。Ｆ２５０Ｃ３００の方が、Ｆ２５０Ｃ２５０よりも比騒音が小さくなった理由は、Ｆ２５０Ｃ３００の方が、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が大きいため、舌部８から回転方向に約９０°の位置にある翼間から流出した流れは、スクロール部６の壁面に沿って、ケーシング側面５の方向へ向かい、吹出し口９の、ケーシング側面５に近い領域からファン外部に吹出される流れの風路がより広くなったことにより、通風抵抗が低減し、流れやすくなったためである。Ｆ３００Ｃ３００と、Ｆ２５０Ｃ３００の比騒音が、ほぼ一致する理由は、Ｆ３００Ｃ３００の方が、ファン幅が長い、すなわち、翼間面積が大きい点で有利であるが、反面ベルマウス幅Ｌｂが短い、すなわち、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が小さい、およびファン幅が長いために生じるファン振れが大きくなる点で不利となり、両者が同程度の影響であるためである。

図７にＦ２５０Ｃ’３００とＦ３００Ｃ３００の、ファンとケーシングの位置関係を示し、図８にＦ２５０Ｃ’３００とＦ３００Ｃ３００の、同一回転数のときのＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を示す。
図７において、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離Ｘは、Ｆ２５０Ｃ’３００は３０ｍｍ、Ｆ３００Ｃ３００は５ｍｍであり、Ｘ／ＨはＦ２５０Ｃ’３００の場合、０．１５、Ｆ３００Ｃ３００の場合、０．０２５である。

図８に示すように、Ｆ２５０Ｃ’３００は、Ｆ３００Ｃ３００に比べて、Ｐ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性が大幅に低下する。これは、ベルマウスとファンとの最短距離Ｘが大きすぎると、特に開放側において、ファン側板４と、ベルマウス７との間で漏れ流れが生じるためである。

そこで次に、適切なＸ／Ｈについて説明する。
Ｈを固定し、Ｘを小さくした場合、Ｘ／Ｈ＜０．０１のとき、ファン振れにより、ファン側板４が、ベルマウス７に衝突することがあった。
Ｈを固定し、ファン幅Ｌｆを変化させてＸを大きくした場合、図８の動作点Ａにおける騒音値と、Ｘ／Ｈの関係を図９に示す。
図９に示すように、Ｘ／Ｈ≦０．０８のとき、騒音値は一定であるが、Ｘ／Ｈ＞０．０８のとき、Ｘ／Ｈが大きくなるほど、騒音値は増加する。

Ｘ／Ｈ≦０．０８のとき、騒音値が一定である理由は、Ｘ／Ｈが小さいほど、ファン側板４と、ベルマウス７との間で漏れ流れを抑制できるため、騒音値を小さくする効果があるが、ファン側板４と、ベルマウス７の距離が小さくなり、ベルマウス７の壁面における静圧変動が大きくなり、騒音源となるが、両者の効果が同程度であるためである。

次に、ファン幅Ｌｆとファン径Ｄの関係について説明する。主板３、側板４の肉厚は製造上、各々、最低４ｍｍは必要であり、主板１枚と側板２枚で合計１２ｍｍ以上必要であるから、１２＜Ｌｆとなる。これをＤで割ると、１２／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄとなる。
次に、ファン径Ｄを一定、Ｘ／Ｈ＝０．０８とし、Ｌｆ／Ｄを変化させて、異常音の発生を確認したところ、Ｌｆ／Ｄ＜２．８のとき、異常音の発生はなかったが、Ｌｆ／Ｄ≧２．８のとき、異常音が発生した。これは、Ｌｆが大きいほど、ファン振れが生じやすいためであるが、Ｌｆ／Ｄ≧２．８のとき、ファン振れが大きくなり、異常音が発生したためである。
従って、製造可能であり、異常音が発生しないＬｆ／Ｄの範囲は、１２／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８となる。

図１０に動作点Ａにおける、騒音値と、（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈの関係を示す。ここで、Ｌｃ、Ｈ、Ｘは一定とし、Ｌｆを変化させた。
図１０より、０．１８≦（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈ≦０．５６の範囲において、騒音値は一定であるが、０．１８＞（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈの範囲において、（Ｌｃ-Ｌｆ）が小さいほど騒音は増加し、（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈ＞０．５６の範囲において、（Ｌｃ-Ｌｆ）が大きいほど騒音は増加する。

次に、この理由を説明する。
０．１８＞（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈのとき、（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈが小さいほど、すなわち、ファン幅Ｌｆが長いほど、騒音値は大きくなる。この理由は、Ｌｆが長いほど、翼間面積が大きく、翼間速度が小さい点で有利であるが、Ｌｂが短い、すなわち、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が小さい、およびファン幅が長いために生じるファン振れが大きくなる点で不利となり、０．１８＞（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈにおいては、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が小さい、およびファン幅が長いために生じるファン振れが大きくなる影響が大きくなり、騒音が増加するためである。
一方、（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈ＞０．５６のとき、（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈが大きいほど、すなわち、ファン幅Ｌｆが短いほど、騒音値が大きくなる。この理由は、Ｌｆが短いとき、Ｌｂが長い、すなわち、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が大きく、およびファン振れが小さくなる点で有利であるが、翼間面積が小さく、翼間速度が大きい点で不利となり、（Ｌｃ-Ｌｆ）／Ｈ＞０．５６においては、翼間面積が小さい影響が大きくなり、騒音が増加するためである。

以上から明らかなように、両吸込みのシロッコファンにおいて、ケーシング高さをＨ、ファン径をＤ、ケーシング幅をＬｃ、ファン幅をＬｆ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離をＸとしたとき、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、１２／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．１８≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．５６とすることにより、ファン幅が短い場合においても、ファン幅が長い場合と同程度の比騒音を得ることができ、ファン幅が短い分、ファンの製造コストを低減することができ、ファン振れを低減することができるため、不要な騒音増加や、異常音発生を抑制することができる。

なお、ケーシング２の一方の側面にのみ吸込み口１０を有する片吸込みのシロッコファンの場合は、（Ｌｃ―Ｌｆ）／Ｈを、２（Ｌｃ―Ｌｆ）／Ｈと置き換え、Ｌｆ＞８とすればよいため、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、８／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．０９≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．２８となる。

また、天埋室内機や天吊室内機において、一般に送風機はシロッコファンが用いられ、空調能力の異なる室内機が例えば１０種類、ラインアップされる。空調能力に応じて、風量が異なり、シロッコファンはファン幅、ケーシング幅が異なるものが、数仕様用意されることが多い。例えば、Ｆ２５０Ｃ２５０、Ｆ３００Ｃ３００を用意する必要がある場合Ｆ２５０Ｃ２５０、Ｆ２５０Ｃ３００とし、ファン側板とケーシング側面との最短距離を維持すれば、ケーシングは２仕様必要であるが、ファンを１仕様Ｆ２５０を用意すれば、２仕様Ｆ２５０、Ｆ３００用意した場合と同等の比騒音が得られ、ファンの経費を１仕様分低減することができる。また、ファンの生産個数が増えるため、量産効果が得られ、生産コストが低減する。また、部品数を１個少なくすることができるため、部品の管理コストを低減することができる。
また、シロッコファンが天埋、天吊室内機等に搭載される場合、既存のシロッコファンにおいて、ファン幅、ケーシング幅を伸ばすと比騒音の改善が見込め、天埋、天吊室内機等にファン幅、ケーシング幅を伸ばすスペースがある場合、ファンは既存のものを使用し、ファンとケーシング側面との距離を維持し、ケーシング幅を伸ばすことにより、ファン幅、ケーシング幅を伸ばした場合と、同等の比騒音が得られるため、ファンの仕様変更に要するコストを削減することができる。また、ファン幅を伸ばす場合に要するコストを削減することができる。また、ファン振れによる不要な騒音増加、異常音発生を抑制することができる。
また、品質保証のため、ファンの製造ばらつきや、予期せぬ使用環境等を考慮して、ファンは実際に運転する最大回転数に対して、例えば、最大回転数の２倍の回転数で運転しても破壊しないよう強度対策がなされるが、ファン幅が短いほど、強度は増し、ファンが破壊する回転数を大きくすることができるため、破壊強度の品質を向上することができる。

実施の形態２．
図１１、図１２は実施の形態２のシロッコファンの、ファンとケーシングの位置関係を表す図である。
ベルマウス７は、図１１では、円弧部１３と直線部１４で構成され、図１２では円弧部１５で構成されている。円弧部１３と１５は、ともに１／４円であり、円の半径は円弧部１５の方が大きい。図１１の点Ｍｉと、図１２の点Ｎｉ（ｉ＝１〜４）は同一の位置を表す点である。図１１、図１２において、ベルマウス幅Ｌｂ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離Ｘは同一であり、ベルマウス７以外の、ファン等も全て同一である。

図１３に図１１、図１２に示したシロッコファンの、同一回転数におけるＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を示す。
図１３に示すように、図１１の方が比騒音が小さい。この理由は、図１１の方が、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が大きいため、舌部８から回転方向に約９０°の位置にある翼間から流出した流れは、スクロール部６の壁面に沿って、ケーシング側面５の方向へ向かい、吹出し口９の、ケーシング側面５に近い領域からファン外部に吹出される流れの風路が広くなったことにより、通風抵抗が低減し、流れやすくなったためである。
すなわち、ベルマウス７を円弧部１３と直線部１４から構成すると、円弧部１５のみから構成した場合よりも、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間を大きくすることができ、比騒音を小さくすることができる。

また、円弧部１３と直線部１４から構成されるベルマウスにおいて、回転軸方向の、直線部１４の幅を、円弧部１３の幅よりも長くするほど、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間を大きくすることができ、比騒音を小さくすることができる。

なお、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間を最も大きくできるのは、円弧部１３の半径をゼロにして、直線部１４のみでベルマウス７を構成した場合である。この場合、直線部１４とケーシング側面５の交差部分１６（図示せず）は直角になる。交差部分１６が直角の場合、吸込み流れが、交差部分１６において、ベルマウス７に沿って流れず、交差部分１６において、渦が発生し、特に高風量のときに、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間を大きくすると、逆に比騒音が大きくなることがある。なお、直線部１４のみでベルマウス７を構成し、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間を大きくして、比騒音が小さくなる場合は、ベルマウス７を直線部１４のみで構成してもよい。

以上の発明から明らかなように、ベルマウスを円弧部１３と直線部１４から構成することにより、比騒音を小さくすることができる。
また、直線部１４の幅を、円弧部１３の幅よりも長くすることにより、比騒音を小さくすることができる。

実施の形態３．
図１４は、実施の形態３のシロッコファンの、ファンとケーシングを表す概略断面図である。図１４において、１７は主板３付近のスクロール部、１８はケーシング側面５付近のスクロール部であり、スクロール部１８は、スクロール部１７よりもファンとの距離が大きい。また、主板３付近と、ケーシング側面５付近の間にあるスクロール部１９（図示せず）は、スクロール部１７と１８の間にある。

図１５に、軸方向において全て等距離のスクロール部１７の場合と、図１４に示したスクロール部の場合において、同一回転数におけるＰ−Ｑ、Ｋｓ−Ｑ特性を示す。
図１５に示すように、図１４に示したスクロール部の場合の方が、比騒音が小さい。この理由は、図１４に示したスクロール部の方が、ファン側板４と、ケーシング側面５との空間が大きいため、舌部８から回転方向に約９０°の位置にある翼間から流出した流れは、スクロール部の壁面に沿って、ケーシング側面５の方向へ向かい、吹出し口９の、ケーシング側面５に近い領域からファン外部に吹出される流れの風路が広くなったことにより、通風抵抗が低減し、流れやすくなったためである。
なお、軸方向において全てスクロール部１８の場合は、全てスクロール部１９の場合よりも、騒音は増加する。この理由は、主板付近の翼間において、スクロール部がファンから離れすぎていると、翼間風量が低下するためである。
以上の発明から明らかなように、ケーシングの舌部と対向するスクロール部において、ケーシング側面と、ファンとの空間が大きくなるよう、スクロール部とファンとの距離をケーシング側面付近で最大とすることにより、比騒音を小さくすることができる。

１ファン、２ケーシング、３主板、４側板、５ケーシング側面、６スクロール部、７ベルマウス、８舌部、９吹出し口、１０吸込み口、１１ファンボス、１２モーターシャフト、１３円弧部、１４直線部、１５円弧部、１６交差部分、１７スクロール部、１８スクロール部、１９スクロール部。

Claims

ケーシングの両側側面にそれぞれ吸込み口を有する両吸込みのシロッコファンにおいて、ケーシング高さをＨ、ファン径をＤ、ケーシング幅をＬｃ、ファン幅をＬｆ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離をＸとしたとき、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、１２／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．１８≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．５６とすることを特徴とするシロッコファン。
ケーシングの一方の側面にのみ吸込み口を有する片吸込みのシロッコファンにおいて、ケーシング高さをＨ、ファン径をＤ、ケーシング幅をＬｃ、ファン幅をＬｆ、ベルマウスとファンとの回転軸方向の最短距離をＸとしたとき、０．０１≦Ｘ／Ｈ≦０．０８、８／Ｄ＜Ｌｆ／Ｄ＜２．８、として、０．０９≦（Ｌｃ−Ｌｆ）／Ｈ≦０．２８とすることを特徴とするシロッコファン。
ベルマウスを円弧部と直線部から構成することを特徴とする請求項１または２記載のシロッコファン。
前記直線部の幅を、前記円弧部の幅よりも長くすることを特徴とする請求項３記載のシロッコファン。
ケーシングの舌部と対向するスクロール部において、ケーシング側面と、ファンとの空間が大きくなるよう、スクロール部とファンとの距離をケーシング側面付近で最大とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のシロッコファン。