JP2010125498A - 平版印刷版用アルミニウム合金板の製造装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】溶湯の底部付近を移動するＴｉＢ2凝集粒子の混入以外の原因による連続鋳造板の故障の発生を防止することができる平版印刷板用アルミニウム合金板製造装置の提供。
【解決手段】溶湯流路を内部に有する溶湯供給ノズル、該溶融供給ノズルからアルミニウム合金溶湯が供給される一対の冷却ローラ、および、該溶湯供給ノズルにアルミニウム合金溶湯を供給する容器を少なくとも備えたアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置であって、前記溶湯供給ノズルの上流側に、アルミニウム合金溶湯の表層に存在する異物をトラップする手段が設けられていることを特徴とするアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
【選択図】図５
【解決手段】溶湯流路を内部に有する溶湯供給ノズル、該溶融供給ノズルからアルミニウム合金溶湯が供給される一対の冷却ローラ、および、該溶湯供給ノズルにアルミニウム合金溶湯を供給する容器を少なくとも備えたアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置であって、前記溶湯供給ノズルの上流側に、アルミニウム合金溶湯の表層に存在する異物をトラップする手段が設けられていることを特徴とするアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
【選択図】図５
Description
本発明は、平版印刷版用アルミニウム合金板の製造装置に関する。また、本発明は、該平版印刷版用アルミニウム合金板の製造装置を用いた平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法に関する。また、本発明は、該平版印刷版用支持体の製造方法により得られる平版印刷版用アルミニウム合金板に関する。
連続鋳造法による平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法、すなわち、アルミニウム原材料を溶解し、得られたアルミニウム溶湯に濾過処理を施した後、該アルミニウム溶湯を溶湯供給ノズルを介して一対の冷却ローラの間に供給し、該一対の冷却ローラによってアルミニウム溶湯を凝固させつつ圧延を行ってアルミニウム合金板を形成する鋳造工程、冷間圧延工程、中間焼鈍工程、仕上げ冷間圧延工程、および平面性矯正工程を経て板厚０．１〜０．５ｍｍのアルミニウム合金板とする、平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法は、その工程がシンプルであることから、いわゆる、ＤＣ鋳造工程、面削工程、均熱工程、加熱工程、熱間圧延工程からなる従来の平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法に比べて、ロスが少なく得率が優れる、工程の変動を受けにくい、初期設備コスト、ランニングコストが安い等のメリットがあるが、その一方、黒筋故障のような、連続鋳造法特有の故障が発生しやすい問題があるため、平版印刷版のように表面品質の要求レベルが高い材料には適用が難しいと言われており、これまでに本願出願人らは、この問題を解決するため鋭意検討を重ねてきた。
連続鋳造を実施する際、アルミニウム溶湯には、チタンおよびホウ素を含むアルミニウム合金が添加される。アルミニウム溶湯中に添加溶融されたチタンおよびホウ素を含むアルミニウム合金から生じたＴｉＢ2粒子が鋳造時の結晶組織微細化材として作用する。ＴｉＢ2粒子は、単独では１〜２μｍ、厚さ０．１〜０．５μｍの薄板状の粒子であるが、この粒子は集合体を形成しやすく、粒径１００μｍ以上の集合体（以下、「ＴｉＢ2凝集粒子」という。）が鋳造板に混入すると、該鋳造板に圧延や焼純、あるいはそのいずれかを行って薄板に仕上げたとき、薄板の表面に断続的に黒い筋状の故障が発生することがあり、この黒い筋状の故障のことを黒筋故障という。
例えば、これまでに、本願発明者らは、黒筋故障を防止する方法として、特許文献１に、Ｔｉ及びＢを含むアルミニウム合金を添加してなるアルミニウム溶湯を、フィルタ槽を用いてろ過した後、連続鋳造圧延を行う工程を有し、ここで前記アルミニウム溶湯は、前記フィルタ槽内のフィルタ前室、Ｔｉ及びＢを含む合金中に存在するＴｉ及びＢの化合物よりなる粒径１０μｍ以上の単一粒子もしくは該化合物が複数個集合してなる粒径１０μｍ以上の凝集物の通過を阻止するフィルタ、およびフィルタ後室の順に通過するとともに、前記フィルタ前室、フィルタおよびフィルタ後室は、ヒータによって加熱されていることを特徴とする平版印刷版用支持体の製造方法を開示しており、前記フィルタが直径５ｍｍ以下の耐熱性を有する粒子の集合体からなること、および前記フィルタが直径０．５〜２．０ｍｍの耐熱性を有する粒子を焼結してなるセラミックチューブフイルタであることを開示している。
また、本願発明者らは、先に、特許文献２にて、黒筋故障を防止する方法として、溶湯を溶湯供給ノズルから鋳造圧延手段に供給し、前記鋳造圧延手段にて前記溶湯を鋳造圧延して鋳造板を形成する連続鋳造圧延装置において、前記溶湯が前記溶湯供給ノズルまで流れる流路の底面に凹部を形成して、前記溶湯に含まれる不純物を前記凹部に沈降させることを特徴とする連続鋳造圧延装置、及び前記凹部の深さは前記流路の深さの２〜５倍で、前記凹部の流れ方向の開口部長さは前記流路の深さの１〜１０倍であることを特徴とする前記連続鋳造圧延装置を開示している。
更に、本願発明者らは、この凹部に工夫をして黒筋故障を防止する方法として、特許文献３にて、アルミニウム溶湯の流路底面に、流れ方向に対して前の上端部に切欠を有する凹部を設けた連続鋳造圧延装置を用いたアルミニウム板の製造方法、さらに、流れ方向に対して後の上端部にも切欠を有する凹部を設けた連続鋳造圧延装置を用いたアルミニウム板の製造方法を開示している。
本願発明者らは、更にこの凹部に工夫をして黒筋故障を防止する方法として、特許文献４にて、溶湯をノズルから鋳造圧延手段に供給し、鋳造圧延手段で連続鋳造圧延を行う装置において、凹部に撹拌手段を設け、該攪拌手段によって凹部近傍の溶湯を攪拌することにより溶湯のよどみを防止する連続鋳造圧延装置を開示している。
本願発明者らは、更にこの凹部に工夫をして黒筋故障を防止する方法として、特許文献４にて、溶湯をノズルから鋳造圧延手段に供給し、鋳造圧延手段で連続鋳造圧延を行う装置において、凹部に撹拌手段を設け、該攪拌手段によって凹部近傍の溶湯を攪拌することにより溶湯のよどみを防止する連続鋳造圧延装置を開示している。
このように、黒筋故障を防止する方法として、沈降して溶湯の底部付近を移動するＴｉＢ2凝集粒子が鋳造板に混入することを防止するための手段については、これまで様々な提案がなされている。
しかしながら、このような手段を講じて溶湯の底部付近を移動するＴｉＢ2凝集粒子が鋳造板に混入することを防止したとしても、連続鋳造板の故障が生じることが問題となっている。本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、溶湯の底部付近を移動するＴｉＢ2凝集粒子の混入以外の原因による連続鋳造板の故障の発生を防止することができる平版印刷板用アルミニウム合金板の製造装置を提供することを目的とする。
本願発明者らは、鋭意検討した結果、溶湯の表層に存在する異物、具体的には、溶湯の表層に存在する酸化膜や該酸化膜中に存在する不純物（例えば、Ａｌ酸化物を中心とした、Ｍｇ、Ｔｉを含む不純物等）が鋳造板に混入することが連続鋳造板の故障の原因となることを見出した。以下、本明細書において、このような原因による連続鋳造板の故障を連続鋳造板の故障（溶湯表層異物混入故障）という。
本発明は、上記の知見に基づくものであり、溶湯流路を内部に有する溶湯供給ノズル、該溶融供給ノズルからアルミニウム合金溶湯が供給される一対の冷却ローラ、および、該溶湯供給ノズルにアルミニウム合金溶湯を供給する容器を少なくとも備えたアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置であって、
前記溶湯供給ノズルの上流側に、アルミニウム合金溶湯の表層に存在する異物をトラップする手段が設けられていることを特徴とするアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置（以下、「本発明の連続鋳造圧延装置」という。）を提供する。
本発明は、上記の知見に基づくものであり、溶湯流路を内部に有する溶湯供給ノズル、該溶融供給ノズルからアルミニウム合金溶湯が供給される一対の冷却ローラ、および、該溶湯供給ノズルにアルミニウム合金溶湯を供給する容器を少なくとも備えたアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置であって、
前記溶湯供給ノズルの上流側に、アルミニウム合金溶湯の表層に存在する異物をトラップする手段が設けられていることを特徴とするアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置（以下、「本発明の連続鋳造圧延装置」という。）を提供する。
本発明の連続鋳造圧延装置の第１の実施形態は、前記溶湯供給ノズルの上流側端部付近の前記溶湯流路の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置するように、前記溶湯供給ノズルの上流側端面からアルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に略水平方向に延び、かつ、下記を満たす邪魔板が設けられており、該邪魔板が前記トラップ手段であることを特徴とする。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記邪魔板下面までの距離：５ｍｍ以上
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記邪魔板の長さ：１０〜１００ｍｍ
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記邪魔板下面までの距離：５ｍｍ以上
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記邪魔板の長さ：１０〜１００ｍｍ
本発明の連続鋳造圧延装置の第１の実施形態において、前記邪魔版の厚さが、２〜１０ｍｍであることが好ましい。
本発明の連続鋳造圧延装置の第２の実施形態は、前記溶湯供給ノズルには前記溶湯流路の上面を含む側の上流側端面が、前記溶湯流路の下面を含む側の上流側端面よりもアルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に位置するように、アルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に延び、かつ、下記を満たす延長部が設けられており、
該延長部には、上流側端部付近の前記溶湯流路の上面が、前記溶湯流路の残りの部位の上面よりも低くなるように、前記溶湯流路の上面の一部が下方に突出し、かつ、下記を満たす凸部が設けられており、該延長部が前記トラップ手段であることを特徴とする。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記凸部をなす前記溶湯流路の上面までの距離：１０〜２００ｍｍ
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記凸部の長さ：５〜１００ｍｍ
前記凸部をなす前記溶湯流路の上面と、前記溶湯流路の残りの部位の上面と、の高さの差：５〜１００ｍｍ
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記凸部の下流側端部と、前記溶湯流路の下面側の上流側端面と、の距離：１０〜３００ｍｍ
該延長部には、上流側端部付近の前記溶湯流路の上面が、前記溶湯流路の残りの部位の上面よりも低くなるように、前記溶湯流路の上面の一部が下方に突出し、かつ、下記を満たす凸部が設けられており、該延長部が前記トラップ手段であることを特徴とする。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記凸部をなす前記溶湯流路の上面までの距離：１０〜２００ｍｍ
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記凸部の長さ：５〜１００ｍｍ
前記凸部をなす前記溶湯流路の上面と、前記溶湯流路の残りの部位の上面と、の高さの差：５〜１００ｍｍ
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記凸部の下流側端部と、前記溶湯流路の下面側の上流側端面と、の距離：１０〜３００ｍｍ
本発明の連続鋳造圧延装置の第２の実施形態において、前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記凸部をなす前記溶湯流路の上面までの距離をＨ1、前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記溶湯流路の下面までの距離をＨ2とするとき、下記を満たすことが好ましい。
０ｍｍ ≦ Ｈ1 − Ｈ2 ≦ １９０ｍｍ
０ｍｍ ≦ Ｈ1 − Ｈ2 ≦ １９０ｍｍ
本発明の連続鋳造圧延装置の第２の実施形態において、前記溶湯供給ノズルの上流側端面と同一の高さ、若しくは該上流側端部よりも上方に位置するように、アルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に延び、かつ、下記を満たす邪魔板がさらに設けられており、前記延長部および該邪魔板が前記トラップ手段をなすことが好ましい。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記邪魔板下面までの距離：５ｍｍ以上
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記邪魔板の長さ：１０〜１００ｍｍ
ここで、前記邪魔版の厚さが、２〜１０ｍｍであることが好ましい。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記邪魔板下面までの距離：５ｍｍ以上
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記邪魔板の長さ：１０〜１００ｍｍ
ここで、前記邪魔版の厚さが、２〜１０ｍｍであることが好ましい。
本発明の連続鋳造圧延装置において、前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記溶湯流路の下面までの距離が１５〜２５０ｍｍであることが好ましい。
本発明の連続鋳造圧延装置において、前記容器の下面から前記溶湯流路の下面までの距離が１０〜２００ｍｍであることが好ましい。
また、本発明は、本発明の連続鋳造圧延装置を用いて平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を製造する方法を提供する。
また、本発明は、本発明の連続鋳造圧延装置を用いて製造された平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を提供する。
また、本発明は、本発明の方法を用いて製造された平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を提供する。
本発明の連続鋳造圧延装置では、溶湯の表層に存在する異物をトラップする手段が設けられているため、これら異物が溶湯供給ノズルに進入することがなく、製造される連続鋳造板にこれら異物が混入することが防止される。この結果、製造される連続鋳造板には、故障（溶湯表層異物混入故障）が発生することがなく表面品質が向上している。
以下、添付図面に従って本発明について説明する。
［連続鋳造圧延装置］
図１は本発明の平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法に用いる連続鋳造圧延装置の１実施形態を示した立面図である。図１では、図面手前側の壁面は省略されている。なお、この点については、本願における全ての立面図にも同様である。
［連続鋳造圧延装置］
図１は本発明の平版印刷版用アルミニウム合金板の製造方法に用いる連続鋳造圧延装置の１実施形態を示した立面図である。図１では、図面手前側の壁面は省略されている。なお、この点については、本願における全ての立面図にも同様である。
図１に示す連続鋳造圧延装置１において、溶解保持炉２には、Ａｌ地金を溶解させ、Ｆｅ、Ｓｉ等が添加され、所望の組成に調整されたアルミニウム合金溶湯（以下、「Ａｌ溶湯」という。）１００が溜められている。Ｆｅ、Ｓｉ等の添加方法としては、例えば、Ａｌ−Ｆｅ（２５ｗｔ％）の母合金、Ａｌ−Ｓｉ（２５ｗｔ％）の母合金等を添加する方法が挙げられる。Ａｌ溶湯の好適組成については後述する。
溶解保持炉２内のＡｌ溶湯１００は、第１の流路３を通過して濾過手段４へと送られる。
濾過手段４内にはＡｌ溶湯１００を濾過するフィルタ４１が設けられている。濾過手段４内に設けられたフィルタ４１により、Ａｌ溶湯１００中に混入した不純物、溶解炉、溶湯流路中に残っていたコンタミ等が除去される。
濾過手段４内にはＡｌ溶湯１００を濾過するフィルタ４１が設けられている。濾過手段４内に設けられたフィルタ４１により、Ａｌ溶湯１００中に混入した不純物、溶解炉、溶湯流路中に残っていたコンタミ等が除去される。
第１の流路３において、結晶粒微細化材として、ＴｉＢ2を含む母合金をＡｌ溶湯１００中に添加するのが好ましい。これは、結晶粒微細化材の添加により、連続鋳造時の結晶粒が微細になりやすく、平版印刷版用支持体にする際の表面処理工程において、粗大な結晶粒に起因する表面処理ムラの発生を抑制することができるためである。
ＴｉＢ2を含む母合金としては、具体的には、例えば、Ｔｉ（５％）、Ｂ（１％）、残部がＡｌと不可避不純物からなるワイヤ状の母合金を使用することができる。
なお、結晶粒微細化材を添加する場合、ＴｉＢ2凝集粒子の流出を抑制するため、濾過手段４よりも上流側で添加することが望ましい。
ＴｉＢ2を含む母合金としては、具体的には、例えば、Ｔｉ（５％）、Ｂ（１％）、残部がＡｌと不可避不純物からなるワイヤ状の母合金を使用することができる。
なお、結晶粒微細化材を添加する場合、ＴｉＢ2凝集粒子の流出を抑制するため、濾過手段４よりも上流側で添加することが望ましい。
濾過手段４を通過したＡｌ溶湯１００は、第２の流路５を通過して、溶湯供給ノズル７に溶湯１００を供給するための容器６へと流れ込む。図示していないが、容器６には、Ａｌ溶湯１００の流入量を調整して、該容器６内のＡｌ溶湯の液面を一定に保つために液面制御機構が設けられている。液面制御機構の一例を挙げると、該容器６内に設けた液面レベルセンサ（図示していない）に応じて、該容器６の流入口に設けられたバルブ（図示していない）を開閉することによって、または、バルブの開放量を変化させることによって、容器６内に流れ込むＡｌ溶湯１００の量を調整して、該容器６内の溶湯１００の液面の高さを一定に保つものが挙げられる。
容器６の出口側開口部は溶湯供給ノズル７の溶湯流路７１と連通している。該溶湯流路７１を通過したＡｌ溶湯１００は、一定間隔の距離（例えば、数ｍｍから１０ｍｍ程度）を保って位置決めされた二つの冷却ローラ９，９の間にＡｌ溶湯１００を供給する。これにより鋳造圧延が行われる。鋳造圧延により得られる連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００は、巻き取り装置１０によってコイル状に巻き取られる。また、適宜、切断機（図示せず）により切断される。
本発明の連続鋳造圧延装置では、溶湯供給ノズル７の上流側にＡｌ溶湯１００の表層に存在する異物をトラップする手段（以下、単に「異物トラップ手段」という。）が設けられている。
上述したように、黒筋故障を防止する方法として、沈降して溶湯の底部付近を移動するＴｉＢ2凝集粒子が鋳造板に混入することを防止するための手段については、これまで様々な提案がなされている。図３は、従来の連続鋳造圧延装置における容器６および溶湯供給ノズル７の構成を示した部分拡大図である。図３に示す溶湯供給ノズル７は、連続鋳造圧延装置に用いられる溶湯供給ノズルの一般的な構成である。図３に示す溶湯供給ノズル７は、上板部材７２および下板部材７３からなり、該上板部材７２および下板部材７３の間に溶湯流路７１が存在している。図３に示すように、従来の連続鋳造圧延装置では、容器６の底面から溶湯流路７１の底面までの距離Ｌ2を大きくすること、すなわち、溶湯流路７１が容器６のＡｌ溶湯１００の液面に近い位置となるように溶湯供給ノズル７を配置することで、容器６の底部付近に存在するＴｉＢ2凝集粒子が溶湯供給ノズル７の溶湯流路７１に進入するのを防止していた。なお、従来の連続鋳造圧延装置におけるＬ2の範囲は通常１０〜２００ｍｍである。
上述したように、黒筋故障を防止する方法として、沈降して溶湯の底部付近を移動するＴｉＢ2凝集粒子が鋳造板に混入することを防止するための手段については、これまで様々な提案がなされている。図３は、従来の連続鋳造圧延装置における容器６および溶湯供給ノズル７の構成を示した部分拡大図である。図３に示す溶湯供給ノズル７は、連続鋳造圧延装置に用いられる溶湯供給ノズルの一般的な構成である。図３に示す溶湯供給ノズル７は、上板部材７２および下板部材７３からなり、該上板部材７２および下板部材７３の間に溶湯流路７１が存在している。図３に示すように、従来の連続鋳造圧延装置では、容器６の底面から溶湯流路７１の底面までの距離Ｌ2を大きくすること、すなわち、溶湯流路７１が容器６のＡｌ溶湯１００の液面に近い位置となるように溶湯供給ノズル７を配置することで、容器６の底部付近に存在するＴｉＢ2凝集粒子が溶湯供給ノズル７の溶湯流路７１に進入するのを防止していた。なお、従来の連続鋳造圧延装置におけるＬ2の範囲は通常１０〜２００ｍｍである。
しかしながら、Ａｌ溶湯１００の表層には通常酸化膜１０１が存在している。このような酸化膜１０１中には不純物１０２が存在していることが多い。このような不純物の具体例としては、例えば、Ａｌ酸化物を中心とした、Ｍｇ、Ｔｉを含む不純物等が挙げられる。
従来の連続鋳造圧延装置では、溶湯供給ノズル７の溶湯流路７１が容器６のＡｌ溶湯１００の液面に近い位置に配置されているため、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７１の上面までの距離Ｌ3が小さく、Ａｌ溶湯１００の表層に存在するこれら異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入することを防止できない。このような異物を含むＡｌ溶湯１００が溶湯流路７１から冷却ローラ９，９の間に供給されると製造される連続鋳造板の故障（溶湯表層異物混入故障）の原因となる。
なお、従来の連続鋳造圧延装置におけるＬ3の範囲は、通常２〜１０ｍｍである。
従来の連続鋳造圧延装置では、溶湯供給ノズル７の溶湯流路７１が容器６のＡｌ溶湯１００の液面に近い位置に配置されているため、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７１の上面までの距離Ｌ3が小さく、Ａｌ溶湯１００の表層に存在するこれら異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入することを防止できない。このような異物を含むＡｌ溶湯１００が溶湯流路７１から冷却ローラ９，９の間に供給されると製造される連続鋳造板の故障（溶湯表層異物混入故障）の原因となる。
なお、従来の連続鋳造圧延装置におけるＬ3の範囲は、通常２〜１０ｍｍである。
図２は、図１に示す本発明の連続鋳造圧延装置１における容器６および溶湯供給ノズル７の一構成例を示した部分拡大図である。
図２において、溶湯供給ノズル７の上流側端面、より具体的には、溶湯供給ノズル７の上板部材７２の上流側端面からＡｌ溶湯１００の流動方向上流側に略水平方向に延びるように邪魔板８が設けられている。図２に示すように、邪魔板８が設けられていることにより、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入することが防止される。すなわち、図２に示す構成では、邪魔板８が異物トラップ手段である。但し、邪魔板８が異物トラップ手段として機能するためには、下記（１）〜（３）を満たす必要がある。
図２において、溶湯供給ノズル７の上流側端面、より具体的には、溶湯供給ノズル７の上板部材７２の上流側端面からＡｌ溶湯１００の流動方向上流側に略水平方向に延びるように邪魔板８が設けられている。図２に示すように、邪魔板８が設けられていることにより、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入することが防止される。すなわち、図２に示す構成では、邪魔板８が異物トラップ手段である。但し、邪魔板８が異物トラップ手段として機能するためには、下記（１）〜（３）を満たす必要がある。
（１）邪魔板８は、溶湯供給ノズル７の上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置する。
図２から明らかなように、溶湯流路７１の上流側端部と同一の高さ、もしくは該上流側端部よりも上方に邪魔板８が位置していないと、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入するのを防止することができないからである。なお、図２に示すように、邪魔板８が厚さを有している場合、邪魔板８の下面が上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置する必要がある。
図２から明らかなように、溶湯流路７１の上流側端部と同一の高さ、もしくは該上流側端部よりも上方に邪魔板８が位置していないと、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入するのを防止することができないからである。なお、図２に示すように、邪魔板８が厚さを有している場合、邪魔板８の下面が上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置する必要がある。
（２）容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から邪魔板８の下面までの距離Ｌ5が５ｍｍ以上。
図２に示すように、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜はある程度の厚さを有している。このような酸化膜１０１および該酸化膜１０１に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止するためには、このようなある程度の厚さを有する酸化膜１０１よりも下方に邪魔板８を設ける必要がある。ここで、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１は、通常３ｍｍ以下程度の厚さを有しており、Ｌ5を５ｍｍ以上とすれば、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止するのに十分である。
Ｌ5は１０ｍｍ以上であることが好ましい。
但し、邪魔板８の下面は上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置するため、Ｌ5が大きすぎると、それに応じて溶湯流路７１の位置が下方に移動し、該溶湯流路７１を通過する際のＡｌ溶湯１００のヘッド圧が通常の条件とは異なってくるので好ましくない。この点から、Ｌ5は５０ｍｍ以下であることが好ましく、３０ｍｍ以下であることがより好ましく、１５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
また、邪魔板８の下面は上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置するため、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７１の上面までの距離Ｌ3もＬ5について記載した条件を満たす必要がある。なお、邪魔板８の下面が上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置すると記載しているように、Ｌ3とＬ5とは一致している必要はないが、両者の差（Ｌ3−Ｌ5）が５ｍｍ以下であることが好ましく、３ｍｍ以下であることがより好ましく、１ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
図２に示すように、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜はある程度の厚さを有している。このような酸化膜１０１および該酸化膜１０１に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止するためには、このようなある程度の厚さを有する酸化膜１０１よりも下方に邪魔板８を設ける必要がある。ここで、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１は、通常３ｍｍ以下程度の厚さを有しており、Ｌ5を５ｍｍ以上とすれば、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止するのに十分である。
Ｌ5は１０ｍｍ以上であることが好ましい。
但し、邪魔板８の下面は上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置するため、Ｌ5が大きすぎると、それに応じて溶湯流路７１の位置が下方に移動し、該溶湯流路７１を通過する際のＡｌ溶湯１００のヘッド圧が通常の条件とは異なってくるので好ましくない。この点から、Ｌ5は５０ｍｍ以下であることが好ましく、３０ｍｍ以下であることがより好ましく、１５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
また、邪魔板８の下面は上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置するため、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７１の上面までの距離Ｌ3もＬ5について記載した条件を満たす必要がある。なお、邪魔板８の下面が上流側端部付近の溶湯流路７１の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置すると記載しているように、Ｌ3とＬ5とは一致している必要はないが、両者の差（Ｌ3−Ｌ5）が５ｍｍ以下であることが好ましく、３ｍｍ以下であることがより好ましく、１ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
（３）アルミニウム合金溶湯の流動方向における邪魔板８の長さＬ6が１０〜１００ｍｍ。
図２から明らかなように、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２は、溶湯供給ノズル７の上流側端面、より具体的には、溶湯供給ノズル７の上板部材７２の上流側端面に到達すると下方へと移動するので、邪魔板８の長さが短すぎると、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止することができない。Ｌ6が１０ｍｍ以上であると、Ａｌ溶湯１００の表層に存在するＡｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止するのに十分である。Ｌ6は１０ｍｍ以上であることが好ましく、２０ｍｍ以上であることがより好ましく、３０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
一方、Ｌ6が大きすぎると、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２の溶湯流路７１への進入防止にはもはや寄与せず、邪魔板８の製造コストが増加する、邪魔板８が破損するおそれがある、Ａｌ溶湯１００の流動抵抗が増加する等の理由から好ましくない。この点から、Ｌ6の上限を１００ｍｍとする。Ｌ6は８０ｍｍ以下であることが好ましく、６０ｍｍ以下であることがより好ましい。
図２から明らかなように、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２は、溶湯供給ノズル７の上流側端面、より具体的には、溶湯供給ノズル７の上板部材７２の上流側端面に到達すると下方へと移動するので、邪魔板８の長さが短すぎると、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止することができない。Ｌ6が１０ｍｍ以上であると、Ａｌ溶湯１００の表層に存在するＡｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２が溶湯流路７１に進入するのを防止するのに十分である。Ｌ6は１０ｍｍ以上であることが好ましく、２０ｍｍ以上であることがより好ましく、３０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。
一方、Ｌ6が大きすぎると、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２の溶湯流路７１への進入防止にはもはや寄与せず、邪魔板８の製造コストが増加する、邪魔板８が破損するおそれがある、Ａｌ溶湯１００の流動抵抗が増加する等の理由から好ましくない。この点から、Ｌ6の上限を１００ｍｍとする。Ｌ6は８０ｍｍ以下であることが好ましく、６０ｍｍ以下であることがより好ましい。
邪魔板８の厚さＬ7は、２〜５０ｍｍであることが好ましい。Ｌ7が２ｍｍ未満だと邪魔板８の機械的強度が不十分となるおそれがある。一方、Ｌ7が５０ｍｍ超だと、過剰な機械的強度を有することとなり、邪魔板８の製造コストが増加するので好ましくない。
Ｌ7は３〜１０ｍｍであることがより好ましい。
Ｌ7は３〜１０ｍｍであることがより好ましい。
図２中の他の寸法の好適範囲は以下の通り。
溶融流路７１の高さＬ1は、３〜３０ｍｍであることが 鋳造仕上げ板厚とアルミ供給量の関係から好ましく、５〜２０ｍｍであることがより好ましく、５〜１５ｍｍであることがさらに好ましい。
溶融流路７１の高さＬ1は、３〜３０ｍｍであることが 鋳造仕上げ板厚とアルミ供給量の関係から好ましく、５〜２０ｍｍであることがより好ましく、５〜１５ｍｍであることがさらに好ましい。
容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７の下面までの距離Ｈ2は、１５〜２５０ｍｍであることが溶湯流路７１を通過する際のＡｌ溶湯１００のヘッド圧が通常の条件から異なってくるのを防止するうえで好ましく、１５〜２５０ｍｍであることがより好ましく、２０〜１００ｍｍであることがさらに好ましい。
容器６の下面から溶湯流路７の下面までの距離Ｌ2は、１０〜２００ｍｍであることがＡｌ溶湯１００の底部を移動するＴｉＢ2凝集粒子が溶湯流路７１に進入するのを防止するうえで好ましく、３０〜１５０ｍｍであることがより好ましく、５０〜１００ｍｍであることがさらに好ましい。
上板部材７２の厚さＬ4は、５〜２００ｍｍであることが機械的強度とスペ−スの確保とを両立するうえで好ましく、１０〜１５０ｍｍであることがより好ましく、１０〜１００ｍｍであることがさらに好ましい。
一方、下板部材７３の厚さは、上記したＬ2の好適範囲を満たす限り特に限定されない。
一方、下板部材７３の厚さは、上記したＬ2の好適範囲を満たす限り特に限定されない。
図４は、図１に示す本発明の連続鋳造圧延装置１における容器６および溶湯供給ノズル７の別の一構成例を示した部分拡大図である。
図４において、溶湯供給ノズル７のうち、溶湯流路７１の上面を含む側（すなわち、上板部材７２）の上流側端面が、溶湯流路７１の下面を含む側（すなわち、下板部材７３）の上流側端面よりもＡｌ溶湯１００の流動方向上流側に位置するように、Ａｌ溶湯１００の流動方向上流側に延びる延長部７２ｂが設けられている。ここで、延長部７２ｂには、上流側端部付近の溶湯流路７１の上面が、溶湯流路７１の残りの部位の上面よりも低くなるように、溶湯流路７１の上面の一部が下方に突出した凸部７２ｃが設けられている。
図３に示すように、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが設けられていることにより、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入することが防止される。すなわち、図３に示す構成では、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが異物トラップ手段である。但し、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが異物トラップ手段として機能するためには、下記（１）〜（４）を満たす必要がある。
図４において、溶湯供給ノズル７のうち、溶湯流路７１の上面を含む側（すなわち、上板部材７２）の上流側端面が、溶湯流路７１の下面を含む側（すなわち、下板部材７３）の上流側端面よりもＡｌ溶湯１００の流動方向上流側に位置するように、Ａｌ溶湯１００の流動方向上流側に延びる延長部７２ｂが設けられている。ここで、延長部７２ｂには、上流側端部付近の溶湯流路７１の上面が、溶湯流路７１の残りの部位の上面よりも低くなるように、溶湯流路７１の上面の一部が下方に突出した凸部７２ｃが設けられている。
図３に示すように、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが設けられていることにより、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入することが防止される。すなわち、図３に示す構成では、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが異物トラップ手段である。但し、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが異物トラップ手段として機能するためには、下記（１）〜（４）を満たす必要がある。
（１）容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面までの距離Ｈ1が１０〜２００ｍｍ。
Ｈ1に下限値を設ける理由は、図２に示した態様でＬ5に下限値を設けるのと同様の理由である。但し、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７１の上面までの距離Ｌ3、および、凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面と溶湯流路７１の残りの部位の上面（すなわち、凸部７２ｃを除いた溶湯流路７１の上面）との高さの差Ｌ8を後述する範囲とするため、Ｈ1の下限値は１０ｍｍとする。
なお、Ｌ3については、図２に示した態様におけるＬ3と同様の考えから、５ｍｍ以上であることが好ましく、１０ｍｍ以上であることがより好ましい。
一方、Ｈ1の上限を２００ｍｍとするのは、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７の下面までの距離Ｈ2、および、容器６の下面から溶湯流路７の下面までの距離Ｌ2について好適範囲を満足するためである。なお、Ｈ2、および、Ｌ2の好適範囲は、図２に示した態様におけるＨ2、および、Ｌ2の好適範囲と同様である。また、溶湯流路の高さＬ1の好適範囲は、図２に示した態様におけるＬ1の好適範囲と同様である。
Ｈ1は３０〜１５０ｍｍであることが好ましく、３０〜１００ｍｍであることがより好ましい。
Ｈ1に下限値を設ける理由は、図２に示した態様でＬ5に下限値を設けるのと同様の理由である。但し、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７１の上面までの距離Ｌ3、および、凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面と溶湯流路７１の残りの部位の上面（すなわち、凸部７２ｃを除いた溶湯流路７１の上面）との高さの差Ｌ8を後述する範囲とするため、Ｈ1の下限値は１０ｍｍとする。
なお、Ｌ3については、図２に示した態様におけるＬ3と同様の考えから、５ｍｍ以上であることが好ましく、１０ｍｍ以上であることがより好ましい。
一方、Ｈ1の上限を２００ｍｍとするのは、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から溶湯流路７の下面までの距離Ｈ2、および、容器６の下面から溶湯流路７の下面までの距離Ｌ2について好適範囲を満足するためである。なお、Ｈ2、および、Ｌ2の好適範囲は、図２に示した態様におけるＨ2、および、Ｌ2の好適範囲と同様である。また、溶湯流路の高さＬ1の好適範囲は、図２に示した態様におけるＬ1の好適範囲と同様である。
Ｈ1は３０〜１５０ｍｍであることが好ましく、３０〜１００ｍｍであることがより好ましい。
（２）凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面と溶湯流路７１の残りの部位の上面（すなわち、凸部７２ｃを除いた溶湯流路７１の上面）との高さの差Ｌ8が５〜１００ｍｍ。
Ｌ8の下限値を５ｍｍとするのは、図２に示した態様でＬ5の下限値を５ｍｍとするのと同様の理由である。
一方、Ｌ8の上限値を１００ｍｍとするのは、Ｌ3およびＨ1を上記した範囲とするためである。
Ｌ8は３０〜１００ｍｍであることが好ましい。
Ｌ8の下限値を５ｍｍとするのは、図２に示した態様でＬ5の下限値を５ｍｍとするのと同様の理由である。
一方、Ｌ8の上限値を１００ｍｍとするのは、Ｌ3およびＨ1を上記した範囲とするためである。
Ｌ8は３０〜１００ｍｍであることが好ましい。
（３）Ａｌ溶湯１００の流動方向における凸部７２ｃの長さＬ9が５〜１００ｍｍ。
Ｌ9の下限値を５ｍｍとするのは、機械的強度を確保するためである。
一方、Ｌ9の上限値を１００ｍｍとするのは、Ａｌ溶湯１００の流動方向における凸部７２ｃの下流側端部と、溶湯流路７１の下面側の上流側端面（すなわち、下板部材７３の上流側端面）と、の距離Ｌ11について後述する範囲を満たしつつ、Ｌ9を１００ｍｍ超とすると、延長部７２ｂが長くなりすぎるからである。
Ｌ9は５〜５０ｍｍであることが好ましく、５〜３０ｍｍであることがより好ましい。
Ｌ9の下限値を５ｍｍとするのは、機械的強度を確保するためである。
一方、Ｌ9の上限値を１００ｍｍとするのは、Ａｌ溶湯１００の流動方向における凸部７２ｃの下流側端部と、溶湯流路７１の下面側の上流側端面（すなわち、下板部材７３の上流側端面）と、の距離Ｌ11について後述する範囲を満たしつつ、Ｌ9を１００ｍｍ超とすると、延長部７２ｂが長くなりすぎるからである。
Ｌ9は５〜５０ｍｍであることが好ましく、５〜３０ｍｍであることがより好ましい。
（４）Ａｌ溶湯１００の流動方向における凸部７２ｃの下流側端部と、溶湯流路７１の下面側の上流側端面（すなわち、下板部材７３の上流側端面）と、の距離Ｌ11が１０〜３００ｍｍ。
Ｌ11の下限値を１０ｍｍとするのは、Ｌ11が１０ｍｍ未満だと溶湯流路７１の高さＬ1に比べてＬ11に相当する部分の流路が狭くなりすぎ、該部分でのＡｌ溶湯１００の流速が増加し、Ａｌ溶湯１００の底部を移動するＴｉＢ2凝集粒子を巻き上げてしまうからである。
一方、Ｌ11の上限値を３００ｍｍとするのは、Ｌ11を３００ｍｍ超とすると延長部７２ｂが長くなりすぎるからである。
Ｌ12は１０〜１００ｍｍであることが好ましく、１０〜５０ｍｍであることがより好ましい。
Ｌ11の下限値を１０ｍｍとするのは、Ｌ11が１０ｍｍ未満だと溶湯流路７１の高さＬ1に比べてＬ11に相当する部分の流路が狭くなりすぎ、該部分でのＡｌ溶湯１００の流速が増加し、Ａｌ溶湯１００の底部を移動するＴｉＢ2凝集粒子を巻き上げてしまうからである。
一方、Ｌ11の上限値を３００ｍｍとするのは、Ｌ11を３００ｍｍ超とすると延長部７２ｂが長くなりすぎるからである。
Ｌ12は１０〜１００ｍｍであることが好ましく、１０〜５０ｍｍであることがより好ましい。
図４では凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面と、溶湯流路７１の下面は略同一の高さになっているが、図４に示す態様において、容器６内のＡｌ溶湯１００の液面から凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面までの距離Ｈ1と、容器６内のＡｌ溶湯の液面１００から溶湯流路７１の下面までの距離Ｈ2と、が下記式を満たすことがＡｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および該酸化膜１０１中に存在する不純物１０２）が溶湯流路７１に進入するのを防止するうえで好ましい。
０ｍｍ ≦ Ｈ1 − Ｈ2 ≦ １９０ｍｍ
すなわち、凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面と溶湯流路７１の下面とが同一の高さになっているか、凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面が溶湯流路７１の下面よりも低くなっていることが好ましい。ここで、Ｈ1 − Ｈ2の上限を１９０ｍｍとするのは、Ｈ1および Ｈ2について上記した範囲を満足するためである。
但し、凸部７２ｃと容器６底面との距離Ｈ3が、溶湯流路７１の高さＬ1より小さいと、Ｈ3に相当する部分の流路が狭くなりすぎ、該部分でのＡｌ溶湯１００の流速が増加し、Ａｌ溶湯１００の底部を移動するＴｉＢ2凝集粒子を巻き上げてしまう。このため、Ｈ3と、Ｌ1と、は下記式に示す関係を満たすことが好ましい。
Ｈ3 ≧ Ｌ1
０ｍｍ ≦ Ｈ1 − Ｈ2 ≦ １９０ｍｍ
すなわち、凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面と溶湯流路７１の下面とが同一の高さになっているか、凸部７２ｃをなす溶湯流路７１の上面が溶湯流路７１の下面よりも低くなっていることが好ましい。ここで、Ｈ1 − Ｈ2の上限を１９０ｍｍとするのは、Ｈ1および Ｈ2について上記した範囲を満足するためである。
但し、凸部７２ｃと容器６底面との距離Ｈ3が、溶湯流路７１の高さＬ1より小さいと、Ｈ3に相当する部分の流路が狭くなりすぎ、該部分でのＡｌ溶湯１００の流速が増加し、Ａｌ溶湯１００の底部を移動するＴｉＢ2凝集粒子を巻き上げてしまう。このため、Ｈ3と、Ｌ1と、は下記式に示す関係を満たすことが好ましい。
Ｈ3 ≧ Ｌ1
図４中の他の寸法の好適範囲は以下の通り。
上板部材７２の厚さＬ4の好適範囲は、図２に示した態様におけるＬ4の好適範囲と同様である。
延長部７２ｂの長さＬ10は１５〜４００ｍｍであることが好ましい。Ｌ10の下限値を１５ｍｍとするのは、Ｌ9およびＬ11について好適範囲を満足するためである。一方、Ｌ10の上限値を２００ｍｍとするのは、Ｌ10が２００ｍｍ超だと延長部７２ｂが長くなりすぎるからである。
Ｌ10は１５〜２００ｍｍであることがより好ましい。
上板部材７２の厚さＬ4の好適範囲は、図２に示した態様におけるＬ4の好適範囲と同様である。
延長部７２ｂの長さＬ10は１５〜４００ｍｍであることが好ましい。Ｌ10の下限値を１５ｍｍとするのは、Ｌ9およびＬ11について好適範囲を満足するためである。一方、Ｌ10の上限値を２００ｍｍとするのは、Ｌ10が２００ｍｍ超だと延長部７２ｂが長くなりすぎるからである。
Ｌ10は１５〜２００ｍｍであることがより好ましい。
図５は、図１に示す本発明の連続鋳造圧延装置１における容器６および溶湯供給ノズル７の別の一構成例を示した部分拡大図である。
図５に示す態様は、図３および４に示す態様の組み合わせに相当し、邪魔板８、および、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが異物トラップ手段であり、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および不純物１０２）が溶湯流路７１に進入するのを防止するうえでは最も好ましい。なお、各部の寸法については、図３および４に示した態様と同様である。
図５に示す態様は、図３および４に示す態様の組み合わせに相当し、邪魔板８、および、凸部７２ｃを有する延長部７２ｂが異物トラップ手段であり、Ａｌ溶湯１００の表層に存在する異物（酸化膜１０１および不純物１０２）が溶湯流路７１に進入するのを防止するうえでは最も好ましい。なお、各部の寸法については、図３および４に示した態様と同様である。
本発明の連続鋳造圧延装置が有することが好ましい構成について以下に述べる。但し、これらは必須の構成ではない。
図示しないが、第１の溶湯流路３の途中に脱ガス装置を設け、濾過処理を行う前にＡｌ溶湯１００中の脱ガス処理（脱水素ガス処理）が行うことが好ましい。脱ガス装置としては、ＳＮＩＦＦ式、ＧＢＦ等の市販されている方式の回転式脱ガス装置を使用できる。
脱ガス処理としては、特開平５−５１６５９号公報、実開平５−４９１４８号公報、特開平７−４００１７号公報等に記載されている技術を用いてもよい。
脱ガス処理としては、特開平５−５１６５９号公報、実開平５−４９１４８号公報、特開平７−４００１７号公報等に記載されている技術を用いてもよい。
濾過手段４に用いるフィルタ４１としては、通常、セラミックチューブフィルタ、セラミックフォームフィルタ等が用いられる。濾過手段の具体例としては、特開平６−５７４３２号、特開平３−１６２５３０号、特開平５−１４０６５９号、特開平４−２３１４２５号、特開平４−２７６０３１号、特開平５−３１１２６１号、特開平６−１３６４６６号、特許第３５４９０８０号公報に記載されているものが挙げられる。これらの中でも特許第３５４９０８０号公報に記載されているものが好ましい。
溶湯供給ノズル７から吐出されたＡｌ溶湯１００は、冷却ロール９，９表面に接し、凝固を開始する。ここで、溶湯供給ノズル７の先端から冷却ロール９，９表面にＡｌ溶湯が移動する際に溶湯メニスカスが形成される。この溶湯メニスカスが振動すると、冷却ロール９，９への着地点が振動することになり、その結果、凝固履歴が異なる部分が表面に生じ、結晶組織の不均一、微量元素の偏析が起こりやすくなる。このような故障はリップルマークとも呼ばれ、冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延を受けた後、平版印刷版用支持体として表面処理を行う際、表面処理ムラの原因になりやすい。
そのため、リップルマークを軽減する観点から、Ａｌ溶湯の離脱ポイントを一箇所に安定させるため、溶湯供給ノズル７の先端部を、少なくとも先端部下側の外側面の角度がＡｌ溶湯の吐出方向に対して鋭角になるように傾斜させるのが好ましい。例えば、特開平１０−５８０９４号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。
そのため、リップルマークを軽減する観点から、Ａｌ溶湯の離脱ポイントを一箇所に安定させるため、溶湯供給ノズル７の先端部を、少なくとも先端部下側の外側面の角度がＡｌ溶湯の吐出方向に対して鋭角になるように傾斜させるのが好ましい。例えば、特開平１０−５８０９４号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。
図６は、溶湯供給ノズルの形状および冷却ローラとの位置関係の好適例を示す模式図である。なお、図６においては、溶湯供給ノズルの上板部材と冷却ローラのみが図示されているが、溶湯供給ノズルの下板部材と冷却ローラ９についても同様の位置関係である。
図６においては、溶湯供給ノズルの上板部材７２の口部外縁が冷却ローラ９に接触し、上板部材７２の口部外周に冷却ローラ９との接触を避ける逃げ部（面取り部）７２ｄが凹設されている。即ち、上板部材７２は先端部Ｔのみで冷却ローラ９と接触している。逃げ部（面取り部）は、上板部材７２の全幅にわたって設けられているのが好ましい。
このような構造にすることで、溶湯メニスカス部が変動するスペースとなる隙間が与えられないので、外観故障が発生しないアルミニウム合金板を得ることができ、外観故障がより抑制された平版印刷版用支持体を得ることができる。
図６においては、溶湯供給ノズルの上板部材７２の口部外縁が冷却ローラ９に接触し、上板部材７２の口部外周に冷却ローラ９との接触を避ける逃げ部（面取り部）７２ｄが凹設されている。即ち、上板部材７２は先端部Ｔのみで冷却ローラ９と接触している。逃げ部（面取り部）は、上板部材７２の全幅にわたって設けられているのが好ましい。
このような構造にすることで、溶湯メニスカス部が変動するスペースとなる隙間が与えられないので、外観故障が発生しないアルミニウム合金板を得ることができ、外観故障がより抑制された平版印刷版用支持体を得ることができる。
また、メニスカスが振動した際の振幅を小さくするため、溶湯供給ノズル（より具体的には溶湯供給ノズルの上板部材および下板部材）の先端部と冷却ローラ表面との距離を小さくするのが好ましい。そのため、理想的には、上述した下側（好ましくは下側および上側）の外側面の角度がＡｌ溶湯の吐出方向に対して鋭角になっている溶湯供給ノズル（より具体的には溶湯供給ノズルの上板部材および下板部材）の先端部と冷却ローラ表面とが常に接触している状態が好ましい。
具体的には、例えば、溶湯供給ノズルを構成する上板部材と下板部材とが、それぞれ上下方向に可動であり、該上板部材および該下板部材が、それぞれ、Ａｌ溶湯の圧力によって加圧され、隣接する冷却ローラの表面に押しつけられる態様が好適に挙げられる。例えば、特開２０００−１１７４０２号公報に記載されている態様を好適に使用することができる。
これにより、溶湯供給ノズル（より具体的には溶湯供給ノズルの上板部材および下板部材）の先端部と冷却ローラとが常に接し、その結果、溶湯メニスカス部の形状が一定状態で維持されるため、外観故障がより抑制された平版印刷版用支持体を得ることができる。
具体的には、例えば、溶湯供給ノズルを構成する上板部材と下板部材とが、それぞれ上下方向に可動であり、該上板部材および該下板部材が、それぞれ、Ａｌ溶湯の圧力によって加圧され、隣接する冷却ローラの表面に押しつけられる態様が好適に挙げられる。例えば、特開２０００−１１７４０２号公報に記載されている態様を好適に使用することができる。
これにより、溶湯供給ノズル（より具体的には溶湯供給ノズルの上板部材および下板部材）の先端部と冷却ローラとが常に接し、その結果、溶湯メニスカス部の形状が一定状態で維持されるため、外観故障がより抑制された平版印刷版用支持体を得ることができる。
このように溶湯メニスカスを安定化させたとしても、溶湯ノズル内での溶湯の流れが不均一で有れば、連続鋳造されたアルミ合金板も不均一になりやすい。そのため、溶湯供給ノズル内での溶湯の流れを均一にする必要があるが、一対の冷却ローラ同士の隙間が数ｍｍから１０ｍｍ程度と極めて小さいため、そこに溶湯供給ノズルも極めて薄い構造になり、該ノズル内の溶湯流路も狭くなる。したがって、溶湯流路でのＡｌ溶湯の滞りは直ちにＡｌ溶湯の流れの不均一につながる。
溶湯流路でのＡｌ溶湯の滞り防止のためには、溶湯供給ノズル内面がＡｌ溶湯との濡れ性が低いのが好ましい。そのためには、溶湯供給ノズルの内面が、Ａｌ溶湯に対する濡れ性が低い材料からなり、かつ、適度な凹凸を有するのが好ましい。特開平１０−２２５７５０号公報では、溶湯供給ノズル内面の粗度を規定する方法を記載している。
具体的には、Ａｌ溶湯に接する溶湯供給ノズルの内面に、メジアン径が５〜２０μｍであり、モード径が４〜１２μｍである粒度分布の骨材粒子を含む離型剤があらかじめ塗布されているのが好ましい。Ａｌ溶湯の滞りを起こしにくい離型剤としては、例えば、酸化亜鉛、窒化ボロン（ＢＮ）等を骨材に用いる離型剤が挙げられる。中でも、窒化ボロンを骨材に用いる離型剤が好ましい。例えば、特開平１１−１９２５３７号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。例えば、特開平１１−１９２５３７号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。
溶湯流路でのＡｌ溶湯の滞り防止のためには、溶湯供給ノズル内面がＡｌ溶湯との濡れ性が低いのが好ましい。そのためには、溶湯供給ノズルの内面が、Ａｌ溶湯に対する濡れ性が低い材料からなり、かつ、適度な凹凸を有するのが好ましい。特開平１０−２２５７５０号公報では、溶湯供給ノズル内面の粗度を規定する方法を記載している。
具体的には、Ａｌ溶湯に接する溶湯供給ノズルの内面に、メジアン径が５〜２０μｍであり、モード径が４〜１２μｍである粒度分布の骨材粒子を含む離型剤があらかじめ塗布されているのが好ましい。Ａｌ溶湯の滞りを起こしにくい離型剤としては、例えば、酸化亜鉛、窒化ボロン（ＢＮ）等を骨材に用いる離型剤が挙げられる。中でも、窒化ボロンを骨材に用いる離型剤が好ましい。例えば、特開平１１−１９２５３７号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。例えば、特開平１１−１９２５３７号公報に記載されている方法を好適に使用することができる。
図７は、先端が可動構造である溶湯供給ノズルの別の例を示す模式図である。図７（ａ）は平面図であり、図７（ｂ）は側面図である。
図７に示される溶湯供給ノズルは、上板部材７２および下板部材７３を棒部材７４で固定することにより、上板部材７２および下板部材７３の先端が、棒部材７４を支点として、Ａｌ溶湯の圧力に応じて軽度に動くことができるようになっている。したがって、Ａｌ溶湯の圧力により、上板部材７２および下板部材７３の先端をそれぞれ冷却ローラに接触させることができる。
図７に示される溶湯供給ノズルは、上板部材７２および下板部材７３を棒部材７４で固定することにより、上板部材７２および下板部材７３の先端が、棒部材７４を支点として、Ａｌ溶湯の圧力に応じて軽度に動くことができるようになっている。したがって、Ａｌ溶湯の圧力により、上板部材７２および下板部材７３の先端をそれぞれ冷却ローラに接触させることができる。
冷却ローラは、特に限定されず、例えば、鉄製のコア・シェル構造の冷却ローラ等の従来公知のものを使用することができる。コア・シェル構造の冷却ローラを用いる場合、コア・シェル間に設けた流路中に冷却水を通水することで、冷却ローラ表面の冷却能を高めることができる。また、凝固させたアルミニウムに更に圧下を加えることでアルミニウム合金板の厚さを所望の厚さに精度よく揃えることができる。
冷却ローラ表面で凝固したアルミニウムはそのままでは、冷却ローラに固着しやすく、連続的に安定して鋳造することが容易でない場合がある。そこで、本発明においては、冷却ローラが、その表面に、離型剤を塗布されるのが好ましい。離型剤としては、耐熱性に優れるものが好ましく、例えば、カーボングラファイトを含有するものが好適に挙げられる。塗布の方法は、特に限定されないが、例えば、カーボングラファイト粒子の懸濁液（好ましくは水懸濁液）をスプレー塗布する方法が好適に挙げられる。スプレー塗布は、冷却ローラに非接触で離型剤を供給することが可能な点で好ましい。
冷却ローラ表面で凝固したアルミニウムはそのままでは、冷却ローラに固着しやすく、連続的に安定して鋳造することが容易でない場合がある。そこで、本発明においては、冷却ローラが、その表面に、離型剤を塗布されるのが好ましい。離型剤としては、耐熱性に優れるものが好ましく、例えば、カーボングラファイトを含有するものが好適に挙げられる。塗布の方法は、特に限定されないが、例えば、カーボングラファイト粒子の懸濁液（好ましくは水懸濁液）をスプレー塗布する方法が好適に挙げられる。スプレー塗布は、冷却ローラに非接触で離型剤を供給することが可能な点で好ましい。
ここで、塗布された離型剤の厚さが冷却ローラの幅方向および／または周方向で異なると、冷却ローラへの熱移動の速度に影響が出て、結晶粒の不均一や、ＦｅおよびＳｉの存在の不均一につながるため、本発明においては、塗布された離型剤の厚さを均一化するのが好ましい。
具体的には、例えば、耐火材や耐熱性の布で作られたワイパを冷却ローラ表面に一定圧力で接触させる方法が好適に挙げられる。また、溶湯と直接接する危険性がない場合には木綿等の布を使用して、均一化することができる。
具体的には、例えば、耐火材や耐熱性の布で作られたワイパを冷却ローラ表面に一定圧力で接触させる方法が好適に挙げられる。また、溶湯と直接接する危険性がない場合には木綿等の布を使用して、均一化することができる。
また、離型剤は、ワイパ等の均一化手段に捕捉されたり、連続鋳造されたアルミニウム合金板の表面に移動したりするため、定期的に冷却ローラ表面に供給するのが好ましい。
また、溶湯供給ノズルが冷却ローラに対して幅方向において不均一に接触すると、冷却ローラ表面の離型剤を部分的に掻き取ることになり、結果としてロール表面の離型剤の厚さが不均一になりやすく、ひいては結晶粒の不均一になりやすい。
したがって、本発明においては、溶湯供給ノズルの口部外縁が、冷却ローラに接触しないのが好ましく、上述したリップルマークの軽減の観点から、その先端でのみ接触するのがより好ましい。
したがって、本発明においては、溶湯供給ノズルの口部外縁が、冷却ローラに接触しないのが好ましく、上述したリップルマークの軽減の観点から、その先端でのみ接触するのがより好ましい。
［平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法］
平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法では、本発明の連続鋳造圧延装置を用いて連続鋳造板（アルミニウム合金板）を作成した後、通常の手順で冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および平面性矯正を実施する。これらの手順、および、連続鋳造板（アルミニウム合金板）の製造に用いるＡｌ溶湯の好適組成について以下に説明する。
平版印刷版支持体用アルミニウム合金板の製造方法では、本発明の連続鋳造圧延装置を用いて連続鋳造板（アルミニウム合金板）を作成した後、通常の手順で冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および平面性矯正を実施する。これらの手順、および、連続鋳造板（アルミニウム合金板）の製造に用いるＡｌ溶湯の好適組成について以下に説明する。
［Ａｌ溶湯の好適組成］
Ａｌ溶湯の好適組成について以下に説明する。
Ａｌ溶湯の好適組成について以下に説明する。
Ｓｉは、原材料であるＡｌ地金に不可避不純物として０．０３〜０．１ｗｔ％前後含有される元素であり、原材料差によるばらつきを防ぐため、意図的に微量添加されることが多い。また、Ｓｉは、アルミニウム中に固溶した状態で、または、金属間化合物もしくは単独の析出物として存在する。
本発明においては、Ａｌ溶湯中のＳｉ量は、０．０４〜０．１５ｗｔ％であるのが好ましい。なお、０．１０ｗｔ％以上の値は、Ａｌ地金中のＳｉに加えて、別途母合金を添加することで実施される。
本発明においては、Ａｌ溶湯中のＳｉ量は、０．０４〜０．１５ｗｔ％であるのが好ましい。なお、０．１０ｗｔ％以上の値は、Ａｌ地金中のＳｉに加えて、別途母合金を添加することで実施される。
Ｆｅは、アルミニウム中に固溶する量は少なく、ほとんどが金属間化合物として残存する。また、Ｆｅは、アルミニウム合金の機械的強度を高める作用があり、支持体の強度に大きな影響を与える。
Ｆｅ含有量が少なすぎると、機械的強度が低すぎて、平版印刷版を印刷機の版胴に取り付ける際に、版切れを起こしやすくなる。また、高速で大部数の印刷を行う際にも、同様に版切れを起こしやすくなる。
一方、Ｆｅ含有量が多すぎると、必要以上に高強度となり、平版印刷版を印刷機の版胴に取り付ける際に、フィットネス性に劣り、印刷中に版切れを起こしやすくなる。また、Ｆｅの含有量が、例えば、１．０ｗｔ％より多くなると圧延途中に割れが生じやすくなる。
本発明においては、Ａｌ溶湯中のＦｅ量は、０．１０〜０．５０ｗｔ％であるのが好ましい。
Ｆｅ含有量が少なすぎると、機械的強度が低すぎて、平版印刷版を印刷機の版胴に取り付ける際に、版切れを起こしやすくなる。また、高速で大部数の印刷を行う際にも、同様に版切れを起こしやすくなる。
一方、Ｆｅ含有量が多すぎると、必要以上に高強度となり、平版印刷版を印刷機の版胴に取り付ける際に、フィットネス性に劣り、印刷中に版切れを起こしやすくなる。また、Ｆｅの含有量が、例えば、１．０ｗｔ％より多くなると圧延途中に割れが生じやすくなる。
本発明においては、Ａｌ溶湯中のＦｅ量は、０．１０〜０．５０ｗｔ％であるのが好ましい。
Ｃｕは、電解粗面化処理を制御するうえで重要な元素である。また、Ｃｕは、非常に固溶しやすい元素であり、ごく一部は金属間化合物として存在する。
本発明においては、Ａｌ溶湯中のＣｕ量は、電解粗面化の均一性の観点から、０．００１ｗｔ％以上であるのが好ましく、硝酸液中での電解粗面化処理により生成するピットの径、ピット径の均一性、ひいては耐汚れ性の観点から、０．０５０ｗｔ％以下であるのが好ましい。
本発明においては、Ａｌ溶湯中のＣｕ量は、電解粗面化の均一性の観点から、０．００１ｗｔ％以上であるのが好ましく、硝酸液中での電解粗面化処理により生成するピットの径、ピット径の均一性、ひいては耐汚れ性の観点から、０．０５０ｗｔ％以下であるのが好ましい。
Ａｌ溶湯は、鋳造時の割れ発生防止のために、結晶粒を微細化する元素（例えば、Ｔｉ、Ｂ）を含有することができる。鋳造時に十分に結晶微細化すると、仕上げ冷間圧延後においても、結晶粒の幅が小さくなるので好ましい。
例えば、Ｔｉを０．００３〜０．０５ｗｔ％の範囲で含有することができる。また、Ｂを０．００１〜０．０２ｗｔ％の範囲で含有することができる。
例えば、Ｔｉを０．００３〜０．０５ｗｔ％の範囲で含有することができる。また、Ｂを０．００１〜０．０２ｗｔ％の範囲で含有することができる。
また、Ａｌ溶湯の残部は、Ａｌおよび不可避不純物からなる。不可避不純物としては、例えば、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｚｎ、Ｂｅ等が挙げられる。これらはそれぞれ０．０５ｗｔ％以下の範囲で含有することができる。
不可避不純物の大部分は、Ａｌ地金中に含有される。不可避不純物は、例えば、Ａｌ純度９９．７ｗｔ％の地金に含有されるものであれば、本発明の効果を損なわない。不可避不純物については、例えば、Ｌ．Ｆ．Ｍｏｎｄｏｌｆｏ著「Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙｓ：Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ」（１９７６年）等に記載されている量の不純物が含有されていてもよい。
不可避不純物の大部分は、Ａｌ地金中に含有される。不可避不純物は、例えば、Ａｌ純度９９．７ｗｔ％の地金に含有されるものであれば、本発明の効果を損なわない。不可避不純物については、例えば、Ｌ．Ｆ．Ｍｏｎｄｏｌｆｏ著「Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙｓ：Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ」（１９７６年）等に記載されている量の不純物が含有されていてもよい。
次に、冷間圧延、中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および平面性矯正の手順についてこの順に説明する。
＜冷間圧延＞
図１に示す連続鋳造圧延装置１において、切断機（図示せず）により適宜切断され、巻き取り装置１０によってコイル状に巻き取られた連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００に対して冷間圧延を行う。冷間圧延は、図１に示す連続鋳造圧延装置１で製造された連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００の厚さを減じさせる手順である。これにより、連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００を所望の厚さにする。なお、冷間圧延は、従来公知の方法により行うことができる。図８は、冷間圧延に用いられる冷間圧延機の例を示す模式図である。図８に示される冷間圧延機１１は、送り出しコイル１２および巻き取りコイル１３の間で搬送される連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００に、それぞれ支持ローラ１５により回転される一対の圧延ローラ１４により圧力を加えて、冷間圧延を行う。
図１に示す連続鋳造圧延装置１において、切断機（図示せず）により適宜切断され、巻き取り装置１０によってコイル状に巻き取られた連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００に対して冷間圧延を行う。冷間圧延は、図１に示す連続鋳造圧延装置１で製造された連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００の厚さを減じさせる手順である。これにより、連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００を所望の厚さにする。なお、冷間圧延は、従来公知の方法により行うことができる。図８は、冷間圧延に用いられる冷間圧延機の例を示す模式図である。図８に示される冷間圧延機１１は、送り出しコイル１２および巻き取りコイル１３の間で搬送される連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００に、それぞれ支持ローラ１５により回転される一対の圧延ローラ１４により圧力を加えて、冷間圧延を行う。
＜中間焼鈍＞
冷間圧延を実施した後、中間焼鈍を行う。中間焼鈍は、冷間圧延実施後の連続鋳造板（アルミニウム合金板）に熱処理を行う手順である。
本来、連続鋳造方法は、従来の固定鋳型を用いる方法と異なり、溶湯を極めて急速に冷却凝固させることができる。その結果、連続鋳造を経て得られた連続鋳造板（アルミニウム合金板）中の結晶粒は、従来の固定鋳型を用いる方法に比べて格段に微細化されうる。ただし、そのままでは結晶粒の大きさがまだ大きく、仕上げ冷間圧延後、更に、粗面化処理を経て平版印刷版用支持体としたときに、結晶粒の大きさに起因する外観故障（表面処理ムラ）が発生しやすい。
そこで、上述した冷間圧延工程で加工歪みを蓄えたうえで、中間焼鈍工程を行うことで、冷間圧延工程で蓄積された転位が解放されて、再結晶が起こり、結晶粒を更に微細化することができるようになる。具体的には、冷間圧延工程の加工率および中間焼鈍工程の熱処理条件（中でも、温度、時間および昇温速度）の条件によって、結晶粒を制御することができる。例えば、連続式の焼鈍を行う場合、通常は、３００〜６００℃で１０分間以下加熱するが、４００〜６００℃で６分間以下加熱するのが好ましく、４５０〜５５０℃で２分間以下加熱するのがより好ましい。また、通常は、昇温速度を０．５〜５００℃／分程度とするが、昇温速度を１０〜２００℃／秒以上とし、かつ、昇温後の保持時間を短時間（１０分以内、好ましくは２分以内）とすることにより、結晶粒の微細化を促進することができる。
バッチ式の焼鈍を用いた場合、通常は、３００〜５５０℃で５時間以上加熱するが、３００〜５００℃で１０時間以上加熱するのが好ましく、３５０〜４９０℃で１０時間以上加熱するのがより好ましい。各温度について焼鈍時間の上限は４０時間以下とするのが望ましい。
中間焼鈍は、従来公知の方法により行うことができ、具体的には、特開平６−２２０５９３号、特開平６−２１０３０８号、特開平７−５４１１１号、特開平８−９２７０９号の各公報等に記載されている方法を使用することができる。
冷間圧延を実施した後、中間焼鈍を行う。中間焼鈍は、冷間圧延実施後の連続鋳造板（アルミニウム合金板）に熱処理を行う手順である。
本来、連続鋳造方法は、従来の固定鋳型を用いる方法と異なり、溶湯を極めて急速に冷却凝固させることができる。その結果、連続鋳造を経て得られた連続鋳造板（アルミニウム合金板）中の結晶粒は、従来の固定鋳型を用いる方法に比べて格段に微細化されうる。ただし、そのままでは結晶粒の大きさがまだ大きく、仕上げ冷間圧延後、更に、粗面化処理を経て平版印刷版用支持体としたときに、結晶粒の大きさに起因する外観故障（表面処理ムラ）が発生しやすい。
そこで、上述した冷間圧延工程で加工歪みを蓄えたうえで、中間焼鈍工程を行うことで、冷間圧延工程で蓄積された転位が解放されて、再結晶が起こり、結晶粒を更に微細化することができるようになる。具体的には、冷間圧延工程の加工率および中間焼鈍工程の熱処理条件（中でも、温度、時間および昇温速度）の条件によって、結晶粒を制御することができる。例えば、連続式の焼鈍を行う場合、通常は、３００〜６００℃で１０分間以下加熱するが、４００〜６００℃で６分間以下加熱するのが好ましく、４５０〜５５０℃で２分間以下加熱するのがより好ましい。また、通常は、昇温速度を０．５〜５００℃／分程度とするが、昇温速度を１０〜２００℃／秒以上とし、かつ、昇温後の保持時間を短時間（１０分以内、好ましくは２分以内）とすることにより、結晶粒の微細化を促進することができる。
バッチ式の焼鈍を用いた場合、通常は、３００〜５５０℃で５時間以上加熱するが、３００〜５００℃で１０時間以上加熱するのが好ましく、３５０〜４９０℃で１０時間以上加熱するのがより好ましい。各温度について焼鈍時間の上限は４０時間以下とするのが望ましい。
中間焼鈍は、従来公知の方法により行うことができ、具体的には、特開平６−２２０５９３号、特開平６−２１０３０８号、特開平７−５４１１１号、特開平８−９２７０９号の各公報等に記載されている方法を使用することができる。
＜仕上げ冷間圧延＞
中間焼鈍の実施後、仕上げ冷間圧延を行う。仕上げ冷間圧延は、中間焼鈍後の連続鋳造板（アルミニウム合金板）の厚さを減じさせる手順である。仕上げ冷間圧延実施後の厚さは、０．１〜０．５ｍｍであるのが好ましい。
冷間圧延は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、上述した中間焼鈍の前に行われる冷間圧延と同様の方法により行うことができる。
中間焼鈍の実施後、仕上げ冷間圧延を行う。仕上げ冷間圧延は、中間焼鈍後の連続鋳造板（アルミニウム合金板）の厚さを減じさせる手順である。仕上げ冷間圧延実施後の厚さは、０．１〜０．５ｍｍであるのが好ましい。
冷間圧延は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、上述した中間焼鈍の前に行われる冷間圧延と同様の方法により行うことができる。
＜平面性矯正＞
平面性矯正は、連続鋳造板（アルミニウム合金板）の平面性を矯正する工程である。
平面性矯正は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、ローラレベラ、テンションレベラ等の矯正装置を用いて行うことができる。
また、この平面性矯正は、アルミニウム合金板をシート状にカットした後に行ってもよいが、生産性を向上させる観点から、連続したコイルの状態で行うことが好ましい。
図９は、矯正装置の例を示す模式図である。図９に示される矯正装置２０は、送り出しコイル２２および巻き取りコイル２３の間で搬送される連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００に、ワークロール２４を含むレベラ部２１にて、張力を加えながら平面性を改善する。その後、スリッタ２５により板幅が所定の幅に調整される。
平面性矯正は、連続鋳造板（アルミニウム合金板）の平面性を矯正する工程である。
平面性矯正は、従来公知の方法により行うことができる。例えば、ローラレベラ、テンションレベラ等の矯正装置を用いて行うことができる。
また、この平面性矯正は、アルミニウム合金板をシート状にカットした後に行ってもよいが、生産性を向上させる観点から、連続したコイルの状態で行うことが好ましい。
図９は、矯正装置の例を示す模式図である。図９に示される矯正装置２０は、送り出しコイル２２および巻き取りコイル２３の間で搬送される連続鋳造板（アルミニウム合金板）２００に、ワークロール２４を含むレベラ部２１にて、張力を加えながら平面性を改善する。その後、スリッタ２５により板幅が所定の幅に調整される。
また、板幅を所定の幅に加工するため、スリッタラインを通すスリット工程を行うこともできる。スリット工程は、従来公知の方法で行うことができる。
また、アルミニウム合金板同士の摩擦による傷の発生を防止するために、アルミニウム合金板の表面に薄い油膜を設ける油膜形成工程を行うこともできる。油膜には、必要に応じて、揮発性のものや、不揮発性のものが適宜用いられる。
上記の手順で得られたアルミニウム合金板表面を機械的、或いは電気的、或いは化学的、或いは電気化学的、もしくはそれら２種以上を組み合わせて粗面化して平版印刷版用支持体に仕上げる。この平版印刷版用支持体に感光性塗膜を設け、画像露光し、現像して製版し、感光性平版印刷版が完成する。この感光性平版印刷版は、連続鋳造板（アルミニウム合金板）の表面品質の向上に伴い、高品質に製造することができる。
１：連続鋳造圧延装置
２：溶解保持炉
３：第１の流路
４：濾過手段
４１：フィルタ
５：第２の流路
６：容器
７：溶湯供給ノズル
７１：溶湯流路
７２：上板部材
７２ｂ：延長部
７２ｃ：凸部
７２ｄ：逃げ部（面取り部）
７３：下板部材
７４：棒部材
８：邪魔板
９：冷却ローラ
１０：巻き取り装置
１１：冷間圧延機
１２：送り出しコイル
１３：巻き取りコイル
１４：圧延ローラ
１５：支持ローラ
２０：矯正装置
２１：レベラ部
２２：送り出しコイル
２３：巻き取りコイル
２４：ワークロール
２５：スリッタ
１００：アルミニウム溶湯
２００：連続鋳造板（アルミニウム合金板）
Ｔ：溶湯供給ノズルの先端部
２：溶解保持炉
３：第１の流路
４：濾過手段
４１：フィルタ
５：第２の流路
６：容器
７：溶湯供給ノズル
７１：溶湯流路
７２：上板部材
７２ｂ：延長部
７２ｃ：凸部
７２ｄ：逃げ部（面取り部）
７３：下板部材
７４：棒部材
８：邪魔板
９：冷却ローラ
１０：巻き取り装置
１１：冷間圧延機
１２：送り出しコイル
１３：巻き取りコイル
１４：圧延ローラ
１５：支持ローラ
２０：矯正装置
２１：レベラ部
２２：送り出しコイル
２３：巻き取りコイル
２４：ワークロール
２５：スリッタ
１００：アルミニウム溶湯
２００：連続鋳造板（アルミニウム合金板）
Ｔ：溶湯供給ノズルの先端部
Claims (12)
- 溶湯流路を内部に有する溶湯供給ノズル、該溶融供給ノズルからアルミニウム合金溶湯が供給される一対の冷却ローラ、および、該溶湯供給ノズルにアルミニウム合金溶湯を供給する容器を少なくとも備えたアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置であって、
前記溶湯供給ノズルの上流側に、アルミニウム合金溶湯の表層に存在する異物をトラップする手段が設けられていることを特徴とするアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。 - 前記溶湯供給ノズルの上流側端部付近の前記溶湯流路の上面と同一の高さ、もしくは該上面よりも上方に位置するように、該溶湯供給ノズルの上流側端面からアルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に略水平方向に延び、かつ、下記を満たす邪魔板が設けられており、該邪魔板が前記トラップ手段であることを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記邪魔板下面までの距離：５ｍｍ以上
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記邪魔板の長さ：１０〜１００ｍｍ - 前記邪魔版の厚さが、２〜１０ｍｍである請求項２に記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
- 前記溶湯供給ノズルには、前記溶湯流路の上面を含む側の上流側端面が、前記溶湯流路の下面を含む側の上流側端面よりもアルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に位置するように、アルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に延び、かつ、下記を満たす延長部が設けられており、
該延長部には、上流側端部付近の前記溶湯流路の上面が、前記溶湯流路の残りの部位の上面よりも低くなるように、前記溶湯流路の上面の一部が下方に突出し、かつ、下記を満たす凸部が設けられており、該延長部が前記トラップ手段であることを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記凸部をなす前記溶湯流路の上面までの距離：１０〜２００ｍｍ
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記凸部の長さ：５〜１００ｍｍ
前記凸部をなす前記溶湯流路の上面と、前記溶湯流路の残りの部位の上面と、の高さの差：５〜１００ｍｍ
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記凸部の下流側端部と、前記溶湯流路の下面側の上流側端面と、の距離：１０〜３００ｍｍ - 前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記凸部をなす前記溶湯流路の上面までの距離をＨ1、前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記溶湯流路の下面までの距離をＨ2とするとき、下記を満たすことを特徴とする請求項４に記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
０ｍｍ ≦ Ｈ1 − Ｈ2 ≦ １９０ｍｍ - 前記溶湯供給ノズルの上流側端面と同一の高さ、若しくは該上流側端部よりも上方に位置するように、アルミニウム合金溶湯の流動方向上流側に延び、かつ、下記を満たす邪魔板がさらに設けられており、前記延長部および該邪魔板が前記トラップ手段をなすことを特徴とする請求項４または５に記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記邪魔板下面までの距離：５ｍｍ以上
アルミニウム合金溶湯の流動方向における前記邪魔板の長さ：１０〜１００ｍｍ - 前記邪魔版の厚さが、２〜１０ｍｍである請求項６に記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
- 前記容器内のアルミニウム合金溶湯の液面から前記溶湯流路の下面までの距離が１５〜２５０ｍｍであることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
- 前記容器の下面から前記溶湯流路の下面までの距離が１０〜２００ｍｍであることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のアルミニウム合金板の連続鋳造圧延装置。
- 請求項１〜９のいずれかに記載の連続鋳造圧延装置を用いて平版印刷版支持体用アルミニウム合金板を製造する方法。
- 請求項１〜９のいずれかに記載の連続鋳造圧延装置を用いて製造された平版印刷版支持体用アルミニウム合金板。
- 請求項１０に記載の方法を用いて製造された平版印刷版支持体用アルミニウム合金板。
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