JP2010106958A - ガスケット - Google Patents

Abstract

【課題】中芯材である断面波形の金属薄板の両面にＰＴＦＥシートを積層配備する構造を踏襲しながらも、容易に作ることができるように改善させ、優れたシール性を有して酸化性流体にも使用できる利点を備えながらも量産にも適するガスケットを提供する
【解決手段】金属コルゲート板の両面にＰＴＦＥシートを積層配備する構造のガスケットにおいて、軸心Ｘ方向視が同心円又はほぼ同心円を呈する状態に断面形状が波形に形成される円環状の金属薄板１と、金属薄板１の両面夫々に積層配備されるＰＴＦＥシート２，３とを備えて成るとともに、ＰＴＦＥシート２，３の厚さｄが、金属薄板１の波高さｈ以上で、かつ、波高さｈの２．５倍以下の範囲に設定されている。
【選択図】図２

Description

本発明は、主に化学工業の分野で配管用として、酸、アルカリ、溶剤等の通常のシートガスケットの使用が困難な箇所に好適なガスケットに関するものである。

この種のガスケットとしては、同心円の波形を付けた金属薄板の谷部に粉体のシール材を充填し、その粉体シール材が充填されている金属薄板の両面にシール性を有するＰＴＦＥシートを積層接着して成るガスケット（以下、「提案ガスケット」と呼ぶ）が、本出願人によって先に提案されている。これは、それまで主流を占めていた膨張黒鉛シートを用いるガスケット（以下、「従来ガスケット」と呼ぶ）の不利、即ち、「シール材として膨張黒鉛シートを用いるので、４００℃以下の温度の非酸化性流体には使用できるが、酸化性流体には使用困難であって用途が制限される不利」を補うものとして創作されたものである。尚、従来ガスケットとしては、例えば特許文献１において開示されるものが知られている。

因みに、従来ガスケットは、同心円の波形が付けられた金属薄板と、その両面それぞれにシール材として積層接着される膨張黒鉛シートとで成る構造のものである。この従来ガスケットは、金属平板又は両面を不連続の凹凸やのこ歯形の凹凸に加工した金属板で成る中芯材として、同心円の波形を付けた金属薄板を用いることにより、圧縮率を飛躍的に高め、歪やうねりがあるガラスライニングフランジにでも使用可能な高い変形追随性（フランジ面精度に対する追従性）の確保が可能となる利点は有していた。また、フランジと接触する両面が流動性が高い膨張黒鉛シートで形成されていて、フランジへの優れたなじみ性も確保していた。

ここで、参考に、ＰＴＦＥシートを用いた提案ガスケットの構造（図７参照）と、そのシール作用を発生させる原理を図８（Ａ）〜（Ｃ）に示す圧縮変形過程を参照して説明しておく。図７に示すように、提案ガスケット１０は、谷部１１ａに粉体シール材１４が充填されている波形の金属薄板１１の表裏両面に、シール性を有する円環状のＰＴＦＥシート１２，１３を積層接着して構成されている。まず、図８（Ａ）に示す締付前の自由状態では、断面波形が施された金属薄板１１は波ピッチｐ，厚み高さＴを有し、ＰＴＦＥシート１２，１３は全体に均一な厚みｄを有し、金属薄板１１の谷部１１ａとＰＴＦＥシート１２，１３の間（従来空隙であった部分）には、充填材１４が充填されている。

図８（Ｂ）の低締付荷重を負荷した低締付状態では、相対するフランジ５０，６０間でガスケット１０が厚み方向に圧縮され、金属薄板１１は厚み高さＴを縮小しながら波ピッチｐを拡大し、厚み方向に圧縮変形しながら面方向（内外径方向）に伸び変形する。ＰＴＦＥシート１２，１３は、金属薄板１１の山部１１ｂで厚み方向に圧縮されるとともに、金属薄板１１の谷部１１ａには充填材１４が充填されているので、金属薄板１１の谷部１１ａでも圧縮され、金属薄板１１の山部１１ｂ及び谷部１１ａの全面で締付面圧を確保して安定したシール性能を発揮可能である。尚、１１ｃ，１１ｄは平坦部である。

図８（Ｃ）の高締付荷重を負荷した高締付状態では、相対するフランジ５０，６０間でガスケット１０が厚み方向にさらに圧縮され、金属薄板１１は厚み高さＴをさらに縮小しながら波ピッチｐをさらに拡大し、平板に近い状態にまで厚み方向にさらに圧縮変形されながら面方向にもさらに伸び変形される。ＰＴＦＥシート１２，１３は、金属薄板１１の山部１１ｂで厚み方向にさらに圧縮されるとともに、金属薄板１１の谷部１１ａには充填材１４が充填されているので、金属薄板１１の谷部１１ａでもさらに圧縮され、金属薄板１１の山部１１ｂ及び谷部１１ａの全面でさらに高い締付面圧を確保して、低締付荷重で得られる安定したシール性能を引き続き保持可能である。

このように、提案ガスケット１０では、従来空隙であった金属薄板１１の谷部１１ａの部分が充填材１４の充填によって埋められているので、従来低締付荷重では圧縮できなかった金属薄板１１の谷部１１ａにおけるＰＴＦＥシート１２，１３を圧縮し、低締付荷重において全面で締付面圧を確保することができるため、低締付荷重から安定したシール性能が得られる。従って、低〜高締付荷重において長期的に安定したシール性能を確保することが可能になる、という効果を有していた。
実開平５−９２５７４号公報

しかしながら、提案ガスケットでは、金属薄板の谷部の全てにシール用充填材を充填する作業が大変やり難く、かつ、時間も多く要するものであり、生産性の点で問題があった。また、谷部が充填材で充填されている状態を、金属薄板の表面がＰＴＦＥシートで覆われるまで維持させることも難しいものであり、性能的には評価されるものであるが、製品として量産するには向かないものであった。

本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、中芯材である断面波形の金属薄板の両面にＰＴＦＥシートを積層配備する構造を踏襲しながらも、容易に作ることができるように改善させ、優れたシール性を有して酸化性流体にも使用できる利点を備えながらも量産にも適するガスケットを提供する点にある。

請求項１に係る発明は、ガスケットにおいて、軸心Ｘ方向視が同心円又はほぼ同心円を呈する状態に断面形状が波形に形成される円環状の金属薄板１と、前記金属薄板１の両面夫々に積層配備されるＰＴＦＥシート２，３とを備えて成るとともに、前記ＰＴＦＥシート２，３の厚さｄが、前記金属薄板１の波高さｈ以上で、かつ、前記波高さｈの２．５倍以下の範囲に設定されていることを特徴とするものである。

請求項２に係る発明は、請求項１に記載のガスケットにおいて、前記ＰＴＦＥシート２，３の厚さが０．３ｍｍ以上で、かつ、０．７５ｍｍ以下に設定されていることを特徴とするものである。

請求項３に係る発明は、請求項１又は２に記載のガスケットにおいて、前記金属薄板１の波ピッチｐが、前記波高さｈの４〜６倍、好ましくは５倍に設定されていることを特徴とするものである。

請求項４に係る発明は、請求項１〜３の何れか一項に記載のガスケットにおいて、前記金属薄板１における最径内側の単位波部分１ｉの波高さｈｉ及び／又は最径外側の単位波部分１ｕの波高さｈｕが、それら単位波部分１ｉ，１ｕ以外のその他部分１ｓの波高さｈよりも若干高く設定されていることを特徴とするものである。

請求項５に係る発明は、請求項４に記載のガスケットにおいて、前記単位波部分１ｉ，１ｕの波高さｈｉ、ｈｕが、前記その他部分１ｓの波高さｈの１．１〜１．３倍、好ましくは１．２倍に設定されていることを特徴とするものである。

請求項６に係る発明は、請求項１〜５の何れか一項に記載のガスケットにおいて、前記金属薄板１がステンレス鋼板によって形成されていることを特徴とするものである。

請求項１の発明によれば、詳しくは実施形態の項にて述べるが、使用状態においてＰＴＦＥシートにおける山部に位置して有効なシール性を得るべく面圧の高い薄い部分が破れることなく残存しながら、谷部を埋めてその部分でもガスケットとしての面圧が立つようになる。故に、従来（提案ガスケット）では必要であった金属薄板の谷部を埋めるための粉体が不要になり、その粉体を予め金属薄板の各谷部に供給して生める作業（工程）、並びにその供給された粉体をＰＴＦＥシー地が積層されるまでの間抜け落ちないように維持させる作業（工程）が不要となり、生産性が著しく向上するとともにコストダウンも達成させることが可能になる。

その結果、中芯材である断面波形の金属薄板の両面にＰＴＦＥシートを積層配備する構造を踏襲しながらも、容易に作ることができるように改善させ、優れたシール性を有して酸化性流体にも使用できる利点を備えながらも量産にも適するガスケットを提供することができる。そのための現実的な値としては、請求項２のように、ＰＴＦＥシートの厚さを０．３ｍｍ以上で、かつ、０．７５ｍｍ以下に設定するのが望ましく、また、請求項３のように、金属薄板の波ピッチを、波高さの４〜６倍、好ましくは５倍に設定すれば好都合である。尚、強度や耐食性等の点から、金属薄板は請求項６のようにステンレス製とすることが望ましい。

請求項４の発明によれば、金属薄板における最径内側や最径外側の単位波部分の波高さがそれら以外の部分の波高さよりも若干高くされているので、ガスケットの径内側端部や径外側端部での面圧を高めることができ、径方向端部におけるシール性がより向上するガスケットを提供することができる。この場合、請求項５のように、径方向端部の単位波部分の波高さをその他の部分の波高さの１．１〜１．３倍、好ましくは１．２倍に設定するのがシール性向上の点から好ましい。

以下に、本発明によるガスケットの実施の形態を、図面を参照しながら説明する。図１はガスケットの平面図、図２は自由状態におけるガスケットの半断面図、図３は使用状態におけるガスケットの半断面図、図４は金属薄板の各種緒元を定義するための説明図、図５，６は実施例と比較例の特性データや判断基準を示す表である。

本発明によるガスケットＧは、図１，図２に示すように、軸心Ｘ方向視が同心円（又はほぼ同心円）を呈する状態に断面形状が連続の波形に形成される円環状の金属薄板１と、金属薄板１の両面夫々に積層配備されるＰＴＦＥシート２，３とを備えて構成されている。波形断面の金属薄板１は「コルゲート板」とも呼ばれ、ステンレス鋼板等によって形成されている。各ＰＴＦＥシート２，３の厚さｄが、金属薄板１の波高さｈ以上で、かつ、波高さｈの２．５倍以下の範囲に設定されている。

金属薄板１は、平板円環状の基板を金型によるプレス成形により、径方向の断面形状が連続した同心円の波形を呈するものに形成される「波形金属薄板」である。この金属薄板１の形状は、図１〜図３に示すように、板厚ｔ、波高さｈ、波ピッチｐの各寸法が所定の範囲に定められており、一例として、ｔ＝０．５ｍｍ、ｈ＝０．３ｍｍ、ｐ＝１．５ｍｍに設定されるものが挙げられる。

図４に示すように、金属薄板１の波高さｈとは、自由状態における金属薄板１全体の厚み、即ち厚み高さＴから板厚ｔを減じた値（ｈ＝Ｔ−ｔ）である。そして、ピッチｐは、表裏いずれかの面における径方向で隣合う谷部１ａどうし、又は山部１ｂどうしの距離のことである。金属薄板１の波ピッチｐは波高さｈの４〜６倍（４ｈ≦ｐ≦６ｈ）に設定されており、好ましくはｐ＝５ｈ設定される。

また、金属薄板１における最径内側の単位波部分、即ち最内波部分１ｉの波高さｈｉ及び最径外側の単位波部分、即ち最外波部分１ｕの波高さｈｕが、それら単位波部分１ｉ，１ｕ以外のその他部分、即ち主波部分１ｓの波高さｈｓよりも若干高く設定されている。具体的には、１．１×１ｓ≦１ｉ≦１．３×１ｓ、１．１×１ｓ≦１ｕ≦１．３×１ｓであり、好ましくは、１ｉ＝１ｕ＝１．２×１ｓに設定される。詳しくは後述するが、これら最内波部分１ｉや最外波部分１ｕの波高さをその他の部分より若干高くしてあることにより、ガスケットＧとしてのシール性をより向上させることに寄与できている。尚、図４の仮想線は、単位波部分（１ｉ，１ｕ）が主波部分１ｓと同じ波高さ（ｈ）の場合を示している。

ＰＴＦＥシート２，３は、その径内端部で重なって一体化されており、その一体化される部分である連設部４と、一対のＰＴＦＥシート２，３とで成る袋カバー体５の一部である。この袋カバー体５は、図示は省略するが、連設部４の厚みを有する円環状のＰＴＦＥ板を回転させながら外周端からカッターで厚み中央に切り込んで行き、径内側端部分のみ残すことによって得られる。従って、ＰＴＦＥシート２，３は径内側端で繋がる一体品であるが、例えば、元々２枚のＰＴＦＥシート２，３の径内側端部どうしを接着によって一体化する構造も可である。

各ＰＴＦＥシート２，３は同じ厚みであってその厚みｄは、金属薄板１の波高さｈ以上で、かつ、波高さｈの２．５倍以下の範囲（ｈ≦ｄ≦２．５×ｈ）に設定されている。つまり、波高さｈが０．３ｍｍのときには、０．３ｍｍ≦ｄ≦０．７５ｍｍとなる。これは、後述するが、ガスケットＧが圧縮されるに従って波高さｈが低くなる金属薄板１の谷部１ａに、流動性の良いＰＴＦＥシート２，３が流れ込んで埋める作用を用いることから、最低でも自由状態における波高さｈと同等の厚みｄが必要になっている。

但し、ＰＴＦＥシート２，３が厚くなって行くと、圧縮されての使用状態において流動性の良さによってＰＴＦＥシート２，３が径方向に動き過ぎて食み出しのおそれが生じるとともにクリープ現象も顕著になってしまう。また、コストもどんどんアップするので、これらのことから、現実的には波高さの２．５倍以下に抑えるのが望ましい。これが前述の（ｈ≦ｄ≦２．５×ｈ）の根拠である。

使用状態でのガスケットＧは、図３に示すように、相対する一対のフランジ６，７間で厚み方向に圧縮された状態であり、金属薄板２１の波高さｈが減じられながら波ピッチｐを増して厚み高さＴが自由状態より明確に薄くなっている。そして、各ＰＴＦＥシート２，３は、金属薄板１の山部１ｂに接している箇所は圧縮されて径方向に流動しながら厚みが薄くなるとともに、谷部１ａに位置している箇所は、山部１ｂに接している箇所から流動してくる材料によって厚みを増して行くことにより、自由状態よりも高さが低くなった谷部１ａを埋め尽くして厚み方向で隙間のない状態が得られる。

尚、図２に示す自由状態のガスケットＧから図３に示す使用状態のガスケットＧに移行するまでの変化状況（途中状態）は割愛するが、金属薄板１とＰＴＦＥシート２，３については、前述した提案ガスケット（図７参照）の低締付荷重を負荷した締付状態〔図８（Ｂ）参照〕と同様に変化して行くと考えられる。また、図３に示す金属薄板１の断面形状は、便宜上図２に示す自由状態の場合と同等に描かれているが、実際では前述したように、波高さｈが減少し、かつ、波ピッチｐは増加する。

図３に示す使用状態では、ガスケットＧの厚み内には空隙が存在していないので、断面波形を呈する金属薄板１による面圧に寄与するバネ効果が有効に活きるとともに、金属薄板１の両面を覆うＰＴＦＥシート２，３の持つ良好な流動性、即ち、山部１ｂでは厚みを減じ、谷部１ａでは厚みを増す性質により、ガスケットＧとしての両面２ａ，３ａが共に平坦化され、各フランジ６，７の表面８，９との良好な密着性を得ている。

つまり、ＰＴＦＥシート２，３の厚みｄとの比が適切な範囲（ｈ≦ｄ≦２．５×ｈ）に設定されており、金属薄板１の波ピッチｐお波高さｈの４〜６倍（４ｈ≦ｐ≦６ｈ）に設定されてるので、使用状態においてＰＴＦＥシート２，３における山部１ｂに位置して有効なシール性を得るべく面圧の高い薄い部分が破れることなく残存しながら、谷部１ａを埋めてその部分でもガスケットＧとしての各面２ａ，３ａと各フランジ６，７の表面８，９とに面圧が立つようになっている。

従って、従来のように、金属薄板１の谷部１ａを埋めるための粉体が不要になるから、その粉体を予め金属薄板１の各谷部１ａに供給して生める作業（工程）、並びにその供給された粉体をＰＴＦＥシー地２，３が積層されるまでの間抜け落ちないように維持させる作業（工程）が不要となり、生産性が著しく向上するとともにコストダウンも達成させることが可能になる。

また、金属薄板１の径方向の端部、即ち、最内波部分１ｉの波高さｈｉや最外波部分１ｕの波高さｈｕがその他の波部分１ｓの高さｈよりも若干高く形成されているから、ガスケットＧと各フランジ６，７との接触圧をその径方向の端部でより高めることができ、より効果的に漏れ出しおそれを回避できてシール性をより高めることが可能となる利点がある。端部の波高さを高める手段を採る構造としては、径方向の内端部（最内波部分１ｉ）のみでも良いし、外端部（最外波部分１ｕ）のみでも良い。

尚、金属薄板１の波高さは全てｈに揃えられたものでも良く、径方向の端部１ｉ，１ｕの波高さ如何に拘らず、金属薄板１の波高さはｈであると定義する。次に、ガスケットＧの各種実施例、並びに各種比較例についての測定データや特性データ等の緒元について、図５，図６を参照して説明する。

〔実施例１〕
実施例１のガスケットＧにおける金属薄板１は、ステンレス鋼板製であって厚みｔ＝０．５ｍｍ、波高さｈ＝０．３ｍｍ（厚み高さＴ＝０．８ｍｍ）、ピッチｐ＝１．５ｍｍ、内外の単位波部分１ｉ，１ｕの波高さｈｉ，ｈｕ＝０．３６ｍｍである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．３ｍｍである。

〔実施例２〕
実施例２のガスケットＧにおける金属薄板１は実施例１の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．４ｍｍである。

〔実施例２〕
実施例２のガスケットＧにおける金属薄板１は実施例１の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．５ｍｍである。

〔比較例１〕
比較例１のガスケットＧにおける金属薄板１は、ステンレス鋼板製であって厚みｔ＝０．８ｍｍ、波高さｈ＝１．０ｍｍ（厚み高さＴ＝１．８ｍｍ）、ピッチｐ＝３．２ｍｍである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．３ｍｍである。

〔比較例２〕
比較例２のガスケットＧにおける金属薄板１は比較例１の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．４ｍｍである。

〔比較例３〕
比較例３のガスケットＧにおける金属薄板１は比較例１の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．５ｍｍである。

〔比較例４〕
比較例１のガスケットＧにおける金属薄板１は、ステンレス鋼板製であって厚みｔ＝０．５ｍｍ、波高さｈ＝０．６ｍｍ（厚み高さＴ＝１．１ｍｍ）、ピッチｐ＝３．２ｍｍである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．３ｍｍである。

〔比較例５〕
比較例５のガスケットＧにおける金属薄板１は比較例４の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．４ｍｍである。

〔比較例６〕
比較例６のガスケットＧにおける金属薄板１は比較例１の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．５ｍｍである。

〔比較例７〕
比較例７のガスケットＧにおける金属薄板１は、ステンレス鋼板製であって厚みｔ＝０．５ｍｍで波加工がされない平坦な平板である。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．３ｍｍである。

〔比較例８〕
比較例８のガスケットＧにおける金属薄板１は比較例７の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．４ｍｍである。

〔比較例９〕
比較例９のガスケットＧにおける金属薄板１は比較例７の金属薄板１と同じである。ＰＴＦＥシート２，３は、厚さｄ＝０．５ｍｍである。

図５の諸元データ、及び図６の判断基準から、実施例１〜３のものでは、いずれもシール特性（漏れの少なさの特性）が良好であり、圧縮復元特性も良好であるとともに、応力緩和特性（クリープを含む）も良好であることが理解できる。つまり、圧縮されての使用に際してＰＴＦＥシート（被覆材）２，３の破れがなく、安定したシール特性、丁度良い（適当な）圧縮復元量、並びに小さな応力緩和率を有するガスケットＧが構築される。尚、図６の判断基準表においては、○で表される「良好」のみがＯＫであり、△で表される「不安」並びに×で表される「不可」は、共に製品としてはＮＧである。また、図５，６に言う「被覆材」とは、ＯＴＦＥシート２，３のことである。

これに対して、金属薄板１の厚み、波高さ、及びピッチの全てが実施例１〜３のものを上回る比較例１〜３のガスケットでは、使用すべく圧縮されるに伴ってＰＴＦＥシート２，３が破れる等、シール特性と応力緩和特性が全て不可（×）である。圧縮復元特性については、ＰＴＦＥシート２，３の厚みが最も薄い（ｄ＝０．３ｍｍ）の比較例１のみ良好（○）であるが、厚みが０．４ｍｍや０．５ｍｍの比較例２，３のものでは不安（△）である。従って、比較例１〜３のガスケットは製品としては不採用である。

次に、金属薄板１の波高さとピッチとが実施例１〜３のものを上回る（厚みは同じ）比較例４〜６のガスケットでは、比較例４のシール特性が不可（×）である以外は、全て不安（△）である。即ち、強く締付ると被覆材（ＰＴＦＥシート）が破れたり、応力緩和が大きくなって長期使用時の安定性に欠けるきらいがあり、やはり比較例１〜３のものと同様に実用には向かないものであると判断できる。

また、参考として金属薄板１が単なる平板である比較例７〜９のガスケットでは、当然のことながら圧縮復元性に乏しく不可（×）であり、この時点で使用に耐えるものではない。因みに、シール特性は不安（△）であり、応力緩和特性は良好（○）である。つまり、圧縮量が小さ過ぎ、高温での使用時には顕著なクリープが起ると予測される。

以上のように、実施例１〜３によるガスケットＧにおいては、金属薄板１の波高さｈと、ＰＴＦＥシート２，３の厚みｄとの比が適切な範囲（ｈ≦ｄ≦２．５×ｈ）に設定されているので、シール特性、圧縮応力特性、応力緩和特性の全てが満足できるものになっている。こにれ対して、金属薄板の波高さｈと、ＰＴＦＥシートの厚みｄとの比が適切な範囲（ｈ≦ｄ≦２．５×ｈ）に設定されていないとか、金属薄板１の波ピッチｐが、波高さｈの４〜６倍に設定されていないといった具合に本発明による規定外のガスケットである比較例１〜９のものでは、シール特性、圧縮応力特性、応力緩和特性のうちの何れか一つ以上に不安（△）又はＮＧ（×）があり、実用に適さないものとなっている。

〔別実施例〕
ＰＴＦＥシート２，３は、それぞれが互いに独立したシートであっても良く、また、型成形によってに示す連設部４（図１，２参照）を有する構造のＰＴＦＥ製の袋カバー体５を形成するようにしても良い。また、金属薄板１の材料は、ステンレスの他、圧延鋼板や高張力鋼板、アルミ合金等の種々のものが可能である。

実施例１によるガスケットの平面図 ガスケットの構造を示す図１のａ−ａ線断面図 図１のガスケットが圧縮された使用状態での状況を示す断面図 金属薄板の波高さとピッチ等の緒元を示す径方向端部の断面図 各種実施例と各種比較例のデータを示す緒元表 図５のデータに関する判断基準表 従来ガスケットの構造を示す半断面図 従来ガスケットの圧縮変形過程を示し、（Ａ）は自由状態、（Ｂ）は低締付状態、（Ｃ）は高締付状態

符号の説明

１ 金属薄板
１ｉ 最径内側の単位波部分（最内波部分）
１ｕ 最径外側の単位波部分（最外波部分）
１ｓ 単位波部分以外のその他部分
２ ＰＴＦＥシート
３ ＰＴＦＥシート
Ｇ ガスケット
Ｘ 軸心
ｄ ＰＴＦＥシートの厚さ
ｈ 金属薄板の波高さ（その他部分の波高さ）
ｈｉ 最径内側の単位波部分の波高さ
ｈｕ 最径外側の単位波部分の波高さ
ｐ 金属薄板の波ピッチ

Claims (6)

1. 軸心方向視が同心円又はほぼ同心円を呈する状態に断面形状が波形に形成される円環状の金属薄板と、前記金属薄板の両面夫々に積層配備されるＰＴＦＥシートとを備えて成るとともに、前記ＰＴＦＥシートの厚さが、前記金属薄板の波高さ以上で、かつ、前記波高さの２．５倍以下の範囲に設定されているガスケット。
2. 前記ＰＴＦＥシートの厚さが０．３ｍｍ以上で、かつ、０．７５ｍｍ以下に設定されている請求項１に記載のガスケット。
3. 前記金属薄板の波ピッチが、前記波高さの４〜６倍、好ましくは５倍に設定されている請求項１又は２に記載のガスケット。
4. 前記金属薄板における最径内側の単位波部分の波高さ及び／又は最径外側の単位波部分の波高さが、それら単位波部分以外のその他部分の波高さよりも若干高く設定されている請求項１〜３の何れか一項に記載のガスケット。
5. 前記単位波部分の波高さが、前記その他部分の波高さの１．１〜１．３倍、好ましくは１．２倍に設定されている請求項４に記載のガスケット。
6. 前記金属薄板がステンレス鋼板によって形成されている請求項１〜５の何れか一項に記載のガスケット。

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