JP2010065568A - フレックス燃料内燃機関の制御装置 - Google Patents

Abstract

【課題】アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することのできるフレックス燃料内燃機関の制御装置を提供する。
【解決手段】内燃機関２０は、燃料を吸気ポート２５に噴射するポート噴射弁２７と、燃料を燃焼室２３に直接噴射する筒内噴射弁２８とを備えている。電子制御装置１０は、機関運転状態に基づいてポート噴射弁２７と筒内噴射弁２８とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占めるポート噴射弁２７の噴射量の割合を設定する。同電子制御装置１０は、燃料のエタノール濃度を推定するとともに、推定されたエタノール濃度が高いときほど、その設定されたポート噴射弁２７の噴射量の割合が小さくなるようにこれを補正する。
【選択図】図１

Description

本発明は、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を使用し、そのフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置に関する。

近年、再生可能なエネルギ源としてエタノール等のアルコール燃料が注目されており、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を使用するフレックス燃料内燃機関が実用されている。こうした内燃機関としては、例えば特許文献１に記載のものが知られている。この内燃機関にあっては、吸気ポートにガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を噴射するポート噴射弁が設けられており、このポート噴射弁から噴射される燃料が吸気ポート内の吸入空気と混合し、吸気バルブを通じて燃焼室内に流入する。そして、この内燃機関の制御装置では、同内燃機関の運転状態に基づいてポート噴射弁の燃料噴射量及び燃料噴射時期を制御するようにしている。
特開２００６−１５２９９０号公報

ところで、上述のポート噴射弁によって噴射されたフレックス燃料が吸気ポート内の空気と混合して燃焼室に流入する際に、その一部は高温の吸気バルブに衝突して蒸発することがある。このようにフレックス燃料が蒸発すると、ガソリンに添加された洗浄剤成分（例えばＰＩＢ：ＰｏｌｙＩｓｏＢｕｔｙｌｅｎｅ）が析出することも否定できない。ここで、この洗浄成分は、ガソリンに溶解するものの、アルコールには融解しない。そのため、フレックス燃料のアルコールの濃度が低いときに、その洗浄剤成分が析出したとしても燃料に再び溶解することができるが、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときには、燃料のガソリンの濃度が低いことにより、一旦析出した洗浄剤成分が再びその燃料に溶解することが困難となる。その結果、このように析出した洗浄剤成分がデポジットとして吸気バルブに堆積し、内燃機関の吸気性能が悪化するおそれがある。

本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することのできるフレックス燃料内燃機関の制御装置を提供することにある。

以下、上記課題を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記フレックス燃料内燃機関は前記ポート噴射弁とは別に前記フレックス燃料を燃焼室に直接噴射する筒内噴射弁を備えるものであり、機関運転状態に基づいて前記ポート噴射弁と前記筒内噴射弁とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占める前記ポート噴射弁の噴射量の割合を設定する噴射量設定手段と、前記フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、前記噴射量設定手段により設定された前記ポート噴射弁の噴射量の割合が小さくなるようにこれを補正する補正手段とを備えることをその要旨とする。

同構成では、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、ポート噴射弁の噴射量の割合が小さくなるようにこれを補正するようにしている。すなわち、燃焼に供される燃料の総量を一定の値に維持しつつ、その燃料のアルコール濃度が高いときほど、ポート噴射弁の噴射量を減少させるとともに、筒内噴射弁の噴射量を増加させるようにしている。これにより、吸気バルブに直接衝突する燃料の量を減少させることができる。そのため、吸気バルブに接触して同バルブの熱により蒸発するフレックス燃料の量を低減し、ガソリンに添加された洗浄剤成分の析出を抑制することができるようになる。したがって、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、析出した洗浄剤成分が吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

請求項２に記載の発明は、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記フレックス燃料内燃機関は前記ポート噴射弁とは別に前記フレックス燃料を燃焼室に直接噴射する筒内噴射弁を備えるものであり、機関運転状態に基づいて前記ポート噴射弁と前記筒内噴射弁とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占める前記ポート噴射弁の噴射量の割合を設定する噴射量設定手段と、前記フレックス燃料のアルコール濃度を推定する濃度推定手段と、前記推定されるフレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど前記ポート噴射弁の噴射量の割合が小さくなるように同割合について上限値を設定し、噴射量設定手段により設定された前記ポート噴射弁の噴射量の割合がこの上限値を上回らないように同割合を補正する補正手段とを備えることをその要旨とする。

同構成では、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、ポート噴射弁の噴射量の割合の上限値を小さく設定することにより同割合が小さくなるようにこれを補正するようにしている。すなわち、燃焼に供される燃料の総量を一定の値に維持しつつ、その燃料のアルコール濃度が高いときほど、ポート噴射弁の噴射量の割合の上限値を小さく設定することにより、ポート噴射弁の噴射量を減少させるとともに、筒内噴射弁の噴射量を増加させるようにしている。これにより、燃料のアルコール濃度が高いときほど、吸気バルブに直接衝突する燃料の量を減少させることができ、吸気バルブに接触して同バルブの熱により蒸発するフレックス燃料の量を低減し、ガソリンに添加された洗浄剤成分の析出を抑制することができるようになる。したがって、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、析出した洗浄剤成分が吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

請求項３に記載の発明は、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記フレックス燃料内燃機関は前記ポート噴射弁とは別に前記フレックス燃料を燃焼室に直接噴射する筒内噴射弁を備えるものであり、機関運転状態に基づいて前記ポート噴射弁と前記筒内噴射弁とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占める前記ポート噴射弁の噴射量の割合を設定する噴射量設定手段と、吸気バルブの温度を推定する温度推定手段と、該温度推定手段によって検出された前記吸気バルブの温度が所定の補正判定温度以下であるときに、前記噴射量設定手段により設定された前記ポート噴射弁の噴射量の割合が大きくなるようにこれを補正する補正手段とを備えることをその要旨とする。

同構成によれば、吸気バルブの温度が所定の補正判定温度よりも低いときに、ポート噴射弁の噴射量の割合が大きくなるようにこれを補正するようにしている。すなわち、燃焼に供される燃料の総量を一定の値に維持しつつ、ポート噴射弁の噴射量を増加させるとともに、筒内噴射弁の噴射量を減少させるようにしている。ここで、例えば機関の冷間始動時等、吸気バルブの温度が比較的低いときに、ポート噴射弁によって噴射される燃料が吸気バルブに衝突したとしても、同燃料が蒸発し難いため、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積する可能性は低い。したがって、吸気バルブの温度が比較的低いときにポート噴射弁の燃料噴射量を増大させることにより、吸気バルブにおいて新たに洗浄剤成分が堆積することを抑制しつつも、その燃料が吸気バルブを通じて燃焼室に流入する際に吸気バルブに堆積した洗浄剤成分に衝突してこれを洗い流す効果を高めることができる。その結果、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

そして、請求項４に記載されるように、前回の機関運転時においてフレックス燃料のアルコール濃度が所定の判定濃度よりも高く、且つ吸気バルブの温度が所定の判定温度よりも高くなったことを条件に、ポート噴射弁の噴射量の割合を大きくする補正を行うことにより、フレックス燃料のアルコール濃度が比較的低い場合や吸気バルブの温度が比較的低い場合、つまり前回の機関運転時において吸気バルブに洗浄剤成分が堆積する可能性が低い場合には、ポート噴射弁の噴射量の割合に対する補正を省略することができ、燃料噴射制御の自由度を高めることができるようになる。

請求項５に記載の発明は、請求項３又は請求項４に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記補正手段は、前記フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど前記ポート噴射弁の噴射量の割合を補正する際の補正量を小さくすることをその要旨とする。

請求項６に記載の発明は、請求項３〜５のいずれか一項に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記補正手段は、前記温度推定手段によって検出された前記吸気バルブの温度が高いときほど前記ポート噴射弁の噴射量の割合を補正する際の補正量を小さくすることをその要旨とする。

吸気バルブの温度が低い場合においても、僅かではあるが吸気バルブに衝突したフレックス燃料の一部が蒸発し、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積するおそれがある。ここで、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、また吸気バルブの温度が高いときほど、洗浄剤成分が吸気バルブに堆積する可能性が高くなる。

この点、請求項５に係る構成によれば、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、ポート噴射弁の噴射量の割合を補正する際の補正量を小さくすることにより、ポート噴射弁の噴射量の割合を過度に増大することに起因して吸気バルブに堆積する洗浄剤成分の量が増加することを抑制することができる。

また、請求項６に係る構成によれば、吸気バルブの温度が高いときほど、ポート噴射弁の噴射量の割合を補正する際の補正量を小さくすることにより、吸気バルブの温度が高いときにポート噴射弁の噴射量の割合を過度に増大することに起因して吸気バルブに堆積する洗浄剤成分の量が増加することを抑制することができる。

請求項７に記載の発明は、請求項３〜６のいずれか一項に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記温度推定手段は、機関冷却水温に基づいて前記吸気バルブの温度を検出することをその要旨とする。

吸気バルブの温度が高いときほど、換言すれば内燃機関の温度が高いときほど、機関冷却水の温度が高くなるため、同構成によれば、機関冷却水温に基づいて吸気バルブの温度を正確、且つ容易に検出することができる。

請求項８に記載の発明は、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記フレックス燃料のアルコール濃度を推定する濃度推定手段と、前記推定されるフレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、前記ポート噴射弁の燃料噴射期間を遅角側に設定することにより、同燃料噴射期間と吸気バルブの開弁期間との重複期間における前記吸気バルブのバルブリフト量積分値を増大させることをその要旨とする。

同構成では、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、換言すれば燃料が吸気バルブに接触することに起因するガソリンに添加された洗浄剤成分の析出が発生し易いときほど、燃料噴射期間を遅角側に設定することにより燃料噴射期間と吸気バルブの開弁期間との重複期間における吸気バルブのバルブリフト量積分値を増大させるようにしている。このように吸気バルブのバルブリフト量が大きいときにポート噴射弁から燃料を噴射する、すなわちポート噴射弁による燃料噴射と吸気バルブの開弁とを同期化することにより、噴射された燃料が吸気バルブに接触して同バルブの熱により蒸発することを抑制することができるようになる。その結果、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。一方、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、換言すれば燃料が吸気バルブに接触することに起因するガソリンに添加された洗浄剤成分の析出が発生し難いときほど、燃料噴射期間を吸気バルブの開弁期間よりも進角側に設定して燃料噴射期間と吸気バルブの開弁期間との重複期間における吸気バルブのバルブリフト量積分値を減少させることにより、噴射された燃料が吸気バルブに十分に接触することができるようになる。その結果、洗浄剤成分が吸気バルブに堆積する可能性が低いときに、燃料が吸気バルブの熱により蒸発することを促進し、燃料と吸入空気とを吸気ポートにおいて好適に混合することができるようになる。

請求項９に記載の発明は、ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、前記フレックス燃料内燃機関は吸気バルブのバルブ特性を変更可能な可変動弁機構を備えるものであり、前記フレックス燃料のアルコール濃度を推定する濃度推定手段と、前記推定されるフレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、前記可変動弁機構により前記吸気バルブを通じて燃焼室に流入する前記燃料の流速が早くなるように同吸気バルブのバルブ特性を変更するバルブ特性変更手段とを備えることをその要旨とする。

同構成では、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、可変動弁機構により吸気バルブを通じて燃焼室に流入する燃料の流速が早くなるように同吸気バルブのバルブ特性を変更するようにしている。ここで、吸気バルブを通じて燃焼室に流入する燃料の流速が早いほど、その燃料が吸気バルブに接触する時間が短くなるため、燃料が吸気バルブに接触して同バルブの熱により蒸発することが抑制される。したがって、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

なお、可変動弁機構として吸気バルブの開弁時期を変更可能な機構を採用した場合には、その可変動弁機構を通じて吸気バルブの開弁時期を遅角させることにより、吸気バルブの開弁時における燃焼室内の圧力を低下させることができ、燃料の流速の増大を図ることができる。したがって、請求項１０に係る発明によれば、フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、同可変動弁機構により吸気バルブの開弁時期を遅角させることにより、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

また、可変動弁機構として吸気バルブの最大リフト量を変更可能な機構を採用した場合には、その可変動弁機構を通じて最大リフト量を減少させることにより、燃焼室と吸気ポートとの圧力差を大きくすることができ、燃料の流速の増大を図ることができる。したがって、請求項１１に係る発明によれば、フレックス燃料のアルコール濃度が高いほど、同可変動弁機構により吸気バルブの最大リフト量を減少させることにより、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

（第１の実施形態）
以下、この発明に係るフレックス燃料内燃機関の制御装置を車載のフレックス燃料内燃機関を統括的に制御する電子制御装置に具体化した第１の実施形態について図１〜３を参照して説明する。

図１は、本実施形態に係るフレックス燃料内燃機関及びその電子制御装置を模式的に示す概略構成図である。
同図１に示されるように、ガソリンとエタノールとを混合したフレックス燃料（以下、単に「燃料」と称する）を使用するフレックス燃料内燃機関２０（以下、単に「内燃機関２０」と称する）には、複数の気筒２１（図中ではその１つのみを示す）が形成されており、これら気筒２１には、ピストン２２が往復可能にそれぞれ収容されている。これらピストン２２の頂面と気筒２１の内周面とによって複数の燃焼室２３が区画形成されている。

各燃焼室２３の上部には、ピストン２２と対向するように点火プラグ２４がそれぞれ設けられているとともに、各燃焼室２３に連通する吸気ポート２５と排気ポート２６とがそれぞれ形成されている。そして、吸気ポート２５は、吸気マニホールド２５ａと接続されて吸気通路の一部を構成しているとともに、排気ポート２６は、排気マニホールド２６ａと接続されて排気通路の一部を構成している。また、吸気マニホールド２５ａには、吸入空気量を調整するスロットルバルブ２９が設けられている。

本実施形態の内燃機関２０は、各吸気ポート２５内に燃料を噴射するポート噴射弁２７と、各燃焼室２３内に直接燃料を噴射する筒内噴射弁２８とを備えている。図１に示されるように各燃焼室２３の上部には、吸気ポート２５と燃焼室２３とを連通・遮断する吸気バルブ３１と、排気ポート２６と燃焼室２３とを連通・遮断する排気バルブ３２とが設けられている。これら各バルブ３１，３２は、ピストン２２の往復動に伴って回動されるクランクシャフトに連結された図示しない吸気カムシャフト及び排気カムシャフトによって開閉駆動される。

こうした内燃機関２０の制御は、マイクロコンピュータを備える電子制御装置１０により統括的に実行される。この電子制御装置１０は、プログラムによって数値計算や情報処理等を行う中央演算処理装置（ＣＰＵ）、及び各種の制御に必要なプログラムやデータを記憶するメモリを備えている。また、電子制御装置１０には、クランクシャフトの回転角であるクランク角及びクランクシャフトの回転速度である機関回転速度を検出するクランク角センサ４０、カムシャフトの回転角を検出するカムポジションセンサ４１、機関冷却水温ＴＨＷを検出する水温センサ４２、内燃機関２０の吸入空気量を検出するエアフロメータ４３、運転者によるアクセル操作量を検出するアクセルポジションセンサ４４、排気の酸素濃度を検出する空燃比センサ４５等の各種センサが接続されている。

電子制御装置１０は、上述の各センサの出力信号に基づいて内燃機関２０の運転状態を検出し、この検出された運転状態に基づいて内燃機関２０の各部の制御を実行するようにしている。具体的には、例えばクランク角センサ４０及びカムポジションセンサ４１からの出力信号に基づき気筒判別を実行するとともに、クランク角に基づいて、各気筒２１に対する燃料噴射時期及び点火時期を設定する。また、機関回転速度及びアクセル操作量に基づいてスロットルバルブ２９の開度を調整することにより吸入空気量を変更する。

また、本実施形態の内燃機関２０にあっては、機関運転状態に応じてポート噴射弁２７及び筒内噴射弁２８の双方からそれぞれ燃料を噴射する。電子制御装置１０は、吸入空気量等に基づいて１回の燃料噴射行程において、ポート噴射弁２７と筒内噴射弁２８とから噴射される燃料の総量Ｑｔ（以下、「総噴射量Ｑｔ」と称する）を設定するとともに、この総噴射量Ｑｔに占めるポート噴射弁２７の噴射量の割合Ｗ（以下、「ポート噴射割合Ｗ」）を設定するようにしている。

ところで、ポート噴射弁２７によって噴射された燃料は、吸気ポート２５内の空気と混合して燃焼室に流入する際に、その一部が高温の吸気バルブ３１に衝突して蒸発することがある。このように燃料が蒸発すると、ガソリンに添加された洗浄剤成分（例えばＰＩＢ：ＰｏｌｙＩｓｏＢｕｔｙｌｅｎｅ）が析出することも否定できない。ここで、この洗浄成分は、ガソリンに溶解するものの、エタノールに融解しない。そのため、燃料のエタノール濃度ＣＥが低いときに、その洗浄剤成分が析出したとしても燃料に再び溶解することができるが、燃料のエタノール濃度ＣＥが高いときには、燃料のガソリンの濃度ＣＥが低いことにより、一旦析出した洗浄剤成分が再びその燃料に溶解することが困難となる。その結果、このように析出した洗浄剤成分がデポジットとして吸気バルブ３１に堆積し、内燃機関２０の吸気性能が悪化するおそれがある。

そこで、本実施形態に係る電子制御装置１０は、以下に説明する噴射量設定制御を実行することによりガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制するようにしている。

以下、図２のフローチャートを参照してこの噴射量設定制御の処理手順について説明する。なお、図２に示される一連の処理は、電子制御装置１０により機関のサイクル毎に実行される。

この処理ではまず、吸入空気量等に基づいて１回の燃料噴射行程における総噴射量Ｑｔを算出するとともに、ポート噴射割合Ｗを設定する（ステップＳ１０）。そして、上述の空燃比センサ４５によって検出された排気の酸素濃度に基づき燃料のエタノール濃度ＣＥを推定する（ステップＳ２０）。ここで、同じ量のガソリンとエタノールとが燃焼するときに必要となる酸素の量が異なるため、排気の酸素濃度が燃料のエタノール濃度ＣＥの変化に相関して変化する。したがって、このように排気の酸素濃度に基づいて燃料のエタノール濃度ＣＥを正確に推定することができる。

次に、この推定されたエタノール濃度ＣＥに基づき補正値Ｋ１を演算用マップを参照して算出し、下記の式（１）に基づいてポート噴射割合Ｗを補正する（ステップＳ３０）。

Ｗ←Ｗ−Ｋ１ …（１）
Ｋ１：補正値

なお、この演算用マップは、予め上述のメモリに記憶されており、燃料のエタノール濃度ＣＥが与えられることにより、そのエタノール濃度ＣＥに対応して予め適合された補正値Ｋ１を読み出すことができる。図３は、この演算用マップにおけるエタノール濃度ＣＥと補正値Ｋ１との関係を示している。同図３に示されるように、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、補正値Ｋ１が大きい値に設定される。すなわち、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射割合Ｗが小さくなるように補正される。

次に、総噴射量Ｑｔ及び補正後のポート噴射割合Ｗに基づいてポート噴射弁２７と筒内噴射弁２８とによる燃料の噴射を実行する（ステップＳ４０）。
以上説明した第１の実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。

（１）燃料のエタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射弁２７の噴射量の割合が小さくなるようにこれを補正するようにした。すなわち、総噴射量Ｑｔを一定の値に維持しつつ、燃料のエタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射弁２７の噴射量を減少させるとともに、筒内噴射弁２８の噴射量を増加させるようにしている。これにより、吸気バルブ３１に直接衝突する燃料の量を減少させることができる。そのため、吸気バルブ３１に接触して同バルブ３１の熱により蒸発する燃料の量を低減し、ガソリンに添加された洗浄剤成分の析出を抑制することができるようになる。したがって、エタノール濃度ＣＥの高いフレックス燃料を使用した場合であっても、析出した洗浄剤成分が吸気バルブ３１に堆積することを抑制することができるようになる。
（第２の実施形態）
以下、本発明に係る第２の実施形態について上記第１の実施形態との相違点を中心に説明する。なお、この第２の実施形態に係る内燃機関及びその制御装置も、基本的な構成は先に説明した第１の実施形態の内燃機関２０及び電子制御装置１０と同様であり、噴射量設定制御の処理手順のみがその第１の実施形態と異なっている。

以下、図４のフローチャートを参照して本実施形態の噴射量設定制御の処理手順について説明する。なお、図４に示される一連の処理は、電子制御装置１０により機関のサイクル毎に実行される。

この処理ではまず、吸入空気量等に基づいて１回の燃料噴射行程における総噴射量Ｑｔを算出するとともに、ポート噴射割合Ｗを設定する（ステップＳ１１０）。
次に、前回の機関運転時において、エタノール濃度ＣＥが判定濃度ＣＥＪよりも高く、且つ吸気バルブ３１の温度ＴＨＢが判定温度ＴＨＪ１よりも高くなったか否かを判断する（ステップＳ１２０）。なお、本実施形態では、上述の水温センサ４２によって検出された機関冷却水温ＴＨＷに基づき吸気バルブ３１の温度ＴＨＢを推定するようにしている。ここで、吸気バルブ３１の温度ＴＨＢ、換言すれば内燃機関２０の温度が高いときほど、冷却水温ＴＨＷが高くなるため、冷却水温ＴＨＷに基づいて吸気バルブ３１の温度ＴＨＢを正確、且つ容易に検出することができる。また、これら前回の機関運転時におけるエタノール濃度ＣＥと吸気バルブ３１の温度ＴＨＢとは、前回の機関運転時において空燃比センサ４５と水温センサ４２との出力信号に基づいてそれぞれ推定されて上述のメモリに記憶され、今回の機関運転時に読み出される。

また、判定濃度ＣＥＪは、燃料が吸気バルブ３１に接触したときに、同燃料の蒸発によりバルブ３１に堆積するガソリンの洗浄剤成分の量が無視できる範囲におけるエタノール濃度ＣＥの最大値に設定されている。判定温度ＴＨＪ１は、燃料が吸気バルブ３１に接触したときに、同燃料の蒸発により該バルブ３１に堆積するガソリンの洗浄剤成分の量が無視できる範囲における吸気バルブ３１の最高温度に設定されている。

ここで、前回の機関運転時のエタノール濃度ＣＥが判定濃度ＣＥＪよりも高くなっていない、又は吸気バルブ３１の温度ＴＨＢが判定温度ＴＨＪ１よりも高くなっていない旨判断された場合には（ステップＳ１２０：ＮＯ）、ステップＳ１１０において設定された総噴射量Ｑｔ及びポート噴射割合Ｗに基づいてポート噴射弁２７と筒内噴射弁２８とによる燃料の噴射を実行する（ステップＳ１６０）。

一方、前回の機関運転時のエタノール濃度ＣＥが判定濃度ＣＥＪよりも高く、且つ吸気バルブ３１の温度ＴＨＢが判定温度ＴＨＪ１よりも高くなった旨判断された場合には（ステップＳ１２０：ＹＥＳ）、水温センサ４２の出力信号に基づき推定された吸気バルブ３１の現在の温度ＴＨＮが判定温度ＴＨＪ２以下であるか否かを判断する（ステップＳ１３０）。

推定された温度ＴＨＮが判定温度ＴＨＪ２よりも高い旨判断された場合には（ステップＳ１３０：ＮＯ）、ステップＳ１１０において設定された総噴射量Ｑｔ及びポート噴射割合Ｗに基づいてポート噴射弁２７と筒内噴射弁２８とによる燃料の噴射を実行する（ステップＳ１６０）。

一方、推定された温度ＴＨＮが判定温度ＴＨＪ２以下である旨が判断された場合には（ステップＳ１３０：ＹＥＳ）、空燃比センサ４５によって検出された排気の酸素濃度に基づき燃料のエタノール濃度ＣＥを推定し、この推定されたエタノール濃度ＣＥに基づき基準温度Ｔｋを演算用マップを参照して設定する（ステップＳ１４０）。ここで、この演算用マップは、予め上述のメモリに記憶されており、燃料のエタノール濃度ＣＥが与えられることにより、そのエタノール濃度ＣＥに対応して予め適合された基準温度Ｔｋを読み出すことができる。図５は、この演算用マップにおけるエタノール濃度ＣＥと基準温度Ｔｋとの関係を示している。同図５に示されるように、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、基準温度Ｔｋが小さい値に設定される。

そして、この設定された基準温度Ｔｋと吸気バルブ３１の現在の温度ＴＨＮとの差ΔＴに基づき正の補正値Ｋ２を演算用マップを参照して算出し、下記の式（２）に基づいてポート噴射割合Ｗを補正する（ステップＳ１５０）。

Ｗ←Ｗ＋Ｋ２ …（２）
Ｋ２：補正値

なお、この演算用マップも、予めメモリに記憶されており、上述の温度の差ΔＴが与えられることにより、その差ΔＴに対応して予め適合された補正値Ｋ２を読み出すことができる。図６は、この演算用マップにおける差ΔＴと補正値Ｋ２との関係を示している。同図６に示されるように、差ΔＴが大きいときほど、補正値Ｋ２が大きい値に設定される。したがって、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、又は吸気バルブ３１の現在の温度ＴＨＮが高いときほど、補正値Ｋ２、すなわちポート噴射割合Ｗを補正する際の補正量が小さく設定される。

次に、総噴射量Ｑｔ及び補正後のポート噴射割合Ｗに基づいてポート噴射弁２７と筒内噴射弁２８とによる燃料の噴射を実行する（ステップＳ１６０）。
以上説明した第２の実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。

（２）吸気バルブ３１の現在の温度ＴＨＮが判定温度ＴＨＪ２以下であるときに、ポート噴射割合Ｗが大きくなるようにこれを補正するようにした。すなわち、燃焼に供される燃料の総量を一定の値に維持しつつ、ポート噴射弁２７の噴射量を増加させるとともに、筒内噴射弁２８の噴射量を減少させるようにしている。ここで、例えば機関の冷間始動時等、吸気バルブ３１の温度が比較的低いときに、ポート噴射弁２７によって噴射される燃料が吸気バルブ３１に衝突したとしても、同燃料が蒸発し難いため、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブ３１に堆積する可能性は低い。したがって、吸気バルブ３１の温度が比較的低いときにポート噴射弁２７の燃料噴射量を増大させることにより、吸気バルブ３１において新たに洗浄剤成分が堆積することを抑制しつつも、その燃料が吸気バルブ３１を通じて燃焼室２３に流入する際に吸気バルブ３１に堆積した洗浄剤成分に衝突してこれを洗い流す効果を高めることができる。その結果、エタノール濃度ＣＥの高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブ３１に堆積することを抑制することができるようになる。

（３）前回の機関運転時において、エタノール濃度ＣＥが判定濃度ＣＥＪよりも高く、且つ吸気バルブ３１の温度ＴＨＢが判定温度ＴＨＪ１よりも高くなったことを条件に、ポート噴射割合Ｗを大きくする補正を行うようにした。これにより、前回運転時のエタノール濃度ＣＥが比較的低い場合や吸気バルブ３１の温度が比較的低い場合、つまり前回の機関運転時において吸気バルブ３１に洗浄剤成分が堆積する可能性が低い場合には、ポート噴射割合Ｗに対する補正を省略することができ、燃料噴射制御の自由度を高めることができるようになる。

（４）また、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、又は吸気バルブ３１の温度ＴＨＮが高いときほど、ポート噴射割合Ｗを補正する際の補正値Ｋ２を小さくするようにした。ここで、吸気バルブ３１の温度が低い場合においても、僅かではあるが吸気バルブ３１に衝突した燃料の一部が蒸発し、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブ３１に堆積するおそれがある。ここで、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、また吸気バルブ３１の温度ＴＨＮが高いときほど、洗浄剤成分が吸気バルブ３１に堆積する可能性が高くなる。この点、上記実施形態の構成によれば、ポート噴射割合Ｗを過度に増大することに起因して吸気バルブ３１に堆積する洗浄剤成分の量が増加することを抑制することができる。

（５）機関冷却水温ＴＨＷに基づいて吸気バルブ３１の温度を推定するようにした。これにより、吸気バルブ３１の温度を正確に、且つ容易に検出することができる。
（第３の実施形態）
以下、本発明に係る第３の実施形態について上記第１の実施形態との相違点を中心に説明する。図７は、本実施形態に係るフレックス燃料内燃機関及びその制御装置を模式的に示す概略構成図である。

図７に示されるように、本実施形態に係る内燃機関２０は、上記第１の実施形態に係る内燃機関とは異なり、燃料を噴射する燃料噴射弁として吸気ポート２５に燃料を噴射するポート噴射弁２７のみを備えている。

ここで、ポート噴射弁２７から噴射された燃料を吸気ポート２５における吸入空気と好適に混合するために、ポート噴射弁２７による燃料噴射の開始時期を吸気バルブ３１の開弁時期よりも進角側に設定することができる。すなわち、吸気バルブ３１が開弁する前にポート噴射弁２７から燃料を噴射する構成、いわゆる非同期噴射を採用することにより、噴射される燃料が高温の吸気バルブ３１に十分に接触し、同燃料が吸気バルブ３１の熱により蒸発して吸気ポート２５内の吸入空気と混合することを促進することができる。

ところで、このように燃料が吸気バルブ３１の熱により蒸発することが促進されると、ガソリンの洗浄剤成分が析出して吸気バルブ３１に堆積するといった不都合が顕著になる。

そこで、本実施形態に係る電子制御装置１０は、こうした不都合を抑制するために、上述の空燃比センサ４５の出力信号に基づいて燃料のエタノール濃度ＣＥを推定し、この推定されたエタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射弁２７による燃料噴射と吸気バルブ３１の開弁とを同期させるようにしている。

より詳細には、図８に示されるように、電子制御装置１０は、燃料のエタノール濃度ＣＥが高いときほど、換言すれば燃料が吸気バルブに接触することに起因するガソリンの洗浄剤成分の析出が発生し易いときほど、燃料噴射期間を遅角側に設定するようにしている。これにより、図９に示されるように、燃料のエタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射弁２７の燃料噴射期間と吸気バルブ３１の開弁期間との重複期間における吸気バルブ３１のバルブリフト量積分値が増大する。

以上説明した第３の実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。
（６）エタノール濃度ＣＥが高いときほど、換言すれば燃料が吸気バルブ３１に接触することに起因するガソリンの洗浄剤成分の析出が発生し易いときほど、ポート噴射弁２７の燃料噴射期間を遅角側に設定することにより、同燃料噴射期間と吸気バルブ３１の開弁期間との重複期間における吸気バルブ３１のバルブリフト量積分値を増大させるようにした。このように吸気バルブ３１のバルブリフト量が大きいときにポート噴射弁２７から燃料を噴射する、すなわちポート噴射弁２７による燃料噴射と吸気バルブ３１の開弁とを同期化することにより、噴射された燃料が吸気バルブ３１に接触して同バルブ３１の熱により蒸発することを抑制することができるようになる。その結果、エタノール濃度ＣＥの高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブ３１に堆積することを抑制することができるようになる。一方、エタノール濃度ＣＥが低いときほど、換言すれば燃料が吸気バルブ３１に接触することに起因するガソリンの洗浄剤成分の析出が発生し難いときほど、燃料噴射期間を吸気バルブ３１の開弁期間よりも進角側に設定して同燃料噴射期間と吸気バルブ３１の開弁期間との重複期間における吸気バルブ３１のバルブリフト量積分値を減少させることにより、噴射された燃料が吸気バルブ３１に十分に接触することができるようになる。その結果、洗浄剤成分が吸気バルブ３１に堆積する可能性が低いときに、燃料が吸気バルブ３１の熱により蒸発することを促進し、燃料と吸入空気とを吸気ポート２５において好適に混合することができる。

（第４の実施形態）
以下、本発明に係る第４の実施形態について上記第３の実施形態との相違点を中心に説明する。図１０は、本実施形態に係るフレックス燃料内燃機関及びその制御装置を模式的に示す概略構成図である。

図１０に示されるように、本実施形態に係る内燃機関２０は、同機関のクランクシャフトに対する吸気カムシャフトの相対回転位相を変更することにより吸気バルブ３１の開弁時期を変更可能な可変動弁機構５１を備えている。本実施形態に係る電子制御装置１０は、この可変動弁機構５１を通じて吸気バルブ３１の開弁時期を変更する特性変更制御を実行することによりガソリンの洗浄剤成分が吸気バルブ３１に堆積することを抑制するようにしている。

以下、図１１のフローチャートを参照してこの特性変更制御の処理手順について詳細に説明する。
なお、図１１に示される一連の処理は、電子制御装置１０により所定の周期をもって繰り返して実行される。

この処理ではまず、上述の各センサによって検出された機関運転状態に基づいて吸気バルブ３１の開弁時期の目標値Ｖを設定する（ステップＳ２１０）。そして、上述の空燃比センサ４５によって検出された排気の酸素濃度に基づき燃料のエタノール濃度ＣＥを推定する（ステップＳ２２０）。

次に、この推定されたエタノール濃度ＣＥに基づいて補正値Ｋ３を演算用マップを参照して算出し、下記の式（３）に基づいて開弁時期の目標値Ｖを補正する（ステップＳ２３０）。

Ｖ←Ｖ＋Ｋ３ …（３）
Ｋ３：補正値

なお、この演算用マップは、予め上述のメモリに記憶されており、燃料のエタノール濃度ＣＥが与えられることにより、そのエタノール濃度ＣＥに対応して予め適合された補正値Ｋ３を読み出すことができる。図１２は、この演算用マップにおけるエタノール濃度ＣＥと補正値Ｋ３との関係を示している。同図１２に示されるように、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、補正値Ｋ３が大きい値に設定される。すなわち、図１３に示されるように、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、開弁時期の目標値Ｖが遅角側になるように補正される。

次に、可変動弁機構５１により吸気バルブ３１の開弁時期をその補正後の目標値Ｖに変更する（ステップＳ２４０）。
以上説明した第４の実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。

（７）エタノール濃度ＣＥが高いときほど、可変動弁機構５１を通じて吸気バルブ３１の開弁時期を遅角させるようにした。これにより、吸気バルブ３１の開弁時における燃焼室２３内の圧力を低下させることができ、燃料の流速の増大を図ることができる。ここで、吸気バルブ３１を通じて燃焼室２３に流入する燃料の流速が早いほど、その燃料が吸気バルブ３１に接触する時間が短くなるため、燃料が吸気バルブ３１に接触して同バルブ３１の熱により蒸発することが抑制される。したがって、このように、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、可変動弁機構により吸気バルブ３１を通じて燃焼室２３に流入する燃料の流速が早くなるように同吸気バルブ３１のバルブ特性を変更することにより、エタノール濃度ＣＥの高いフレックス燃料を使用した場合であっても、ガソリンに添加された洗浄剤成分が析出して吸気バルブに堆積することを抑制することができるようになる。

なお、上記実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第１の実施形態では、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射割合Ｗが小さくなるようにこれを補正するようにしている。これに限らず、例えば燃料のエタノール濃度ＣＥに基づいてポート噴射割合Ｗの上限値ＷＬを設定し、そのポート噴射割合Ｗが上限値ＷＬを上回らないように同ポート噴射割合Ｗを補正する構成を採用することもできる。具体的には、図１４に示されるように、燃料のエタノール濃度ＣＥが高いときほど、ポート噴射割合Ｗの上限値ＷＬを小さい値に設定し、機関運転状態に基づいて設定されたポート噴射割合Ｗがこの上限値ＷＬよりも大きい場合には、同ポート噴射割合Ｗをその上限値ＷＬ以下に設定する。こうした構成を採用することにより、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、吸気バルブ３１に直接衝突する燃料の量を減少させることができ、吸気バルブ３１に接触して同バルブ３１の熱により蒸発するフレックス燃料の量を低減し、ガソリンに添加された洗浄剤成分の析出を抑制することができるようになる。したがって、アルコール濃度の高いフレックス燃料を使用した場合であっても、析出した洗浄剤成分が吸気バルブ３１に堆積することを抑制することができるようになる。

・上記第２の実施形態では、前回の機関運転時において、エタノール濃度ＣＥが判定濃度ＣＥＪよりも高く、且つ吸気バルブ３１の温度ＴＨＢが判定温度ＴＨＪ１よりも高くなったことを条件に、ポート噴射割合Ｗを大きくする補正を行うようにしている。例えば燃料が吸気バルブ３１に堆積した洗浄剤成分に衝突してこれを洗い流す効果を更に高めるために、吸気バルブ３１の現在の温度ＴＨＮが判定温度ＴＨＪ２以下であれば、前回の機関運転時におけるエタノール濃度ＣＥや吸気バルブ３１の温度ＴＨＢを考慮せずポート噴射割合Ｗが大きくなるようにこれを補正する構成を採用することができる。

・同第２の実施形態では、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、又は吸気バルブ３１の温度ＴＨＮが高いときほど、ポート噴射割合Ｗを補正する際の補正値Ｋ２を小さくするようにしている。例えば吸気バルブ３１の温度ＴＨＮが設定された温度ＴＨＪ２以下であれば、燃料が吸気バルブ３１に接触したときに同燃料の蒸発によりバルブ３１に堆積するガソリンの洗浄剤成分の量が無視できる場合には、それらエタノール濃度ＣＥや吸気バルブ３１の温度ＴＨＢを考慮せずその補正値Ｋ２を一定の値に設定することもできる。

・また、同第２の実施形態では、機関冷却水温ＴＨＷに基づいて吸気バルブ３１の温度を推定するようにしている。これに限らず、例えば機関回転速度や機関負荷等の機関運転状態量に基づいてその吸気バルブ３１の温度を推定する構成を採用することもできる。また、例えば機関運転状態に基づいて排気環流量（ＥＧＲ量）を変更する排気環流装置や、吸気バルブ３１の開弁時期を変更する可変動弁機構（ＶＶＴ）を備える内燃機関においては、それら排気環流装置又は可変動弁機構の作動具合に基づいて吸気バルブ３１の温度を推定することもできる。

・上記第４の実施形態では、吸気バルブ３１の開弁時期を変更可能な可変動弁機構５１を備える内燃機関２０を採用し、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、吸気バルブ３１の開弁時期を遅角させることにより、燃料の流速の増大を図るようにしている。これに対して、機関運転状態に基づいて吸気バルブ３１の最大リフト量を変更可能な可変動弁機構を備える内燃機関２０を採用した場合には、図１５に示されるように、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、吸気バルブ３１の最大リフト量を減少させる構成を採用することができる。こうした構成により、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、機関の吸気行程において燃焼室２３と吸気ポート２５との圧力差が大きくなるため、燃料の流速の増大を図ることができる。また、吸気バルブ３１の開弁時期及びその最大リフト量の双方を変更可能な可変動弁機構を備える内燃機関を採用した場合、エタノール濃度ＣＥが高いときほど、吸気バルブ３１の開弁時期を遅角させるとともに、その最大リフト量を減少させる構成を採用することもできる。更に、これら開弁時期及び最大リフト量に限らず、吸気バルブ３１の他のバルブ特性を変更可能な可変動弁機構を備える内燃機関を採用した場合においても、吸気バルブ３１を通じて燃焼室２３に流入する燃料の流速が早くなるようにバルブ特性を変更する構成を採用することができる。

・上記各実施形態では、排気の酸素濃度に基づいて燃料のエタノール濃度を推定しているが、これに限らず、例えばエタノール濃度センサ等によりそのエタノール濃度を直接検出する構成を採用することもできる。

・上記各実施形態では、ガソリンとエタノールとを混合したフレックス燃料を使用する内燃機関の制御装置に本発明を適用した場合について例示したが、これに限らず、ガソリンと他種のアルコールとを混合したフレックス燃料を使用する内燃機関の制御装置においても本発明を適用することができる。

本発明の第１の実施形態に係るフレックス燃料内燃機関及びその電子制御装置を模式的に示す概略構成図。 同実施形態に係る噴射量設定制御についてその処理手順を示すフローチャート。 同実施形態に係る噴射量設定制御において使用される演算用マップにおけるエタノール濃度と補正値との関係を示す図。 本発明の第２の実施形態に係る噴射量設定制御についてその処理手順を示すフローチャート。 同実施形態に係る噴射量設定制御において使用される演算用マップにおけるエタノール濃度と基準水温との関係を示す図。 同実施形態に係る噴射量設定制御において使用される演算用マップにおける基準水温、現在水温の差と補正値との関係を示す図。 本発明の第３の実施形態に係るフレックス燃料内燃機関及びその電子制御装置を模式的に示す概略構成図。 同実施形態における吸気バルブの開弁期間とポート噴射弁の燃料噴射期間との関係を示す図。 同実施形態におけるエタノール濃度とポート噴射弁の燃料噴射期間、吸気バルブの開弁期間の重複期間における吸気バルブのバルブリフト量積分値との関係を示す図。 本発明の第４の実施形態に係るフレックス燃料内燃機関及びその電子制御装置を模式的に示す概略構成図。 同実施形態に係る特性変更制御についてその処理手順を示すフローチャート。 同実施形態に係る特性変更制御において使用される演算用マップにおけるエタノール濃度と補正値との関係を示す図。 同実施形態における吸気バルブの開弁期間とポート噴射弁の燃料噴射期間との関係を示す図。 第１の実施形態の変形例におけるエタノール濃度とポート噴射弁の上限値との関係を示す図。 第４の実施形態の変形例におけるエタノール濃度と吸気バルブの最大リフト量との関係を示す図。

符号の説明

１０…電子制御装置（噴射量設定手段、濃度推定手段、補正手段、温度推定手段、バルブ特性変更手段）、２０…フレックス燃料内燃機関、２１…気筒、２２…ピストン、２３…燃焼室、２４…点火プラグ、２５…吸気ポート、２５ａ…吸気マニホールド、２６…排気ポート、２６ａ…排気マニホールド、２７…ポート噴射弁、２８…筒内噴射弁、２９…スロットルバルブ、３１…吸気バルブ、３２…排気バルブ、４０…クランク角センサ、４１…カムポジションセンサ、４２…水温センサ、４３…エアフロメータ、４４…アクセルポジションセンサ、４５…空燃比センサ、５１…可変動弁機構。

Claims (11)

1. ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記フレックス燃料内燃機関は前記ポート噴射弁とは別に前記フレックス燃料を燃焼室に直接噴射する筒内噴射弁を備えるものであり、
   機関運転状態に基づいて前記ポート噴射弁と前記筒内噴射弁とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占める前記ポート噴射弁の噴射量の割合を設定する噴射量設定手段と、
   前記フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、前記噴射量設定手段により設定された前記ポート噴射弁の噴射量の割合が小さくなるようにこれを補正する補正手段とを備える
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
2. ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記フレックス燃料内燃機関は前記ポート噴射弁とは別に前記フレックス燃料を燃焼室に直接噴射する筒内噴射弁を備えるものであり、
   機関運転状態に基づいて前記ポート噴射弁と前記筒内噴射弁とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占める前記ポート噴射弁の噴射量の割合を設定する噴射量設定手段と、
   前記フレックス燃料のアルコール濃度を推定する濃度推定手段と、
   前記設定されるフレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど前記ポート噴射弁の噴射量の割合が小さくなるように同割合について上限値を設定し、噴射量設定手段により設定された前記ポート噴射弁の噴射量の割合がこの上限値を上回らないように同割合を補正する補正手段とを備える
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
3. ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記フレックス燃料内燃機関は前記ポート噴射弁とは別に前記フレックス燃料を燃焼室に直接噴射する筒内噴射弁を備えるものであり、
   機関運転状態に基づいて前記ポート噴射弁と前記筒内噴射弁とから噴射される燃料の総量を設定するとともに、該燃料の総量に占める前記ポート噴射弁の噴射量の割合を設定する噴射量設定手段と、
   吸気バルブの温度を推定する温度推定手段と、
   該温度推定手段によって検出された前記吸気バルブの温度が所定の補正判定温度以下であるときに、前記噴射量設定手段により設定された前記ポート噴射弁の噴射量の割合が大きくなるようにこれを補正する補正手段とを備える
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
4. 前回の機関運転時において、前記フレックス燃料のアルコール濃度が所定の判定濃度よりも高く、且つ前記吸気バルブの温度が所定の判定温度よりも高くなったことを条件に、前記補正手段による補正を実行する
   請求項３に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置。
5. 請求項３又は請求項４に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記補正手段は、前記フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど前記ポート噴射弁の噴射量の割合を補正する際の補正量を小さくする
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
6. 請求項３〜５のいずれか一項に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記補正手段は、前記温度推定手段によって検出された前記吸気バルブの温度が高いときほど前記ポート噴射弁の噴射量の割合を補正する際の補正量を小さくする
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
7. 請求項３〜６のいずれか一項に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記温度推定手段は、機関冷却水温に基づいて前記吸気バルブの温度を検出する
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
8. ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記フレックス燃料のアルコール濃度を推定する濃度推定手段と、
   前記推定されるフレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、前記ポート噴射弁の燃料噴射期間を遅角側に設定することにより、同燃料噴射期間と吸気バルブの開弁期間との重複期間における前記吸気バルブのバルブリフト量積分値を増大させる
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
9. ガソリンとアルコールとを混合したフレックス燃料を吸気ポートに噴射するポート噴射弁を備えるフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
   前記フレックス燃料内燃機関は吸気バルブのバルブ特性を変更可能な可変動弁機構を備えるものであり、
   前記フレックス燃料のアルコール濃度を推定する濃度推定手段と、
   前記推定されるフレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、前記可変動弁機構により前記吸気バルブを通じて燃焼室に流入する前記燃料の流速が早くなるように同吸気バルブのバルブ特性を変更するバルブ特性変更手段とを備える
   ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
10. 請求項９に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
    前記可変動弁機構は、前記吸気バルブの開弁時期を変更可能なものであり、
    前記バルブ特性変更手段は、前記フレックス燃料のアルコール濃度が高いときほど、同可変動弁機構により前記吸気バルブの開弁時期を遅角させる
    ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。
11. 請求項９又は請求項１０に記載のフレックス燃料内燃機関の制御装置において、
    前記可変動弁機構は、前記吸気バルブの最大リフト量を変更可能なものであり、
    前記バルブ特性変更手段は、前記フレックス燃料のアルコール濃度が高いほど、同可変動弁機構により前記吸気バルブの最大リフト量を減少させる
    ことを特徴とするフレックス燃料内燃機関の制御装置。

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