JP2010033061A - 撮像レンズ及びそれを用いた撮像レンズ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】小さな画像サイズの電子撮像素子にも用いることができる大口径撮影レンズを提供する
【解決手段】物体側より順に配された、少なくとも、両凸レンズの第１レンズと、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズと、物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズと、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズとを含み、フォーカシング時、固定で正のパワーを有する第１レンズ群と、正の屈折力と負の屈折力のレンズを有し全体として負のパワーをもち遠方から近距離へのフォーカシング時、物体側から像側へ移動する第２レンズ群と、明るさ絞りと、全体として正の屈折力を有し遠方から近距離へのフォーカシング時、像側から物体側へ移動する第３レンズ群と、像側から順に、正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとを含み全体として正のパワーを有しフォーカシング時、固定の第４レンズ群からなる。
【選択図】図１

Description

本発明は撮影レンズ及びそれを用いた撮像レンズ装置に関し、特に画角が８°から１０°程度で大口径に適した撮影レンズ及びそれを用いた撮像レンズ装置に関する。

従来，大口径撮影レンズについて多くの提案がされている。大口径撮影レンズがもつ大きさ、重さ、遠方から近距離へのフォーカシング等の課題に対する提案については、例えば、下記の特許文献１、２、３等において示されている。
一方、近年、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の電子撮像素子の発展により、小さな画像サイズで高精細な画像の取り込みが可能となってきた。小さな画像サイズの電子撮像素子を用いることにより、焦点距離の長い撮影レンズが容易に小さくすることができるようになった。

特開平７−３０１７４９号公報 特開平９−２３６７４２号公報 特許３２８８７４６号公報

しかし、小さな画像サイズの電子撮像素子を用いると、光量の取り込み量が少なくなり、また、波動光学的な（回折現象による）画質の劣化がおきやすくなる。また、被写界深度が深くなることにより、望遠効果による立体感も小さくなる。この為、更なる大口径の撮影レンズが求められている。レンズの大口径化を進めると特に望遠レンズでは、球面収差や色収差等の軸上光束の収差の発生、又は、それらのフォーカシングでの変動を従来以上に抑える必要がある。また、特に電子撮像素子が高画素になると射出瞳を遠方に配置し、光束が撮像素子に垂直に近い角度で入射することも求められる。これら、小さな画像サイズの電子撮像素子にも用いることができる大口径撮影レンズは、これまで提案されていない。

本発明は、このような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、小さな画像サイズの電子撮像素子にも用いることができる大口径撮影レンズを提供することである。すなわち、球面収差や色収差等の軸上光束の収差の発生が抑えやすく、また、フォーカシングでの球面収差や色収差等の軸上光束の収差の変動が抑えやすく、さらにまた、撮像素子が高画素の場合、射出瞳を遠方に配置できる撮影レンズ及びそれを用いた撮影レンズ装置を提供することである。

上記目的を達成するため、本発明の撮影レンズは、物体側より順に配された、少なくとも、両凸レンズの第１レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズとを含み、フォーカシング時、固定で正のパワーを有する第１レンズ群と、正の屈折力と負の屈折力のレンズを有し全体として負のパワーをもち遠方から近距離へのフォーカシング時、物体側から像側へ移動する第２レンズ群と、明るさ絞りと、全体として正の屈折力を有し遠方から近距離へのフォーカシング時、像側から物体側へ移動する第３レンズ群と、像側から順に、正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとを含み全体として正のパワーを有しフォーカシング時、固定の第４レンズ群からなることを特徴とする。

また、本発明の撮影レンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。
９５＞νＰＩ＞７０ （６）
２．０＞ｎＮＩ＞１．７ （７）
但し、νＰＩは前記第１レンズ群の正の屈折力のアッべ数の平均値、ｎＮＩは前記第１レンズ群の負の屈折力のレンズのｄ線波長での屈折率の平均値である。

また、上記目的を達成するため、本発明の撮影レンズは、前記第1レンズ群は、物体側より順に、少なくとも、両凸レンズの前記第１レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の前記第２レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の前記第３レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の前記第４レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第５レンズと、物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズとを有し、以下の条件式を満足することを特徴とする。
０．２＜ｄｒ１／ｓｋｖ＜０．７ （１）
但し、ｄｒ１は前記第４レンズ群中の前記正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとの間隔、ｓｋｖは前記第４レンズ群中の前記像側の正の屈折力のレンズから像面までの光路長である。

また、本発明の撮影レンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。
２＜ｒ１／ｆｌ＜７ （２）
０．５＜ｒ３／ｆｌ＜２ （３）
０．３＜ｒ５／ｒ３＜１ （４）
０．５＜ｒ６／ｒ７＜１ （５）
但し、ｆｌは無限遠状態での焦点距離、ｒ１は第１レンズの物体側の曲率半径、ｒ３は第２レンズの物体側の曲率半径、ｒ５は第３レンズの物体側の曲率半径、ｒ６は第３レンズの像面側の曲率半径、ｒ７は第４レンズの物体側の曲率半径である。

また、本発明の撮影レンズは、撮影全画角（２ω）が８゜乃至１０゜であることが好ましい。

また、上記目的を達成するため、本発明の撮影レンズ装置は、上記何れかの撮影レンズを有し、且つ、撮影レンズの像面側に、カメラと接続可能なレンズマウント部を有することを特徴とする。

本発明によれば、小さな画像サイズの電子撮像素子にも用いることができる大口径撮影レンズを提供することができる。すなわち、球面収差や色収差等の軸上光束の収差の発生が抑えやすく、また、フォーカシングでの球面収差や色収差等の軸上光束の収差の変動が抑えやすく、さらにまた、撮像素子が高画素の場合、射出瞳を遠方に配置できる撮影レンズ及びそれを用いた撮影レンズ装置を提供することができる。

本発明による撮影レンズの実施例１にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 本発明による撮影レンズの実施例２にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 本発明による撮影レンズの実施例３にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 本発明による撮影レンズの実施例４にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。 本発明による撮影レンズの実施例１にかかる光学構成の球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例１にかかる光学構成のコマ収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例２にかかる光学構成の球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例２にかかる光学構成のコマ収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例３にかかる光学構成の球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例３にかかる光学構成のコマ収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例４にかかる光学構成の球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。 本発明による撮影レンズの実施例４にかかる光学構成のコマ収差を示す図である。 本発明による撮影レンズを用いた撮影装置の概略構成を示す図である。

本発明の光学系の実施例の説明に先立ち、本実施例の構成による作用効果を説明する。

本発明の撮影レンズは、物体側より順に配された、少なくとも、両凸レンズの第１レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズとを含み、フォーカシング時、固定で正のパワーを有する第１レンズ群と、正の屈折力と負の屈折力のレンズを有し全体として負のパワーをもち遠方から近距離へのフォーカシング時、物体側から像側へ移動する第２レンズ群と、明るさ絞りと、全体として正の屈折力を有し遠方から近距離へのフォーカシング時、像側から物体側へ移動する第３レンズ群と、像側から順に、正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとを含み全体として正のパワーを有しフォーカシング時、固定の第４レンズ群からなることを特徴とする。

このような構成とすることにより、本発明の撮影レンズは、物体側の３枚のレンズを正の屈折力のレンズとすることにより軸上光束を集光させ、全長の短縮を図っている。また、物体側から４枚目のレンズを像側に凹面を有する負のレンズにすることにより補正過剰となった球面収差を補正する効果を得ることができる。ここで、各レンズの間に空気間隔を設けることにより大口径レンズで問題になる高次収差のコントロールが容易に達成できる。また、上記４枚目のレンズを負の屈折力のメニスカスレンズにすると球面収差の補正が光線高の低いところから高いところまで急激な変化なくできる。すなわち大口径レンズに適した収差補正が行いやすくなる。

ところで、フォーカシング方式としてフォーカシング量を小さくするためにインナーフォーカスが従来より提案されている。フォーカシング量を小さくするには強いパワーのレンズ群でフォーカスするのが好ましいが、収差の変動が大きくなる。また、物体側のレンズは径が大きく、重いので駆動機構上、不利である。

しかし、上記のように構成しているため、本発明の撮影レンズは、負のレンズ群と正のレンズ群をそれぞれ逆に動かすことにより、収差の変動を抑えつつ、広い撮影距離範囲にピントを合わせることができる。また、第２レンズ群を負、第３レンズ群を正とすることより、第１レンズ群で収束状態になっている光束を第２レンズ群で光束径を小さくした状態でほぼアフォーカルにすることができる。すなわち、第２レンズ群からの射出光線高、第３レンズ群の光線高がフォーカシングにより変化が少ないので、さらに収差の変動を小さくできる。

なお、上記のように構成した場合、フォーカシングによる第２レンズ群の移動量を第３レンズ群より小さくすると第２レンズ群からの射出光線高、第３レンズ群の光線高の変化を小さくできるので好ましい。ただし、フォーカシングによる第２レンズ群の移動量を第３レンズ群の移動量の１／３以下にすると第２レンズ群の負担が強くなりすぎるか、フォーカシングスペースが大きくなりすぎるので好ましくない。また、本発明でも、第１レンズ群を前述の第１レンズから第６レンズで構成するのが好ましい。また、第２レンズ群は物体側に凸の正の屈折力レンズと像側に凹面の負の屈折力のレンズの接合と像側に凹面を有する負の屈折力のレンズから構成することにより第１レンズ群で収束状態になっている光束を性能劣化を少なくアフォーカル光束に近づけやすくなるので好ましい。また、第３レンズ群は正の屈折力のレンズ、負の屈折力のレンズ及び正の屈折力のレンズで構成することにより、少ない枚数で必要なパワーを得つつフォーカシングによる変動を抑えることができ好ましい。なお、正の屈折力のレンズと負の屈折力のレンズは接合レンズにすることもできる。また、第１レンズ群の正の屈折力のレンズに蛍石等に異常分散性のある材質を複数枚用いることにより、一層広い波長範囲の色収差を補正することができる。

また、本発明の撮影レンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。
９５＞νＰＩ＞７０ （６）
２．０＞ｎＮＩ＞１．７ （７）
但し、νＰＩは前記第１レンズ群の正の屈折力のレンズのアッべ数の平均値、ｎＮＩは前記第１レンズ群の負の屈折力のレンズのｄ線波長での屈折率の平均値である。

条件式（６）の下限値を下回ると、色収差が良好に補正するのが難しくなり好ましくない。一方、条件式（６）の上限値を上回ると現実的な硝材がない。なお、条件式（６）については、その下限値を７４．０とするとさらに好ましい。一方、上限値を８２．０とするとさらに好ましい。

また、条件式（７）式の下限値を下回ると、色収差に比べ球面収差の補正が過剰になり好ましくない。一方、条件式（７）の上限値を上回ると現実的な硝材を使うのが難しい。なお、条件式（７）については、その下限値を１．７４とするとさらに好ましい。一方、上限値を１．８５とするとさらに好ましい。

また、本発明の撮影レンズは、前記第1レンズ群は、物体側より順に、少なくとも、両凸レンズの前記第１レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の前記第２レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の前記第３レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の前記第４レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第５レンズと、物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズとを有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．２＜ｄｒ１／ｓｋｖ＜０．７ （１）
但し、ｄｒ１は前記第４レンズ群中の前記正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとの間隔、ｓｋｖは前記第４レンズ群中の前記像側の正の屈折力のレンズから像面までの光路長である。

このように、物体側に凸面を有するレンズを４枚以上並べることにより、球面収差の発生量を小さくことができる。また、上記４枚目の負の屈折力のレンズの像側に空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の５枚目のレンズ、物体側に凸面を有する正の屈折力の６枚目のレンズを配置することにより、さらに、球面収差を抑えて軸上光束を集光しやすくできる。また、負の屈折力のレンズを２枚に分割することにより色収差のバランスもとりやすくなる。負の屈折力の５枚目のレンズと正の屈折力の６枚目のレンズでは軸上光束の高さも低く集光されており、間に空気間隔を設けても良く、あるいは、接合レンズとしても良い。一方、像側から順に数えて２枚目のレンズに、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズを配置することにより、集光効果により短くなった焦点距離を所望の全系の焦点距離に戻す効果を得ることができる。また、色収差の補正を行うことができる。さらに、像側から順に数えて１枚目のレンズとして正の屈折力のレンズを配することにより射出瞳を遠くにする効果を得ることができる。かくして、軸上から軸外まで像面に光束を垂直に近い角度で入射させることができる。なお、上記像側から１枚目の正の屈折力のレンズは像面に近く、全系の焦点距離への寄与は小さく瞳位置への効果は大きい。また、上記像側から２枚目の負の屈折力のレンズの像側を凹面とし、上記像側から最も近くに配された１枚目の正の屈折力のレンズとの組み合わせで軸外収差の発生を抑える効果を得ることができる。また、上記６枚目のレンズと上記像側から２枚目の負の屈折力のレンズの間に絞りを置くことにより、絞り径を小さくし絞り構造をコンパクトにしつつ、射出瞳位置を遠方の配置しやすくなる。なお、６枚目のレンズと絞りの間、絞りと上記像側から２枚目の負の屈折力のレンズとの間にもレンズを配置し、さらに性能を高めることができる。

また、条件式（１）の上限値を上回ると、像側から１枚目の正の屈折力のレンズが像面から遠くなりすぎて全長が短くすることができない、又は、第４レンズ群中の像側の正の屈折力のレンズから像面までの光路長が短くなりすぎてクイックリターンミラー等が構成できなくなる。一方、下限値を下回ると、像側から１枚目の正の屈折力のレンズが像面に近くなりすぎ、焦点距離を長くする効果が薄れる、又は、上記像側から２枚目の負の屈折力のレンズが像面から遠くなり過ぎ、瞳位置への寄与度に比較し、焦点距離の寄与度が増し撮影レンズの構成が難しくなる。なお、条件式（１）については、下限値を０．２５とするとさらに好ましい。また、上限値を０．６とするとさらに好ましい。

また、本発明の撮影レンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。
２＜ｒ１／ｆｌ＜７ （２）
０．５＜ｒ３／ｆｌ＜２ （３）
０．３＜ｒ５／ｒ３＜１ （４）
０．５＜ｒ６／ｒ７＜１ （５）
但し、ｆｌは無限遠状態での焦点距離、ｒ１は第１レンズの物体側の曲率半径、ｒ３は第２レンズの物体側の曲率半径、ｒ５は第３レンズの物体側の曲率半径、ｒ６は第３レンズの像面側の曲率半径、ｒ７は第４レンズの物体側の曲率半径である。

このように、本発明の撮影レンズにおいては、条件式（２）乃至（５）の何れか、又は、すべてを満足すると一層好ましい。

条件式（２）の下限値を下回ると、軸上光束に対する屈折力が強すぎ、球面収差の発生量が大きくなりすぎる。また、距離変化に対する諸収差の変動が大きくなり好ましくない。一方、条件式（２）の上限値を上回ると、軸上光束の集光力が弱くなり全長が長くなる。なお、条件式（２）については、その下限値を２．５とするとさらに好ましい。また、上限値を６．０とするとさらに好ましい。

また、条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズを射出し程光軸に対して角度を有する軸上光束に対して第２レンズの屈折力が強すぎ、球面収差の発生量が大きくなりすぎる。一方、条件式（３）の上限値を上回ると、全長が長くなる。なお、条件式（３）については、その下限値を０．６５とするとさらに好ましい。また、上限値を１．５とするとさらに好ましい。

また、条件式（４）の下限値を下回ると、第１レンズ、第２レンズに対して屈折力が高くなりすぎ、バランスとして全長短縮に対して有利ではない。一方、条件式（４）の上限値を上回ると、バランスとして第１レンズ、第２レンズの屈折力が強くなりすぎ、収差の発生量が大きくなる。なお、条件式（４）については、その下限値を０．４５とするとさらに好ましい。また、上限値を０．８とするとさらに好ましい。

また、条件式（５）の下限値を下回ると、他のレンズで発生した球面収差に対して補正過剰となってしまう。一方、条件式（５）の上限値を上回ると、第３レンズと第４レンズの間の空気レンズが正になってしまい、第４レンズ以降の負の屈折力のレンズの負担が大きくなり望ましくない。なお、条件式（５）については、その下限値を０．６とするとさらに好ましい。また、上限値を０．９とするとさらに好ましい。

また、本発明の撮影レンズは、撮影全画角（２ω）が８゜乃至１０゜であることが好ましい。

このように構成すれば、収差補正効果とレンズの大口径化に適した画角を得ることができる。

さらに、本発明の撮影レンズ装置は、上記何れかの特徴を有する撮影レンズを有し、且つ、撮影レンズの像面側に、カメラと接続可能なレンズマウント部を有することを特徴とする。

このような構成とすることにより、本発明の撮影レンズ装置は、レンズ交換式のカメラに用いることができる。

以下に、実施例１及び実施例４に係る撮影レンズついて図面を参照して説明する。

なお、数値データにおいて、ｒ₁、ｒ₂、・・・は各レンズ面の曲率半径、ｄ₁、ｄ₂、・・・は各レンズの肉厚又は空気間隔、ｎ_d1、ｎ_d2、・・・は各レンズのｄ線における屈折率、ｎ_g1、ｎ_g2、・・・は各レンズのｇ線における屈折率、ν_d1、ν_d2、・・・は各レンズのアッべ数、Ｆｎｏ．はＦナンバー、ｆは全系焦点距離、Ｄ０は物体から第１面までの距離を表している。

図１は本発明による撮影レンズ光学系の実施例１にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図１において、（ａ）は被写体から第１面までの距離が無限遠の場合の合焦時の状態を示す。（ｃ）は被写体から第１面までの距離が１０００ｍｍの場合の合焦時の状態を示す。（ｂ）は、上記（ａ）及び（ｃ）の状態の中間点における合焦時の状態を示す。
図５は実施例１にかかる光学系の上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。
また、図６は実施例１にかかる光学系の上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態における像高（ＦＩＹ）に対するコマ収差を示す図である。

本実施例の撮影レンズは、図１に示すように物体側Ｘから撮像素子面Ｐに向かって順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ３２、明るさ絞りＳ、第３レンズ群Ｇ１３及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ１４で構成されている。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際は、第１レンズ群Ｇ１１は固定であり、第２レンズ群は物体側から像側へと、また第３レンズ群は像側から物体側へと移動させられる。第４レンズ群Ｇ１４は固定である。このとき、第１レンズ群Ｇ１１と第２レンズ群Ｇ１２の間隔ｄ１２が増大し、各レンズ群の間隔は変化する。なお、図１において、ＦＬはローパスフィルターや赤外域吸収フィルター等の平行平面板であり、Ｐは撮像面である。

第１レンズ群Ｇ１１は、物体側Ｘから順に両面が凸の第１レンズＬ１１と、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズＬ１２と，空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズＬ１３と、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の第４レンズＬ１４と、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の第５レンズＬ１５と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズＬ１６とで構成されている。これは、正のパワーを有しており、フォーカシング時に固定である。
第２レンズ群Ｇ１２は、上記第１レンズ群Ｇ１１の像側にあって、物体側から順に正の屈折力の第７レンズＬ１７と負の屈折力の第８レンズＬ１８とを有し、全体として負のパワーを有している。ここで第７レンズＬ１７と第８レンズＬ１８とは接合している。そして、無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際は、第２レンズ群１２は物体側から像側へと移動させられる。
第２レンズ群Ｇ１２の像側には、明るさ絞りＳが設けられる。
第３レンズ群Ｇ１３は、明るさ絞りＳを挟んで上記第２レンズ群Ｇ１２の像側にあって、物体側Ｘから順に物体側が凸面の正の屈折力の第１０レンズＬ１１０と、正の屈折力の第１１レンズＬ１１１と、空気間隔を挟んで正の屈折力の第１２レンズＬ１１２とで構成される。これらのレンズのうち第１０レンズＬ１１０と第１１レンズＬ１１１とは接合レンズを構成している。この第３レンズ群Ｇ１３は、無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際は、像側から物体側へと移動させられる。
第４レンズ群Ｇ１４は、上記第３レンズ群Ｇ１３の像側にあって、物体側Ｘから順に像側凹面負の屈折力の第１３レンズＬ１１３と正の屈折力の第１４レンズＬ１１４とで構成される。これは、全体として正のパワーを有し、フォーカシングする際は固定である。この第４レンズ群の像側には、撮像面Ｐの直前に配された平行平面板ＦＬが設けられている。

次に、本実施例のズームレンズを構成する光学部材の数値データを示す。

数値データ１
ｆ＝１４７ｍｍ， Ｆｎｏ．＝２．０， ２ω＝９°
物体面 ∞
ｒ₁＝436.7176
ｄ₁＝7.5000 ｎ_d1＝1.62041 ν_d1＝60.29 ｎ_g1＝1.633149
ｒ₂＝-436.7176
ｄ₂＝0.3000
ｒ₃＝115.7827
ｄ₃＝8.5000 ｎ_d3＝1.49700 ν_d3＝81.54 ｎ_g3＝1.504506
ｒ₄＝735.0344
ｄ₄＝0.3000
ｒ₅＝80.6188
ｄ₅＝8.5000 ｎ_d5＝1.49700 ν_d5＝81.54 ｎ_g5＝1.504506
ｒ₆＝187.9454
ｄ₆＝1.5000
ｒ₇＝266.7123
ｄ₇＝4.0000 ｎ_d7＝1.72825 ν_d7＝28.46 ｎ_g7＝1.762000
ｒ₈＝120.1707
ｄ₈＝0.3000
ｒ₉＝96.2064
ｄ₉＝4.3000 ｎ_d9＝1.80518 ν_d9＝25.42 ｎ_g9＝1.847283
ｒ₁₀＝50.9969
ｄ₁₀＝1.5000
ｒ₁₁＝51.2937
ｄ₁₁＝10.5000 ｎ_d11＝1.49700 ν_d11＝81.54 ｎ_g11＝1.504506
ｒ₁₂ ＝166.9945
ｄ₁₂＝（可変）
ｒ₁₃ ＝47.2776
ｄ₁₃＝10.0000 ｎ_d13＝1.92286 ν_d13＝18.90 ｎ_g13＝1.989713
ｒ₁₄＝175.6722
ｄ₁₄＝3.3000 ｎ_d14＝1.75520 ν_d14＝27.51 ｎ_g14＝1.791495
ｒ₁₅＝35.7228
ｄ₁₅＝6.6690
ｒ₁₆＝1013.0456
ｄ₁₆＝3.000 ｎ_d16＝1.71736 ν_d16＝29.52 ｎ_g16＝1.749330
ｒ₁₇＝64.4961
ｄ₁₇＝4.3730
ｒ₁₈＝∞（Ｓ：明るさ絞り）
ｄ₁₈＝（可変）
ｒ₁₉＝37.1771
ｄ₁₉＝4.7120 ｎ_d19＝1.83481 ν_d19＝42.71 ｎ_g19＝1.859547
ｒ₂₀＝91.8810
ｄ₂₀＝2.0000 ｎ_d20＝1.72825 ν_d20＝28.46 ｎ_g20＝1.762000
ｒ₂₁＝32.3611
ｄ₂₁＝3.5280
ｒ₂₂＝87.1931
ｄ₂₂＝4.0000 ｎ_d22＝1.84666 ν_d22＝23.78 ｎ_g22＝1.894186
ｒ₂₃＝613.1873
ｄ₂₃＝（可変）
ｒ₂₄＝-2607.1752
ｄ₂₄＝2.5000 ｎ_d24＝1.72825 ν_d24＝28.46 ｎ_g24＝1.762000
ｒ₂₅＝40.1050
ｄ₂₅＝10.2720
ｒ₂₆＝53.2863
ｄ₂₆＝6.1690 ｎ_d26＝1.78800 ν_d26＝47.37 ｎ_g26＝1.808881
ｒ₂₇＝-141.5658
ｄ₂₇＝32.3500
ｒ₂₈＝∞
ｄ₂₈＝4.6500 ｎ_d28＝1.51633 ν_d28＝64.14 ｎ_g28＝1.526213
ｒ₂₉＝∞
ｄ₂₉＝1.0000
Ｐ＝∞ （撮像面）

次に、本実施例の合焦時における各レンズ群の間隔（ｄ１２、ｄ１８及びｄ２３）を以下に示す。

次に、本実施例における諸元の数値を条件式（１）乃至（７）で計算した数値を次に示す。

図２は本発明による撮影レンズ光学系の実施例２にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図２において、（ａ）は被写体から第１面までの距離が無限遠の場合の合焦時の状態を示す。（ｃ）は被写体から第１面までの距離が１０００ｍｍの場合の合焦時の状態を示す。（ｂ）は、上記（ａ）及び（ｃ）の状態の中間点における合焦時の状態を示す。
図６は実施例２にかかる光学系の上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。
図７は実施例２にかかる光学系の上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態におけるコマ収差を示す図である。

本実施例の撮影レンズは、図２に示すように物体側Ｘから撮像素子面Ｐに向かって順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ２１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２２、明るさ絞りＳ、第３レンズ群Ｇ２３及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ２４で構成されている。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際は、第１レンズ群Ｇ２１は固定であり、第２レンズ群は物体側から像側へとまた第３レンズ群は像側から物体側に移動させられる。第４レンズ群Ｇ２４は固定である。このとき、第１レンズ群Ｇ２１と第２レンズ群Ｇ２２の間隔ｄ１２が増大し、各レンズ群の間隔は変化する。なお、図２において、ＦＬは、平行平面板であり、Ｐは撮像面である。

第１レンズ群Ｇ２１は、物体側Ｘから順に両面が凸の第１レンズＬ２１と、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズＬ２２と，空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズＬ２３と、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズＬ２４と、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第５レンズＬ２５と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズＬ２６とで構成される。これは、正のパワーを有しており、フォーカシング時に固定である。
第２レンズ群Ｇ２２は、上記第１レンズ群Ｇ２１の像側にあって、物体側から順に正の屈折力の第７レンズＬ２７、負の屈折力の第８レンズＬ２８を有し、全体として負のパワーを有している。第７レンズＬ２７と第８レンズＬ２８は接合している。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際、第２レンズ群Ｇ２２は、物体側から像側へと移動させられる。
第２レンズ群Ｇ２２の像側には、明るさ絞りＳが設けられる。
第３レンズ群Ｇ２３は、明るさ絞りＳを挟んで上記第２レンズ群Ｇ２２の像側にあって、物体側Ｘから順に両面が凸面の正の屈折力の第１０レンズＬ２１０と、負の屈折力の第１１レンズＬ２１１と、空気間隔を挟んで正の屈折力の第１２レンズＬ２１２とで構成される。これらのレンズのうち第１０レンズＬ２１０と第１１レンズＬ２１１とは接合レンズを構成している。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際、第３レンズ群Ｇ２３は像側から物体側へと移動させられる。
第４レンズ群Ｇ２４は、上記第３レンズ群Ｇ２３の像側にあって、物体側Ｘから順に像側凹面負の屈折力の第１３レンズＬ２１３と正の屈折力の第１４レンズＬ２１４とで構成される。これは、全体として正のパワーを有し、フォーカシングする際は固定である。この第４レンズ群の像側には、撮像面Ｐの直前に配された平行平面板ＦＬが設けられている。

次に、本実施例の撮影レンズを構成する光学部材の数値データを示す。

数値データ２
ｆ＝１４７ｍｍ， Ｆｎｏ．＝２．０， ２ω＝９°
物体面 ∞
ｒ₁＝744.3066
ｄ₁＝7.5000 ｎ_d1＝1.62041 ν_d1＝60.29 ｎ_g1＝1.633149
ｒ₂＝-744.3066
ｄ₂＝0.3000
ｒ₃＝145.3208
ｄ₃＝8.5000 ｎ_d3＝1.49700 ν_d3＝81.54 ｎ_g3＝1.504506
ｒ₄＝-1680.1203
ｄ₄＝0.3000
ｒ₅＝81.8227
ｄ₅＝8.5000 ｎ_d5＝1.49700 ν_d5＝81.54 ｎ_g5＝1.504506
ｒ₆＝237.1791
ｄ₆＝1.5000
ｒ₇＝295.0811
ｄ₇＝4.0000 ｎ_d7＝1.72825 ν_d7＝28.46 ｎ_g7＝1.762000
ｒ₈＝104.8332
ｄ₈ ＝0.3000
ｒ₉＝89.7446
ｄ₉＝4.3000 ｎ_d9＝1.80518 ν_d9＝25.42 ｎ_g9＝1.847283
ｒ₁₀＝56.3944
ｄ₁₀＝1.5000
ｒ₁₁＝61.9914
ｄ₁₁＝10.5000 ｎ_d11＝1.49700 ν_d11＝81.54 ｎ_g11＝1.504506
ｒ₁₂＝432.5774
ｄ₁₂＝（可変）
ｒ₁₃＝42.7134
ｄ₁₃＝11.5140 ｎ_d13＝1.84666 ν_d13＝23.78 ｎ_g13＝1.894186
ｒ₁₄＝-9046.3499
ｄ₁₄＝3.3000 ｎ_d14＝1.8010 ν_d14＝34.97 ｎ_g14＝1.712339
ｒ₁₅＝32.3040
ｄ₁₅＝8.1400
ｒ₁₆＝-466.4796
ｄ₁₆＝3.0000 ｎ_d16＝1.69895 ν_d16＝30.13 ｎ_g16＝1.729410
ｒ₁₇＝80.2269
ｄ₁₇＝3.8450
ｒ₁₈＝ （Ｓ：明るさ絞り）
ｄ₁₈＝（可変）
ｒ₁₉＝39.7715
ｄ₁₉＝8.3850 ｎ_d19＝1.69680 ν_d19＝55.53 ｎ_g19＝1.712339
ｒ₂₀＝-85.4474
ｄ₂₀＝2.0000 ｎ_d20＝1.67270 ν_d20＝32.10 ｎ_g20＝1.700113
ｒ₂₁＝34.3417
ｄ₂₁＝2.5130
ｒ₂₂＝58.7502
ｄ₂₂＝4.0000 ｎ_d22＝1.84666 ν_d22＝23.78 ｎ_g22＝1.894186
ｒ₂₃＝627.9862
ｄ₂₃＝（可変）
ｒ₂₄＝255.4860
ｄ₂₄＝2.5000 ｎ_d24＝1.75520 ν_d24＝27.51 ｎ_g24＝1.791495
ｒ₂₅＝43.0010
ｄ₂₅＝16.4200
ｒ₂₆＝79.0055
ｄ₂₆＝4.2360 ｎ_d26＝1.83400 ν_d26＝37.16 ｎ_g26＝1.862779
ｒ₂₇＝-290.2058
ｄ₂₇＝32.3500
ｒ₂₈＝∞
ｄ₂₈＝4.6500 ｎ_d28＝1.51633 ν_d28＝64.14 ｎ_g28＝1.526213
ｒ₂₉＝∞
ｄ₂₉＝1.0000
Ｐ＝∞ （撮像面）

次に、本実施例の合焦時における各レンズ群の間隔（ｄ１２、ｄ１８及びｄ２３）を以下に示す。

次に、本実施例における諸元の数値を条件式（１）乃至（７）で計算した数値を次に示す。

図３は本発明による撮影レンズの実施例３にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図３において、（ａ）は被写体から第１面までの距離が無限遠の場合の合焦時の状態を示す。（ｃ）は被写体から第１面までの距離が１０００ｍｍの場合の合焦時の状態を示す。（ｂ）は、上記（ａ）及び（ｃ）の状態の中間点における合焦時の状態を示す。
図７は実施例３にかかる撮影レンズの上記（ａ），（ｂ），（ｃ）の夫々の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。
図８は実施例３にかかる撮影レンズの上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態におけるコマ収差を示す図である。

本実施例の撮影レンズは、図３に示すように物体側Ｘから撮像素子面Ｐに向かって順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ３１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ３２、明るさ絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３３及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ３４で構成されている。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際は、第１レンズ群Ｇ３１は固定であり、第２レンズ群Ｇ３２は物体側から像側へと、また第３レンズ群Ｇ２３は像側から物体側へと移動させられる。第４レンズ群Ｇ３４は固定である。このとき、第１レンズ群Ｇ３１と第２レンズ群Ｇ３２の間隔ｄ１２が増大し、各レンズ群の間隔は変化する。なお、図３において、ＦＬは、平行平面板であり、また、Ｐは撮像面である。

第１レンズ群Ｇ３１は、物体側Ｘから順に両面が凸の第１レンズＬ３１、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズＬ３２，空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズＬ３３、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズＬ３４、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第５レンズＬ３５、空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズＬ３６で構成される。これは、正のパワーを有しており、フォーカシング時に固定である。
第２レンズ群Ｇ３２は、上記第１レンズ群Ｇ３１の像側にあって、物体側から順に正の屈折力の第７レンズＬ３７、負の屈折力の第８レンズＬ３８を有し、全体として負のパワーを有している。ここで第７レンズＬ３７と第８レンズＬ３８は接合している。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際、第２レンズ群Ｇ３２は物体側から像側へと移動させられる。
第２レンズ群Ｇ３２の像側、第３レンズ群Ｇ３３の物体側には、明るさ絞りＳが設けられる。
第３レンズ群Ｇ３３は、明るさ絞りＳを挟んで上記第２レンズ群Ｇ３２の像側にあって、物体側Ｘから順に物体側が凸面の正の屈折力の第１０レンズＬ３１０、正の屈折力の第１１レンズＬ３１１、空気間隔を挟んで正の屈折力の第１２レンズＬ３１２で構成される。これらのレンズのうち第１０レンズと第１１レンズは接合レンズを構成している。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際、第３レンズ群Ｇ３３は像側から物体側へと移動させられる。
第４レンズ群Ｇ３４は、上記第３レンズ群Ｇ３３の像側にあって、物体側Ｘから順に像側が凹面の負の屈折力の第１３レンズＬ１３と正の屈折力の第１４レンズＬ３１４で構成される。これは、全体として正のパワーを有し、フォーカシングする際は固定である。この第４レンズ群Ｇ３４の像側には、撮像面Ｐの直前に配された平行平面板ＦＬが設けられている。

次に、本実施例の光学結像系を構成する光学部材の数値データを示す。数値

数値データ３
ｆ＝１４７ｍｍ， Ｆｎｏ．＝２．０， ２ω＝９°
物体面 ∞
ｒ₁＝499.8919
ｄ₁＝7.0000 ｎ_d1＝1.62041 ν_d1＝60.29 ｎ_g1＝1.633149
ｒ₂＝-499.8919
ｄ₂＝0.3000
ｒ₃＝137.3511
ｄ₃＝8.5000 ｎ_d3＝1.49700 ν_d3＝81.54 ｎ_g3＝1.504506
ｒ₄＝1202.7887
ｄ₄＝0.3000
ｒ₅＝85.6247
ｄ₅＝8.0000 ｎ_d5＝1.49700 ν_d5＝81.54 ｎ_g5＝1.504506
ｒ₆＝198.4221
ｄ₆＝1.5000
ｒ₇＝284.0862
ｄ₇＝4.0000 ｎ_d7＝1.84666 ν_d7＝23.78 ｎ_g7＝1.894186
ｒ₈＝146.5430
ｄ₈＝0.3000
ｒ₉＝88.3209
ｄ₉＝4.3000 ｎ_d9＝1.80518 ν_d9＝25.42 ｎ_g9＝1.847283
ｒ₁₀＝52.4738
ｄ₁₀＝1.5000
ｒ₁₁＝53.5761
ｄ₁₁＝10.0000 ｎ_d11＝1.49700 ν_d11＝81.54 ｎ_g11＝1.504506
ｒ₁₂＝158.3240
ｄ₁₂＝（可変）
ｒ₁₃＝48.6817
ｄ₁₃＝10.0000 ｎ_d13＝1.92286 ν_d13＝18.90 ｎ_g13＝1.989713
ｒ₁₄＝192.9181
ｄ₁₄＝3.3000 ｎ_d14＝1.74077 ν_d14＝27.79 ｎ_g14＝1.775992
ｒ₁₅＝36.7933
ｄ₁₅＝6.7570
ｒ₁₆＝462.9079
ｄ₁₆＝3.0000 ｎ_d16＝1.80518 ν_d16＝25.42 ｎ_g16＝1.847283
ｒ₁₇＝68.5703
ｄ₁₇＝（可変）
ｒ₁₈＝∞（Ｓ：明るさ絞り）
ｄ₁₈＝1.5000
ｒ₁₉＝41.4334
ｄ₁₉＝9.5030 ｎ_d19＝1.83481 ν_d19＝42.71 ｎ_g19＝1.859547
ｒ₂₀＝-2559.4794
ｄ₂₀＝2.0000 ｎ_d20＝1.72825 ν_d20＝28.46 ｎ_g20＝1.762000
ｒ₂₁＝32.4037
ｄ₂₁＝2.6980
ｒ₂₂＝61.2189
ｄ₂₂＝3.6000 ｎ_d22＝1.84666 ν_d22＝23.78 ｎ_g22＝1.894186
ｒ₂₃＝311.6760
ｄ₂₃＝（可変）
ｒ₂₄＝-620.4199
ｄ₂₄＝2.5000 ｎ_d24＝1.80100 ν_d24＝34.97 ｎ_g24＝1.830612
ｒ₂₅＝37.8873
ｄ₂₅＝13.4040
ｒ₂₆＝53.1809
ｄ₂₆＝6.4960 ｎ_d26＝1.71300 ν_d26＝53.877 ｎ_g26＝1.729434
ｒ₂₇＝-102.0431
ｄ₂₇＝32.3500
ｒ₂₈＝∞
ｄ₂₈＝4.6500 ｎ_d28＝1.51633 ν_d28＝64.14 ｎ_g28＝1.526213
ｒ₂₉＝∞
ｄ₂₉＝1.0000
Ｐ＝∞ （撮像面）

次に、本実施例の合焦時における各レンズ群の間隔（ｄ１２、ｄ１７及びｄ２３）を以下に示す。

次に、本実施例における諸元の数値を条件式（１）乃至（７）で計算した数値を次に示す。

図４は本発明による撮影レンズの実施例４にかかる光学構成を示す光軸に沿う断面図である。図４において、（ａ）は被写体から第１面までの距離が無限遠の場合の合焦時の状態を示す。（ｃ）は被写体から第１面までの距離が１０００ｍｍの場合の合焦時の状態を示す。（ｂ）は、上記（ａ）及び（ｃ）の状態の中間点における合焦時の状態を示す。
図１１は実施例４にかかる撮影レンズの上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を示す図である。
図１２は実施例４にかかる撮影レンズの上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の夫々の状態におけるコマ収差を示す図である。

本実施例の撮影レンズは、図４に示すように物体側Ｘから撮像素子面Ｐに向かって順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ４１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ４２、明るさ絞りＳ、第３レンズ群Ｇ４３及び正の屈折力の第４レンズ群Ｇ４４で構成されている。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際は、第１レンズ群Ｇ４１は固定であり、第２レンズ群は物体側から像側へと、また第３レンズ群は像側から物体側へと移動させられる。第４レンズ群Ｇ４４は固定である。このとき、第１レンズ群Ｇ４１と第２レンズ群Ｇ４２の間隔ｄ１１が増大し、各レンズ群の間隔は変化する。なお、図４において、ＦＬは、平行平面板であり、また、Ｐは撮像面である。

第１レンズ群Ｇ４１は、物体側Ｘから順に両面が凸の第１レンズＬ４１と、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズＬ４２と、空気間隔を挟んで物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズＬ４３と、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズＬ４４と、空気間隔を挟んで像側に凹面を有する負の屈折力の第５レンズＬ４５と、物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズＬ４６とで構成される。第５レンズＬ４５と第６レンズＬ４６とは接合している。このレンズ群は、正のパワーを有しており、フォーカシング時に固定である。
第２レンズ群Ｇ４２は、上記第１レンズ群Ｇ４１の像側にあって、物体側から順に正の屈折力の第７レンズＬ４７、負の屈折力の第８レンズＬ４８、Ｌ４９を有している。ここで第７レンズＬ４７と第８レンズＬ４８とは接合している。この第２レンズ群Ｇ４２は全体として負のパワーを有している。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際、第２レンズ群Ｇ４２は物体側から像側へと移動させられる。
第２レンズ群Ｇ４２の像側には、明るさ絞りＳが設けられる。
第３レンズ群Ｇ４３は、明るさ絞りＳを挟んで上記第２レンズ群Ｇ４２の像側にあって、物体側Ｘから順に物体側が凸面の正の屈折力の第１０レンズＬ４１０、正の屈折力の第１１レンズＬ４１１、空気間隔を挟んで正の屈折力の第１２レンズＬ４１２で構成される。これらのレンズのうち第１０レンズＬ４１０と第１１レンズＬ４１１は接合レンズを構成している。無限遠の被写体から近距離の被写体にフォーカシングする際、第３レンズ群Ｇ４３は、像側から物体側へと移動させられる。
第４レンズ群Ｇ４４は、上記第３レンズ群Ｇ４３の像側にあって、物体側Ｘから順に像側凹面負の屈折力の第１３レンズＬ４１３と正の屈折力の第１４レンズＬ４１４で構成される。これは、全体として正のパワーを有し、フォーカシングする際は固定である。この第４レンズ群の像側には、撮像面Ｐの直前に配された平行平面板ＦＬが設けられている。

次に、本実施例の撮影レンズを構成する光学部材の数値データを示す。

数値データ４
ｆ＝１４７ｍｍ， Ｆｎｏ．＝２．０， ２ω＝９°
物体面 ∞
ｒ₁＝572.2204
ｄ₁＝7.5000 ｎ_d1＝1.62041 ν_d1＝60.29 ｎ_g1＝1.633149
ｒ₂＝-572.2204
ｄ₂＝0.3000
ｒ₃＝129.1773
ｄ₃＝9.0000 ｎ_d3＝1.49700 ν_d3＝81.54 ｎ_g3＝1.504506
ｒ₄＝2495.7978
ｄ₄＝0.3000
ｒ₅＝85.4230
ｄ₅＝8.5000 ｎ_d5＝1.49700 ν_d5＝81.54 ｎ_g5＝1.504506
ｒ₆＝241.1843
ｄ₆＝1.5000
ｒ₇＝296.0995
ｄ₇＝4.0000 ｎ_d7＝1.74077 ν_d7＝27.79 ｎ_g7＝1.775992
ｒ₈＝133.2920
ｄ₈＝0.3000
ｒ₉＝93.5502
ｄ₉＝4.3000 ｎ_d9＝1.76182 ν_d9＝26.52 ｎ_g9＝1.799920
ｒ₁₀＝44.6602
ｄ₁₀＝11.5000 ｎ_d10＝1.48749 ν_d10＝70.23 ｎ_g10＝1.495963
ｒ₁₁＝193.7128
ｄ₁₁＝（可変）
ｒ₁₂＝48.2501
ｄ₁₂＝10.0000 ｎ_d12＝1.92286 ν_d12＝18.90 ｎ_g12＝1.989713
ｒ₁₃＝627.0060
ｄ₁₃＝3.3000 ｎ_d13＝1.78470 ν_d13＝26.29 ｎ_g13＝1.824282
ｒ₁₄＝38.4634
ｄ₁₄＝6.5414
ｒ₁₅＝1661.7168
ｄ₁₅＝3.0000 ｎ_d15＝1.69895 ν_d15＝30.13 ｎ_g15＝1.729410
ｒ₁₆＝62.1430
ｄ₁₆＝4.6229
ｒ₁₇＝∞
ｄ₁₇＝（可変）
ｒ₁₈＝39.2779
ｄ₁₈＝6.2127 ｎ_d18＝1.83481 ν_d18＝42.71 ｎ_g18＝1.859547
ｒ₁₉＝-1325.3070
ｄ₁₉＝2.0000 ｎ_d19＝1.67270 ν_d19＝32.10 ｎ_g19＝1.700113
ｒ₂₀＝31.1165
ｄ₂₀＝2.8138
ｒ₂₁＝58.1966
ｄ₂₁＝4.0000 ｎ_d21＝1.83400 ν_d21＝37.16 ｎ_g21＝1.862779
ｒ₂₂＝197.2950
ｄ₂₂＝（可変）
ｒ₂₃＝1128.0126
ｄ₂₃＝2.5000 ｎ_d23＝1.83400 ν_d23＝37.16 ｎ_g23＝1.862779
ｒ₂₄＝37.0367
ｄ₂₄＝17.7595
ｒ₂₅＝58.1182
ｄ₂₅＝6.5955 ｎ_d25＝1.71300 ν_d25＝53.87 ｎ_g25＝1.729434
ｒ₂₆＝-99.0143
ｄ₂₆＝32.3500
ｒ₂₇＝∞
ｄ₂₇＝4.6500 ｎ_d27＝1.51633 ν_d27＝64.14 ｎ_g27＝1.526213
ｒ₂₈＝∞
ｄ₂₈＝1.0000
Ｐ＝∞ （撮像面）

次に、本実施例の合焦時における各レンズ群の間隔（ｄ１１、ｄ１７及びｄ２２）を以下に示す。

次に、本実施例における諸元の数値を条件式（１）乃至（７）で計算した数値を次に示す。

以上、説明した本発明の撮影レンズは、銀塩又はデジタル一眼レフレックスカメラに適用可能のものである。これらを以下に例示する。

図１３は、本発明の撮影レンズを撮影レンズに用い、撮像素子として小型のＣＣＤ又はＣ−ＭＯＳ等を用いた一眼レフレックスカメラを示す。図中、１は一眼レフレックスカメラ、２は撮影レンズ、３は撮影レンズ２を一眼レフレックスカメラ１に着脱可能とするマウント部であり、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント（この図では、バヨネットタイプのマウントを用いている。）等が用いられる。また、４は撮像素子画面、５は撮影レンズ２の光路６上のレンズ系と撮像素子画面４との間に配置されたクイックリターンミラー、７はクイックリターンミラーより反射された光路に配置されたファインダースクリーン、８はペンタプリズム、９はファインダー、Ｅは観察者の眼（アイポイント）である。このような構成の一眼レフレックスカメラ１の撮影レンズ２として、本発明の撮影レンズが用いられる。

以上説明したように、本発明の撮影レンズ及びの撮影レンズ装置は、実施例に示すように、適宜組み合わせることにより、一層好ましい撮影レンズ及び撮影レンズ装置を提供することができる。

Ｓ 絞り
ＦＬ 平行平面板
Ｐ 撮像素子面
Ｇ１１、Ｇ２１、Ｇ３１、Ｇ４１ 第１レンズ群
Ｇ１２，Ｇ２２、Ｇ３２、Ｇ４２ 第２レンズ群
Ｇ１３、Ｇ２３、Ｇ３３、Ｇ４３ 第３レンズ群
Ｇ１４、Ｇ２１、Ｇ３１、Ｇ４１ 第４レンズ群
Ｌ１１、Ｌ２１、Ｌ３１、Ｌ４１ 正の屈折力の第１レンズ
Ｌ１２、Ｌ２２、Ｌ３２、Ｌ４２ 正の屈折力の第２レンズ
Ｌ１３、Ｌ２３、Ｌ３３、Ｌ４３ 正の屈折力の第３レンズ
Ｌ１４、Ｌ２４、Ｌ３４、Ｌ４４ 負の屈折力の第４レンズ
Ｌ１５、Ｌ２５、Ｌ３５、Ｌ４５ 負の屈折力の第５レンズ
Ｌ１６、Ｌ２６、Ｌ３６、Ｌ４６ 正の屈折力の第６レンズ
Ｌ１１３、Ｌ２１３、Ｌ３１３、Ｌ４１３ 負の屈折力のレンズ
Ｌ１１４、Ｌ１２４、Ｌ１３４、Ｌ１４４ 正の屈折力のレンズ

Claims (6)

1. 物体側より順に配された、少なくとも、両凸レンズの第１レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第２レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の第３レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第４レンズとを含み、フォーカシング時、固定で正のパワーを有する第１レンズ群と、正の屈折力と負の屈折力のレンズを有し全体として負のパワーをもち遠方から近距離へのフォーカシング時、物体側から像側へ移動する第２レンズ群と、明るさ絞りと、全体として正の屈折力を有し遠方から近距離へのフォーカシング時、像側から物体側へ移動する第３レンズ群と、像側から順に、正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとを含み全体として正のパワーを有しフォーカシング時、固定の第４レンズ群からなることを特徴とする撮影レンズ。
2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
   ９５＞νＰＩ＞７０ （６）
   ２．０＞ｎＮＩ＞１．７ （７）
   但し、νＰＩは前記第１レンズ群の正の屈折力のレンズのアッべ数の平均値、ｎＮＩは前記第１レンズ群の負の屈折力のレンズのｄ線波長での屈折率の平均値である。
3. 前記第1レンズ群は、物体側より順に、少なくとも、両凸レンズの前記第１レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の前記第２レンズと、空気間隔を挟んで、物体側に凸面を有する正の屈折力の前記第３レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の前記第４レンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力の第５レンズと、物体側に凸面を有する正の屈折力の第６レンズとを有し、
   以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の撮影レンズ。
   ０．２＜ｄｒ１／ｓｋｖ＜０．７ （１）
   但し、ｄｒ１は前記第４レンズ群中の前記正の屈折力のレンズと、空気間隔を挟んで、像側に凹面を有する負の屈折力のレンズとの間隔、ｓｋｖは前記第４レンズ群中の前記像側の正の屈折力のレンズから像面までの光路長である。
4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３の何れか１項に記載の撮影レンズ。
   ２＜ｒ１／ｆｌ＜７ （２）
   ０．５＜ｒ３／ｆｌ＜２ （３）
   ０．３＜ｒ５／ｒ３＜１ （４）
   ０．５＜ｒ６／ｒ７＜１ （５）
   但し、ｆｌは無限遠状態での焦点距離、ｒ１は第１レンズの物体側の曲率半径、ｒ３は第２レンズの物体側の曲率半径、ｒ５は第３レンズの物体側の曲率半径、ｒ６は第３レンズの像面側の曲率半径、ｒ７は第４レンズの物体側の曲率半径である。
5. 撮影全画角（２ω）が８゜乃至１０゜であることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に記載の撮影レンズ。
6. 請求項１乃至５の何れか１項に記載の撮影レンズを有し、且つ、撮影レンズの像面側に、カメラと接続可能なレンズマウント部を有することを特徴とする撮影レンズ装置。

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