JP2008129403A

JP2008129403A - 光学系及びそれを有する撮像装置

Info

Publication number: JP2008129403A
Application number: JP2006315448A
Authority: JP
Inventors: Kenji Obe; 健司大部
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2006-11-22
Filing date: 2006-11-22
Publication date: 2008-06-05
Anticipated expiration: 2026-11-22
Also published as: JP4898399B2

Abstract

【課題】広画角で画面全体にわたり諸収差を良好に補正した高い光学性能が容易に得られる光学系及びそれを有する撮像装置を得ること。
【解決手段】物体側から像側へ順に、フォーカスのためには不動の第１レンズ群、開口絞りを有しフォーカスのため移動する正の屈折力の第２レンズ群から構成され、
該第１レンズ群は、負レンズのみから成る第１Ａレンズ群と、
最も物体側に正レンズが位置し、複数のレンズより成る正の屈折力の第１Ｂレンズ群を有し、
該第１Ａレンズ群は像側が凹面でメニスカス形状の３以上の負レンズを有し、該３以上の負レンズのレンズ面のうち少なくとも１つの面Ｒａ１は非球面形状であり、
該第１Ｂレンズ群に含まれる正レンズのうち少なくとも１つの正レンズＬ１Ｂｐの材料のアッベ数νｄと部分分散比θｇＦを適切に設定したこと。
【選択図】図１

Description

本発明は光学系に関し、例えばデジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、フィルム用カメラ、或いは監視用カメラ等の撮像装置に好適なものである。

近年、ビデオカメラ、デジタルカメラ等の撮像装置においては、広画角で高画質の画像が得られることが要望されている。

特にデジタル一眼レフカメラでは、それに用いる撮像素子の高画素化により、撮影レンズに関して広画角で高解像度であることが強く求められるようになってきている。

このような撮影レンズとして、撮影画角が１１０度程度と広画角で、しかもバックフォーカスが長い撮影レンズが知られている（特許文献１〜４）。

特許文献１では、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群の２群で構成し、各レンズ群のパワー配置と非球面の位置を適切に設定している。特許文献１は、長いバックフォーカスを有し、優れた結像性能を有したレトロフォーカスレンズを開示している。

特許文献２では、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群を有し、各レンズ群のパワー配置、非球面形状、各レンズ群内のレンズ構成等を適切に規定している。特許文献２は、諸収差を良好に補正した画角１０６度のレトロフォーカス型超広角レンズを開示している。

特許文献３では、物体側から像側へ順に負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群により構成され、各レンズ群を適切なパワー配置にし、開口絞りを適切な位置に配置している。特許文献３は大口径で包括画角約１１４度の超広画角を有したレトロフォーカス型の超広角レンズを開示している。

特許文献４では、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群を有し、各レンズ群のパワー配置を適切に規定している。特許文献４は収差とフォーカスの際の収差変動が良好に補正されたコンパクトなリヤーフォーカス式の超広角レンズを開示している。
特開２００５−２９２３４４号公報特開２００４−１０２１００号公報特開２００５−３１６３９８号公報特開平０５−０３４５９２号公報

レトロフォーカス型の光学系においては、全系に対する負の屈折力の第１レンズ群と正の屈折力の第２レンズ群との屈折力比が広画角化を図るのに重要になってくる。更に各レンズ群を構成するレンズ形状やレンズの材料のアッベ数や部分分散比等を適切に設定することが広画角化を図りつつ高い光学性能を得るのに重要になってくる。

又、非球面を用いるときは、光学系中に配置する位置及びその非球面形状を適切に設定することが広画角化を図る上で重要になってくる。

特許文献１に開示されているレトロフォーカスレンズは、色フレアが良好に補正されてはいるが、歪曲収差が画面中心から画面周辺に至る間に糸巻き型から樽型へと変化し、不自然な光学特性になっている。

特許文献２に開示されているレトロフォーカス型超広角レンズは、歪曲収差が良好に補正されているものが、低い像高での倍率色収差が大きくなっている。

特許文献３に開示されている超広角レンズでは、歪曲収差と像面歪曲が良好に補正されているが、焦点距離に対する光学全長が長くなり大型化する傾向がある。

特許文献４に開示されているリヤーフォーカス式の超広角レンズは、光学系全体が比較的小型ではあるが、歪曲収差と倍率色収差が多く残存する傾向がある。

本発明は、広画角で画面全体にわたり諸収差を良好に補正した高い光学性能が容易に得られる光学系及びそれを有する撮像装置の提供を目的とする。

本発明の光学系は、物体側から像側へ順に、フォーカスのためには不動の第１レンズ群、開口絞りを有しフォーカスのため移動する正の屈折力の第２レンズ群から構成され、
該第１レンズ群は、負レンズのみから成る第１Ａレンズ群と、
最も物体側に正レンズが位置し、複数のレンズより成る正の屈折力の第１Ｂレンズ群を有し、
該第１Ａレンズ群は像側が凹面でメニスカス形状の３以上の負レンズを有し、該３以上の負レンズのレンズ面のうち少なくとも１つの面Ｒａ１は非球面形状であり、
該第１Ｂレンズ群に含まれる正レンズのうち少なくとも１つの正レンズＬ１Ｂｐの材料のアッベ数をνｄ１ｐ、
該正レンズＬ１Ｂｐの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順にＮｇ１ｐ、Ｎｄ１ｐ、ＮＦ１ｐ、ＮＣ１ｐ、
該第１Ｂレンズ群と全系の焦点距離を各々ｆ１Ｂ、ｆとし、
θｇＦ１ｐ＝（Ｎｇ１ｐ−Ｎｄ１ｐ）／（ＮＦ１ｐ−ＮＣ１ｐ）
とおくとき、
０．３００＜ｆ／ｆ１Ｂ＜１．５００
θｇＦ１ｐ＋２．０×１０^−３・νｄ１ｐ＜０．６５６
νｄ１ｐ＜４５．０
なる条件を満足することを特徴としている。

本発明によれば、広画角で画面全体にわたり諸収差を良好に補正した高い光学性能が容易に得られる光学系及びそれを有する撮像装置を達成することができる。

図１は本発明の実施例１の光学系の無限遠物体に合焦しているときのレンズ断面図である。図２は本発明の実施例１の光学系の無限遠物体に合焦しているときの諸収差図である。

図３は本発明の実施例２の光学系の無限遠物体に合焦しているときのレンズ断面図である。図４は本発明の実施例２の光学系の無限遠物体に合焦しているときの諸収差図である。

図５は本発明の実施例３の光学系の無限遠物体に合焦しているときのレンズ断面図である。図６は本発明の実施例３の光学系の無限遠物体に合焦しているときの諸収差図である。

図７は本発明の実施例４の光学系の無限遠物体に合焦しているときのレンズ断面図である。図８は本発明の実施例４の光学系の無限遠物体に合焦しているときの諸収差図である。

図９は本発明の実施例５の光学系の無限遠物体に合焦しているときのレンズ断面図である。図１０は本発明の実施例５の光学系の無限遠物体に合焦しているときの諸収差図である。

図１１、図１２は本発明に係るアッベ数と部分分散比との関係を示す説明図である。

図１３は本発明の光学系を撮像装置としてのデジタル一眼レフカメラに適用したときの要部断面図である。図１４は本発明に係る非球面量の説明図である。

レンズ断面図において、左方が物体側（前方）で、右方が像側（後方）である。各実施例の光学系は撮像装置に用いられる撮影レンズ系である。

レンズ断面図において、Ｌ１はフォーカスに際して不動の正又は負の屈折力（パワー＝焦点距離の逆数）の第１レンズ群である。

第１レンズ群Ｌ１は負レンズのみから成る負の屈折力の第Ｌ１Ａレンズ群Ｌ１Ａと、最も物体側に正レンズが位置し、複数のレンズを有する正の屈折力の第Ｌ１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂとを有している。

第Ｌ１Ａレンズ群Ｌ１Ａは、像側の面が凹面で、メニスカス形状の負レンズが３枚以上連続して配置されている。

Ｌ２は正の屈折力の第２レンズ群であり、フォーカス機能（合焦機能）を有している。

無限遠物体から近距離物体へのフォーカスに際して第２レンズ群Ｌ２は矢印の如く物体側に移動する。

ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影光学系として使用する際にはＣＣＤセンサーやＣＭＯＳセンサー等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面、銀塩フィルム用のカメラのときはフィルム面等の感光面に相当する。

ｉを物体側から像側へレンズの順番を示し、Ｇｉは第ｉレンズである。第ｉレンズＧｉにおいて、＊印の面は非球面形状であることを示している。

収差図において、ｄはｄ線、ｇはｇ線、Ｓ．Ｃは正弦条件である。ΔＭはメリディオナル像面、ΔＳはサジタル像面である。倍率色収差はｇ線によって表している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。

各実施例において、第１レンズ群Ｌ１はメニスカス形状の負レンズのみから成る第１Ａレンズ群Ｌ１Ａと、最も物体側に正レンズが位置し、複数のレンズより成る正の屈折力の第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂを有している。

第１Ａレンズ群Ｌ１Ａを負レンズのみで構成することにより、開口絞りＳＰより物体側の軸外光線の高さの高い位置に正レンズを用いないようにしている。この構成により歪曲や倍率色収差の画角特性の湾曲を防いでいる。

第１Ａレンズ群Ｌ１Ａは像側が凹面でメニスカス形状の３以上の負レンズを有し、この３以上の負レンズのレンズ面のうち少なくとも１つの面Ｒａ１は非球面形状である。

以下、面Ｒａ１を第１の非球面という。

ここで、第１の非球面Ｒａ１の非球面形状は、第１の非球面Ｒａ１が凹形状のとき（像側の面が非球面のとき）はレンズ中心に比べてレンズ周辺部で負の屈折力が弱くなる形状より成る。又、第１の非球面Ｒａ１が凸形状のとき（物体側の面が非球面のとき）はレンズ中心に比べレンズ周辺部で正の屈折力が強くなる形状より成る。

即ち、各実施例は第１レンズ群Ｌ１Ａ中に光軸上に比べて最周辺部で負の屈折力が弱くなるかまたは、正の屈折力が強くなる形状の第１の非球面Ｒａ１を有している。この非球面Ｒａ１はレトロフォーカスタイプで発生しやすい樽型の歪曲を糸巻き型方向に補正する効果を有している。

歪曲収差の補正の方法として、軸外光線高さの高い位置に正レンズを用いる方法がある。しかし、この方法では歪曲の低次成分から補正がかかるため、中間像高までは樽型、画面最周辺で糸巻き型へと変化する所謂陣笠形状の不自然な歪曲になりやすい。

各実施例では、非球面形状を前述の如く適切に設定することによる画角独立性の高い歪曲補正を行い、自然な歪曲となるようにしている。

第１の非球面Ｒａ１の像側の第２レンズ群Ｌ２を含めた複数のレンズ面のうち１つの面Ｒａ２は非球面形状である。ここで面Ｒａ２を第２の非球面という。第２の非球面Ｒａ２の非球面形状は、第２の非球面Ｒａ２が凹形状のときはレンズ中心に比べてレンズ周辺部で負の屈折力が強くなる形状より成る。又、第２の非球面Ｒａ２が凸形状のときはレンズ中心に比べレンズ周辺部で正の屈折力が弱くなる形状より成る。

即ち、ある実施例は、第１の非球面Ｒａ１よりも像側に光軸上に比べて最周辺部で負の屈折力が強くなるかまたは正の屈折力が弱くなる形状の第２の非球面Ｒａ２を有している。前述のように、第１の非球面Ｒａ１では歪曲を効果的に補正することができる。第１の非球面Ｒａ１による歪曲補正効果を高めるために非球面量を大きくしていくと、像面湾曲が物体側に向けて倒れてくる。第２の非球面Ｒａ２は、これを補正するためのものであり、非球面形状を前述の如く設定することにより像面湾曲を像側に倒すようにしている。これにより、像面湾曲を十分に補正しつつ歪曲を更に効果的に補正している。

各実施例では、以下の条件式（１）〜（１３）のうち１以上を満足するようにしている。

第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂに含まれる正レンズのうち少なくとも１つの正レンズＬ１Ｂｐの材料のアッベ数をνｄ１ｐとする。

正レンズＬ１Ｂｐの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順にＮｇ１ｐ、Ｎｄ１ｐ、ＮＦ１ｐ、ＮＣ１ｐとする。

第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂと全系の焦点距離を各々ｆ１Ｂ、ｆとする。又、部分分散比θｇＦ１ｐを
θｇＦ１ｐ＝（Ｎｇ１ｐ−Ｎｄ１ｐ）／（ＮＦ１ｐ−ＮＣ１ｐ）
とおく。このとき、
０．３００＜ｆ／ｆ１Ｂ＜１．５００（１）
θｇＦ１ｐ＋２．０×１０^−３・νｄ１ｐ＜０．６５６（２）
νｄ１ｐ＜４５．０（３）
なる条件を満足している。

尚、本実施例の光学系に用いる光学材料のアッベ数と部分分散比は次のとおりである。

フラウンフォーファ線のｇ線（435.8nm）、Ｆ線（486.1nm）、ｄ線（587.6nm）、Ｃ線（656.3nm）に対する屈折率をそれぞれＮｇ、ＮＦ、Ｎｄ、ＮＣとする。

このときアッベ数νｄとｇ線とｄ線に関する部分分散比θｇｄは次のとおりである。

νｄ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ）
θｇｄ＝（Ｎｇ−Ｎｄ）／（ＮＦ−ＮＣ）
条件式（１）は第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂの正の屈折力に関する。第１レンズ群Ｌ１内のレンズ構成を強いレトロフォーカスタイプにし、像側に正の屈折力を集中させている。下限値を超えると第１Ｂレンズ群内での色収差補正が困難となり、上限値を超えるコマ収差の補正が困難となる。

条件式（２）は第１レンズ群Ｌ１群内の色収差補正のための正レンズＬ１Ｂｐの材料の特性を規定している。

通常、負の屈折力を有するレンズ群内において、レンズ群内の色収差の補正はレンズ群内の正レンズの材料を高分散な材料で構成することにより行われる。

各実施例の第１レンズ群Ｌ１群内の色収差の補正においても同様に、正の屈折力の第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂを構成する正レンズＬ１Ｂｐの材料に高分散な材料を選んでいる。

ところで、実在する光学材料では、高分散な材料になればなるほど部分分散が大きくなる傾向がある。高分散な材料は色収差補正に有利であるが、逆に部分分散が大きい材料は倍率色収差の２次スペクトルを悪化させるため、不利である。

第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ内の少なくとも１枚以上の正レンズＬ１Ｂｐの材料には条件式（２）,（３）を満足するような高分散でありながら部分分散の小さい材料を用いている。更に第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ群の正の屈折力を条件式（１）を満足するように強め、軸外光線高さの不足分を補っている。

以上のようにすることで、効果的に倍率色収差を補正している。

第１Ａレンズ群Ｌ１Ａに含まれる負レンズのうち、少なくとも１つの負レンズＬ１Ａｎの材料のアッベ数をνｄ１ｎとする。

負レンズＬ１Ａｎの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順に、Ｎｇ１ｎ、Ｎｄ１ｎ、ＮＦ１ｎ、ＮＣ１ｎとする。又、部分分散比θｇＦ１ｎを
θｇＦ１ｎ＝（Ｎｇ１ｎ−Ｎｄ１ｎ）／（ＮＦ１ｎ−ＮＣ１ｎ）
とおく。このとき、
θｇＦ１ｎ＋１．３×１０^−３・νｄ１ｎ＞０．６２５（４）
νｄ１ｎ＞６０．０（５）
なる条件を満足している。

条件式（４）,（５）は第１Ａレンズ群Ｌ１Ａ群内の負レンズＬ１Ａｎの材料の特性を規定している。第１レンズ群Ｌ１群内の色収差の補正においては、条件式（５）を満足するように、第１レンズ群Ｌ１Ａ群の負レンズＬ１Ａｎの材料に低分散な材料を選ぶのが良い。倍率色収差の２次スペクトルを良好に補正するには、更に条件式（４）を満足するように低分散でありながら部分分散の大きな材料を用いるとよい。これにより、更に効果的に倍率色収差を補正することができる。

第１Ａレンズ群Ｌ１Ａ中の第１の非球面Ｒａ１の有効径内における参照球面からの最大非球面量をＡ１とするとき
０．１００＜Ａ１／ｆ＜０．３００（６）
なる条件を満足している。

図１４は本実施例の光学系で用いる非球面量の定義の説明図である。

図１４において、Ｒ_ＡＳは凹面を参照球面Ｒｒとする非球面である。

Ｒｏを参照球面Ｒｒの面頂点とする。非球面Ｒ_ＡＳの有効径を２Ｈ_ｍａｘとする。光軸Ｌａからの高さＨ_ｍａｘにおける参照球面Ｒｒの位置をＨａ、Ｈｂとする。

このとき参照球面Ｒｒは３点Ｒｏ、Ｈａ、Ｈｂを通過する円弧である。

非球面Ｒ_ＡＳの参照面Ｒｒからの非球面量Ｄ_ＡＳとは、光軸Ｌａ方向に沿った参照面Ｒｒと非球面Ｒ_ＡＳとの差の最大値である。

即ち、光軸Ｌａからの任意の高さｈ（ｈ＜Ｈ_ｍａｘ）における参照球面Ｒｒと非球面Ｒ_ＡＳの光軸方向の位置座標をＲｈ、Ｒ_ＡＳｈとして、非球面量Ｄ_ＡＳは、任意の高さｈにおける
Ｄ_ＡＳ＝Ｒ_ＡＳｈ−Ｒｈ
の最大値をいう。

以下、これで定義される非球面量ＡＳを「有効径内における参照球面からの最大非球面量」という。

条件式（６）は第１の非球面Ｒａ１の非球面量を規定している。前述のように第１の非球面Ｒａ１では歪曲を効果的に補正している。各実施例では物体側から像側へ順に少なくとも３枚のメニスカス形状の負レンズを連続して配置している。このため、これらの負レンズの間に正レンズが入るレンズ構成に比べて歪曲の樽型の度合いが強くなる傾向がある。

そのため第１の非球面Ｒａ１で十分な補正効果を得るために条件式（６）を満足するように非球面量を大きくしている。

条件式（６）の下限を超えると十分な歪曲の補正効果が得にくくなる。又、上限を超えると非球面形状がきつすぎて製造が困難になる。

第２レンズ群Ｌ２に含まれる正レンズのうち少なくとも１つの正レンズＬ２ｐの材料のアッベ数をνｄ２ｐとする。

正レンズＬ２ｐの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順にＮｇ２ｐ、Ｎｄ２ｐ、ＮＦ２ｐ、ＮＣ２ｐとする。又、部分分散比θｇＦ２ｐを
θｇＦ２ｐ＝（Ｎｇ２ｐ−Ｎｄ２ｐ）／（ＮＦ２ｐ−ＮＣ２ｐ）
とおく。このとき、
θｇＦ２ｐ＋１．３×１０^−３・νｄ２ｐ＞０．６２５（７）
νｄ２ｐ＞６０．０（８）
なる条件を満足している。

条件式（７）,（８）は第２レンズ群Ｌ２内の正レンズＬ２ｐの材料の特性を規定している。第２レンズ群Ｌ２内の色収差の補正においては、条件式（８）を満足するように、第２レンズ群Ｌ２内の正レンズＬ２ｐの材料に低分散な材料を選ぶのが良い。

倍率色収差の２次スペクトルを良好に補正するには、更に条件式（７）を満足するように低分散でありながら部分分散の大きな材料を用いるとよい。これにより、更に効果的に倍率色収差を補正することが可能である。

第２レンズ群Ｌ２に含まれる負レンズのうち、少なくとも１つの負レンズＬ２ｎの材料のアッベ数をνｄ２ｎとする。

負レンズＬ２ｎの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順に、Ｎｇ２ｎ、Ｎｄ２ｎ、ＮＦ２ｎ、ＮＣ２ｎとする。又、部分分散比θｇＦ２ｎを
θｇＦ２ｎ＝（Ｎｇ２ｎ−Ｎｄ２ｎ）／（ＮＦ２ｎ−ＮＣ２ｎ）
とおく。このとき、
θｇＦ２ｎ＋２．０×１０^−３・νｄ２ｎ＜０．６５６（９）
νｄ２ｎ＜４５．０（１０）
なる条件を満足している。

条件式（９），（１０）は第２レンズ群Ｌ２内の負レンズＬ２ｎの材料の特性を規定している。第２レンズ群Ｌ２内の色収差補正においては、条件式（１０）を満足するように、第２レンズ群Ｌ２内の負レンズＬ２ｎの材料に高分散な材料を選ぶのが良い。

倍率色収差の２次スペクトルを良好に補正するには、更に条件式（９）を満足するように高分散でありながら部分分散の小さな材料を用いるとよい。これにより、更に効果的に倍率色収差を補正することができる。

図１１は、条件式（２）、（３）及び条件式（９）、（１０）が満足する領域Ａ（θｇＦ）を示す説明図である。

図１１において横軸にアッベ数νｄ、縦軸に部分分散比θｇＦをとっている。図１１における直線は式
θｇＦ＋２×１０^−３×νｄ＝０．６５６
である。

図１２は条件式（４）、（５）及び条件式（７）、（８）が満足する領域Ｂ（θｇＦ）を示す説明図である。

図１２において横軸にアッベ数νｄ、縦軸に部分分散比θｇＦを示している。図１２において直線は式
θｇＦ＋１．３×１０^−３×νｄ＝０．６２５
である。

第１レンズ群Ｌ１の焦点距離をｆ１とする。

第２レンズ群Ｌ２の焦点距離をｆ２とする。

第１Ａレンズ群の焦点距離をｆ１Ａとする。

このとき、
−０．４００＜ｆ／ｆ１＜０．６００（１１）
０．３００＜ｆ／ｆ２＜０．７００（１２）
−２．０００＜ｆ／ｆ１Ａ＜−０．６００（１３）
なる条件のうち１以上を満足している。

条件式（１１）は第１レンズ群Ｌ１の屈折力を規定している。バックフォーカスが長い光学系においては、第１レンズ群Ｌ１の屈折力が条件式（１１）の範囲にあることが好ましい。下限を超えると第１レンズ群Ｌ１の屈折力が強くなりすぎて、コマ収差、像面湾曲等の諸収差の補正が困難になる。上限を超えると、像側にクイックリターンミラーを配置するためのバックフォーカスを長くすることが困難になる。

条件式（１２）は第２レンズ群Ｌ２の屈折力を規定している。バックフォーカスが長い光学系においては、第２レンズ群Ｌ２の屈折力は条件式（１２）の範囲にあることが好ましい。下限を超えると像側にクイックリターンミラーを配置するためのバックフォーカスを長くすることが困難になる。上限を超えると、第２レンズ群Ｌ２の屈折力が強くなりすぎて、コマ収差、像面湾曲等の諸収差の補正が困難になる。

条件式（１３）は第１Ａレンズ群Ｌ１Ａの屈折力を規定している。バックフォーカスの長い光学系においては、第１Ａレンズ群Ｌ１Ａの屈折力は条件式（１３）の範囲にあることが好ましい。下限を超えると撮影画角１００度以上の十分な画角を確保することが困難になる。上限を超えると、コマ収差、像面湾曲等の諸収差の補正が困難になる。

尚、各実施例において、更に好ましくは前述の条件式（１）、（３）〜（８）、（１０）〜（１３）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。

０．３３０＜ｆ／ｆ１Ｂ＜１．０００（１ａ）
νｄ１ｐ＜４０．０（３ａ）
θｇＦ１ｎ＋１．３×１０^−３・νｄ１ｎ＞０．６４０（４ａ）
νｄ１ｎ＞７０．０（５ａ）
０．１００＜Ａ１／ｆ＜０．２００（６ａ）
θｇＦ２ｐ＋１．３×１０^−３・νｄ２ｐ＞０．６３０（７ａ）
νｄ２ｐ＞７０．０（８ａ）
νｄ２ｎ＜４３．０（１０ａ）
−０．３００＜ｆ／ｆ１＜０．５００（１１ａ）
０．３２０＜ｆ／ｆ２＜０．６５０（１２ａ）
−１．６００＜ｆ／ｆ１Ａ＜−０．６５０（１３ａ）
また、ある実施例は、開口絞りＳＰを境にして物体側及び像側のレンズ群がそれぞれ正の屈折力を有している。

通常、２群構成の光学系で長いバックフォーカスを確保しつつ小型化を達成するためには、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群から構成される所謂レトロフォーカス型のパワー配置をとることが好ましい。

ある実施例では、これに対して、開口絞りＳＰの前後を正、正の屈折力を有するレンズ群で構成することで、超広角レンズで発生する倍率色収差、歪曲、コマ収差を良好に補正している。

ある実施例では、正の屈折力のレンズ群、開口絞り、正の屈折力のレンズ群より成る構成をとりつつも、開口絞りよりも物体側のレンズ群内を負、正の屈折力の部分レンズ群からなる強いレトロフォーカス型のパワー配置で構成している。これにより長いバックフォーカスを確保している。

以上、本発明の好ましい実施例について説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されないことはいうまでもなく、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。

以下、各実施例について説明する。

図１に示す実施例１では、物体側から像側へ順に、第１レンズＧ１から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、第８レンズＧ８から第１４レンズＧ１４までで正の屈折力を有する第２レンズ群Ｌ２を構成している。第２レンズ群Ｌ２を物体側に繰り出すことにより無限遠物体から至近物体までのフォーカスを行っている。

第１レンズ群Ｌ１の内部構成としては、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズを連続して３枚配し（第１レンズＧ１〜第３レンズＧ３）第１Ａレンズ群Ｌ１Ａを構成している。第４レンズＧ４から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂを構成している。

第１レンズ群Ｌ１中物体側から３枚目の第３レンズＧ３の像側に向けた凹面はレンズ周辺部で負の屈折力が弱くなる形状の第１の非球面Ｒａ１である。そして、第１の非球面Ｒａ１の非球面量を大きくして連続した３枚の負レンズにより発生する負の歪曲を効果的に補正している。

更に、第２レンズ群Ｌ２中最も像側にある正の第１４レンズＧ１４の像側の面には周辺部で正の屈折力が弱くなる形状の第２の非球面Ｒａ２である。第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ中の正の第４、第６レンズＧ４、Ｇ６には、比較的高分散でありながら部分分散の小さい材料を用いている。

図３に示す実施例２では、物体側から像側へ順に、第１レンズＧ１から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、第８レンズＧ８から第１４レンズＧ１４までで正の屈折力を有する第２レンズ群Ｌ２を構成している。

第２レンズ群Ｌ２を物体側に繰り出すことにより無限遠物体から至近物体までのフォーカスを行っている。第１レンズ群Ｌ１の内部構成としては、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズを連続して４枚配し（第１レンズＧ１〜第４レンズＧ４）第１Ａレンズ群Ｌ１Ａを構成している。第５レンズＧ５から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂを構成している。

第１レンズ群Ｌ１中物体側から３枚目の第３レンズＧ３の像側に向けた凹面はレンズ周辺部で負の屈折力が弱くなる形状の第１の非球面Ｒａ１である。そして、第１の非球面Ｒａ１の非球面量を大きくして連続した４枚の負レンズにより発生する負の歪曲を効果的に補正している。

更に、第２レンズ群Ｌ２中最も像側にある正の第１４レンズＧ１４の物体側の面は、周辺部で負の屈折力が強くなる形状の第２の非球面Ｒａ２である。第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ中の正の第５、第７レンズＧ５、Ｇ７には、比較的高分散でありながら部分分散の小さい材料を用いている。

図５に示す実施例３では、物体側から像側へ順に、第１レンズＧ１から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、第８レンズＧ８から第１３レンズＧ１３までで正の屈折力を有する第２レンズ群Ｌ２を構成している。

第２レンズ群Ｌ２を物体側に繰り出すことにより無限遠物体から至近物体までのフォーカスを行っている。第１レンズ群Ｌ１の内部構成としては、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズを連続して３枚配し（第１レンズＧ１〜第３レンズＧ３）第１Ａレンズ群Ｌ１Ａを構成している。第４レンズＧ４から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂを構成している。

第１レンズ群Ｌ１中物体側から３枚目の第３レンズＧ３の像側に向けた凹面は周辺部で負の屈折力が弱くなる形状の第１の非球面Ｒａ１である。そして、第１の非球面Ｒａ１の非球面量を大きくして連続した３枚の負レンズにより発生する負の歪曲を効果的に補正している。第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ中の正の第４、第７レンズＧ４、Ｇ７には、比較的高分散でありながら部分分散の小さい材料を用いている。

図７に示す実施例４では、物体側から像側へ順に、第１レンズＧ１から第５レンズＧ５までで正の屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、第６レンズＧ６から第１１レンズＧ１１までで正の屈折力を有する第２レンズ群Ｌ２を構成している。第２レンズ群Ｌ２を物体側に繰り出すことにより無限遠物体から至近物体までのフォーカスを行っている。

第１レンズ群Ｌ１の内部構成としては、像側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズを連続して３枚配し（第１レンズＧ１〜第３レンズＧ３）第１Ａレンズ群Ｌ１Ａを構成している。第４レンズＧ４と第５レンズＧ５で正の屈折力を有する第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂを構成している。

第１レンズ群Ｌ１中物体側から２枚目の第２レンズＧ２の像側に向けた凹面は周辺部で負の屈折力が弱くなる形状の第１の非球面Ｒａ１である。そして、第１の非球面Ｒａ１の非球面量を大きくして連続した３枚の負レンズにより発生する負の歪曲を効果的に補正している。

第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ中の正の第５レンズＧ５には、比較的高分散でありながら部分分散の小さい材料を用いている。

尚、第３レンズＧ３の像側には、厚さの薄い樹脂より成る非球面レンズ（Ｒ５、Ｒ６）が設けられている。ここでは、これらを１つの第３レンズＧ３として取り扱っている。

図９に示す実施例５では、物体側から像側へ順に、第１レンズＧ１から第７レンズＧ７までで正の屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、第８レンズＧ８から第１１レンズＧ１１までで正の屈折力を有する第２レンズ群Ｌ２を構成している。第２レンズ群Ｌ２を物体側に繰り出すことにより無限遠物体から至近物体までのフォーカスを行っている。

第１レンズ群Ｌ１中物体側から２枚目の第２レンズＧ２の物体側に向けた凸面上には周辺部で正の屈折力が強くなる形状の第１の非球面Ｒａ１である。そして、第１の非球面Ｒａ１の他にも同様の働きをする非球面形状を第１レンズＧ１、第３レンズＧ３の物体側に向けた凸面に設けており、これらの連続した３枚の負レンズにより発生する負の歪曲を効果的に補正している。

更に、第２レンズ群Ｌ２中物体側から２枚目のメニスカス形状の正の第９レンズＧ９の像側に向けた凸面は周辺部で負の屈折力が強くなる形状の第２の非球面Ｒａ２である。第１Ｂレンズ群Ｌ１Ｂ中の正の第４レンズＧ４と、第２レンズＬ２中の負の第８レンズＧ８には、比較的高分散でありながら部分分散の小さい材料を用いている。

また、第１Ａレンズ群Ｌ１Ａ中の負レンズの全てと第２レンズ群Ｌ２中の正レンズの全てに、低分散で部分分散の大きい材料を用いている。

以上のように各実施例によれば、小型で高性能で、特に歪曲、倍率色収差が良好に補正されたバックフォーカスが長いレトロフォーカス型の光学系を得ることができる。

更に各実施例によれば、一眼レフカメラ用の交換レンズに好適な、特に包括画角が１１０度を超える超広画角撮影が可能な光学系が得られる。

次に、本発明の光学系を備えた一眼レフカメラシステムの実施例を、図１３を用いて説明する。

図１３において、１０は一眼レフカメラ本体、１１は本発明による光学系を搭載した交換レンズである。１２は交換レンズ１１を通して得られる被写体像を記録するフィルムや撮像素子などの記録手段である。

１３は交換レンズ１１からの被写体像を観察するファインダー光学系、１４は交換レンズ１１からの被写体像を記録手段１２とファインダー光学系１３に切り替えて伝送するための回動するクイックリターンミラーである。

ファインダーで被写体像を観察する場合は、クイックリターンミラー１４を介してピント板１５に結像した被写体像をペンタプリズム１６で正立像としたのち、接眼光学系１７で拡大して観察する。

撮影時にはクイックリターンミラー１４が矢印方向に回動して被写体像は記録手段１２に結像して記録される。１８はサブミラー、１９は焦点検出装置である。

このように本発明の光学系を一眼レフカメラ交換レンズ等の撮像装置に適用することにより、高い光学性能を有した撮像装置が実現できる。

尚、本発明はクイックリターンミラーのないＳＬＲ（Single Lens Reflex）カメラにも同様に適用することができる。

以下に、実施例１〜５に各々対応する数値実施例１〜５を示す。

各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順番を示し、Ｒｉは各面の曲率半径、Ｄｉは第ｉ面と第ｉ面＋１面との間の部材肉厚又は空気間隔、Ｎｉ、νｉはそれぞれｄ線に対する屈折率、アッベ数を示す。非球面形状は光軸からの高さＹの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にしてＸとするとき、

で表される。

但し、Ｒは近軸曲率半径、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈは非球面係数である。又、「ｅ−Ｘ」は「×１０^−Ｘ」を意味している。ｆは焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角を表す。又前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を表１に示す。

数値実施例 1

ｆ＝ 14.29 Ｆｎｏ＝ 2.90 ２ω＝113.1°

R 1 = 45.000 D 1 = 3.40 N 1 = 1.772499 ν 1 = 49.6
R 2 = 30.000 D 2 = 6.42
R 3 = 35.729 D 3 = 3.00 N 2 = 1.696797 ν 2 = 55.5
R 4 = 23.000 D 4 = 9.35
R 5 = 28.028 D 5 = 2.50 N 3 = 1.583126 ν 3 = 59.4
* R 6 = 12.251 D 6 = 13.18
R 7 = 49.648 D 7 = 3.43 N 4 = 1.749500 ν 4 = 35.3
R 8 = 281.104 D 8 = 1.40
R 9 = 54.520 D 9 = 2.20 N 5 = 1.620411 ν 5 = 60.3
R10 = 19.015 D10 = 12.31
R11 = 25.578 D11 = 4.54 N 6 = 1.749500 ν 6 = 35.3
R12 = -43.314 D12 = 1.20 N 7 = 1.563839 ν 7 = 60.7
R13 = 470.435 D13 = 3.99
R14 = 649.642 D14 = 4.21 N 8 = 1.516330 ν 8 = 64.1
R15 = -18.809 D15 = 0.29
R16 = -16.707 D16 = 1.12 N 9 = 1.834807 ν 9 = 42.7
R17 = -22.686 D17 = 0.05
R18 = 絞り D18 = 2.13
R19 = -41.956 D19 = 1.20 N10 = 1.834000 ν10 = 37.2
R20 = 15.972 D20 = 6.61 N11 = 1.496999 ν11 = 81.5
R21 = -9.255 D21 = 0.05
R22 = -9.207 D22 = 1.55 N12 = 1.804000 ν12 = 46.6
R23 = -25.158 D23 = 0.15
R24 = -141.388 D24 = 6.37 N13 = 1.496999 ν13 = 81.5
R25 = -16.099 D25 = 0.15
R26 = -65.662 D26 = 2.88 N14 = 1.583126 ν14 = 59.4
* R27 = -29.809 D27 = 40.41

非球面係数

6面 : ｋ=-7.00676e-01 Ｂ= 1.66377e-06 Ｃ=-7.18841e-08
Ｄ= 2.35024e-10 Ｅ=-7.60503e-13

27面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ= 8.57175e-06 Ｃ= 3.91872e-09
Ｄ=-3.64393e-11

数値実施例 2

ｆ＝ 14.16 Ｆｎｏ＝ 2.90 ２ω＝113.6°

R 1 = 45.690 D 1 = 3.80 N 1 = 1.712995 ν 1 = 53.9
R 2 = 26.931 D 2 = 7.84
R 3 = 33.314 D 3 = 3.30 N 2 = 1.772499 ν 2 = 49.6
R 4 = 19.874 D 4 = 5.61
R 5 = 23.495 D 5 = 3.35 N 3 = 1.583126 ν 3 = 59.4
* R 6 = 10.875 D 6 = 10.25
R 7 = 61.128 D 7 = 2.24 N 4 = 1.804000 ν 4 = 46.6
R 8 = 22.520 D 8 = 5.31
R 9 = 42.006 D 9 = 3.54 N 5 = 1.749500 ν 5 = 35.3
R10 = 509.044 D10 = 0.15
R11 = 31.356 D11 = 1.80 N 6 = 1.804000 ν 6 = 46.6
R12 = 17.781 D12 = 7.83 N 7 = 1.749500 ν 7 = 35.3
R13 = -86.755 D13 = 3.41
R14 = -289.782 D14 = 1.30 N 8 = 1.804000 ν 8 = 46.6
R15 = 22.591 D15 = 10.39 N 9 = 1.516330 ν 9 = 64.1
R16 = -27.090 D16 = 1.24
R17 = 絞り D17 = 2.41
R18 = -37.895 D18 = 1.20 N10 = 1.804000 ν10 = 46.6
R19 = 145.437 D19 = 0.55
R20 = 34.767 D20 = 5.67 N11 = 1.496999 ν11 = 81.5
R21 = -10.397 D21 = 1.30 N12 = 1.834807 ν12 = 42.7
R22 = -458.375 D22 = 0.15
R23 = 75.715 D23 = 6.55 N13 = 1.496999 ν13 = 81.5
R24 = -14.865 D24 = 0.15
* R25 = -113.026 D25 = 3.65 N14 = 1.583126 ν14 = 59.4
R26 = -31.039 D26 = 40.64

非球面係数

6面 : ｋ=-6.80017e-01 Ｂ=-1.30553e-05 Ｃ=-9.17021e-08
Ｄ= 1.38835e-10 Ｅ=-1.64099e-12

25面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ=-2.57756e-05 Ｃ=-2.17167e-09
Ｄ=-3.83490e-10

数値実施例 3

ｆ＝ 14.30 Ｆｎｏ＝ 2.90 ２ω＝113.1°

R 1 = 48.844 D 1 = 3.40 N 1 = 1.772499 ν 1 = 49.6
R 2 = 27.502 D 2 = 8.78
R 3 = 36.919 D 3 = 3.35 N 2 = 1.583126 ν 2 = 59.4
* R 4 = 14.040 D 4 = 17.01
R 5 = 501.480 D 5 = 2.80 N 3 = 1.729157 ν 3 = 54.7
R 6 = 30.556 D 6 = 5.01
R 7 = 36.163 D 7 = 4.98 N 4 = 1.749500 ν 4 = 35.3
R 8 = 554.450 D 8 = 3.38
R 9 = 25.779 D 9 = 2.60 N 5 = 1.729157 ν 5 = 54.7
R10 = 18.436 D10 = 6.02
R11 = 24.871 D11 = 1.68 N 6 = 1.729157 ν 6 = 54.7
R12 = 16.294 D12 = 0.94
R13 = 18.102 D13 = 5.07 N 7 = 1.749500 ν 7 = 35.3
R14 = 351.119 D14 = 4.81
R15 = 50.560 D15 = 2.20 N 8 = 1.882997 ν 8 = 40.8
R16 = 14.516 D16 = 0.71
R17 = 15.172 D17 = 3.91 N 9 = 1.487490 ν 9 = 70.2
R18 = -49.611 D18 = 1.46
R19 = 絞り D19 = 5.33
R20 = -197.027 D20 = 1.20 N10 = 1.834000 ν10 = 37.2
R21 = 29.546 D21 = 6.15 N11 = 1.496999 ν11 = 81.5
R22 = -20.287 D22 = 0.12
R23 = -144.798 D23 = 6.45 N12 = 1.496999 ν12 = 81.5
R24 = -14.225 D24 = 1.60 N13 = 1.799516 ν13 = 42.2
R25 = -21.659 D25 = 40.28

非球面係数

4面 : ｋ=-6.88483e-01 Ｂ=-5.14938e-06 Ｃ= 4.70283e-08
Ｄ=-3.79933e-10 Ｅ= 1.01263e-12 Ｆ=-2.98831e-16
Ｇ=-4.18163e-18 Ｈ= 5.25802e-21
数値実施例 4

ｆ＝ 14.33 Ｆｎｏ＝ 2.89 ２ω＝113.0°

R 1 = 44.000 D 1 = 3.40 N 1 = 1.772499 ν 1 = 49.6
R 2 = 26.915 D 2 = 9.30
R 3 = 35.337 D 3 = 3.35 N 2 = 1.696797 ν 2 = 55.5
* R 4 = 15.123 D 4 = 18.20
R 5 = 119.451 D 5 = 2.61 N 3 = 1.696797 ν 3 = 55.5
R 6 = 20.354 D 6 = 0.40 N 4 = 1.516400 ν 4 = 52.2
* R 7 = 25.788 D 7 = 8.50
R 8 = 37.975 D 8 = 1.50 N 5 = 1.834807 ν 5 = 42.7
R 9 = 14.286 D 9 = 9.50 N 6 = 1.720467 ν 6 = 34.7
R10 = -51.586 D10 = 4.86
R11 = 340.558 D11 = 9.96 N 7 = 1.487490 ν 7 = 70.2
R12 = -10.506 D12 = 1.50 N 8 = 1.772499 ν 8 = 49.6
R13 = -14.236 D13 = 0.15
R14 = -18.747 D14 = 1.60 N 9 = 1.804000 ν 9 = 46.6
R15 = -28.924 D15 = 1.53
R16 = 絞り D16 = 5.10
R17 = -33.161 D17 = 1.75 N10 = 1.749500 ν10 = 35.3
R18 = 22.876 D18 = 3.88 N11 = 1.496999 ν11 = 81.5
R19 = -22.642 D19 = 0.15
R20 = 165.912 D20 = 3.48 N12 = 1.569070 ν12 = 71.3
R21 = -29.305 D21 = 41.47

非球面係数

4面 : ｋ=-8.26632e-01 Ｂ=-3.02313e-06 Ｃ= 1.27000e-08
Ｄ= 2.65686e-11 Ｅ=-5.24061e-13 Ｆ= 1.58414e-15
Ｇ=-2.44104e-18 Ｈ= 1.59960e-21

7面 : ｋ=-1.06378e-01 Ｂ= 3.19400e-05 Ｃ=-1.47462e-07
Ｄ= 9.88342e-10 Ｅ= 8.80888e-12 Ｆ=-1.43421e-13
Ｇ= 6.81223e-16 Ｈ=-1.14158e-18

数値実施例 5

ｆ＝ 22.26 Ｆｎｏ＝ 1.40 ２ω＝88.4°

* R 1 = 234.809 D 1 = 2.80 N 1 = 1.438750 ν 1 = 95.0
R 2 = 22.346 D 2 = 4.77
* R 3 = 40.482 D 3 = 2.30 N 2 = 1.438750 ν 2 = 95.0
R 4 = 19.840 D 4 = 5.80
* R 5 = 25.323 D 5 = 2.00 N 3 = 1.438750 ν 3 = 95.0
R 6 = 21.785 D 6 = 4.72
R 7 = 26.169 D 7 = 3.32 N 4 = 2.003300 ν 4 = 28.3
R 8 = 34.206 D 8 = 1.50
R 9 = 43.859 D 9 = 2.46 N 5 = 1.438750 ν 5 = 95.0
R10 = 30.913 D10 = 7.04
R11 = 39.377 D11 = 5.66 N 6 = 1.772499 ν 6 = 49.6
R12 = -136.586 D12 = 0.08
R13 = 246.169 D13 = 2.08 N 7 = 1.922860 ν 7 = 18.9
R14 = 75.302 D14 = 7.52
R15 = 絞り D15 = 6.95
R16 = -20.411 D16 = 2.40 N 8 = 2.003300 ν 8 = 28.3
* R17 = -35.606 D17 = 0.15
R18 = -87.989 D18 = 6.44 N 9 = 1.438750 ν 9 = 95.0
R19 = -23.367 D19 = 0.15
R20 = 191.581 D20 = 5.54 N10 = 1.438750 ν10 = 95.0
* R21 = -34.421 D21 = 0.15
R22 = 565.312 D22 = 6.30 N11 = 1.438750 ν11 = 95.0
R23 = -39.283 D23 = 0.00

非球面係数

1面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ= 8.54659e-06 Ｃ=-8.83497e-09
Ｄ= 1.22088e-12 Ｅ= 3.18975e-15 Ｆ=-1.29067e-18

3面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ= 1.60046e-05 Ｃ=-3.00173e-09
Ｄ=-3.16562e-11 Ｅ= 2.86849e-13 Ｆ=-1.58466e-16

5面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ=-2.44652e-05 Ｃ= 1.07446e-07
Ｄ=-3.49903e-10 Ｅ= 2.67341e-13 Ｆ= 6.27721e-16

17面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ= 6.44789e-06 Ｃ=-2.91951e-08
Ｄ= 2.74327e-10 Ｅ=-1.23874e-12 Ｆ= 2.01544e-15

21面 : ｋ= 0.00000e+00 Ｂ= 7.07047e-06 Ｃ= 7.36710e-09
Ｄ= 3.58028e-11 Ｅ=-1.41893e-13 Ｆ= 2.01544e-15

本発明の数値実施例１のレンズ断面図本発明の数値実施例１の収差図本発明の数値実施例２のレンズ断面図本発明の数値実施例２の収差図本発明の数値実施例３のレンズ断面図本発明の数値実施例３の収差図本発明の数値実施例４のレンズ断面図本発明の数値実施例４の収差図本発明の数値実施例５のレンズ断面図本発明の数値実施例５の収差図アッベ数と部分分散比との関係を示す説明図アッベ数と部分分散比との関係を示す説明図本発明の撮像装置の要部概略図本発明に係る非球面量の説明図

符号の説明

Ｌ１第１レンズ群
Ｌ１Ａ１Ａ群
Ｌ１Ｂ１Ｂ群
Ｌ２第２レンズ群
ＳＰ絞り
ＩＰ像面
ｄｄ線
ｇｇ線
ΔＳサジタル像面
ΔＭメリディオナル像面
Ｓ．Ｃ正弦条件
ＦｎｏＦナンバー

Claims

物体側から像側へ順に、フォーカスのためには不動の第１レンズ群、開口絞りを有しフォーカスのため移動する正の屈折力の第２レンズ群から構成され、
該第１レンズ群は、負レンズのみから成る第１Ａレンズ群と、
最も物体側に正レンズが位置し、複数のレンズより成る正の屈折力の第１Ｂレンズ群を有し、
該第１Ａレンズ群は像側が凹面でメニスカス形状の３以上の負レンズを有し、該３以上の負レンズのレンズ面のうち少なくとも１つの面Ｒａ１は非球面形状であり、
該第１Ｂレンズ群に含まれる正レンズのうち少なくとも１つの正レンズＬ１Ｂｐの材料のアッベ数をνｄ１ｐ、
該正レンズＬ１Ｂｐの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順にＮｇ１ｐ、Ｎｄ１ｐ、ＮＦ１ｐ、ＮＣ１ｐ、
該第１Ｂレンズ群と全系の焦点距離を各々ｆ１Ｂ、ｆとし、
θｇＦ１ｐ＝（Ｎｇ１ｐ−Ｎｄ１ｐ）／（ＮＦ１ｐ−ＮＣ１ｐ）
とおくとき、
０．３００＜ｆ／ｆ１Ｂ＜１．５００
θｇＦ１ｐ＋２．０×１０^−３・νｄ１ｐ＜０．６５６
νｄ１ｐ＜４５．０
なる条件を満足することを特徴とする光学系。
前記第１Ａレンズ群に含まれる負レンズのうち、少なくとも１つの負レンズＬ１Ａｎの材料のアッベ数をνｄ１ｎ、
該負レンズＬ１Ａｎの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順に、Ｎｇ１ｎ、Ｎｄ１ｎ、ＮＦ１ｎ、ＮＣ１ｎとし、
θｇＦ１ｎ＝（Ｎｇ１ｎ−Ｎｄ１ｎ）／（ＮＦ１ｎ−ＮＣ１ｎ）
とおくとき、
θｇＦ１ｎ＋１．３×１０^−３・νｄ１ｎ＞０．６２５
νｄ１ｎ＞６０．０
なる条件を満足することを特徴とする請求項１の光学系。
前記面Ｒａ１の非球面形状は、該面Ｒａ１が凹形状のときはレンズ中心に比べてレンズ周辺部で負の屈折力が弱くなる形状より成り、該面Ｒａ１が凸形状のときはレンズ中心に比べレンズ周辺部で正の屈折力が強くなる形状より成ることを特徴とする請求項１又は２の光学系。
前記面Ｒａ１の像側の複数のレンズ面のうち１つの面Ｒａ２は非球面形状であり、該面Ｒａ２の非球面形状は、該面Ｒａ２が凹形状のときはレンズ中心に比べてレンズ周辺部で負の屈折力が強くなる形状より成り、該面Ｒａ２が凸形状のときはレンズ中心に比べレンズ周辺部で正の屈折力が弱くなる形状より成ることを特徴とする請求項１、２又は３の光学系。
前記面Ｒａ１の有効径内における参照球面からの最大非球面量をＡ１とするとき
０．１００＜Ａ１／ｆ＜０．３００
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項の光学系。
前記第２レンズ群に含まれる正レンズのうち少なくとも１つの正レンズＬ２ｐの材料のアッベ数をνｄ２ｐとし、
該正レンズＬ２ｐの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順にＮｇ２ｐ、Ｎｄ２ｐ、ＮＦ２ｐ、ＮＣ２ｐ、
θｇＦ２ｐ＝（Ｎｇ２ｐ−Ｎｄ２ｐ）／（ＮＦ２ｐ−ＮＣ２ｐ）
とおくとき、
θｇＦ２ｐ＋１．３×１０^−３・νｄ２ｐ＞０．６２５
νｄ２ｐ＞６０．０
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項の光学系。
前記第２レンズ群に含まれる負レンズのうち、少なくとも１つの負レンズＬ２ｎの材料のアッベ数をνｄ２ｎ、
該負レンズＬ２ｎの材料のｇ線、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における屈折率を順に、Ｎｇ２ｎ、Ｎｄ２ｎ、ＮＦ２ｎ、ＮＣ２ｎとし、
θｇＦ２ｎ＝（Ｎｇ２ｎ−Ｎｄ２ｎ）／（ＮＦ２ｎ−ＮＣ２ｎ）
とおくとき、
θｇＦ２ｎ＋２．０×１０^−３・νｄ２ｎ＜０．６５６
νｄ２ｎ＜４５．０
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか１項の光学系。
前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、全系の焦点距離をｆとするとき、
−０．４００＜ｆ／ｆ１＜０．６００
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか１項の光学系。
前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、全系の焦点距離をｆとするとき、
０．３００＜ｆ／ｆ２＜０．７００
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から８のいずれか１項の光学系。
前記第１Ａレンズ群の焦点距離をｆ１Ａ、全系の焦点距離をｆとするとき、
−２．０００＜ｆ／ｆ１Ａ＜−０．６００
なる条件を満足することを特徴とする請求項１から９のいずれか１項の光学系。
前記開口絞りを境にして物体側及び像側のレンズ群はそれぞれ正の屈折力であることを特徴とする請求項１から１０のいずれか１項の光学系。
請求項１から１１のいずれか１項の光学系を備えていることを特徴とする撮像装置。