JP2010010001A - 端子金具及び端子付き電線 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、冷熱サイクル特性が向上すると共に、耐屈曲性が向上した端子金具及び端子付き電線を提供することを目的とする。
【解決手段】ワイヤーバレル１６のうち電線１１が配される配設面２７には、ワイヤーバレル１６が電線１１に圧着される前の状態において、ワイヤーバレル１６に圧着された電線１１の端部側の領域に、複数の凹部１８が、延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する第１方向について間隔を空けて並んで配されており、電線１１の端部と反対側の領域に、第１方向に延びる複数の溝３０が形成されており、溝３０の側面３１とワイヤーバレル１６の配設面２７との境界には稜部３２が形成されており、複数の溝３０のうち隣り合う溝３０同士のピッチ間隔Ｐ１は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下とされている。
【選択図】図３

Description

本発明は、端子金具及び端子付き電線に関する。

従来より、電線の端末に接続される端子金具として、例えば特許文献１に記載のものが知られている。この端子金具は、電線の端末から露出する芯線に外側からかしめられる圧着部と、この圧着部に連なって相手側端子と接続する接続部と、を備える。

上記した芯線の表面に酸化膜が形成されると、芯線と圧着部との間に酸化膜が介在することにより、芯線と圧着部との間の接触抵抗が大きくなることが懸念される。

そこで、従来技術においては、圧着部の内側（芯線側）には、電線の延びる方向と交差する方向に連続して延びる凹部（セレーション）が形成されている。

電線の芯線に圧着部をかしめつけると、芯線は圧着部に押圧されて電線の延びる方向に塑性変形する。すると、芯線の表面に形成された酸化膜が、凹部の開口縁と摺接することにより、剥離される。すると、芯線の新生面と、圧着部とが接触する。これにより、電線と端子金具との間の接触抵抗を小さくすることができる。
特開平１０−１２５３６２号公報

近年、端子金具及びこの端子金具を用いた端子付き電線に対しては、電気的な接続信頼性の向上が望まれている。上記の接続信頼性としては、例えば、冷却と加熱を繰り返した後に電線と端子金具との間の接触抵抗の変化を測定する冷熱サイクル特性や、端子金具に圧着された電線を複数回屈曲させた後に、電線と端子金具との間の接触抵抗の変化を測定する耐屈曲性が挙げられる。

従来例の構成によると、以下の理由により、上記した冷熱サイクル特性や、耐屈曲性について所望の性能を得られないおそれがある。

冷却と加熱を繰り返すと、端子金具の圧着部及び芯線は、膨張及び収縮を繰り返す。このとき、圧着部の熱膨張率と芯線の熱膨張率とが異なるために、冷熱サイクルを繰り返すと、圧着部と芯線とが相対的に移動することにより、電線と端子金具との間の接触抵抗が高くなることがある。

また、電線を屈曲させると、電線に対しては、電線の延びる方向について、電線の端部側に押す方向の力や、逆に、電線の端部と反対側に引っ張る方向の力が加わる。すると、電線の芯線と、圧着部に形成された凹部（セレーション）の開口縁とが、電線の延びる方向について摺接し、芯線が切断されることが懸念される。すると、電線と端子金具との間の接触抵抗が高くなることが懸念される。

本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、冷熱サイクル特性が向上すると共に、耐屈曲性が向上した端子金具及び端子付き電線を提供することを目的とする。

本発明は、端子金具であって、電線の端末において露出する導体に抱き込むように圧着される圧着部と、前記圧着部から延びて相手側端子金具と接続される接続部と、を備え、前記圧着部のうち前記電線が配される配設面には、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記圧着部に圧着された前記電線の端部側の領域に、複数の凹部が、前記電線の延びる延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する第１方向について間隔を空けて並んで配されると共に、前記延び方向について間隔を空けて配されており、前記圧着部のうち前記電線が配される配設面には、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記圧着部に圧着された前記電線の端部と反対側の領域に、前記第１方向に延びる複数の溝が形成されており、前記溝の側面と前記圧着部の配設面との境界には稜部が形成されており、複数の前記溝のうち隣り合う溝同士のピッチ間隔Ｐ１は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下とされている。

また、本発明は、端子付き電線であって、導体を含む電線と、前記電線の端末に圧着される端子金具と、を備える。

本発明によれば、凹部の孔縁に形成されたエッジによって導体の表面に形成された酸化膜が剥がされて新生面が露出し、この新生面と圧着部とが接触することにより電線と端子金具とが電気的に接続される。これにより導体と端子金具との接触抵抗が低減される。

また、本発明によれば、また、複数の凹部が形成されることにより、凹部の孔縁の辺長が増大する。すると、凹部の孔縁に形成されたエッジの長さも増大する。これにより、凹部の孔縁に形成されたエッジが芯線に食い込む領域も増大する。この結果、広い面積で芯線を保持できるので、芯線とワイヤーバレルとが相対的に移動することを抑制可能となり、冷熱サイクル特性が向上する。

また、本発明によれば、溝の稜部に形成されたエッジによって導体の表面に形成された酸化膜が剥がされて新生面が露出し、この新生面と圧着部とが接触することにより電線と端子金具とが電気的に接続される。これにより導体と端子金具との接触抵抗が低減される。

また、本発明によれば、溝同士のピッチ間隔Ｐ１は、比較的に小さな値に設定されているので、溝同士のピッチ間隔が比較的に大きな値に設定されている場合に比べて、圧着部の配設面における、溝の稜部が占有する面積が増大する。すると、溝の稜部に形成されたエッジが芯線に食い込む領域も増大する。この結果、芯線に食い込んだ稜部は、比較的に広い面積で電線を保持することができる。

この結果、電線に対して、電線の延び方向の力が加えられた場合に、電線は、芯線に食い込んだ稜部によって、比較的に広い面積で保持される。これにより、比較的に高い圧力で圧着部を芯線に圧着した場合でも、芯線に対して稜部から加えられる応力が分散されるので、芯線が切断されるのを抑制できる。この結果、圧着部が電線に固着される固着力を向上させることができる。

また、本実施形態においては、溝を、ワイヤーバレルの配設面のうち、電線の端部側と反対側の領域に形成する構成とした。これにより、第１方向について連続した溝により、電線の延びる方向に加えられた力を第１方向について切れ目なく確実に受けることができるので、芯線と圧着部との間の固着力が向上する。この結果、電線と圧着部との間の耐屈曲性が向上する。

なお、ピッチ間隔Ｐ１とは、一の溝の幅方向中央部と、隣に位置する他の溝の幅方向中央部と、の間隔をいう。

本発明によれば、電線と端子金具との間の接触抵抗について、冷熱サイクル特性が向上すると共に、耐屈曲性が向上する。

本発明の一実施形態を図１ないし図９を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態は、電線１１の端末から露出する芯線（本発明の導体に相当）１３に雌端子金具（本発明の端子金具に相当）１２が圧着された端子付き電線１０である。

（電線１１）
図１に示すように、電線１１は、複数の金属細線を撚り合せてなる芯線１３と、この芯線１３の外周を包囲する絶縁性の合成樹脂からなる絶縁被覆１４と、を備える。金属細線は、銅、銅合金、アルミニウム、又はアルミニウム合金等、必要に応じて任意の金属を用いることができる。本実施形態においては、アルミニウム合金が用いられている。図１に示すように、電線１１の端末においては絶縁被覆１４が剥がされて、芯線１３が露出している。

（雌端子金具１２）
雌端子金具１２は、金属板材を図示しない金型により所定の形状にプレス加工してなる。雌端子金具１２は、電線１１の絶縁被覆１４の外周を抱き込むようにかしめられるインシュレーションバレル１５と、このインシュレーションバレル１５に連なって、芯線１３を外側から抱き込むようにかしめられるワイヤーバレル１６（本発明の圧着部に相当）と、このワイヤーバレル１６に連なって、図示しない雄端子金具（本発明の相手側端子金具に相当）と接続する接続部１７と、を備える。図３に示すように、インシュレーションバレル１５は、上下方向にそれぞれ突出する一対の板状をなす。

図２に示すように、接続部１７は、雄端子金具の雄タブ（図示せず）が挿入可能な筒状をなしている。接続部１７の内部には、弾性接触片２６が形成されており、この弾性接触片２６と、雄端子金具の雄タブとが弾性的に接触することにより、雄端子金具と雌端子金具１２とが電気的に接続されるようになっている。

本実施形態においては、雌端子金具１２は筒状の接続部１７を有する雌端子金具１２としたが、これに限られず、雄タブを有する雄端子金具としてもよいし、また金属板材に貫通孔が形成されたいわゆるＬＡ端子としてもよく、必要に応じて任意の形状の端子金具とすることができる。

（ワイヤーバレル１６）
図３に、展開状態（電線に圧着する前の状態）におけるワイヤーバレル１６の要部拡大平面図を示す。図３に示すように、ワイヤーバレル１６は、図３おける上下方向に突出する一対の板状をなす。ワイヤーバレル１６は、電線を圧着する前の状態において、図３の紙面を貫通する方向から見て、略矩形状をなしている。

（凹部１８）
図３に示すように、ワイヤーバレル１６には、電線１１が圧着されたときに電線１１が配される配設面２７（図３において紙面を貫通する方向手前側に位置する面）のうち、電線１１の端部側（図３における左側）の領域に、複数の凹部１８が形成されている。各凹部１８の孔縁は、電線１１を圧着する前の状態において、図３の紙面を貫通する方向から見て、四角形状をなしている。詳細には、本実施形態においては、平行四辺形状をなしている。

図３に示すように、複数の凹部１８は、ワイヤーバレル１６が芯線１３に圧着された状態で芯線１３が延びる延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）について間隔を空けて配されている。

また、図３に示すように、複数の凹部１８は、芯線１３の延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）に対して交差する第１方向（図３における矢線Ｂで示す方向）に間隔を空けて並んで配されている。本実施形態においては、第１方向は、延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する方向となっている。詳細には、略９０°で交差している。

なお、各凹部１８の孔縁は、芯線１３が延びる延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する一対の第１孔縁１９を含む。本実施形態では、図４に示すように、第１孔縁１９は、延び方向に対して略９０°の角度で交差している。また、第１方向（図４において矢線Ｂで示す方向）について並ぶ複数の各凹部１８の第１孔縁１９は、第１方向に沿う直線上に並んで配されている。なお、図４においては、凹部１８の内側の構造については省略して記載してある。

さらに、図３に示すように、複数の凹部１８は、芯線１３の延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）に対して角度βで交差し、且つ第１方向とは異なる第２方向（図３における矢線Ｃで示す方向）に間隔を空けて並んで配されている。本実施形態では、角度βは、略３０°の角度に設定されている。

また、図４に示すように、各凹部１８の孔縁を構成する辺は、第２方向（図４における矢線Ｃで示す方向）に平行な一対の第２孔縁２０を有する。第２方向について並ぶ各凹部１８の第２孔縁２０は、第２方向に沿う直線上に並んで配されている。

図４に示すように、第１孔縁１９の長さ寸法Ｌ１は、第１方向（図４における矢線Ｂで示す方向）について隣り合う凹部１８の第１孔縁１９，１９同士の間隔Ｌ２以上の寸法に設定されている。これにより、延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）について隣に位置する複数の凹部の第１孔縁１９同士を、延び方向についてオーバーラップして配することができるようになっている。詳細には、複数の凹部１８のうち、一の凹部１８の第１孔縁１９と、延び方向について一の凹部１８の隣に位置し、且つ互いに交差方向について並ぶ複数（本実施形態では２つ）の他の凹部１８，１８の第１孔縁１９，１９とが、延び方向についてオーバーラップしている。

また、図４に示すように、延び方向（図４において矢線Ａで示す方向）と、第２方向（矢線Ｃで示す方向）とのなす角度βは、複数の凹部１８のうち一の凹部１８の第１孔縁１９と、延び方向について一の凹部１８の隣に位置して第２方向について並ぶ複数（本実施形態では２つ）の他の凹部１８，１８の第１孔縁１９とが、延び方向についてオーバーラップして配されるように設定されている。本実施形態では、上述したように角度βは３０°に設定されている。

また、図４に示すように、複数の凹部１８のうち、芯線１３の延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）と交差する第１方向（図４における矢線Ｂで示す方向）についての、凹部１８のピッチ間隔Ｐ２は、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下に設定されている。本実施形態においては、凹部１８のピッチ間隔Ｐ２は０．５ｍｍに設定されている。なお、ピッチ間隔Ｐ２とは、第１方向について、一の凹部１８における対角線の交点と、一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８における対角線の交点と、の間隔をいう。

第１方向（図４における矢線Ｂで示す方向）について隣り合う凹部１８同士の間隔は、本実施形態では上記した第１孔縁１９同士の間隔Ｌ２と同じになっている。この凹部１８同士の間隔は、０．１ｍｍ以上であって、且つ第１方向（図４における矢線Ｂで示す方向）における凹部のピッチ間隔Ｐ２の二分の一以下に設定されている。本実施形態においては、凹部１８同士の間隔は、０．１ｍｍに設定されている。

また、図４に示すように、延び方向（図４において矢線Ａで示す方向）についての、凹部１８のピッチ間隔Ｐ３は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下に設定されている。本実施形態においては、ピッチ間隔Ｐ３は、０．５ｍｍに設定されている。なお、ピッチ間隔Ｐ３とは、延び方向について、一の凹部１８における対角線の交点と、一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８における対角線の交点と、の間隔をいう。なお、ピッチ間隔Ｐ３とは、延び方向について、一の凹部１８における対角線の交点と、一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８における対角線の交点と、の間隔をいう。

延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ３は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、延び方向における凹部１８同士のピッチ間隔Ｐ３から０．１ｍｍを差し引いた値以下に設定されている。本実施形態においては、Ｌ３は、０．２ｍｍに設定されている。

図５に示すように、凹部１８の底面は、凹部１８の孔縁に比べてやや小さく形成されている。これにより、凹部１８の底面と、凹部１８の孔縁とは、凹部１８の底面から凹部１８の孔縁に向かうに従って、拡開する４つの傾斜面２１によって接続されている。なお、図５には２つの傾斜面２１が記載されている。

図５に示すように、傾斜面２１のうち、一対の第１孔縁１９と凹部１８の底面とを接続する傾斜面２１は、第１傾斜面２２とされる。第１傾斜面２２と、ワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面とのなす角度αは、９０°≦α≦１１０°に設定されている。本実施形態においては、角度αは、１０５°に設定されている。なお、詳細には図示しないが、傾斜面２１のうち、一対の第２孔縁２０と凹部１８との底面を接続する傾斜面２１は、第２傾斜面とされる。

（溝３０）
図３に示すように、ワイヤーバレル１６には、電線が圧着されたときに電線が配される側に位置する配設面２７（図３において紙面を貫通する方向手前側に位置する面）に、第２方向（図３にいて矢線Ｂで示す方向）に延びる複数（本実施形態では４つ）の溝３０が形成されている。複数の溝３０は、延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）について間隔を空けて配されている。なお、図３においては、溝３０の内側の詳細な構造については省略して記載してある。

図３に示すように、交差方向（図３において矢線Ｂで示す方向）は、延び方向（図３において矢線Ａで示す方向）に対して８５°以上９５°以下の角度で交差している。本実施形態では、交差方向は、延び方向に対して略９０°の角度で交差している。

図４に示すように、ワイヤーバレル１６には、ワイヤーバレル１６の配設面２７と、各溝３０の２つの側面３１，３１との境界に、稜部３２，３２が形成されている。溝３０の断面形状は、溝部１８の底面から稜部３２に向かうに従って（図６においては上方に向かうに従って）、図６における左右方向に拡開する略台形状をなしている。溝３０の断面形状は、図６において左右対称に形成されている。溝３０の側面２１と、ワイヤーバレル１６配設面２７とのなす角度γは、９０°≦γ≦１１０°に設定されている。本実施形態においては、角度γは、１０５°に設定されている。

図４に示すように、複数の溝３０のうち、芯線１３の延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）についての、溝３０のピッチ間隔Ｐ１は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下に設定されている。本実施形態においては、ピッチ間隔Ｐ１は０．５ｍｍに設定されている。なお、ピッチ間隔Ｐ１とは、一の溝３０の幅方向中央部と、隣に位置する他の溝３０の幅方向中央部と、の間隔をいう。

また、延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）について隣り合う溝３０同士の間隔Ｌ４は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、延び方向における溝３０同士のピッチ間隔Ｐ１から０．１ｍｍを差し引いた値以下に設定されている。本実施形態においては、溝３０同士の間隔Ｌ４は、０．２ｍｍに設定されている。

本実施形態においては、ワイヤーバレル１６により圧着された芯線１３の圧縮率を、ワイヤーバレル１６により圧着された後の芯線１３の断面積の、ワイヤーバレル１６が圧着される前の芯線１３の断面積に対する百分率としたとき、圧縮率は、４０％以上７０以下とされる。本実施形態においては、６０％とされる。

上述した凹部１８は、ワイヤーバレル１６を、図７に示す第１金型２４によりプレス加工することにより形成される。第１金型２４には、凹部１８に対応する位置に複数の凸部２５が、紙面を貫通する方向手前側の方向に突出して形成されている。なお、図７においては、凸部２５の詳細な構造については省略して記載してある。

また、上述した溝３０は、ワイヤーバレル１６を、図示しない第２金型によりプレス加工することにより形成される。第２金型には、溝３０に対応する位置に複数の凸部が突出して形成されている。

次に、本実施形態の作用、効果について説明する。以下に、電線１１に対する雌端子金具１２の取付け工程の一例を示す。まず、金属板材を金型を用いてプレス成形することで所定の形状に形成する。このとき、凹部１８を同時に形成してもよい。

その後、所定形状に形成された金属板材を曲げ加工することで接続部１７を形成する（図２参照）。このときに凹部１８を形成してもよい。

図６に示すように、雌端子金具１２をプレス成形する際の第１金型２４には、ワイヤーバレル１６の凹部１８に対応する位置に複数の凸部２５が形成されている。この凸部２５を形成するためには、ワイヤーバレル１６に形成された凹部１８と対応する領域を残して、図示しない金属板材の表面から、凹部１８に対応する領域と異なる領域を削り出せばよい。

上述した、凹部１８に対応する領域と異なる領域とはどのような形状をなすかについて説明する。図４に示すように、ワイヤーバレル１６に形成された凹部１８は、第１方向（矢線Ｂで示す方向）について間隔を空けて並んで形成され、且つ、第２方向（矢線Ｃで示す方向）について間隔を空けて並んで形成されている。さらに、各凹部１８の第１孔縁１９は、第１方向（矢線Ｂで示す方向）に沿う直線上に並んで配されており、且つ、各凹部１８の第２孔縁２０は、第２方向（矢線Ｃで示す方向）に沿う直線上に並んで配されている。

このため、図４に示すように、ワイヤーバレル１６の電線１１が配された面には、凹部１８に対応する領域と異なる領域が、第１方向（矢線Ｂで示す方向）に帯状に延びて複数形成されると共に、第２方向（矢線Ｃで示す方向）に帯状に延びて複数形成されている。

従って、凸部２５を形成するには、金属板材の表面から、第１方向に沿って帯状に延びる複数の切削溝４０を切削加工すると共に、第２方向に沿って帯状に延びる複数の切削溝４１を切削加工すればよい。この結果、第１金型２４の製造コストを低減できる。

続いて、電線１１の絶縁被覆１４を剥がして芯線１３を露出させる。芯線１３をワイヤーバレル１６の上に載置し、且つ、絶縁被覆１４をインシュレーションバレル１５の上に載置した状態で、図示しない金型により、両バレル１５，１６を電線１１に対して外側からかしめる。

図８に示すように、ワイヤーバレル１６を芯線１３にかしめつけると、芯線１３はワイヤーバレル１６に押圧されて、芯線１３の延び方向（図８における矢線Ａで示す方向）に塑性変形して延びる。すると、芯線１３の外周面が、各凹部１８の孔縁に形成されたエッジと摺接する。これにより、芯線１３の外周面に形成された酸化膜が剥がされて、芯線１３の新生面が露出する。この新生面とワイヤーバレル１６とが接触することにより、芯線１３とワイヤーバレル１６とが電気的に接続される。なお、図７においては、複数の芯線１３の断面を、全体として模式的に記載してある。

また、本実施形態によれば、ワイヤーバレル１６のうち複数の凹部１８の間の領域においては、芯線１３に対して比較的に大きな応力が集中する。これにより、各凹部１８の孔縁において、確実に芯線１３の表面に形成された酸化膜を剥離して、芯線１３の新生面を露出させることができる。これにより、芯線１３とワイヤーバレル１６との接触抵抗を低減させることができる。

また、複数の凹部１８が形成されることにより、凹部１８の孔縁の辺長が増大する。すると、凹部１８の孔縁に形成されたエッジの長さも増大する。これにより、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域も増大する。この結果、芯線１３はより広い面積でワイヤーバレル１６に保持されるから、冷熱サイクルを繰り返しても、芯線１３とワイヤーバレル１６とが相対的に移動することを抑制可能となり、冷熱サイクル特性が向上する。

また、凹部１８の孔縁を構成する第１孔縁１９は、電線の延び方向に対して略９０°の角度をなして交差している。これにより、ワイヤーバレル１６に圧着された状態の電線１１に対して、電線１１の延び方向に沿う力が加えられた場合に、第１孔縁１９に形成されるエッジが芯線１３に食い込むことにより、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力が向上する。

さらに、延び方向について隣接して位置する複数の凹部１８の第１孔縁１９同士は、延び方向についてオーバーラップして配されているから、第１孔縁１９に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域が、電線１１の延び方向について必ず存在するようになっている。これにより、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力を一層向上させることができる。

本実施形態によれば、凹部１８の孔縁のうち、電線１１の端部側（図８における左側）に位置する第１孔縁１９により、電線１１に対して、端部側に向かう方向の力が加わったときに、確実に保持できる。また、凹部１８の孔縁のうち電線１１の端部と反対側（図８における右側）に位置する第１孔縁１９により、電線１１に対して、端部と反対側に向かう方向の力が加わったときに、確実に保持できる。

さらに、本実施形態では、第１方向と、第２方向とのなす角度βは略３０°とされる。これにより、複数の凹部１８のうち一の凹部１８の第１孔縁１９と、延び方向について一の凹部１８の隣に位置して第２方向について並ぶ２つの他の凹部１８，１８の第１孔縁１９とが、延び方向についてオーバーラップして配される。これにより、電線１１に対して、端部側に向かう力が加わった場合、及び端部と反対側に向かう力が加わった場合の双方において、ワイヤーバレル１６が芯線１３を保持する能力を向上させることができる。

また、本実施形態によれば、複数の凹部１８は、第１方向について、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下という比較的に小さなピッチ間隔Ｐ２を空けて並んで配される。これにより、単位面積当たりの凹部１８の数が増加する。すると、単位面積当たりにおける、凹部１８の孔縁に形成されたエッジの領域が増大する。これにより、単位面積当たりにおいて、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域が比較的に大きくなるから、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力を向上させることができる。

また、金属板材を金型によってプレス加工して雌端子金具１２を形成する際に、複数の凹部１８同士の間隔が過度に狭いと、金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。本実施形態によれば、第１方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ２を０．１ｍｍ以上とすることにより、凹部１８を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

また、本実施形態では、第１方向について隣り合う凹部１８同士の間隔を第１方向についての凹部１８のピッチ間隔Ｐ２の二分の一以下とすることにより、複数の凹部１８のうち一の凹部１８と、延び方向について一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８とをオーバーラップして配することができる。

また、本実施形態によれば、延び方向について、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下という比較的に小さなピッチ間隔Ｐ３を空けて凹部１８が並んで配される。これにより、単位面積当たりの凹部１８の数が増加する。すると、単位面積当たりにおける、凹部１８の孔縁に形成されたエッジの領域が増大する。これにより、単位面積当たりにおいて、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域が比較的に大きくなるから、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力を向上させることができる。

金属板材を金型によってプレス加工して端子金具を形成する際に、複数の凹部１８同士の間隔が過度に狭いと、金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。一方で、延び方向における凹部１８の幅寸法が過度に小さいと、凹部１８を形成する金型の凸部の幅寸法が過度に小さくなり、やはり金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。

本実施形態によれば、延び方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ３を０．１ｍｍ以上とすることにより、プレス加工時に金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。また、延び方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ３を延び方向における凹部１８のピッチ間隔Ｐ３から０．１ｍｍを差し引いた値以下とすることにより、凹部１８を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

また、凹部１８の第１孔縁１９と凹部１８の底面とを接続する第１傾斜面２２は、ワイヤーバレル１６の配設面２７に対して１０５°の角度αで形成されている。上述したように凹部１８は第１金型２４に形成された凸部２５を金属板材に押圧することにより形成される。このため、押圧後、第１金型２４の凸部２５を容易に離脱させるために、凹部１８の孔縁と凹部１８の底面との間には、凹部１８の底面から凹部１８の孔縁に向かうに従って拡開する傾斜面２１が形成される。すなわち、傾斜面２１と、ワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面との間には鈍角が形成される。

傾斜面２１と、ワイヤーバレル１６の配設面２７との間に形成される角度αが大きいことは、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが緩やかになることを意味する。本実施形態においては、第１傾斜面２２とワイヤーバレル１６の配設面２７との間に形成される角度αは、１０５°と、鈍角としては比較的に小さい。このため、凹部１８の第１孔縁１９に形成されるエッジは、比較的に鋭いものとなっている。この結果、第１孔縁１９に形成されたエッジが、芯線１３に食い込むことにより、芯線１３に形成された酸化膜を確実に剥がすことができる。

また、図９に示すように、ワイヤーバレル１６を芯線１３にかしめつけると、芯線１３はワイヤーバレル１６に押圧されて、芯線１３の延び方向（図９における矢線Ａで示す方向）に塑性変形して延びる。すると、芯線１３の外周面が、各溝３０の稜部３２に形成されたエッジと摺接する。これにより、芯線１３の外周面に形成された酸化膜が剥がされて、芯線１３の新生面が露出する。この新生面とワイヤーバレル１６とが接触することにより、芯線１３とワイヤーバレル１６とが電気的に接続される。なお、図９においては、複数の芯線１３の断面を、全体として模式的に記載してある。

そして、本実施形態によれば、ワイヤーバレル１６のうち複数の溝３０の間の領域においては、芯線１３に対して比較的に大きな応力が集中する。これにより、各溝３０の稜部３２において、確実に芯線１３の表面に形成された酸化膜を剥離して、芯線１３の新生面を露出させることができる。これにより、芯線１３とワイヤーバレル１６との接触抵抗を低減させることができる。

また、芯線１３がワイヤーバレル１６に押圧されることにより、芯線１３の外周面に溝３０の稜部３２が食い込む。これにより、芯線１３が、ワイヤーバレル１６に保持される。

本実施形態においては、ワイヤーバレル１６の配設面２７には、複数の溝３０が形成されており、隣り合う溝３０同士のピッチ間隔Ｐ１は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下（本実施形態では０．５ｍｍ）に設定されている。このように、本実施形態では、溝３０同士のピッチ間隔Ｐ１は、比較的に小さな値に設定されているので、溝３０同士のピッチ間隔が比較的に大きな値に設定されている場合に比べて、ワイヤーバレル１６の配設面２７における、溝３０の稜部３２が占有する面積が増大する。すると、溝３０の稜部３２に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域も増大する。この結果、芯線１３に食い込んだ稜部３２は、比較的に広い面積で電線１１を保持することができる。

この結果、電線１１に対して、電線１１の延び方向の力が加えられた場合に、電線１１は、芯線１３に食い込んだ稜部３２によって、比較的に広い面積で保持される。これにより、比較的に高い圧力でワイヤーバレル１６を芯線１３に圧着した場合でも、芯線１３に対して稜部３２から加えられる応力が分散されるので、芯線１３が切断されるのを抑制できる。この結果、ワイヤーバレル１６が電線１１に固着される固着力を向上させることができる。

また、本実施形態においては、溝３０を、ワイヤーバレル１６の配設面２７のうち、電線１１の端部側と反対側の領域に形成する構成とした。これにより、第１方向について連続した溝１８により、電線１１の延びる方向に加えられた力を確実に受けることができるので、芯線１３とワイヤーバレル１６との間の固着力が向上する。この結果、電線１１とワイヤーバレル１６との間の耐屈曲性が向上すると考えられる。

また、溝３０の稜部３２は、電線１１の延び方向に対して８５°以上９５°以下（本実施形態では略９０°）の角度をなして交差している。これにより、ワイヤーバレル１６に圧着された状態の電線１１に対して、電線１１の延び方向に沿う力が加えられた場合に、稜部３２に形成されるエッジが芯線１３に食い込むことにより、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力が向上する。

また、溝３０の側面２１は、ワイヤーバレル１６の配設面２７に対して１０５°の角度γで形成されている。上述したように溝３０は第２金型に形成された凸部を金属板材に押圧することにより形成される。このため、押圧後、第２金型の凸部を容易に離脱させるために、溝３０の稜部３２と溝３０の底面との間には、溝３０の底面から溝３０の稜部３２に向かうに従って拡開する側面２１が形成される。すなわち、溝３０の側面２１と、ワイヤーバレル１６の配設面２７との間には鈍角が形成される。

溝の側面２１と、ワイヤーバレル１６の配設面２７との間に形成される角度γが大きいことは、溝３０の稜部３２に形成されたエッジが緩やかになることを意味する。本実施形態においては、溝の側面２１とワイヤーバレル１６の配設面２７との間に形成される角度γは、１０５°と、鈍角としては比較的に小さい。このため、溝３０の稜部３２に形成されるエッジは、比較的に鋭いものとなっている。この結果、稜部３２に形成されたエッジが、芯線１３に食い込むことにより、芯線１３に形成された酸化膜を確実に剥がすことができる。

また、金属板材を第２金型によってプレス加工して雌端子金具１２を形成する際に、複数の溝３０同士の間隔が過度に狭いと、第２金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。本実施形態によれば、電線１１の延び方向について隣り合う溝３０同士の間隔Ｌ４を０．１ｍｍ以上とすることにより、溝３０を成形するための第２金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

また、本実施形態では、延び方向について隣り合う溝３０同士の間隔Ｌ４を延び方向についての溝３０のピッチ間隔Ｐ１から０．１ｍｍを差し引いた値とすることにより、溝３０を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

本実施形態においては、芯線１３はアルミニウム合金からなる。このように、芯線１３がアルミニウム合金からなる場合、芯線１３の表面には酸化膜が比較的に形成されやすい。本実施形態は、芯線１３の表面に酸化膜が形成されやすい場合に有効である。

さらに、芯線１３の表面に形成された酸化膜を破って接触抵抗を小さくするためには、高い圧縮率でワイヤーバレル１６を芯線１３にかしめつける必要がある。本実施形態によれば、ワイヤーバレル１６は、圧縮率が４０％以上７０％以下であるような、比較的に高い圧縮率で電線１１に圧着される。これにより、芯線１３の表面に形成された酸化膜を効果的に剥ぎ取ることができる。上記の圧縮率は、上記範囲内で適宜変更することができ、例えば５０％以上６０％以下にすることや、電線１１の導体断面積が大きい場合には４０％以上５０％以下にすることもできる。

＜他の実施形態＞
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施形態に限定されるものではなく、例えば次のような実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。
（１）本実施形態では、凹部１８の孔縁は平行四辺形状をなす構成としたが、凹部１８の孔縁は、互いに平行な辺を有しない四角形、台形、菱形、矩形、方形等、必要に応じて、任意の形状の四角形状としうる。
（２）本実施形態では、ワイヤーバレル１６の配設面２７と、溝３０の側面３１とのなす角度は１０５°に設定したが、必要に応じて任意の角度に設定することができる。
（３）本実施形態では、ワイヤーバレルには４本の溝３０が形成される構成としたが、溝３０の本数は、２本〜６本、及び８本以上であってもよく、必要に応じて任意の本数の溝３０を形成できる。
（４）凹部１８は、第１孔縁１９を有しない構成としてもよい。
（５）凹部１８の第１孔縁１９は、延び方向についてオーバーラップしない配置としてもよい。
（６）本実施形態では、延び方向と第２方向とのなす角度βは略３０°に設定したが、これに限られず、角度βは必要に応じて任意の角度に設定しうる。

本発明に係る端子付き電線を示す側面図 雌端子金具を示す斜視図 展開状態における雌端子金具を示す要部拡大平面図 ワイヤーバレルに形成された凹部及び溝を示す要部拡大平面 図４におけるＶ−Ｖ線断面図 図４におけるＶＩ−ＶＩ線断面図 第１金型を示す要部拡大平面図 凹部の孔縁が芯線に食い込んだ状態を示す要部拡大断面図 溝の稜部が芯線に食い込んだ状態を示す要部拡大断面図

符号の説明

１０…端子付き電線
１１…電線
１２…雌端子金具（端子金具）
１３…芯線
１６…ワイヤーバレル
１７…接続部
１８…凹部
１９…第１孔縁
２０…第２孔縁
２１…傾斜面
２２…第１傾斜面
２４…第１金型
２５…凸部
２６…弾性接触片
２７…配設面
３０…溝
３１…溝の側面
３２…稜部

Claims (17)

1. 電線の端末において露出する導体に抱き込むように圧着される圧着部と、前記圧着部から延びて相手側端子金具と接続される接続部と、を備え、
   前記圧着部のうち前記電線が配される配設面には、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記圧着部に圧着された前記電線の端部側の領域に、複数の凹部が、前記電線の延びる延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する第１方向について間隔を空けて並んで配されると共に、前記延び方向について間隔を空けて配されており、
   前記圧着部のうち前記電線が配される配設面には、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記圧着部に圧着された前記電線の端部と反対側の領域に、前記第１方向に延びる複数の溝が形成されており、前記溝の側面と前記圧着部の配設面との境界には稜部が形成されており、複数の前記溝のうち隣り合う溝同士のピッチ間隔Ｐ１は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下とされている端子金具。
2. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記凹部の孔縁は四角形状をなしており、前記凹部の孔縁の少なくとも一つは、前記延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する第１孔縁とされており、
   前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記第１孔縁の長さ寸法Ｌ１は、前記第１方向について隣り合う前記凹部の第１孔縁同士の間隔Ｌ２以上の寸法に設定されており、且つ、前記延び方向について隣接して位置する複数の前記凹部の第１孔縁同士は、前記延び方向についてオーバーラップして配されている請求項１に記載の端子金具。
3. 前記第１孔縁は、前記凹部の孔縁のうち、前記電線の端部側に位置している請求項２に記載の端子金具。
4. 前記第１孔縁は、前記凹部の孔縁のうち、前記電線の端部と反対側に位置している請求項２に記載の端子金具。
5. 前記第１孔縁は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部側と、前記電線の端部と反対側との双方に位置して、一対設けられている請求項２に記載の端子金具。
6. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記第１方向についての、前記凹部のピッチ間隔Ｐ２は、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である請求項１ないし請求項５のいずれか一項に記載の端子金具。
7. 前記凹部は金属板材を金型によりプレス加工して形成されてなり、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記第１方向について隣り合う前記凹部同士の間隔Ｌ２は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、前記第１方向における前記凹部のピッチ間隔Ｐ２の二分の一以下である請求項６に記載の端子金具。
8. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向についての、前記凹部のピッチ間隔Ｐ３は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である請求項１ないし請求項７のいずれか一項に記載の端子金具。
9. 前記凹部は金属板材を金型によりプレス加工して形成されてなり、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向について隣り合う前記凹部同士の間隔Ｌ３は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、前記延び方向における前記凹部のピッチ間隔Ｐ３から０．１ｍｍを差し引いた値以下である請求項８に記載の端子金具。
10. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記凹部の孔縁と前記凹部の底面とは、前記凹部の底面から前記凹部の孔縁に向かうに従って拡開する四つの傾斜面によって接続されており、前記傾斜面のうち前記第１孔縁と前記凹部の底面とを接続する第１傾斜面と、前記圧着部の配設面と、のなす角度αは、９０°以上１１０°以下である請求項２ないし９のいずれか一項に記載の端子金具。
11. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記複数の凹部は、前記延び方向に対して交差すると共に前記第１方向と異なる第２方向について間隔を空けて並んで配されており、前記凹部の孔縁は、平行四辺形状をなしており、且つ、前記第１方向に平行な一対の第１孔縁及び前記第２方向に平行な一対の第２孔縁を有し、前記第１方向について並ぶ各前記凹部の第１孔縁は、前記第１方向に沿う直線上に並んで配されており、前記第２方向について並ぶ各前記凹部の第２孔縁は、前記第２方向に沿う直線上に並んで配されており、
    前記凹部は、前記圧着部を、前記凹部に対応する位置に複数の凸部が形成された金型によりプレス加工することで形成される請求項１ないし請求項１１のいずれか一項に記載の端子金具。
12. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向と前記第２方向とのなす角度βは、複数の前記凹部のうち一の凹部の第１孔縁と、前記延び方向について前記一の凹部の隣に位置して前記第２方向について並ぶ複数の他の凹部の第１孔縁とが、前記延び方向についてオーバーラップして配されるように設定されている請求項１１に記載の端子金具。
13. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、複数の前記溝のうち一の溝の側面と前記配設面との境界に形成された稜部と、前記一の溝の隣に位置する他の溝の側面と前記配設面との境界に形成された稜部と、の間隔Ｌ４は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、隣り合う前記溝同士のピッチ間隔Ｐ１から０．１ｍｍを減じた値以下である請求項１ないし請求項１２のいずれか一項に記載の端子金具。
14. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記溝の断面形状は、前記溝の底面から前記稜部に向かうに従って拡開する略台形状をなしており、前記溝の側面と、前記圧着部の配設面と、のなす角度γは、９０°以上１１０°以下である請求項１ないし請求項１３のいずれか一項に記載の端子金具。
15. 導体を含む電線と、前記電線の端末に圧着される請求項１ないし請求項１４のいずれか一項に記載の端子金具と、を備えた端子付き電線。
16. 前記導体はアルミニウム又はアルミニウム合金からなる請求項１５に記載の端子付き電線。
17. 前記圧着部により圧着された前記導体の圧縮率を、前記圧着部が圧着された後の前記導体の断面積の、前記圧着部が圧着される前の前記導体の断面積に対する百分率としたとき、前記圧縮率は、４０％以上７０％以下である請求項１５または請求項１６に記載の端子付き電線。

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