JP2010002169A - エジェクタ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】冷媒吸引口16dから吸引された吸引冷媒を混合昇圧部16eへ導く吸引通路16iの出口部の冷媒通路面積Aoutを、入口部の冷媒通路面積Ainよりも小さく形成し、さらに、吸引通路16iの入口側の冷媒通路面積の縮小度合を、出口側の冷媒通路面積の縮小度合よりも大きく形成する。これにより、冷媒吸引口16dから吸引された吸引冷媒を等エントロピ的に減圧させて、吸引冷媒のエネルギ損失を低減することで、吸引冷媒の流速が低下してしまうことを抑制する。これにより、エジェクタ16の混合昇圧部16eへ流入する液相冷媒の粒のターミナルベロシティを増加させることができ、エジェクタ効率ηeを十分に向上できる。
【選択図】図2
Description
ηe=(1+Ge/Gnoz)×(ΔP/ρ)/Δi…(F1)
ここで、Geは吸引流体の流量、Gnozは噴射流体の流量、ΔPはディフューザ部における昇圧量、ρは吸引流体の密度、そして、Δiはノズル部出入口間の流体のエンタルピ差である。
ΔH≧Δh
となっていることを特徴とている。
図1〜7により、本発明の第1実施形態を説明する。本実施形態では、本発明のエジェクタ16を、車両用空調装置に用いられるエジェクタ式冷凍サイクル10に適用している。図1は、このエジェクタ式冷凍サイクル10の全体構成図である。
ηe’=((Gnoz+Ge)×(ΔP/ρ))/(Gnoz×Δi+Ge×Δh)…(F2)
つまり、式F1に対して、分母側(回収エネルギ側)に吸引通路16iにおける膨張エネルギの項(Ge×Δh)を追加できる。
ΔH≧Δh…(F3)
なお、上記の説明から明らかなように、ΔHは、ノズル部16a入口における冷媒のエンタルピからノズル部16a噴射口における冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差であり、Δhは、吸引通路16i入口における冷媒のエンタルピから吸引通路16i出口における冷媒のエンタルピを減算したエンタルピ差である。
本実施形態では、第1実施形態に対して、図9に示すように、吸引通路16iの冷媒通路面積を変化させている。なお、図9は、第1実施形態の図3に対応する図面である。より具体的には、本実施形態では、吸引通路16iの入口側から出口側に至る冷媒通路面積の縮小度合は一定の度合で変化している。その他の構成は、第1実施形態と同様である。
本実施形態では、第1実施形態に対して、図10に示すように、吸引通路16iの冷媒通路面積を変化させている。なお、図10は、第1実施形態の図3に対応する図面である。より具体的には、本実施形態では、吸引通路16iの入口側の冷媒通路面積は、吸引冷媒の流れ方向に向かって徐々に縮小しており、さらに、出口側の冷媒通路面積は、吸引冷媒の流れ方向に向かって徐々に拡大している。
本実施形態では、第1実施形態に対して、図11に示すように、ノズル部16a中心軸を含む断面における拡大部16hの冷媒通路断面形状を、複数の直線103〜107を組み合わせて形成したものである。換言すると、拡大部16hの冷媒通路形状は、複数のテーパ面によって形成されている。その他の構成は第1実施形態と同様である。なお、図11は、第1実施形態の図4に対応する図面である。
本実施形態では、第1実施形態に対して、図12に示すように、ノズル部16a中心軸を含む断面における拡大部16hの冷媒通路断面形状を、複数の直線103〜105と曲線102を組み合わせて形成したものである。なお、図12は、第1実施形態の図4に対応する図面である。その他の構成は第1実施形態と同様である。
第6実施形態では、第1実施形態に対して、図13に示すように、ノズル部16a中心軸を含む断面における拡大部16hの冷媒通路断面形状を、単一の直線108にて形成したものである。
第1実施形態では、ストレート部16gおよび拡大部16hが設けられた混合昇圧部16eを有するエジェクタ16を採用した例を説明したが、本実施形態では、図16に示すように、ストレート部16gを廃止して、拡大部16hのみが設けられた混合昇圧部16eを有するエジェクタ16を採用している。
上述の実施形態では、ノズル部16aの先端部周辺の外周側とボデー部16bの内周側の間の空間に、吸引通路16iを形成した例を説明したが、本実施形態では、図17に示すように、吸引側ノズル部16jによって吸引通路16iを構成している。
上述の実施形態では、放熱器12およびレシーバ12bを設けたサイクルにエジェクタ16を適用した例を説明したが、本実施形態では、放熱器12として、いわゆるサブクールタイプの凝縮器を採用したサイクルにエジェクタ16を適用した例を説明する。
上述の実施形態では、ノズル部側配管14aに膨張弁15を設けたサイクルにエジェクタ16を適用した例を説明したが、本実施形態では、膨張弁15を廃止したサイクルにエジェクタ16を適用した例について説明する。その他のサイクル構成は、第1実施形態と同様である。本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルを作動させると、サイクル内を循環する冷媒の状態は、図19のモリエル線図に示すように変化する。
上述の実施形態では、分岐部13からノズル部側配管14aへ流入する冷媒および吸引口側配管14bへ流入する冷媒の双方が同じ状態となるサイクルにエジェクタ16を適用した例を説明したが、本実施形態では、レシーバ12bを廃止し、膨張弁15を分岐部13の上流側に配置し、さらに、分岐部13にて双方の冷媒の状態(具体的には、乾き度)を変化させるサイクルにエジェクタ16を適用した例を説明する。
上述の実施形態では、亜臨界冷凍サイクルを構成するサイクルにエジェクタ16を適用した例を説明したが、本実施形態では、冷媒として二酸化炭素を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクルを構成するエジェクタ式冷凍サイクル10にエジェクタ16を適用した例を説明する。
サイクルであっても、第11実施形態と同様に、エジェクタ効率ηeを飛躍的に向上させることができる。
本実施形態では、図24の全体構成図に示すように、第1実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル10に対して、第2蒸発器19から流出した冷媒を吸入して圧縮し、冷媒吸引口16d側へ吐出する第2圧縮機21を追加したサイクルに、エジェクタ16を適用した例を説明する。
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
16b ボデー部
16d 冷媒吸引口
16e 混合昇圧部
16g ストレート部
16h 拡大部
16i 吸引通路
16j 吸引側ノズル部
Claims (9)
- 気液二相状態、液相状態および超臨界状態のうちいずれか1つの状態の流体を減圧膨張させるノズル部(16a)と、
前記ノズル部(16a)から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口(16d)、および、前記ノズル部(16a)から噴射された噴射流体と前記流体吸引口(16d)から吸引された吸引流体とを混合させながら、混合された気液二相状態の流体の運動エネルギを圧力エネルギに変換する混合昇圧部(16e)が形成されたボデー部(16b)とを備え、
前記ボデー部(16b)には、前記流体吸引口(16d)から内部へ流入した前記吸引流体を前記混合昇圧部(16e)入口へ導く吸引通路(16i)が形成されており、
前記吸引通路(16i)の流体通路面積は、前記吸引流体を等エントロピ的に減圧させるように変化していることを特徴とするエジェクタ。 - 気液二相状態、液相状態および超臨界状態のうちいずれか1つの状態の流体を減圧膨張させるノズル部(16a)と、
前記ノズル部(16a)から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口(16d)、および、前記ノズル部(16a)から噴射された噴射流体と前記流体吸引口(16d)から吸引された吸引流体とを混合させながら、混合された気液二相状態の流体の運動エネルギを圧力エネルギに変換する混合昇圧部(16e)が形成されたボデー部(16b)とを備え、
前記ボデー部(16b)には、前記流体吸引口(16d)から内部へ流入した前記吸引流体を前記混合昇圧部(16e)入口へ導く吸引通路(16i)が形成されており、
前記吸引通路(16i)の流体通路面積は、前記混合昇圧部(16e)へ流入する前記吸引流体の流速が、前記混合昇圧部(16e)へ流入する前記噴射流体の流速と同等となるように変化していることを特徴とするエジェクタ。 - 気液二相状態、液相状態および超臨界状態のうちいずれか1つの状態の流体を減圧膨張させるノズル部(16a)と、
前記ノズル部(16a)から噴射される高速度の噴射流体によって流体が吸引される流体吸引口(16d)、および、前記ノズル部(16a)から噴射された噴射流体と前記流体吸引口(16d)から吸引された吸引流体とを混合させながら、混合された気液二相状態の流体の運動エネルギを圧力エネルギに変換する混合昇圧部(16e)が形成されたボデー部(16b)とを備え、
前記ボデー部(16b)には、前記流体吸引口(16d)から内部へ流入した前記吸引流体を前記混合昇圧部(16e)入口へ導く吸引通路(16i)が形成されており、
前記吸引通路(16i)の流体通路面積は、前記吸引流体の流速が音速以上となるように変化していることを特徴とするエジェクタ。 - 前記吸引通路(16i)の流体通路面積は、前記吸引流体の流れ方向に向かって徐々に縮小していることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載のエジェクタ。
- 前記吸引通路(16i)の入口側の流体通路面積の縮小度合は、出口側の流体通路面積の縮小度合よりも大きく形成されていることを特徴とする請求項4に記載のエジェクタ。
- 前記吸引通路(16i)の入口側の流体通路面積は、前記吸引流体の流れ方向に向かって徐々に縮小しており、さらに、出口側の流体通路面積は、前記吸引流体の流れ方向に向かって徐々に拡大していることを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1つに記載のエジェクタ。
- 前記吸引通路(16i)は、前記ノズル部(16a)の外周側と前記ボデー部(16b)の内周側の間に形成されていることを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1つに記載のエジェクタ。
- 前記吸引通路(16i)は、前記吸引流体を減圧膨張させる吸引側ノズル部(16j)によって構成されていることを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1つに記載のエジェクタ。
- 前記ノズル部(16a)入口における流体のエンタルピから前記ノズル部(16a)噴射口における流体のエンタルピを減算したエンタルピ差をΔHとし、前記吸引通路(16i)入口における流体のエンタルピから前記吸引通路(16i)出口における流体のエンタルピを減算したエンタルピ差をΔhとしたときに、
ΔH≧Δh
となっていることを特徴とする請求項1ないし8のいずれか1つに記載のエジェクタ。
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