JP2009280858A - Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品 - Google Patents

Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品 Download PDF

Info

Publication number
JP2009280858A
JP2009280858A JP2008133495A JP2008133495A JP2009280858A JP 2009280858 A JP2009280858 A JP 2009280858A JP 2008133495 A JP2008133495 A JP 2008133495A JP 2008133495 A JP2008133495 A JP 2008133495A JP 2009280858 A JP2009280858 A JP 2009280858A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
mass
less
balance
content
alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2008133495A
Other languages
English (en)
Other versions
JP5248197B2 (ja
Inventor
Masayuki Yamada
政之 山田
Kiyoshi Imai
潔 今井
Kuniyoshi Nemoto
邦義 根本
Shigekazu Miyashita
重和 宮下
Kazutaka Ikeda
一隆 池田
Takeo Suga
威夫 須賀
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toshiba Corp
Original Assignee
Toshiba Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toshiba Corp filed Critical Toshiba Corp
Priority to JP2008133495A priority Critical patent/JP5248197B2/ja
Priority to EP09160757.2A priority patent/EP2128283B1/en
Priority to US12/469,383 priority patent/US9238853B2/en
Priority to CN2009101389660A priority patent/CN101586203B/zh
Priority to AU2009202006A priority patent/AU2009202006B2/en
Priority to CN2011100621179A priority patent/CN102168209A/zh
Priority to CN2011100626435A priority patent/CN102094141B/zh
Publication of JP2009280858A publication Critical patent/JP2009280858A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP5248197B2 publication Critical patent/JP5248197B2/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/007—Alloys based on nickel or cobalt with a light metal (alkali metal Li, Na, K, Rb, Cs; earth alkali metal Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Al Ga, Ge, Ti) or B, Si, Zr, Hf, Sc, Y, lanthanides, actinides, as the next major constituent

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

【課題】鋳造性及び溶接性などの製造性を維持しつつ、クリープ破断強度の向上と、熱膨張係数の適正化を図ることのできるＮｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
【選択図】なし

Description

本発明は、高温・高圧の蒸気が作動流体として流入する蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングを構成する材料に係わり、特に高温強度等に優れた蒸気タービンのＮｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品に関する。
蒸気タービンを含む火力プラントにおいて、地球環境保護の観点から二酸化炭素の排出量抑制技術が注目されており、また発電の高効率化のニーズが高まっている。
蒸気タービンの発電効率を上げるためには、タービン蒸気温度を高温化することが有効であり、近年の蒸気タービンを備える火力発電プラントにおいて、その蒸気温度は６００℃以上まで上昇している。将来的には６５０℃、さらに７００℃や７００℃超級へと上昇する傾向が見られる。
高温・高圧の蒸気が作動流体として流入する蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングは、高温環境下で高圧の内圧を受ける高温圧力容器の一種と考えられる。そのため、タービンケーシングやバルブケーシングは高温、高応力に耐える必要があり、タービンケーシングやバルブケーシングを構成する材料として、高温度領域において優れた強度、延性、靭性を有するものが求められている。
また、高温で長時間使用されるため、優れた耐水蒸気酸化特性も求められる。さらに、タービンケーシングやバルブケーシングは形状が複雑であるため、一般には鋳造で形作られる場合が多く、鋳造時の欠陥を出来るだけ発生させないような良好な鋳造性も求められる。
鋳造欠陥が発生した時には、その部分をはつり取って補修溶接を行う必要があるとともに、タービンケーシングやバルブケーシングには短管やエルボ配管などを溶接で接合（構造溶接）するので、溶接性の良好な材料であることも重要な要素である。
また、タービンケーシングやバルブケーシングは、その内部構造において、他の部品と構造的に組み合せて使用される。例えば、タービンケーシングの内部には、蒸気によって回転するタービンロータや、動翼、ノズル（静翼）、締付ボルト、ノズルボックスなどが組み込まれているが、タービンケーシングの熱膨張係数はこれらの内部構造部品の熱膨張係数と同等レベルにある方が、構造設計が容易になり、長期運用に際しても信頼性が大きく向上する。また、熱膨張係数の低い方が大型構造物として局所的な発生熱応力を低下させることにもなり、その観点からの構造設計の容易さと長期信頼性の向上につながる。
そのため、タービンケーシングやバルブケーシングに適用されるＮｉ基鋳造合金は、高温における優れた強度（クリープ破断強度）や延性（クリープ破断伸び）、優れた耐水蒸気酸化特性、優れた溶接性、低熱膨張係数を有していることが求められる。
現在、蒸気温度が７００℃あるいは７００℃超級で適用を検討されているＮｉ基鋳造合金としては、インコネル６１７合金（スペシャルメタル社製）やインコネル６２５合金（スペシャルメタル社製）が代表的な材料である。しかし、これらの材料は、クリープ破断伸び、耐水蒸気酸化特性、溶接性は良好であるが、クリープ破断強度は十分でなく、熱膨張係数も比較的大きいので、この材料を適用したタービンケーシングやバルブケーシングは構造設計面での困難さを伴い、高温での長期安定運用に課題が多い。
なお、従来からオーステナイト系低熱膨張Ｎｉ基超合金を蒸気タービンのボルト等に使用することが提案されている（例えば、文献特許１参照。）。また、大型鍛造品の作製が比較的容易なＮｉＦｅ基合金により、７００℃を超える高温で使用される蒸気タービンロータを作製することが提案されている（例えば、特許文献２参照。）。さらに、鍛造性が良く、低熱膨張のオーステナイト系Ｎｉ基合金を用い、蒸気タービン翼を作製することが提案されている（例えば、特許文献３参照。）。しかしながら、このような技術では、鋳造性及び溶接性などについては、考慮されていない。
特開２００３−１３１６１号公報 特開２００５−２９２９号公報 特許第３５５９６８１号公報
上記したように、７００℃を超える蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングの材料として、Ｎｉ基鋳造合金の適用が検討されているが、さらに高温強度（クリープ破断強度）を向上させる必要があると考えられる。また、熱膨張係数も適正なレベルまで低くする必要があると考えられる。このＮｉ基鋳造合金の必要な高温強度や熱膨張係数は、Ｎｉ基鋳造合金の高温延性（クリープ破断伸び）や耐水蒸気酸化特性、溶接性などを維持しつつ、組成改良等により得ることが求められている。
そこで、本発明は、鋳造性及び溶接性などの製造性を維持しつつ、クリープ破断強度の向上と、熱膨張係数の適正化を図ることのできるＮｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、請求項１のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項２のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項３のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項４のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項５のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項６のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項７のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項８のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項９のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１０のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１１のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１２のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１３のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１４のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１５のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１６のＮｉ基鋳造合金は、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。
また、請求項１７のＮｉ基鋳造合金は、請求項２、６、７、８、１２、１３、１４、１６のいずれか1項において、前記Ａｌの含有量は、質量％で０．２〜０．３であることを特徴とする。
また、請求項１８のＮｉ基鋳造合金は、請求項２、６、７、８、１２、１３、１４、１６のいずれか1項において、前記Ｔｉの含有量は、質量％で０．５〜２．０であることを特徴とする。
また、請求項１９のＮｉ基鋳造合金は、請求項３、６、９、１０、１２、１３、１５、１６のいずれか1項において、前記ＮｂおよびＴａの１種または２種の含有量は、質量％でＮｂ＋Ｔａ／２が１．０〜２．５であることを特徴とする。
また、請求項２０のＮｉ基鋳造合金は、請求項４、７、９、１１、１２、１４、１５、１６のいずれか1項において、前記Ｂの含有量は、質量％で０．００２〜０．０１５であることを特徴とする。
また、請求項２１のＮｉ基鋳造合金は、請求項５、８、１０、１１、１３、１４、１５、１６のいずれか1項において、前記Ｚｒの含有量は、質量％で０．０２〜０．１０であることを特徴とする。
また、請求項２２のＮｉ基鋳造合金は、請求項１〜２１のいずれか1項において、前記Ｃｏの含有量は、質量％で７〜１７であることを特徴とする。
また、請求項２３のＮｉ基鋳造合金は、請求項１〜２２のいずれか1項において、前記Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上の含有量は、質量％でＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２が１３〜２０であることを特徴とする。
また、請求項２４のＮｉ基鋳造合金は、請求項１〜２３のいずれか1項において、前記Ｃｒの含有量は、質量％で１８〜２３であることを特徴とする。
また、請求項２５のＮｉ基鋳造合金は、請求項１〜２４のいずれか1項において、前記Ｆｅの含有量は、質量％で５以下であることを特徴とする。
また、請求項２６のＮｉ基鋳造合金は、請求項１〜２５のいずれか1項において、前記Ｃの含有量は、質量％で０．０７〜０．１５であることを特徴とする。
これらの蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品用のＮｉ基鋳造合金によれば、上記した組成成分範囲で構成されることで、従来の蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品用のＮｉ基鋳造合金における鋳造性や溶接性を維持しつつ、高温強度が向上する。
また、高温蒸気が導入される蒸気タービンプラントにおいて、少なくとも所定部位を上記したいずれか１つのＮｉ基鋳造合金で構成しても良い。この蒸気タービン用のタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品によれば、高温強度が向上し、高温環境下においても高い信頼性を有する。
本発明によれば、造性及び溶接性などの製造性を維持しつつ、クリープ破断強度の向上と、熱膨張係数の適正化を図ることのできるＮｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品を提供できる。
以下、本発明の一実施の形態を説明する。本発明に係る一実施の形態のＮｉ基鋳造合金は、以下に示す組成成分範囲で構成される。なお、以下の説明において組成成分を表す％は、特に明記しない限り質量％とする。
（Ｍ１）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ３）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ４）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ５）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ６）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ７）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ８）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ９）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１０）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１１）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１２）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１３）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１４）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１５）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１６）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１７）上記のＭ２、Ｍ６〜Ｍ８、Ｍ１２〜Ｍ１４、Ｍ１６のいずれかにおいて、前記Ａｌの含有量は、質量％で０．２〜０．３であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１８）上記のＭ２、Ｍ６〜Ｍ８、Ｍ１２〜Ｍ１４、Ｍ１６のいずれかにおいて、前記Ｔｉの含有量は、質量％で０．５〜２．０であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ１９）上記のＭ３、Ｍ６、Ｍ９、Ｍ１０、Ｍ１２、Ｍ１３、Ｍ１５、Ｍ１６のいずれかにおいて、前記ＮｂおよびＴａの１種または２種の含有量は、質量％でＮｂ＋Ｔａ／２が１．０〜２．５であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２０）上記のＭ４、Ｍ７、Ｍ９、Ｍ１１、Ｍ１２、Ｍ１４〜Ｍ１６のいずれかにおいて、前記Ｂの含有量は、質量％で０．００２〜０．０１５であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２１）上記のＭ５、Ｍ８、Ｍ１０、Ｍ１１、Ｍ１３〜Ｍ１６のいずれかにおいて、前記Ｚｒの含有量は、質量％で０．０２〜０．１０であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２２）上記のＭ１〜Ｍ２１のいずれかにおいて、前記Ｃｏの含有量は、質量％で７〜１７であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２３）上記のＭ１〜Ｍ２２のいずれかにおいて、前記Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上の含有量は、質量％でＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２が１３〜２０であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２４）上記のＭ１〜Ｍ２３のいずれかにおいて、前記Ｃｒの含有量は、質量％で１８〜２３であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２５）上記のＭ１〜Ｍ２４のいずれかにおいて、前記Ｆｅの含有量は、質量％で５以下であるＮｉ基鋳造合金。
（Ｍ２６）上記のＭ１〜Ｍ２５のいずれかにおいて、前記Ｃの含有量は、質量％で０．００７〜０．１５であるＮｉ基鋳造合金。
上記した組成成分範囲のＮｉ基鋳造合金は、運転時の温度が６８０〜７５０℃となる蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品を構成する材料として好適である。ここで、蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品のすべての部位をこのＮｉ基鋳造合金で構成しても、また、特に高温となる蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品の一部の部位をこのＮｉ基鋳造合金で構成しても良い。
また、上記した組成成分範囲のＮｉ基鋳造合金は、従来のＮｉ基鋳造合金における鋳造性や溶接性等の加工性を維持しつつ、高温強度を向上させることができる。すなわち、このＮｉ基鋳造合金を用いて蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品を構成することで、タービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品の高温強度を向上させることができ、高温環境下においても高い信頼性を有するタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品を製作することができる。また、蒸気タービンのタービンケーシングやバルブケーシングなどの鋳造部品を製作する際、従来のＮｉ基鋳造合金の鋳造性や溶接性などの加工性を維持することができる。
次に、上記した本発明に係るＮｉ基鋳造合金における各組成成分範囲の限定理由を説明する。
（１）Ｃ（炭素）
Ｃは、強化相であるＭ23Ｃ6型炭化物の構成元素として有用であり、特に６５０℃以上の高温環境下では、蒸気タービンの運転中にＭ23Ｃ6型炭化物を析出させ、合金のクリープ強度を維持させる要因の一つとなる。また、結晶粒の粗大化も防止する。また、鋳造時の溶湯の流動性を確保する効果も併せ持つ。Ｃの含有率が０．０５％未満の場合には、炭化物の十分な析出量を確保できないとともに、鋳造時の溶湯の流動性が著しく低下する。一方、Ｃの含有率が０．２％を超えると、大型鋳造品製作時の成分偏析傾向が増加するとともに脆化相であるＭ６Ｃ型炭化物の生成を促進し、耐食性や延性の低下を引き起こす。そのため、Ｃの含有率を０．０５〜０．２％とした。さらに好ましくは０．０７〜０．１５％である。
（２）Ｃｒ（クロム）
Ｃｒは、オーステナイト母相に固溶し、固溶強化するだけでなく、耐酸化性や耐食性を高めるのに不可欠な元素である。さらにＭ23Ｃ6型炭化物の構成元素として不可欠であり、特に６５０℃以上の高温環境下では、蒸気タービンの運転中にＭ23Ｃ6型炭化物を析出させることで、合金のクリープ強度が維持される。また、Ｃｒは、高温蒸気環境下における耐酸化性を高める。Ｃｒの含有率が１５％未満の場合には、耐酸化性が低下する。一方、Ｃｒの含有率が２５％を超えると、Ｍ23Ｃ6型炭化物の析出を著しく促進することによって粗大化傾向を高め、高温長時間で強度や延性の低下を引き起こす。また、Ｃｒは合金の熱膨張係数を増加させるため、高温用機器設計において添加量は低めの方が好ましい。そのため、Ｃｒの含有率を１５〜２５％とした。さらに好ましくは１８〜２３％である。
（３）Ｃｏ（コバルト）
Ｃｏは、オーステナイト母相内に固溶して高温強度を向上させる。また、γ’相［Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）］にも固溶し、γ’相を強化するとともにγ’相の析出量も増加させる効果を有する。しかしながら、Ｃｏの含有率が２０％を超えると、金属間化合物相を生成し、機械的強度を低下させるとともに、合金のコストアップ要因にもなる。一方、Ｃｏの含有率が５％未満の場合には、機械的強度が低下する。そのため、Ｃｏの含有率を５〜２０％とした。さらに好ましくは７〜１７％である。
（４）Ｍｏ（モリブデン）、Ｗ（タングステン）、Ｒｅ（レニウム）
Ｍｏ、Ｗ、Ｒｅはいずれも、オーステナイト母相内に固溶して高温強度を向上させる。また、Ｍ23Ｃ6型炭化物中に一部が置換することによって炭化物の安定性を高める。さらに、合金の熱膨張係数を下げる効果があり、高温用機器設計において有用である。Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２の含有率が８％未満の場合には、上記の効果が少なく、Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２の含有率が２５％を超えると、大型鋳造品製作時の成分偏析傾向が増加するとともに、脆化相であるＭ６Ｃ型炭化物の生成を促進して、延性の低下を引き起こす。そのため、Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２の含有率を８〜２５％とした。さらに好ましくは１３〜２０％である。
（５）Ａｌ（アルミニウム）
Ａｌは、Ｎｉとともにγ’相［Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）］を生成し、析出によるＮｉ基鋳造合金の高温強度を向上させる。また、耐高温腐食性の向上にも効果がある。Ａｌの含有率が０．１％未満の場合には、γ’相の析出が不十分で強化に効かず、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａが多量に存在するとγ’相が不安定になり、η相（Ｎｉ3Ｔｉ）やδ相［Ｎｉ3（Ｎｂ，Ｔａ）］が析出して脆化する。一方、多量の添加では、鋳造時に多量の共晶γ’相が析出し、高温強度の低下や鋳造割れの原因になる。そのため、Ａｌの含有率を０．１〜０．４％とした。さらに好ましくは０．２〜０．３％である。
（６）Ｔｉ（チタン）
Ｔｉは、Ａｌと同様、Ｎｉとともにγ’相［Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）］を生成し、析出によるＮｉ基鋳造合金の高温強度を向上させる。さらに、合金の熱膨張係数を下げる効果があり、高温用機器設計において有用である。Ｔｉの含有率が０．１％未満の場合には、上記した効果が発揮されず、Ｔｉの含有率が２．５％を超えると、脆化相のη相（Ｎｉ3Ｔｉ）の析出を助長し、高温強度の低下と欠き感受性を増大させる。そのため、Ｔｉの含有率を０．１〜２．５％とした。さらに好ましくは、０．５〜２．０％である。
（７）Ｂ（ホウ素）
Ｂは、結晶粒界に入り込み、高温強度を向上させる。また、Ｔｉの量が多い場合は、脆化相のη相（Ｎｉ3Ｔｉ）の析出を抑制し、高温強度および延性の低下を防止する。さらに、ＢはＣｒなどとホウ化物を形成するが、このホウ化物は融点が低いため、固液共存温度域が広がり、鋳造性が向上する。Ｂの含有率が０．００１％未満の場合には、上記した効果が発揮されず、Ｂの含有率が０．０２％を超えると、粒界脆化を招き、高温強度および靭性の低下を生ずる可能性がある。そのため、Ｂの含有率を０．００１〜０．０２％とした。さらに好ましくは、０．００２〜０．０１５％である。
（８）Ｎｂ（ニオブ）、Ｔａ（タンタル）
ＮｂやＴａは、γ’相［Ｎｉ３（Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）］に固溶し、高温強度を高め、γ’相の粗大化を抑制して、析出強度を安定させる。また、Ｃと結合して炭化物を形成することによっても高温強度向上に寄与する。Ｎｂ＋Ｔａ／２の含有量が０．５％未満の場合には、上記した効果が発揮されず、Ｎｂ＋Ｔａ／２の含有量が５％を超えると、δ相［Ｎｉ３（Ｎｂ，Ｔａ）］が析出して脆化する。そのため、Ｎｂ＋Ｔａ／２の含有量を０．５％〜５％とした。さらに好ましくは、１％〜２．５％である。
（９）Ｚｒ（ジルコニウム）
Ｚｒは、Ｂと同様に、結晶粒界に入り込み、高温強度を向上させる。また、Ｃと結合して炭化物を形成し、高温強度の向上に寄与する。Ｚｒの含有量が０．０１％未満では、上述した効果が発揮されず、Ｚｒの含有量が０．２％を超えると、逆に高温強度が低下するとともに、延性の低下も引き起こされる。そのため、Ｚｒの含有量を０．０１〜０．２％とした。さらに好ましくは、０．０２〜０．１％である。
（１０）Ｆｅ（鉄）
Ｆｅは、Ｎｉ基超合金鋳造品においては、合金のコスト低減に貢献する。ただし、多量に添加すると、高温強度の低下を引き起こすだけでなく、合金の熱膨張係数の増加につながり、高温用機器設計において不利になる。そのため、Ｆｅの含有量は１０％以下とした。さらに好ましくは、５％以下である。
（１１）Ｓｉ（ケイ素）
Ｓｉは、溶解精錬時の脱酸剤として有用である。耐酸化性も改善する。ただし、含有量が多過ぎると、延性の低下を引き起こす。適正なＳｉ含有量は０．０１〜１％とした。さらに好ましくは、０．０２〜０．５％である。
（１２）Ｍｎ（マンガン）
Ｍｎは、Ｓｉと同様に、溶解精錬時の脱酸剤として有用である。ただし、含有量が多過ぎると、高温酸化特性の低下や、η相（Ｎｉ3Ｔｉ）の析出による延性の低下が引き起こされる。適正なＭｎ含有量は０．０１〜１％とした。さらに好ましくは、０．１〜０．３％である。
以下に、本発明に係るＮｉ基鋳造合金が、機械的特性（高温強度の代表的な特性であるクリープ破断強度およびクリープ破断伸び）、耐水蒸気酸化、低熱膨張係数および溶接性に優れていることを説明する。
（試料の化学組成）
表１は、本発明に係るＮｉ基鋳造合金が、機械的特性（クリープ破断強度およびクリープ破断伸び）、耐水蒸気酸化、低熱膨張係数および溶接性に優れていることを説明するための評価に用いた各種試料の化学組成を示す。これらの試料に所定の熱処理を施した。表１には、試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９の本発明に係るＮｉ基鋳造合金の実施例、および試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．１１の比較例が記載されている。比較例は本発明の化学組成範囲にないＮｉ基鋳造合金であり、そのうち、試料Ｎｏ．１は従来鋳造合金であるインコネル６１７相当の化学組成、試料Ｎｏ．２は従来合金であるインコネル６２５相当の化学組成を有する。
Figure 2009280858
（クリープ破断試験）
クリープ破断試験では、表１に示す化学組成を有する実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９、および比較例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．１１のＮｉ基鋳造合金各２０ｋｇを大気溶解炉にて溶解し、金型に鋳込み、凝固した鋳塊から所定のサイズの試験片を作製した。各試料に対して、７００℃、２５０ＭＰａの条件でクリープ破断試験を実施した。クリープ破断試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２７１（金属材料のクリープ及びクリープ破断試験方法）に基づいて実施した。クリープ破断試験で得られる特性として得られるクリープ破断時間（ｈｒ）およびクリープ破断伸び（％）を表２に示す。実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれも従来鋳造合金である比較例の試料Ｎｏ．１（インコネル６１７相当）および比較例の試料Ｎｏ．２（インコネル６２５相当）に比べてクリープ破断時間が大幅に増加し、クリープ破断強度の向上がなされていることが明らかである。また、Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２において本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．５や、Ｔｉにおいて本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．７に比較して、実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれもクリープ破断時間が大幅に増加し、クリープ破断強度の向上がなされている。一方、Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２、Ｔｉ、Ｎｂ＋Ｔａ／２において本発明の化学組成範囲の上限を上回った、それぞれ比較例Ｎｏ．６、比較例Ｎｏ．８、比較例Ｎｏ．９は、いずれもクリープ破断時間の向上が見られたが、逆にクリープ破断伸びの低下が顕著であった。
Figure 2009280858
（水蒸気酸化試験）
水蒸気酸化試験では、クリープ破断試験と同様に、表１に示す化学組成を有する実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９、および比較例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．１１のＮｉ基鋳造合金から、幅１０ｍｍ、長さ１５ｍｍ、厚さ３ｍｍの試験片を採取し、７００℃の水蒸気環境中で３０００時間暴露して、暴露前後の酸化増量（ｍｇ／ｃｍ2）を測定した。その結果を表２に示す。実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれも従来鋳造合金である比較例の試料Ｎｏ．１（インコネル６１７相当）および比較例の試料Ｎｏ．２（インコネル６２５相当）と同等の水蒸気酸化増量であり、良好な耐水蒸気酸化特性を有することがわかった。しかし、Ｃｒにおいて本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．３に比較すると、実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれも大幅に水蒸気酸化増量が低下し、耐水蒸気酸化特性の向上が顕著であった。
（平均熱膨張係数測定）
平均熱膨張係数測定では、クリープ破断試験や水蒸気酸化試験と同様に、表１に示す化学組成を有する実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９、および比較例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．１１のＮｉ基鋳造合金から、直径５ｍｍ、長さ１９ｍｍの丸棒の試験片を採取し、理学電気製熱機械分析装置を使用して測定した。標準試料として石英を使用し、昇温速度５℃／分の条件で、室温から７００℃までの平均熱膨張係数を示差膨張方式によって測定した。その結果を表２に示す。実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれも従来鋳造合金である比較例の試料Ｎｏ．１（インコネル６１７相当）および比較例の試料Ｎｏ．２（インコネル６２５相当）に比べて室温から７００℃までの平均熱膨張係数が低下していることが明らかである。また、Ｃｒにおいて本発明の化学組成範囲の上限を上回った比較例Ｎｏ．４や、Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２において本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．５に比較して、実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれも室温から７００℃までの平均熱膨張係数が低下していることが明らかであった。
（溶接性試験）
溶接性試験では、クリープ破断試験、水蒸気酸化試験や平均熱膨張係数測定と同様に、表１に示す化学組成を有する実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９、および比較例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．１１のＮｉ基鋳造合金から、長さ１５０ｍｍ×幅８０ｍｍ×厚さ２０ｍｍの平板を製作し、その板面に所定の溶接棒により３パスの溶接を行い、その後、溶接ビードに垂直な５断面について割れ発生の有無を調査した。その結果を表２に示す。５断面のいずれにおいても割れの発生が認められなかった場合、割れ発生の有無は「無」、５断面のいずれか１断面以上に割れの発生が認められた場合、割れ発生の有無は「有」と記載した。実施例の試料Ｎｏ．１〜試料Ｎｏ．２９は、いずれも「無」であった。また、従来鋳造合金である比較例の試料Ｎｏ．１（インコネル６１７相当）および比較例の試料Ｎｏ．２（インコネル６２５相当）も「無」であった。さらに、Ｃｒにおいて本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．３、上限を上回った比較例Ｎｏ．４、Ｍｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２において本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．５、上限を上回った比較例Ｎｏ．６およびＴｉにおいて本発明の化学組成範囲の下限を下回った比較例Ｎｏ．７は、いずれも「無」であったが、Ｔｉにおいて本発明の化学組成範囲の上限を上回った比較例Ｎｏ．８、Ｎｂ＋Ｔａ／２において本発明の化学組成範囲の上限を上回った比較例Ｎｏ．９、Ｂにおいて本発明の化学組成範囲の上限を上回った比較例Ｎｏ．１０およびＺｒにおいて本発明の化学組成範囲の上限を上回った比較例Ｎｏ．１１は、いずれも「有」であった。

Claims (28)

  1. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  2. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  3. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  4. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  5. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  6. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  7. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  8. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  9. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  10. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  11. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  12. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  13. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  14. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  15. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  16. 質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２、Ｓｉ：０．０１〜１、Ｍｎ：０．０１〜１、Ｃｏ：５〜２０、Ｆｅ：１０以下、Ｃｒ：１５〜２５、Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上をＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２：８〜２５、Ａｌ：０．１〜０．４、Ｔｉ：０．１〜２．５、ＮｂおよびＴａの１種または２種をＮｂ＋Ｔａ／２：０．５〜５、Ｂ：０．００１〜０．０２、Ｚｒ：０．０１〜０．２を含有し、残部がＮｉおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  17. 請求項２、６、７、８、１２、１３、１４、１６のいずれか1項において、前記Ａｌの含有量は、質量％で０．２〜０．３であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  18. 請求項２、６、７、８、１２、１３、１４、１６のいずれか1項において、前記Ｔｉの含有量は、質量％で０．５〜２．０であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  19. 請求項３、６、９、１０、１２、１３、１５、１６のいずれか1項において、前記ＮｂおよびＴａの１種または２種の含有量は、質量％でＮｂ＋Ｔａ／２が１．０〜２．５であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  20. 請求項４、７、９、１１、１２、１４、１５、１６のいずれか1項において、前記Ｂの含有量は、質量％で０．００２〜０．０１５であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  21. 請求項５、８、１０、１１、１３、１４、１５、１６のいずれか1項において、前記Ｚｒの含有量は、質量％で０．０２〜０．１０であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  22. 請求項１〜２１のいずれか1項において、前記Ｃｏの含有量は、質量％で７〜１７であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  23. 請求項１〜２２のいずれか1項において、前記Ｍｏ、ＷおよびＲｅの１種または２種以上の含有量は、質量％でＭｏ＋（Ｗ＋Ｒｅ）／２が１３〜２０であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  24. 請求項１〜２３のいずれか1項において、前記Ｃｒの含有量は、質量％で１８〜２３であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  25. 請求項１〜２４のいずれか1項において、前記Ｆｅの含有量は、質量％で５以下であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  26. 請求項１〜２５のいずれか1項において、前記Ｃの含有量は、質量％で０．０７〜０．１５であることを特徴とするＮｉ基鋳造合金。
  27. 蒸気タービンの鋳造部品に適用されることを特徴とする請求項１〜２６のいずれか１項に記載のＮｉ基鋳造合金。
  28. 高温蒸気が導入される蒸気タービンプラントの蒸気タービン用鋳造部品であって、少なくとも一部が、請求項１〜２６のいずれか１項に記載されたＮｉ基鋳造合金からなることを特徴とする蒸気タービン用鋳造部品。
JP2008133495A 2008-05-21 2008-05-21 Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品 Active JP5248197B2 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008133495A JP5248197B2 (ja) 2008-05-21 2008-05-21 Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品
US12/469,383 US9238853B2 (en) 2008-05-21 2009-05-20 Nickel-base casting superalloy and cast component for stream turbine using the same as material
EP09160757.2A EP2128283B1 (en) 2008-05-21 2009-05-20 Nickel-base casting superalloy and cast component for steam turbine using the same
AU2009202006A AU2009202006B2 (en) 2008-05-21 2009-05-21 Nickel-base casting superalloy and cast component for steam turbine using the same as material
CN2009101389660A CN101586203B (zh) 2008-05-21 2009-05-21 Ni基铸造合金及以该合金为材料的蒸汽涡轮机用铸造部件
CN2011100621179A CN102168209A (zh) 2008-05-21 2009-05-21 Ni基铸造合金及以该合金为材料的蒸汽涡轮机用铸造部件
CN2011100626435A CN102094141B (zh) 2008-05-21 2009-05-21 Ni基铸造合金及以该合金为材料的蒸汽涡轮机用铸造部件

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2008133495A JP5248197B2 (ja) 2008-05-21 2008-05-21 Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2009280858A true JP2009280858A (ja) 2009-12-03
JP5248197B2 JP5248197B2 (ja) 2013-07-31

Family

ID=41056987

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2008133495A Active JP5248197B2 (ja) 2008-05-21 2008-05-21 Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品

Country Status (5)

Country Link
US (1) US9238853B2 (ja)
EP (1) EP2128283B1 (ja)
JP (1) JP5248197B2 (ja)
CN (3) CN101586203B (ja)
AU (1) AU2009202006B2 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014095101A (ja) * 2012-11-07 2014-05-22 Hitachi Ltd Ｎｉ基鋳造合金及びそれを用いた蒸気タービン鋳造部材
CN104862589A (zh) * 2015-06-10 2015-08-26 武汉钢铁(集团)公司 一种低温焊接性能优良的风电塔筒用钢及生产方法

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5566758B2 (ja) 2009-09-17 2014-08-06 株式会社東芝 鍛造又は圧延用Ｎｉ基合金およびそれを材料とする蒸気タービン用部品
US9138963B2 (en) * 2009-12-14 2015-09-22 United Technologies Corporation Low sulfur nickel base substrate alloy and overlay coating system
US20130177438A1 (en) * 2012-01-06 2013-07-11 General Electric Company Sectioned rotor, a steam turbine having a sectioned rotor and a method for producing a sectioned rotor
CN103966476B (zh) * 2013-02-01 2017-07-07 中国科学院金属研究所 一种性能优异的抗熔盐腐蚀的镍基高温合金
US10266926B2 (en) 2013-04-23 2019-04-23 General Electric Company Cast nickel-base alloys including iron
CN104946932B (zh) * 2014-03-25 2018-04-20 新日铁住金株式会社 奥氏体系耐热合金管的制造方法以及利用该制造方法制造的奥氏体系耐热合金管
CN104762530A (zh) * 2014-05-21 2015-07-08 北京北冶功能材料有限公司 一种碳化物强化的高性能镍基铸造高温合金
CN105420638B (zh) * 2015-11-20 2017-03-29 钢铁研究总院 700℃超超临界锅炉水冷壁用耐热合金及管材制造方法
CN105648277A (zh) * 2016-03-23 2016-06-08 四川六合锻造股份有限公司 一种耐高温合金材料、其制备方法及其应用
CN105695842A (zh) * 2016-04-20 2016-06-22 苏州市相城区明达复合材料厂 一种铸造用表面强化高耐磨耐蚀镍基合金
US10844465B2 (en) 2017-08-09 2020-11-24 Garrett Transportation I Inc. Stainless steel alloys and turbocharger kinematic components formed from stainless steel alloys
CN109136655B (zh) * 2018-08-24 2020-10-23 四川六合特种金属材料股份有限公司 一种性能优异的Ni基高温合金及其制备方法
CN113234961B (zh) * 2021-03-05 2022-04-26 北京钢研高纳科技股份有限公司 一种耐1100℃高温抗氧化燃烧室合金及其制备方法
CN114182153B (zh) * 2021-11-26 2022-11-18 北冶功能材料(江苏)有限公司 一种镍基合金及其制备方法与应用

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005097689A (ja) * 2003-09-25 2005-04-14 Toshiba Corp 耐熱合金部品素材
JP2006307280A (ja) * 2005-04-28 2006-11-09 Toshiba Corp 蒸気タービン発電設備

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB783955A (en) 1952-06-30 1957-10-02 Jessop William & Sons Ltd Improvements in or relating to nickel-chromium-cobalt alloys
GB770909A (en) * 1954-06-18 1957-03-27 Rolls Royce Alloys for gas-turbine engines
GB1264006A (en) 1969-05-21 1972-02-16 Carondelet Foundry Co Corrosion-resistant alloy
BE788719A (fr) * 1971-09-13 1973-01-02 Cabot Corp Alliage a base de nickel resistant a l'oxydation aux temperatures elevees et thermiquement stables
US3785877A (en) * 1972-09-25 1974-01-15 Special Metals Corp Treating nickel base alloys
US4110110A (en) * 1975-08-27 1978-08-29 Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha Nickel-base alloy excellent in corrosion resistance at high temperatures
JPS53108022A (en) * 1977-03-04 1978-09-20 Hitachi Ltd Iron-nickel-chromium-molybdenum alloy of high ductility
JPS5582737A (en) * 1978-12-15 1980-06-21 Hitachi Ltd Gas turbine nozzle material
US4253884A (en) * 1979-08-29 1981-03-03 Special Metals Corporation Treating nickel base alloys
US4302256A (en) * 1979-11-16 1981-11-24 Chromalloy American Corporation Method of improving mechanical properties of alloy parts
US5556594A (en) * 1986-05-30 1996-09-17 Crs Holdings, Inc. Corrosion resistant age hardenable nickel-base alloy
US5080734A (en) * 1989-10-04 1992-01-14 General Electric Company High strength fatigue crack-resistant alloy article
US5372662A (en) * 1992-01-16 1994-12-13 Inco Alloys International, Inc. Nickel-base alloy with superior stress rupture strength and grain size control
US5476555A (en) * 1992-08-31 1995-12-19 Sps Technologies, Inc. Nickel-cobalt based alloys
FR2704748B1 (fr) 1993-05-04 1995-06-16 Zagame Andre Ceinture de contention dorso-abdominale.
US5516485A (en) * 1994-03-17 1996-05-14 Carondelet Foundry Company Weldable cast heat resistant alloy
JP3559681B2 (ja) 1997-05-14 2004-09-02 株式会社日立製作所 蒸気タービン翼およびその製造方法
US6302649B1 (en) 1999-10-04 2001-10-16 General Electric Company Superalloy weld composition and repaired turbine engine component
JP2003013161A (ja) 2001-06-28 2003-01-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd オーステナイト系低熱膨張Ｎｉ基超合金およびその製造方法
JP3753143B2 (ja) 2003-03-24 2006-03-08 大同特殊鋼株式会社 Ｎｉ基超耐熱鋳造合金およびそれを材料とするタービンホイール
JP4123064B2 (ja) 2003-06-13 2008-07-23 株式会社日立製作所 蒸気タービンロータおよび蒸気タービンプラント
JP2005068505A (ja) 2003-08-26 2005-03-17 Daido Steel Co Ltd 歯間ブラシ用高強度高耐食Ｎｉ基合金線材
JP4430974B2 (ja) * 2004-04-27 2010-03-10 大同特殊鋼株式会社 低熱膨張Ｎｉ基超合金の製造方法
JP4672433B2 (ja) 2005-05-17 2011-04-20 株式会社東芝 耐熱鋳造合金およびその製造方法
EP1835040A1 (de) 2006-03-17 2007-09-19 Siemens Aktiengesellschaft Schweisszusatzwekstoff, Verwendung des Schweisszusatzwekstoffes, Verfahren zum Schweissen und Bauteil
JP4417977B2 (ja) 2007-04-25 2010-02-17 株式会社日立製作所 ガスタービン翼およびその製造方法
JP2009084684A (ja) * 2007-09-14 2009-04-23 Toshiba Corp 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005097689A (ja) * 2003-09-25 2005-04-14 Toshiba Corp 耐熱合金部品素材
JP2006307280A (ja) * 2005-04-28 2006-11-09 Toshiba Corp 蒸気タービン発電設備

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014095101A (ja) * 2012-11-07 2014-05-22 Hitachi Ltd Ｎｉ基鋳造合金及びそれを用いた蒸気タービン鋳造部材
CN104862589A (zh) * 2015-06-10 2015-08-26 武汉钢铁(集团)公司 一种低温焊接性能优良的风电塔筒用钢及生产方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2128283B1 (en) 2015-03-04
AU2009202006B2 (en) 2011-05-19
CN102094141B (zh) 2013-06-26
US20090291016A1 (en) 2009-11-26
CN102094141A (zh) 2011-06-15
EP2128283A3 (en) 2011-09-07
CN101586203A (zh) 2009-11-25
AU2009202006A1 (en) 2009-12-17
US9238853B2 (en) 2016-01-19
EP2128283A2 (en) 2009-12-02
JP5248197B2 (ja) 2013-07-31
CN101586203B (zh) 2012-11-14
CN102168209A (zh) 2011-08-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5248197B2 (ja) Ｎｉ基鋳造合金およびそれを材料とする蒸気タービン用鋳造部品
JP5566758B2 (ja) 鍛造又は圧延用Ｎｉ基合金およびそれを材料とする蒸気タービン用部品
JP5127749B2 (ja) 蒸気タービンのタービンロータ用Ｎｉ基合金およびそれを用いた蒸気タービンのタービンロータ
JP2009084684A (ja) 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ
JP6223743B2 (ja) Ｎｉ基合金の製造方法
US8956471B2 (en) Nickel based alloy for forging
US9878403B2 (en) Ni-based alloy for welding material and welding wire, rod and power
JP5395516B2 (ja) 蒸気タービンのタービンロータ用ニッケル基合金及び蒸気タービンのタービンロータ
JP2012255424A (ja) 蒸気タービンの鋳造用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鋳造部品
JP2010150585A (ja) 高温強度特性、鋳造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鋳造部品用のＮｉ基合金、蒸気タービンのタービンケーシング、蒸気タービンのバルブケーシング、および蒸気タービンのノズルボックス、および蒸気タービンの配管
JP2010150586A (ja) 高温強度特性、鍛造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鍛造部品用のＮｉ基合金、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、および蒸気タービン用配管
JP5578916B2 (ja) 蒸気タービンの鋳造部品用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鋳造部品
JP4805803B2 (ja) Ｎｉ基合金およびタービンロータ
JP4635065B2 (ja) 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ
JP2014109053A (ja) オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品
JP5646521B2 (ja) 蒸気タービンの鋳造用Ｎｉ基合金および蒸気タービン用鋳造部品
JP5550298B2 (ja) 蒸気タービンの鍛造部品用のＮｉ基合金、蒸気タービンのタービンロータ、蒸気タービンの動翼、蒸気タービンの静翼、蒸気タービン用螺合部材、および蒸気タービン用配管
JP2010235985A (ja) 高温強度特性、鍛造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鍛造部品用Ｎｉ基合金、並びに蒸気タービン用部材
JP2012117379A (ja) 蒸気タービンの鋳造用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鋳造部品
JP6062326B2 (ja) 鋳造用Ｎｉ基合金およびタービン鋳造部品
JP4585578B2 (ja) 蒸気タービンのタービンロータ用のＮｉ基合金および蒸気タービンのタービンロータ
JP2010242156A (ja) 高温強度特性、鋳造性および溶接性に優れた、蒸気タービンの鋳造部品用Ｎｉ基合金、並びに蒸気タービン用部材
JP2012057215A (ja) 蒸気タービンの鋳造部品用Ｎｉ基合金および蒸気タービンの鋳造部品
WO2016142963A1 (ja) オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20101206

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20120614

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20120726

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20120807

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20121001

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20121023

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130121

A911 Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911

Effective date: 20130128

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130212

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130227

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20130319

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20130410

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5248197

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160419

Year of fee payment: 3