JP2009262137A - プレート式反応器を用いた反応生成物の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】触媒が充填されたプレート式反応器に反応原料を供給し、該反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法において、反応によって生じる熱を適切に制御することでホットスポットを防ぎ、触媒の損傷を防止しつつ目的反応物の収率を向上させる新規な方法を提供すること。
【解決手段】円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法であって、伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする、反応生成物を製造する製造方法。
【選択図】なし
【解決手段】円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法であって、伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする、反応生成物を製造する製造方法。
【選択図】なし
Description
本発明は、触媒が充填されたプレート式反応器に反応原料を供給し、該反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法に関する。
現在、接触気相酸化反応を利用し、不飽和脂肪酸等の反応物を製造する製造方法においては、工業的及び実用的な見地から、管式熱交換器形状の多管式反応器が用いられている（例えば、特許文献１及び特許文献２）。該多管式反応器を用いた反応物の製造方法では、通常数千本から数万本の円筒状反応管にリング状、ペレット状或いは球状の固体触媒を充填し、反応管の外側のシェル内に熱媒体を供給し該熱媒体の温度を調節することによって触媒層温度が制御されてきた。この様な多管式反応管を用いて接触気相酸化反応を実施する場合、反応管内の全反応帯域のうち、反応ガス入口から１／３の反応帯領域での反応量が最大であり、触媒層内の温度分布は図１に示すようになる。
しかしながら、反応熱を除熱するための伝熱面積は、反応管表面積で決定されるため全反応帯域で同じである。また、熱媒体が供給されるシェル側の温度はできる限り均一温度になるように工夫され、大多数の反応管を極力同じ温度で反応させる様に、反応管に対する直角の面上では、同じ熱媒温度を保つように熱媒体の供給方法や流動状態が工夫改良されてきた。従って、反応熱を除熱或いは加熱する効果が、反応管の全反応帯域で同じに設計されている。
然るに、反応量の大きい反応ガス入口付近の反応帯域では、反応に伴う反応熱の除去が充分でない。結果、該反応熱が触媒層に蓄積されて、触媒の一部の温度を著しく上昇させ（以下、ホットスポットともいう）、極端な場合には、触媒が損傷を受けることがある。
然るに、反応量の大きい反応ガス入口付近の反応帯域では、反応に伴う反応熱の除去が充分でない。結果、該反応熱が触媒層に蓄積されて、触媒の一部の温度を著しく上昇させ（以下、ホットスポットともいう）、極端な場合には、触媒が損傷を受けることがある。
酸化反応の様に反応による発熱が著しく大きい場合には、特に反応ガス入口付近の反応帯域での触媒層の温度が著しく高温となり、ホットスポットが形成されやすいという問題点があった。触媒層内にホットスポットが形成されると触媒表面の温度上昇のために、当該反応帯域での触媒の劣化促進、及び反応の選択性の低下を引き起こし、目的物の生成量が減少する。
一方、上記多管式反応器の問題点を解決するために、特許文献３には、反応熱量の大きい接触気相酸化反応に用いたとしても、触媒層内の温度上昇を抑えホットスポットの形成を防止し、当該触媒層に充填された触媒の劣化を防ぐことによって触媒寿命の延長を可能ならしめるとともに、反応の選択性を最適に保つことが可能な、プレート型触媒反応器が提案されている。
上記提案には、プレート式反応器の構造とその接触気相酸化反応への応用については記述されているが、反応によって生じる熱を適切に制御しホットスポットを防ぎ、触媒の損傷を防止し、かつ、目的反応物の収量及び製造量を向上させる方法については何ら言及されていない。
上記提案には、プレート式反応器の構造とその接触気相酸化反応への応用については記述されているが、反応によって生じる熱を適切に制御しホットスポットを防ぎ、触媒の損傷を防止し、かつ、目的反応物の収量及び製造量を向上させる方法については何ら言及されていない。
本発明の課題は、触媒が充填されたプレート式反応器に反応原料を供給し、該反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法において、反応によって生じる熱を適切に制御することでホットスポットを防ぎ、触媒の損傷を防止しつつ目的反応物の収率を向上させる新規な方法を提供することにある。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を行い、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成された伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法において、伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路内の熱媒体の流れ方向に着目し、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の要旨は以下の通りである。
［１］ 円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、前記両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、前記反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法であって、前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする、反応生成物を製造する製造方法。
［２］ 前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給され、前記熱媒体の折り返し数が１以上１９以下であることを特徴とする、［１］に記載の製造方法。
［３］ 熱媒体を反応原料の流れに対して十字流の方向に流すことを特徴とする、［１］又は［２］に記載の製造方法。
［４］ 前記反応原料が、エチレン；炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる少なくとも１種、又は、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる少なくとも１種；炭素数４以上の脂肪族炭化水素又はベンゼン；キシレン又はナフタレン；オレフィン；カルボニル化合物；クメンハイドロパーオキサイド；ブテン；エチルベンゼンであり、前記反応原料に対応する前記反応生成物が、それぞれ、酸化エチレン；炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド及び炭素数３及び４の不飽和脂肪酸の少なくとも一方；マレイン酸；フタル酸；パラフィン；アルコール；アセトン及びフェノール；ブタジエン；スチレンである、［１］から［３］のいずれか一に記載の製造方法。
［５］ 前記反応原料が、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる少なくとも１種、又は、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる少なくとも１種であり、前記反応生成物が、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド及び炭素数３及び４の不飽和脂肪酸の少なくとも一方である、［１］から［４］のいずれか一に記載の製造方法。
［２］ 前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給され、前記熱媒体の折り返し数が１以上１９以下であることを特徴とする、［１］に記載の製造方法。
［３］ 熱媒体を反応原料の流れに対して十字流の方向に流すことを特徴とする、［１］又は［２］に記載の製造方法。
［４］ 前記反応原料が、エチレン；炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる少なくとも１種、又は、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる少なくとも１種；炭素数４以上の脂肪族炭化水素又はベンゼン；キシレン又はナフタレン；オレフィン；カルボニル化合物；クメンハイドロパーオキサイド；ブテン；エチルベンゼンであり、前記反応原料に対応する前記反応生成物が、それぞれ、酸化エチレン；炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド及び炭素数３及び４の不飽和脂肪酸の少なくとも一方；マレイン酸；フタル酸；パラフィン；アルコール；アセトン及びフェノール；ブタジエン；スチレンである、［１］から［３］のいずれか一に記載の製造方法。
［５］ 前記反応原料が、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる少なくとも１種、又は、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる少なくとも１種であり、前記反応生成物が、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド及び炭素数３及び４の不飽和脂肪酸の少なくとも一方である、［１］から［４］のいずれか一に記載の製造方法。
本発明の好ましい態様によれば、触媒が充填されたプレート式反応器に反応ガスを供給し、該反応ガスを反応させ反応物を製造する製造方法において、反応によって生じる熱を適切に制御することでホットスポットを防ぎ、触媒の損傷を防止しつつ目的反応物の収率を向上させることが可能である。
本発明の製造方法は、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、前記反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法であって、
前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする。
前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする。
また、本発明の製造方法は、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、前記反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法であって、
前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給され、前記熱媒体の折り返し数が１以上１９以下であることを特徴とする。
前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給され、前記熱媒体の折り返し数が１以上１９以下であることを特徴とする。
本発明の製造方法に適用可能な反応は、発熱を伴う反応であれば、特に限定されず、以下に示すものが好適に例示できる。
（１）エチレンと酸素から酸化エチレンを生成する反応、（２）炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種、または、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種、並びに、分子状酸素を含む反応原料混合物から、反応原料を接触気相酸化し、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド、並びに炭素数３及び４の不飽和脂肪酸からなる群から選ばれる少なくとも１種の反応生成物を生成する反応、（３）炭素数４以上の脂肪族炭化水素（例えば、ｎ−ブタン、１−ブテン、２−ブテン、ブタジエン、イソブタン、イソブチレン）又はベンゼンと、酸素からマレイン酸 を生成する反応、（４）キシレン又はナフタレンと酸素からフタル酸を生成する反応、（５）オレフィンの水素化によりパラフィンを生成する反応、（６）カルボニル化合物の水素化によりアルコールを生成する反応、（７）クメンハイドロパーオキサイドの酸分解によりアセトンとフェノールを生成する反応、（８）ブテンの酸化脱水素によりブタジエンを生成する反応、（９）エチルベンゼンの酸化脱水素又は脱水素によりスチレンを生成する反応。
なお、これら反応生成物を得るための反応条件は、公知の反応条件を適用することが可能である。
（１）エチレンと酸素から酸化エチレンを生成する反応、（２）炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種、または、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種、並びに、分子状酸素を含む反応原料混合物から、反応原料を接触気相酸化し、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド、並びに炭素数３及び４の不飽和脂肪酸からなる群から選ばれる少なくとも１種の反応生成物を生成する反応、（３）炭素数４以上の脂肪族炭化水素（例えば、ｎ−ブタン、１−ブテン、２−ブテン、ブタジエン、イソブタン、イソブチレン）又はベンゼンと、酸素からマレイン酸 を生成する反応、（４）キシレン又はナフタレンと酸素からフタル酸を生成する反応、（５）オレフィンの水素化によりパラフィンを生成する反応、（６）カルボニル化合物の水素化によりアルコールを生成する反応、（７）クメンハイドロパーオキサイドの酸分解によりアセトンとフェノールを生成する反応、（８）ブテンの酸化脱水素によりブタジエンを生成する反応、（９）エチルベンゼンの酸化脱水素又は脱水素によりスチレンを生成する反応。
なお、これら反応生成物を得るための反応条件は、公知の反応条件を適用することが可能である。
本発明の製造方法において、反応原料（例えば、反応原料ガス）は、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種、または、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種であることがより好ましい。以下、上記（２）に係る反応、及び該反応に適用される反応原料の例を説明する。
上記炭素数３の炭化水素としては、プロピレン、プロパンが挙げられる。
上記炭素数４の炭化水素としては、イソブチレン、ブタンが挙げられる。
上記炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドとしては、アクロレイン、メタクロレインが挙げられる。
また、上記反応生成物である炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド、並びに炭素数３及び４の不飽和脂肪酸における、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドとしては、アクロレイン、メタクロレインが挙げられ、炭素数３及び４の不飽和脂肪酸としては、アクリル酸、メタクリル酸が挙げられる。上記反応は文献などでもしばしば指摘されているように、ホットスポットが発生しやすいので本発明の製造方法が好適に適用されうる。
上記炭素数３の炭化水素としては、プロピレン、プロパンが挙げられる。
上記炭素数４の炭化水素としては、イソブチレン、ブタンが挙げられる。
上記炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドとしては、アクロレイン、メタクロレインが挙げられる。
また、上記反応生成物である炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド、並びに炭素数３及び４の不飽和脂肪酸における、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドとしては、アクロレイン、メタクロレインが挙げられ、炭素数３及び４の不飽和脂肪酸としては、アクリル酸、メタクリル酸が挙げられる。上記反応は文献などでもしばしば指摘されているように、ホットスポットが発生しやすいので本発明の製造方法が好適に適用されうる。
本発明においては、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種を酸化するときの、反応原料の負荷量が、触媒１リットル当たり１２０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］以上であることが好ましい。上記炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種を酸化するときの、反応原料の負荷量は、触媒１リットル当たり１４０〜２９０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］であることがより好ましく、触媒１リットル当たり１７０〜２５０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］であることが特に好ましい。
また、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種を酸化するときの、反応原料の負荷量が、触媒１リットル当たり１３０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］以上であることが好ましい。上記炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種を酸化するときの、反応原料の負荷量が、触媒１リットル当たり１６０〜３００リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］であることがより好ましく、触媒１リットル当たり１８０〜２７０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］であることが特に好ましい。
上記（２）に係る反応において、プレート式反応器に供給される反応原料混合物は、反応原料、分子状酸素、及び必要に応じて窒素や水蒸気などの反応に不活性なガスを含む。
上記反応原料は、１種のみの構成としてもよく、また２種以上を混合した混合物としてもよい。上記反応原料の組成は、目的に応じて適宜選択される。
上記反応原料の、上記反応原料混合物に対する含有量は、特に限定されないが、反応原料の総量として、５〜１３モル％であることが好ましい。また、上記分子状酸素の、上記反応原料混合物に対する含有量は、反応原料の総量の１〜３倍量であることが好ましい。
上記不活性なガスの、上記反応原料混合物に対する含有量は、上記反応原料混合物全量から反応原料の総量と分子状酸素量を除いた値となる。なお、上記不活性なガスは、反応系から排出される排気ガスを再循環した不活性ガスを用いてもよい。
上記反応原料は、１種のみの構成としてもよく、また２種以上を混合した混合物としてもよい。上記反応原料の組成は、目的に応じて適宜選択される。
上記反応原料の、上記反応原料混合物に対する含有量は、特に限定されないが、反応原料の総量として、５〜１３モル％であることが好ましい。また、上記分子状酸素の、上記反応原料混合物に対する含有量は、反応原料の総量の１〜３倍量であることが好ましい。
上記不活性なガスの、上記反応原料混合物に対する含有量は、上記反応原料混合物全量から反応原料の総量と分子状酸素量を除いた値となる。なお、上記不活性なガスは、反応系から排出される排気ガスを再循環した不活性ガスを用いてもよい。
本発明の製造方法には、目的に応じて、公知の触媒を用いることが可能である。
例えば、上記（２）に係る反応における接触酸化反応に用いられる触媒の組成としては、モリブデン、タングステン、ビスマスなどを含む金属酸化物、または、バナジウムなどを含む金属酸化物が挙げられる。該組成の金属酸化物粉末を、球状、ペレット状、またはリング状に成型し、高温で焼成して触媒として用いる。
また、触媒の形状は、公知の形状が採用でき、直径が１〜１５ｍｍ（ミリメートル）の球状、または楕円形以外の形状で１〜１５ｍｍの相当直径を有するペレット状、あるいは円柱の円柱中心に穴の開いたリング状の形状のもので、円外径が３〜１０ｍｍ、円内径が１〜３ｍｍ、高さが２〜１０ｍｍの形状が好適に用いられる。上記直径、相当直径、円外径及び高さが、３〜５ｍｍの触媒がより好ましい。
例えば、上記（２）に係る反応における接触酸化反応に用いられる触媒の組成としては、モリブデン、タングステン、ビスマスなどを含む金属酸化物、または、バナジウムなどを含む金属酸化物が挙げられる。該組成の金属酸化物粉末を、球状、ペレット状、またはリング状に成型し、高温で焼成して触媒として用いる。
また、触媒の形状は、公知の形状が採用でき、直径が１〜１５ｍｍ（ミリメートル）の球状、または楕円形以外の形状で１〜１５ｍｍの相当直径を有するペレット状、あるいは円柱の円柱中心に穴の開いたリング状の形状のもので、円外径が３〜１０ｍｍ、円内径が１〜３ｍｍ、高さが２〜１０ｍｍの形状が好適に用いられる。上記直径、相当直径、円外径及び高さが、３〜５ｍｍの触媒がより好ましい。
反応原料がプロピレンの場合、上記金属酸化物として、下記一般式（１）で表される化合物が好適に例示される。
Ｍｏ（ａ）Ｂｉ（ｂ）Ｃｏ（ｃ）Ｎｉ（ｄ）Ｆｅ（ｅ）Ｘ（ｆ）Ｙ（ｇ）Ｚ（ｈ）Ｑ（ｉ）Ｓｉ（ｊ）Ｏ（ｋ）・・・式（１）
上記式（１）中、Ｍｏはモリブデン、Ｂｉはビスマス、Ｃｏはコバルト、Ｎｉはニッケル、Ｆｅは鉄、Ｘはナトリウム、カリウム、ルビジュウム、セシウム及びタリウムからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｙはほう素、りん、砒素及びタングステンからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｚはマグネシウム、カルシウム、亜鉛、セリウム及びサマリウムからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｑはハロゲン元素、Ｓｉはシリカ、Ｏは酸素を表す。
また、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれＭｏ、Ｂｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｘ、Ｙ、Ｚ、Ｑ、Ｓｉ及びＯの原子比を表し、モリブデン原子（Ｍｏ）が１２のとき、０．５≦ｂ≦７、０≦ｃ≦１０、０≦ｄ≦１０、１≦ｃ＋ｄ≦１０、０．０５≦ｅ≦３、０．０００５≦ｆ≦３、０≦ｇ≦３、０≦ｈ≦１、０≦ｉ≦０．５、０≦ｊ≦４０であり、ｋは各元素の酸化状態によって決まる値である。
Ｍｏ（ａ）Ｂｉ（ｂ）Ｃｏ（ｃ）Ｎｉ（ｄ）Ｆｅ（ｅ）Ｘ（ｆ）Ｙ（ｇ）Ｚ（ｈ）Ｑ（ｉ）Ｓｉ（ｊ）Ｏ（ｋ）・・・式（１）
上記式（１）中、Ｍｏはモリブデン、Ｂｉはビスマス、Ｃｏはコバルト、Ｎｉはニッケル、Ｆｅは鉄、Ｘはナトリウム、カリウム、ルビジュウム、セシウム及びタリウムからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｙはほう素、りん、砒素及びタングステンからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｚはマグネシウム、カルシウム、亜鉛、セリウム及びサマリウムからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素、Ｑはハロゲン元素、Ｓｉはシリカ、Ｏは酸素を表す。
また、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈ、ｉ、ｊ及びｋは、それぞれＭｏ、Ｂｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｘ、Ｙ、Ｚ、Ｑ、Ｓｉ及びＯの原子比を表し、モリブデン原子（Ｍｏ）が１２のとき、０．５≦ｂ≦７、０≦ｃ≦１０、０≦ｄ≦１０、１≦ｃ＋ｄ≦１０、０．０５≦ｅ≦３、０．０００５≦ｆ≦３、０≦ｇ≦３、０≦ｈ≦１、０≦ｉ≦０．５、０≦ｊ≦４０であり、ｋは各元素の酸化状態によって決まる値である。
一方、反応原料がアクロレインの場合、上記金属酸化物として、下記一般式（２）で表される化合物が好適に例示される。
Ｍｏ（１２）Ｖ（ａ）Ｘ（ｂ）Ｃｕ（ｃ）Ｙ（ｄ）Ｓｂ（ｅ）Ｚ（ｆ）Ｓｉ（ｇ）Ｃ（ｈ）Ｏ（ｉ）・・・式（２）
上記式（２）中、ＸはＮｂ及びＷからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を示す。ＹはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、ＢａおよびＺｎからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を示す。ＺはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｂｉ、Ａｌからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を示す。但し、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｗ、Ｓｂ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｓｉ、ＣおよびＯは元素記号である。ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈおよびｉは各元素の原子比を表し、モリブデン原子（Ｍｏ）１２に対して、０＜ａ≦１２、０≦ｂ≦１２、０≦ｃ≦１２、０≦ｄ≦８、０≦ｅ≦５００、０≦ｆ≦５００、０≦ｇ≦５００、０≦ｈ≦５００であり、ｉは前記各成分のうちＣを除いた各成分の酸化度によって決まる値である。
Ｍｏ（１２）Ｖ（ａ）Ｘ（ｂ）Ｃｕ（ｃ）Ｙ（ｄ）Ｓｂ（ｅ）Ｚ（ｆ）Ｓｉ（ｇ）Ｃ（ｈ）Ｏ（ｉ）・・・式（２）
上記式（２）中、ＸはＮｂ及びＷからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を示す。ＹはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、ＢａおよびＺｎからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を示す。ＺはＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｂｉ、Ａｌからなる群から選ばれる少なくとも一種の元素を示す。但し、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｃｕ、Ｗ、Ｓｂ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｂｉ、Ａｌ、Ｓｉ、ＣおよびＯは元素記号である。ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、ｇ、ｈおよびｉは各元素の原子比を表し、モリブデン原子（Ｍｏ）１２に対して、０＜ａ≦１２、０≦ｂ≦１２、０≦ｃ≦１２、０≦ｄ≦８、０≦ｅ≦５００、０≦ｆ≦５００、０≦ｇ≦５００、０≦ｈ≦５００であり、ｉは前記各成分のうちＣを除いた各成分の酸化度によって決まる値である。
本発明の製造方法に用いられるプレート式反応器は、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器である。
ここで、上記「円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板」とは、波板の波の形状の一部が円弧、楕円弧、矩形、又は多角形であることを意味する。
形成された熱媒体流路の形状は、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部を主構成要素とした形状とすることが可能である。具体的な形状として、円形、楕円形やラグビーボール型等の略円形、円弧や楕円弧を対称に接続してなる葉形、又は矩形等の多角形が挙げられる。熱媒体流路のそれぞれにおける断面の形状及び大きさは、一定であってもよいし異なっていてもよい。そして、上記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給される。
上記プレート式反応器に供給される反応原料を含む反応原料混合物（例えばガス体）の流れ方向は伝熱プレートの外側に沿って流れ、熱媒体は伝熱プレートの内側に供給される。当該熱媒体の流れ方向は、反応原料の流れに対して直角方向、即ち十字流の方向に流れることが好ましい。上記反応原料混合物（ガス体）は反応により反応生成物を生じ、結果、上記プレート式反応器に流されるガスは反応生成物を含むことになるから、以下、プレート式反応器に流されるガスを反応ガスともいう。
ここで、上記「円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板」とは、波板の波の形状の一部が円弧、楕円弧、矩形、又は多角形であることを意味する。
形成された熱媒体流路の形状は、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部を主構成要素とした形状とすることが可能である。具体的な形状として、円形、楕円形やラグビーボール型等の略円形、円弧や楕円弧を対称に接続してなる葉形、又は矩形等の多角形が挙げられる。熱媒体流路のそれぞれにおける断面の形状及び大きさは、一定であってもよいし異なっていてもよい。そして、上記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給される。
上記プレート式反応器に供給される反応原料を含む反応原料混合物（例えばガス体）の流れ方向は伝熱プレートの外側に沿って流れ、熱媒体は伝熱プレートの内側に供給される。当該熱媒体の流れ方向は、反応原料の流れに対して直角方向、即ち十字流の方向に流れることが好ましい。上記反応原料混合物（ガス体）は反応により反応生成物を生じ、結果、上記プレート式反応器に流されるガスは反応生成物を含むことになるから、以下、プレート式反応器に流されるガスを反応ガスともいう。
上記プレート式反応器は、必要に応じて波板に賦形された円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部の形状を変えることにより、触媒層に供給される反応ガスの入口から出口に向かって触媒層の厚さを変化させることが可能である。また、上記プレート式反応器は、必要に応じて反応帯域を複数の領域に分割することが可能であり、複数の領域に分割された反応帯域を上記触媒層の厚さの変化に対応させることが可能である。さらに、分割された複数の反応帯域には、独立して熱媒体が供給され、接触気相酸化反応により生じる熱を、伝熱プレートを隔てて除熱し、触媒層内の温度を独立して制御することが可能である。
図２に上記プレート反応器の具体例を示す。
図２に示されたように、伝熱プレート（１）は、円形、楕円形、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して、複数の熱媒体流路（５−１、５−２、５−３）を形成する。また、隣り合った２枚の伝熱プレート（１）が互いに熱媒体流路の半分に相当する距離だけずれて向かい合い間隙を形成し、形成された間隙に触媒が充填され、触媒層（２）が形成される。さらに、隣り合った２枚の伝熱プレート（１）は、触媒層（２）へ反応ガスを導入する反応ガス入口（３）と反応ガスを導出する反応ガス出口（４）を具備する。
上記熱媒体流路は、図２のようにそれぞれ流路の断面形状（断面積）が異なっていてもよい。図２のように熱媒体流路（５−１）の幅がもっとも大きくなるように設計した場合、隣り合った上記伝熱プレート（１）の間隔は一定なので、隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して形成される間隔（Ａ）（すなわち、触媒層（２）の層厚）はもっとも狭くなる。図２では、熱媒体流路（５−２）から（５−３）へと熱媒体流路の幅が、順次小さくなり、この熱媒体流路に対応する触媒層（２）の厚さは増大する。従って、熱媒体流路（５−１、５−２、及び５−３）に対応する触媒層（２）は、それぞれ触媒層の平均層厚さが異なり、触媒層の平均層厚さが異なる複数の反応帯域（Ｓ１、Ｓ２、及びＳ３）を形成することができる。ここで、触媒層の平均層厚さとは、各反応帯域（Ｓ１、Ｓ２、及びＳ３）の各触媒層において、反応ガスの流れ方向と直角方向に測定された上記間隔（Ａ）の平均値を意味する。本発明においては、以下に示す計算式を用いて規定した。
（式）［触媒層の平均層厚さ］＝［触媒層の体積］÷［伝熱プレートの長さ（幅）（図２における紙面に垂直方向の長さ）］÷［伝熱プレートの反応ガスの流れ方向の長さ］
（ここで、［触媒層の体積］は、触媒層が形成される一対の伝熱プレートを地面に対し垂直に保ち、かつ底（各反応帯域の最も下面）に蓋を設置して、一対の伝熱プレートに挟まれた空間内に水などの液体又は直径１ｍｍ以下のガラスビーズを注ぎ入れたときに、該空間を満たすのに必要な水などの液体又は直径１ｍｍ以下のガラスビーズの体積とする。）
なお、上記において、反応帯域を３つとしているが、これは例示であり、反応帯域の数は限定されない。
図２に示されたように、伝熱プレート（１）は、円形、楕円形、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して、複数の熱媒体流路（５−１、５−２、５−３）を形成する。また、隣り合った２枚の伝熱プレート（１）が互いに熱媒体流路の半分に相当する距離だけずれて向かい合い間隙を形成し、形成された間隙に触媒が充填され、触媒層（２）が形成される。さらに、隣り合った２枚の伝熱プレート（１）は、触媒層（２）へ反応ガスを導入する反応ガス入口（３）と反応ガスを導出する反応ガス出口（４）を具備する。
上記熱媒体流路は、図２のようにそれぞれ流路の断面形状（断面積）が異なっていてもよい。図２のように熱媒体流路（５−１）の幅がもっとも大きくなるように設計した場合、隣り合った上記伝熱プレート（１）の間隔は一定なので、隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して形成される間隔（Ａ）（すなわち、触媒層（２）の層厚）はもっとも狭くなる。図２では、熱媒体流路（５−２）から（５−３）へと熱媒体流路の幅が、順次小さくなり、この熱媒体流路に対応する触媒層（２）の厚さは増大する。従って、熱媒体流路（５−１、５−２、及び５−３）に対応する触媒層（２）は、それぞれ触媒層の平均層厚さが異なり、触媒層の平均層厚さが異なる複数の反応帯域（Ｓ１、Ｓ２、及びＳ３）を形成することができる。ここで、触媒層の平均層厚さとは、各反応帯域（Ｓ１、Ｓ２、及びＳ３）の各触媒層において、反応ガスの流れ方向と直角方向に測定された上記間隔（Ａ）の平均値を意味する。本発明においては、以下に示す計算式を用いて規定した。
（式）［触媒層の平均層厚さ］＝［触媒層の体積］÷［伝熱プレートの長さ（幅）（図２における紙面に垂直方向の長さ）］÷［伝熱プレートの反応ガスの流れ方向の長さ］
（ここで、［触媒層の体積］は、触媒層が形成される一対の伝熱プレートを地面に対し垂直に保ち、かつ底（各反応帯域の最も下面）に蓋を設置して、一対の伝熱プレートに挟まれた空間内に水などの液体又は直径１ｍｍ以下のガラスビーズを注ぎ入れたときに、該空間を満たすのに必要な水などの液体又は直径１ｍｍ以下のガラスビーズの体積とする。）
なお、上記において、反応帯域を３つとしているが、これは例示であり、反応帯域の数は限定されない。
図３によって上記プレート反応器の具体例で用いられる伝熱プレート（１）の構成を更に詳しく説明する。図３は、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に変形された波板の２枚を対面させ、該両波板の凸部を互いに接合して、複数の熱媒体流路が形成された伝熱プレートを示す。
熱媒体流路の大きさ、及び触媒層の平均層厚さは、波板の波の周期にあたる（Ｌ）と、波の高さ（Ｈ）で規定される。このとき、充填時における触媒の割れを防止する観点、及び前述した鋼板の成形による伝熱プレートの作製を可能にする観点から、波の周期（Ｌ）は１０〜１００ｍｍであることが好ましい。また、反応原料がガスである場合に、伝熱プレート間の隙間を流れるガスの流れを乱し、反応原料ガスと熱媒体流路との間の熱伝達を促進させる観点から、波の周期（Ｌ）は、２０〜１００ｍｍであることがより好ましく、３０〜７０ｍｍであることがさらに好ましく、３０〜５０ｍｍであることが特に好ましい。
一方、波の高さ（Ｈ）は、充填時における触媒の割れを防止する観点、及び前述した鋼板の成形による伝熱プレートの作製を可能にする観点から、５〜５０ｍｍであることが好ましい。また、反応原料がガスである場合に、反応原料ガスの流れの乱れによる熱伝達の促進効果の観点、熱媒体の流速向上による伝熱係数の向上の観点、及び波の高さ（Ｈ）が大きすぎることによって反応器に投入される触媒量が減少することによる、反応器の容積効率の低下を抑制する観点から、１０〜５０ｍｍであることがより好ましく、１０〜３５ｍｍであることがさらに好ましく、１０〜２０ｍｍであることが特に好ましい。
該伝熱プレートが一対で平行、かつ互いに熱媒体流路の半分に相当する距離（Ｌ／２）だけずれて向かい合い間隙を形成し、その間隙に触媒が充填され、触媒層が形成される。
この平行な一対の伝熱プレートの間隔（Ｐ）と熱媒体流路の波の周期（Ｌ）及び高さ（Ｈ）を変えることにより、触媒層の厚さが調節される。一対の伝熱プレートの間隔Ｐ（熱媒体流路の長軸間の距離ともいえる）は、図３に示す間隔（ｘ）を３〜４０ｍｍとなるように設計するために、１０から５０ｍｍであり、好ましくは、２０〜３０ｍｍである。また、上記間隔Ｐを、熱媒体流路の波の高さ（Ｈ）の半値の和の１．１〜５倍の範囲に設定する手法を用いてもよい。
一方、上記触媒層の平均層厚さは、図３に示す間隔（ｘ）と相関し、当該間隔（ｘ）は上記式で規定した触媒層の平均層厚さの通常０．７〜０．９倍である。
図３では、伝熱プレートの形状が円弧の一部で描かれているが、形状は楕円弧、矩形、三角形または多角形であってもよい。上記周期（Ｌ）と高さ（Ｈ）を変えることで触媒層厚さを精度良く制御できる。なお、触媒層厚さは、伝熱プレートの長さ（幅）方向（紙面に垂直な方向）において均一であることが好ましい。
熱媒体流路の大きさ、及び触媒層の平均層厚さは、波板の波の周期にあたる（Ｌ）と、波の高さ（Ｈ）で規定される。このとき、充填時における触媒の割れを防止する観点、及び前述した鋼板の成形による伝熱プレートの作製を可能にする観点から、波の周期（Ｌ）は１０〜１００ｍｍであることが好ましい。また、反応原料がガスである場合に、伝熱プレート間の隙間を流れるガスの流れを乱し、反応原料ガスと熱媒体流路との間の熱伝達を促進させる観点から、波の周期（Ｌ）は、２０〜１００ｍｍであることがより好ましく、３０〜７０ｍｍであることがさらに好ましく、３０〜５０ｍｍであることが特に好ましい。
一方、波の高さ（Ｈ）は、充填時における触媒の割れを防止する観点、及び前述した鋼板の成形による伝熱プレートの作製を可能にする観点から、５〜５０ｍｍであることが好ましい。また、反応原料がガスである場合に、反応原料ガスの流れの乱れによる熱伝達の促進効果の観点、熱媒体の流速向上による伝熱係数の向上の観点、及び波の高さ（Ｈ）が大きすぎることによって反応器に投入される触媒量が減少することによる、反応器の容積効率の低下を抑制する観点から、１０〜５０ｍｍであることがより好ましく、１０〜３５ｍｍであることがさらに好ましく、１０〜２０ｍｍであることが特に好ましい。
該伝熱プレートが一対で平行、かつ互いに熱媒体流路の半分に相当する距離（Ｌ／２）だけずれて向かい合い間隙を形成し、その間隙に触媒が充填され、触媒層が形成される。
この平行な一対の伝熱プレートの間隔（Ｐ）と熱媒体流路の波の周期（Ｌ）及び高さ（Ｈ）を変えることにより、触媒層の厚さが調節される。一対の伝熱プレートの間隔Ｐ（熱媒体流路の長軸間の距離ともいえる）は、図３に示す間隔（ｘ）を３〜４０ｍｍとなるように設計するために、１０から５０ｍｍであり、好ましくは、２０〜３０ｍｍである。また、上記間隔Ｐを、熱媒体流路の波の高さ（Ｈ）の半値の和の１．１〜５倍の範囲に設定する手法を用いてもよい。
一方、上記触媒層の平均層厚さは、図３に示す間隔（ｘ）と相関し、当該間隔（ｘ）は上記式で規定した触媒層の平均層厚さの通常０．７〜０．９倍である。
図３では、伝熱プレートの形状が円弧の一部で描かれているが、形状は楕円弧、矩形、三角形または多角形であってもよい。上記周期（Ｌ）と高さ（Ｈ）を変えることで触媒層厚さを精度良く制御できる。なお、触媒層厚さは、伝熱プレートの長さ（幅）方向（紙面に垂直な方向）において均一であることが好ましい。
伝熱プレートで挟まれた各反応帯域の各触媒層において、反応ガス流れ方向の触媒層厚さ及び伝熱プレートの長さ（幅）方向の触媒層厚さを均一にすることが、触媒層内の温度分布を均一にして、反応を安定させるために好ましい。この触媒層厚さの均一性を満足させるために、触媒層を仕切るスペーサーを設置することも可能である。
同一反応帯域の触媒層において、上記触媒層厚さの均一性が満たされない場合、例えば、一部の触媒層厚みが他の部分に比べて大きい場合などは、当該部分の除熱が他の部分に比して劣り、当該部分の触媒層内温度が上昇し反応成績を低下させる可能性がある。
上記スペーサーは、触媒層全面に渡って触媒層厚さを均等に保つ観点から、伝熱プレートの長さ（幅）方向に５ｃｍ〜２ｍの間隔で設置することが好ましく、１０ｃｍ〜１ｍの間隔で設置することがより好ましく、２０ｃｍ〜５０ｃｍの間隔で設置することが特に好ましい。
伝熱プレートとスペーサーに囲まれた区画に、触媒が充填され触媒層が形成される。該区画に充填される触媒の容積は、１〜１００Ｌであることが好ましく、１．５〜３０Ｌであることがより好ましく、２〜１５Ｌであることが特に好ましい。各区画に充填される触媒の容積は、同一でも異なっていても良い。しかしながら、触媒充填時の作業性の観点から、各区画に充填される触媒の容積は３種類以下であることが好ましく、同一であることがより好ましい。
同一反応帯域の触媒層において、上記触媒層厚さの均一性が満たされない場合、例えば、一部の触媒層厚みが他の部分に比べて大きい場合などは、当該部分の除熱が他の部分に比して劣り、当該部分の触媒層内温度が上昇し反応成績を低下させる可能性がある。
上記スペーサーは、触媒層全面に渡って触媒層厚さを均等に保つ観点から、伝熱プレートの長さ（幅）方向に５ｃｍ〜２ｍの間隔で設置することが好ましく、１０ｃｍ〜１ｍの間隔で設置することがより好ましく、２０ｃｍ〜５０ｃｍの間隔で設置することが特に好ましい。
伝熱プレートとスペーサーに囲まれた区画に、触媒が充填され触媒層が形成される。該区画に充填される触媒の容積は、１〜１００Ｌであることが好ましく、１．５〜３０Ｌであることがより好ましく、２〜１５Ｌであることが特に好ましい。各区画に充填される触媒の容積は、同一でも異なっていても良い。しかしながら、触媒充填時の作業性の観点から、各区画に充填される触媒の容積は３種類以下であることが好ましく、同一であることがより好ましい。
反応器の伝熱プレート（１）には、薄板で板厚が２ｍｍ以下、好適には１ｍｍ以下の鋼板が用いられる。当該鋼板の材質としては、好ましくはステンレス鋼が用いられる。ステンレス鋼では、３０４、３０４Ｌ、３１６、及び３１６Ｌが好ましく用いられる。
鋼板において、ステンレス鋼及びカーボンスチール以外の材質として、ハステロイ、チタン、アルミニウムなどの材質も使用可能である。上記スペーサーの材質も伝熱プレートに用いられる鋼板と同じ材質が用いられる。
伝熱プレート（１）の反応ガス流れ方向の長さは通常２ｍ（メートル）以下で（好ましくは１．５ｍ以下）、２ｍ以上の時は２枚のプレートを接合するか、組み合わせて用いることもできる。
反応ガスの流れ方向と直角の方向（図２では紙面に垂直方向の奥行き）の長さは特に制限はなく、通常３から１５メートルが用いられる。好ましくは６から１０メートルである。伝熱プレート（１）は図３に示した配置と同様に積層され、積層される枚数には制限は無い。実際的には、反応に必要な触媒量から決定されるが、数十枚から数百枚である。具体的には、１０〜３００枚である。
鋼板において、ステンレス鋼及びカーボンスチール以外の材質として、ハステロイ、チタン、アルミニウムなどの材質も使用可能である。上記スペーサーの材質も伝熱プレートに用いられる鋼板と同じ材質が用いられる。
伝熱プレート（１）の反応ガス流れ方向の長さは通常２ｍ（メートル）以下で（好ましくは１．５ｍ以下）、２ｍ以上の時は２枚のプレートを接合するか、組み合わせて用いることもできる。
反応ガスの流れ方向と直角の方向（図２では紙面に垂直方向の奥行き）の長さは特に制限はなく、通常３から１５メートルが用いられる。好ましくは６から１０メートルである。伝熱プレート（１）は図３に示した配置と同様に積層され、積層される枚数には制限は無い。実際的には、反応に必要な触媒量から決定されるが、数十枚から数百枚である。具体的には、１０〜３００枚である。
上記各反応帯域の触媒層の平均層厚さは、特に限定されないが、４〜５０ｍｍであることが好ましい。
また、上記各反応帯域の触媒層の平均層厚さは、反応原料の負荷量及び触媒の形状（粒径など）によっても異なるが、図２に示すプレート式反応器において、反応帯域（Ｓ１）の触媒層の平均層厚さは５〜２０ｍｍ（より好ましくは７〜１５ｍｍ）であり、該反応帯域（Ｓ１）に続く反応帯域（Ｓ２）の触媒層の平均層厚さは７〜２５ｍｍ（より好ましくは１０〜２０ｍｍ）であり、該反応帯域（Ｓ２）に続く反応帯域（Ｓ３）の触媒層の平均層厚さは１２〜３０ｍｍ（より好ましくは１５〜２５ｍｍ）であることが好ましく例示できる。なお、該複数の反応帯域の触媒層の平均層厚さは、反応ガスの入口から出口の方向に位置するに従って、順次増加することが好ましい。
また、上記各反応帯域の触媒層の平均層厚さは、反応原料の負荷量及び触媒の形状（粒径など）によっても異なるが、図２に示すプレート式反応器において、反応帯域（Ｓ１）の触媒層の平均層厚さは５〜２０ｍｍ（より好ましくは７〜１５ｍｍ）であり、該反応帯域（Ｓ１）に続く反応帯域（Ｓ２）の触媒層の平均層厚さは７〜２５ｍｍ（より好ましくは１０〜２０ｍｍ）であり、該反応帯域（Ｓ２）に続く反応帯域（Ｓ３）の触媒層の平均層厚さは１２〜３０ｍｍ（より好ましくは１５〜２５ｍｍ）であることが好ましく例示できる。なお、該複数の反応帯域の触媒層の平均層厚さは、反応ガスの入口から出口の方向に位置するに従って、順次増加することが好ましい。
特に、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種を酸化するときの、反応原料の負荷量が、触媒１リットル当たり１５０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］以上である場合、及び、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種を酸化するときの、反応原料の負荷量が、触媒１リットル当たり１６０リットル毎時［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］以上である場合は、上記触媒層（２）へ反応ガスを導入する反応ガス入口（３）に連結される反応帯域（Ｓ１）の触媒層の平均層厚さは５〜１５ｍｍ（特に好ましくは７〜１２ｍｍ）であり、該反応帯域（Ｓ１）に続く反応帯域（Ｓ２）の触媒層の平均層厚さは７〜１７ｍｍ（特に好ましくは１０〜１５ｍｍ）であり、該反応帯域（Ｓ２）に続く反応帯域（Ｓ３）の触媒層の平均層厚さは１２〜２７ｍｍ（特に好ましくは１５〜２０ｍｍ）であることがより好ましい。
上記触媒層の平均層厚さが上記範囲より小さい場合、上記反応帯域Ｓ１へ触媒を充填するときに、触媒粒子が触媒層内でブリッジを起こし、充填時間が長くなるなどの困難が伴うことがある。当然ながら触媒層の最小の層厚さは、触媒粒子の粒径より大きくなければならない。通常、触媒層の最小厚さは触媒粒径の１．５倍以上が好ましい。従って、上記例示での触媒層の平均層厚さは触媒粒子の粒径が、３〜５ｍｍの時に好適である。
一方、触媒層の平均層厚さが上記範囲より大きい場合、ホットスポット発生の原因となり易い。特に反応ガスの出口付近の反応帯域、例えば、反応帯域（Ｓ３）の触媒層内の温度が上昇し、ホットスポット現象が生じる状況、または反応原料の転化率が最適値より高くなりすぎるようなホットスポットに近い状況になれば、反応成績が低下し、目的生成物の収率が低下する場合がある。上記状況が悪化し、ホットスポットが発生した場合には、触媒が損傷することもある。この際には、熱媒体の温度を下げて反応量を制限し、反応熱の除去を促進したり、反応原料の供給量を下げ、反応原料の負荷量を低下させたりする必要がある。
一方、触媒層の平均層厚さが上記範囲より大きい場合、ホットスポット発生の原因となり易い。特に反応ガスの出口付近の反応帯域、例えば、反応帯域（Ｓ３）の触媒層内の温度が上昇し、ホットスポット現象が生じる状況、または反応原料の転化率が最適値より高くなりすぎるようなホットスポットに近い状況になれば、反応成績が低下し、目的生成物の収率が低下する場合がある。上記状況が悪化し、ホットスポットが発生した場合には、触媒が損傷することもある。この際には、熱媒体の温度を下げて反応量を制限し、反応熱の除去を促進したり、反応原料の供給量を下げ、反応原料の負荷量を低下させたりする必要がある。
上記触媒層の平均層厚さの詳細は、反応量の変化によって異なるが、触媒層（２）の入口から出口まで連続的に変化させても良いし、段階的に変化させても良い。寧ろ、触媒を製造する際の反応活性の不揃いを考慮すれば、段階的に上記触媒層の平均層厚さを変化させた方が自由度を確保できて良い。
また、上記反応帯域の分割数は２〜５が好ましく、反応ガスの入口から出口に向かって、各反応帯域の触媒層の平均層厚さが増大することが好ましい。
さらに、各反応帯域における触媒層の反応ガスの流れ方向の長さは、反応原料の転化率等を考慮して決定されるが、例えば、上記反応帯域が３つに分割された場合では、全触媒層長さに対して、反応帯域（Ｓ１）部分が１０％〜５５％、反応帯域（Ｓ２）部分が２０％〜６５％、反応帯域（Ｓ３）部分が２５％〜７０％の触媒層長さを適用することが好ましい。また、反応帯域（Ｓ３）部分の触媒層長さは反応原料の転化率の達成度によって変化させることが好ましい。
また、上記反応帯域の分割数は２〜５が好ましく、反応ガスの入口から出口に向かって、各反応帯域の触媒層の平均層厚さが増大することが好ましい。
さらに、各反応帯域における触媒層の反応ガスの流れ方向の長さは、反応原料の転化率等を考慮して決定されるが、例えば、上記反応帯域が３つに分割された場合では、全触媒層長さに対して、反応帯域（Ｓ１）部分が１０％〜５５％、反応帯域（Ｓ２）部分が２０％〜６５％、反応帯域（Ｓ３）部分が２５％〜７０％の触媒層長さを適用することが好ましい。また、反応帯域（Ｓ３）部分の触媒層長さは反応原料の転化率の達成度によって変化させることが好ましい。
本発明の製造方法は、反応原料の転化率及び目的生成物の収率を向上させるために、円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、当該両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器において、伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路内の熱媒体の流れ方向、又は、熱媒体の折り返し数を制御することを特徴とする。
第一に、本発明の製造方法では、上記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする。
伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることとは、以下の態様を意味する。
例えば、図２に示す伝熱プレートにおいて、伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を任意に２つのグループ（Ａ及びＢ）に分け、グループ（Ａ）の熱媒体の流れる方向は、紙面手前側から紙面向こう側に流れ、グループ（Ｂ）の熱媒体の流れる方向は、紙面向こう側から紙面手前側に流れる態様である。
好ましくは、１又は複数の熱媒体流路毎に、グループ（Ａ）とグループ（Ｂ）が交互に存在する態様である。該複数は、２〜６が好ましく、２〜４がさらに好ましい。
特に好ましくは、図４に示すように、隣り合った熱媒体流路に供給される熱媒体の流れる方向が逆方向（カウンターフロー）となる態様である。
このとき、グループ（Ａ）とグループ（Ｂ）に供給される熱媒体は独立に供給されてもよく、一方のグループに供給され熱媒体流路を流れ終えた熱媒体を、再度他方のグループに供給することも可能である。また、上記グループ（Ａ）とグループ（Ｂ）に供給される熱媒体の流量及び温度は同じであっても、異なっていても良い。
伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることとは、以下の態様を意味する。
例えば、図２に示す伝熱プレートにおいて、伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を任意に２つのグループ（Ａ及びＢ）に分け、グループ（Ａ）の熱媒体の流れる方向は、紙面手前側から紙面向こう側に流れ、グループ（Ｂ）の熱媒体の流れる方向は、紙面向こう側から紙面手前側に流れる態様である。
好ましくは、１又は複数の熱媒体流路毎に、グループ（Ａ）とグループ（Ｂ）が交互に存在する態様である。該複数は、２〜６が好ましく、２〜４がさらに好ましい。
特に好ましくは、図４に示すように、隣り合った熱媒体流路に供給される熱媒体の流れる方向が逆方向（カウンターフロー）となる態様である。
このとき、グループ（Ａ）とグループ（Ｂ）に供給される熱媒体は独立に供給されてもよく、一方のグループに供給され熱媒体流路を流れ終えた熱媒体を、再度他方のグループに供給することも可能である。また、上記グループ（Ａ）とグループ（Ｂ）に供給される熱媒体の流量及び温度は同じであっても、異なっていても良い。
第二に、本発明の製造方法では、上記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給され、該熱媒体の折り返し数が１以上１９以下であることを特徴とする。例えば、図５に示す伝熱プレートにおいて、反応ガス入口（３）に隣接する熱媒体流路（第１番目流路）の熱媒体供給口［（１Ａ）の位置］から供給された熱媒体が熱媒体排出口［（１Ｂ）の位置］から排出されたときの、熱媒体の折り返し数は０（折り返さない）と規定する。また、反応ガス入口（３）に隣接する熱媒体流路の熱媒体供給口［（１Ａ）の位置］から供給された熱媒体が熱媒体排出口［（１Ｂ）の位置］から排出され、該熱媒体排出口［（１Ｂ）の位置］から排出された熱媒体が、第１番目流路に隣接する熱媒体流路（第２番目流路）に再び熱媒体供給口［（２Ｂ）の位置］から供給され、熱媒体排出口［（２Ａ）の位置］から排出されたときの、熱媒体の折り返し数は１と規定する。該図５において、熱媒体は（１Ａ）→（１Ｂ）→（２Ｂ）→（２Ａ）→（３Ａ）→（３Ｂ）→（４Ｂ）→（４Ａ）の経路を通るので、熱媒体の折り返し数は３と規定する。すなわち、熱媒体が１往復、２往復及び３往復したとき、それぞれの折り返し数は１、３、及び５となる。また、上記折り返し数に１を加えたものをパス数ともいう。即ち、当該折り返し数が１、３、及び５であるとき、それぞれパス数は、２、４、及び６となる。
上記熱媒体の折り返し数は１以上１０以下であることが好ましく、３以上９以下であることがより好ましい。上記熱媒体の折り返し数が１９より多くなると、熱媒体流路を流れる熱媒体の圧力損失が大きくなり、熱媒体を供給するポンプの動力が増加するなど経済的な不利益が発生する場合がある。
上記熱媒体の折り返し数は１以上１０以下であることが好ましく、３以上９以下であることがより好ましい。上記熱媒体の折り返し数が１９より多くなると、熱媒体流路を流れる熱媒体の圧力損失が大きくなり、熱媒体を供給するポンプの動力が増加するなど経済的な不利益が発生する場合がある。
反応帯域が複数存在するときには、任意の反応帯域で、上記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路内の熱媒体の流れ方向、又は、熱媒体の折り返し数の制御を実施することができる。即ち、当該制御は全ての反応帯域で実施されても構わないし、特定の反応帯域のみで実施されても構わない。また、熱媒体の流れ方向と、反応ガスの流れ方向は直交していることが好ましい。
さらに、熱媒体の折り返し部において、熱交換器を設置したり、温度の異なる熱媒体を追加するなどして、熱媒体の温度を変更して、再度熱媒体流路へ供給することも可能である。反応帯域をまたいで熱媒体を折り返す場合には、折り返し部において熱媒体温度を調節することが好ましい。
さらに、熱媒体の折り返し部において、熱交換器を設置したり、温度の異なる熱媒体を追加するなどして、熱媒体の温度を変更して、再度熱媒体流路へ供給することも可能である。反応帯域をまたいで熱媒体を折り返す場合には、折り返し部において熱媒体温度を調節することが好ましい。
本発明の製造方法において、反応原料の転化率を最適に保つために、供給される熱媒体の温度を調節することができる。熱媒体は、熱媒体流路に最適な温度で供給される。伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路内の熱媒体の流れ方向を制御する場合、熱媒体の各流路の入口温度と出口温度の温度差は、１０℃以下であることが好ましく、６℃以下であることがより好ましく、４℃以下であることが特に好ましい。
一方、熱媒体の折り返しを含む複数の熱媒体流路の、熱媒体の入口温度と出口温度の温度差は、５０℃以下であることが好ましく、３０℃以下であることがより好ましく、１０℃以下であることが特に好ましい。
一方、熱媒体の折り返しを含む複数の熱媒体流路の、熱媒体の入口温度と出口温度の温度差は、５０℃以下であることが好ましく、３０℃以下であることがより好ましく、１０℃以下であることが特に好ましい。
熱媒体流路に供給される熱媒体の温度は、反応原料が、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種のときは、２５０〜４５０℃であることが好ましく、より好ましくは、３００〜４２０℃である。該反応原料が、プロピレンの場合は、供給される熱媒体の温度が３２０〜４００℃であることが好ましい。
一方、反応原料が、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種のときは、２００〜３５０℃であることが好ましく、より好ましくは、２５０〜３３０℃である。該反応原料がアクロレインの場合は、供給される熱媒体の温度が２５０〜３２０℃であることが好ましい。
一方、反応原料が、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる反応原料の少なくとも１種のときは、２００〜３５０℃であることが好ましく、より好ましくは、２５０〜３３０℃である。該反応原料がアクロレインの場合は、供給される熱媒体の温度が２５０〜３２０℃であることが好ましい。
熱媒体流路に供給される熱媒体の流量は反応熱量と伝熱抵抗から決定される。しかし、伝熱抵抗は、通常、液体である熱媒体より反応ガスの気体側にあるので問題になることは少ないが、熱媒体流路内の液線速度は好適には０．３ｍ／ｓ以上が採用される。ガス側伝熱抵抗に比較し、熱媒体側の抵抗が小さく問題にならない値とするには、０．３〜１．０ｍ／ｓが最も適当である。大きすぎると熱媒体の循環ポンプの動力が大きくなって経済面で好ましくない。
なお、用いられる熱媒体は、公知のものを使用することが可能である。
特に、熱媒体の温度が、３５０℃を超える場合は、通常、硝酸塩混合物である溶融塩（ナイターと呼ばれるもの）が用いられる。
なお、用いられる熱媒体は、公知のものを使用することが可能である。
特に、熱媒体の温度が、３５０℃を超える場合は、通常、硝酸塩混合物である溶融塩（ナイターと呼ばれるもの）が用いられる。
本発明の製造方法において、プレート式反応器の反応ガス出口での反応原料の転化率は、９０％以上であることが好ましく、より好ましくは９５％以上であり、特に好ましくは９７％以上である。
本発明の製造方法において、反応圧力は、通常、常圧から３０００ｋＰａ（キロパスカル）であり、好ましくは常圧から１０００ｋＰａであり、より好ましくは常圧から３００ｋＰａである。
以下、実施例を用いて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は何らこれらに限定されるものではない。
本発明において用いられる、反応原料の転化率、目的生成物の選択率、目的生成物の収率、及び反応原料の負荷量の計算方法を下記に記す。
＜１＞反応原料（プロピレン、アクロレイン等）の転化率[％] ＝
（反応器で他物質に転化した反応原料のモル数）／（反応器に供給された反応原料のモル数）×１００
＜２＞目的生成物の選択率[％] ＝
（反応器出口における目的生成物のモル数）／（反応器で他物質に転化した反応原料のモル数）×１００
＜３＞目的生成物の収率[％] ＝
（反応器出口における目的生成物のモル数）／（反応器に供給された反応原料のモル数）×１００
＜１＞反応原料（プロピレン、アクロレイン等）の転化率[％] ＝
（反応器で他物質に転化した反応原料のモル数）／（反応器に供給された反応原料のモル数）×１００
＜２＞目的生成物の選択率[％] ＝
（反応器出口における目的生成物のモル数）／（反応器で他物質に転化した反応原料のモル数）×１００
＜３＞目的生成物の収率[％] ＝
（反応器出口における目的生成物のモル数）／（反応器に供給された反応原料のモル数）×１００
＜プレート式反応器＞
プレート式反応器は図２に示す構造のものを用いた。波形形状の薄いステンレスプレート（板厚１ｍｍ）を２枚接合して反応温度調節用の熱媒体流路を形成した。図３に示す波形形状の周期（Ｌ）、高さ（Ｈ）及び波数を表１に示す。
プレート式反応器は図２に示す構造のものを用いた。波形形状の薄いステンレスプレート（板厚１ｍｍ）を２枚接合して反応温度調節用の熱媒体流路を形成した。図３に示す波形形状の周期（Ｌ）、高さ（Ｈ）及び波数を表１に示す。
上記作製された波形伝熱プレートの間に、後述する触媒を充填して触媒層を形成した。触媒層は波形形状の仕様によって、表１に示すように、反応ガスの流れ方向の上流から第１反応帯域（以下、Ｓ１部ともいう）、第２反応帯域（以下、Ｓ２部ともいう）及び第３反応帯域（以下、Ｓ３部ともいう）に分割した。波形伝熱プレートは図２に示すように平行に、かつ図３に示す位置関係に設置し、その間隔（図３に示すＰ）を２６ｍｍに調整して、プレート式反応器とした。波形伝熱プレートの波板部分は、反応ガスの流れ方向の長さが１８００ｍｍで、反応ガスの流れ方向と直角方向の長さ（以下、波形伝熱プレートの幅ともいう）は６ｍであった。該波形伝熱プレートの幅方向には、２枚の波形伝熱プレートの間隔（図３に示すＰ）を一定に保つために５０ｃｍ毎にスペーサーを２枚の波形伝熱プレートと直交するように設置した。該スペーサーの形状は、上記Ｓ１部では、プレートの波板の形状を正確にトレースした形状とし、上記Ｓ２部及びＳ３部では、矩形状であって、反応ガスの流れ方向において波板凸面部の頂点部と接する形状とした。
＜触媒＞
使用した触媒は、Ｍｏ（１２）Ｂｉ（５）Ｃｏ（３）Ｎｉ（２）Ｆｅ（０．４）Ｎａ（０．４）Ｂ（０．２）Ｋ（０．０８）Ｓｉ（２４）Ｏ（ｘ）の組成の金属酸化物粉末を調製し、これを成型して外径４ｍｍφ、高さ３ｍｍの円柱状に成形し、焼成したものである。ここで、Ｍｏ、Ｂｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｎａ、Ｂ、Ｋ、Ｓｉ、Ｏは原子記号であり、Ｏ（ｘ）の（ｘ）は各金属酸化物の酸化状態によって定まる値である。
上記Ｓ３部の最下部に直径６ｍｍのイナートボールをＳ３部最下面から５ｃｍの距離まで充填した後、上記触媒をプレート式反応器の２枚の波形伝熱プレートの間に均一に充填したところ、２枚の波形伝熱プレートと５０ｃｍ間隔のスペーサーの間に形成された空間に充填された触媒量は１２．５リットル（Ｌ）であった。ここで、触媒量は、触媒層が形成される２枚の伝熱プレートを地面に対し垂直に保ち、かつ底に蓋を設置して、２枚の波形伝熱プレートと５０ｃｍ間隔のスペーサーの間に形成された空間内に水を注ぎ入れたときに、該空間を満たすのに必要な水の体積である。
また、２枚の波形伝熱プレートと５０ｃｍ間隔のスペーサーの間に形成された空間すべてに、同じ触媒量（１２．５Ｌ）を充填したが、各触媒層の高さは均一であり、ブリッジ等の充填異常は認められなかった。
使用した触媒は、Ｍｏ（１２）Ｂｉ（５）Ｃｏ（３）Ｎｉ（２）Ｆｅ（０．４）Ｎａ（０．４）Ｂ（０．２）Ｋ（０．０８）Ｓｉ（２４）Ｏ（ｘ）の組成の金属酸化物粉末を調製し、これを成型して外径４ｍｍφ、高さ３ｍｍの円柱状に成形し、焼成したものである。ここで、Ｍｏ、Ｂｉ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｎａ、Ｂ、Ｋ、Ｓｉ、Ｏは原子記号であり、Ｏ（ｘ）の（ｘ）は各金属酸化物の酸化状態によって定まる値である。
上記Ｓ３部の最下部に直径６ｍｍのイナートボールをＳ３部最下面から５ｃｍの距離まで充填した後、上記触媒をプレート式反応器の２枚の波形伝熱プレートの間に均一に充填したところ、２枚の波形伝熱プレートと５０ｃｍ間隔のスペーサーの間に形成された空間に充填された触媒量は１２．５リットル（Ｌ）であった。ここで、触媒量は、触媒層が形成される２枚の伝熱プレートを地面に対し垂直に保ち、かつ底に蓋を設置して、２枚の波形伝熱プレートと５０ｃｍ間隔のスペーサーの間に形成された空間内に水を注ぎ入れたときに、該空間を満たすのに必要な水の体積である。
また、２枚の波形伝熱プレートと５０ｃｍ間隔のスペーサーの間に形成された空間すべてに、同じ触媒量（１２．５Ｌ）を充填したが、各触媒層の高さは均一であり、ブリッジ等の充填異常は認められなかった。
＜熱媒体＞
熱媒体として、硝酸塩類の混合物であるナイターを用いた。該ナイターは、亜硝酸ナトリウム、硝酸ナトリウム及び硝酸カリ塩が４０：７：５３（質量比）で混合された混合物である。該ナイターを２００℃以上に加熱することで溶融塩として、貯槽に保管し、使用時に適切な温度に調節後、プレート式反応器の熱媒体流路に供給した。
熱媒体は、熱媒体流路内での流速が０．３９ｍ／秒になるように、プレート式反応器の熱媒体流路へ供給し、該熱媒体で反応温度を制御した。
熱媒体として、硝酸塩類の混合物であるナイターを用いた。該ナイターは、亜硝酸ナトリウム、硝酸ナトリウム及び硝酸カリ塩が４０：７：５３（質量比）で混合された混合物である。該ナイターを２００℃以上に加熱することで溶融塩として、貯槽に保管し、使用時に適切な温度に調節後、プレート式反応器の熱媒体流路に供給した。
熱媒体は、熱媒体流路内での流速が０．３９ｍ／秒になるように、プレート式反応器の熱媒体流路へ供給し、該熱媒体で反応温度を制御した。
＜反応条件＞
反応に用いた反応原料混合物の組成は、プロピレン９．５モル％、酸素１５．０モル％、窒素６６．０モル％及び水蒸気９．５モル％であった。該反応原料混合物を２６０℃に加熱し、４２．２リットル毎秒［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］で反応器の入口に供給した。
また、２枚の波形伝熱プレートの間に充填された触媒層の温度を測定するために、波形伝熱プレートの幅方向の両端（左右）から３０ｃｍの位置（以下、それぞれ左端部、右端部ともいう）及び中央部に複数の熱電対を有する温度計を設置した。この温度計は、触媒層の反応ガスの流れ方向において、上記波周期（Ｌ）の２倍の距離毎に熱電対を有する（すなわち、上記Ｓ１部触媒層の反応ガスの流れ方向には６つの熱電対が等間隔に設置されている）。
さらに、上記Ｓ１部触媒層の終端部におけるプロピレンの転化率を測定するために、Ｓ１部触媒層の終端部で、かつ、波形伝熱プレートの幅方向の両端（左右）から３０ｃｍの位置（以下、それぞれ左端部、右端部ともいう）及び中央部に反応ガスのサンプリング口を設置した。サンプリングされた反応ガスは、ガスクロマトグラフを用いてその組成を分析した。
反応に用いた反応原料混合物の組成は、プロピレン９．５モル％、酸素１５．０モル％、窒素６６．０モル％及び水蒸気９．５モル％であった。該反応原料混合物を２６０℃に加熱し、４２．２リットル毎秒［標準状態（温度０℃、１０１．３２５ｋＰａ）換算］で反応器の入口に供給した。
また、２枚の波形伝熱プレートの間に充填された触媒層の温度を測定するために、波形伝熱プレートの幅方向の両端（左右）から３０ｃｍの位置（以下、それぞれ左端部、右端部ともいう）及び中央部に複数の熱電対を有する温度計を設置した。この温度計は、触媒層の反応ガスの流れ方向において、上記波周期（Ｌ）の２倍の距離毎に熱電対を有する（すなわち、上記Ｓ１部触媒層の反応ガスの流れ方向には６つの熱電対が等間隔に設置されている）。
さらに、上記Ｓ１部触媒層の終端部におけるプロピレンの転化率を測定するために、Ｓ１部触媒層の終端部で、かつ、波形伝熱プレートの幅方向の両端（左右）から３０ｃｍの位置（以下、それぞれ左端部、右端部ともいう）及び中央部に反応ガスのサンプリング口を設置した。サンプリングされた反応ガスは、ガスクロマトグラフを用いてその組成を分析した。
＜実施例１＞
上記プレート式反応器の熱媒体流路を図４に示すように２つのグループに分けた。反応ガスの入り口に最も近い熱媒体流路（以下、１番目流路ともいう）、３番目流路、５番目流路と奇数番目の流路をグループ（Ｌ）とし、上記１番目流路に隣接し、反応ガスの流れの下流に位置する熱媒体流路（２番目流路）、４番目流路、６番目流路と偶数番目の流路をグループ（Ｒ）とした。このグループ（Ｌ）の熱媒体流路には図４に示すように波形伝熱プレートの左端から熱媒体を供給し、右端より排出した。一方、グループ（Ｒ）の熱媒体流路には図４に示すように波形伝熱プレートの右端から熱媒体を供給し、左端より排出した。
温度３４０．６℃の熱媒体を、上記プレート式反応器の各熱媒体流路に供給して、上記プロピレンを含有する反応原料混合物の酸化反応を開始した。反応原料混合物の供給量が所定の量に達してから、４〜５時間経過後、触媒層の温度分布が安定したことを確認した。次いで、触媒層内の温度分布（特に、触媒層内の最高温度）の計測、及び上記サンプリング口から取得された反応ガスの組成分析を実施した。結果、プロピレンの転化率は、左端部、右端部及び中央部で６３．４％であった。また、触媒層内の最高温度は、左端部が４０３．５℃、右端部が４０３．３℃であり、左右端部の差が無かった。
上記プレート式反応器の熱媒体流路を図４に示すように２つのグループに分けた。反応ガスの入り口に最も近い熱媒体流路（以下、１番目流路ともいう）、３番目流路、５番目流路と奇数番目の流路をグループ（Ｌ）とし、上記１番目流路に隣接し、反応ガスの流れの下流に位置する熱媒体流路（２番目流路）、４番目流路、６番目流路と偶数番目の流路をグループ（Ｒ）とした。このグループ（Ｌ）の熱媒体流路には図４に示すように波形伝熱プレートの左端から熱媒体を供給し、右端より排出した。一方、グループ（Ｒ）の熱媒体流路には図４に示すように波形伝熱プレートの右端から熱媒体を供給し、左端より排出した。
温度３４０．６℃の熱媒体を、上記プレート式反応器の各熱媒体流路に供給して、上記プロピレンを含有する反応原料混合物の酸化反応を開始した。反応原料混合物の供給量が所定の量に達してから、４〜５時間経過後、触媒層の温度分布が安定したことを確認した。次いで、触媒層内の温度分布（特に、触媒層内の最高温度）の計測、及び上記サンプリング口から取得された反応ガスの組成分析を実施した。結果、プロピレンの転化率は、左端部、右端部及び中央部で６３．４％であった。また、触媒層内の最高温度は、左端部が４０３．５℃、右端部が４０３．３℃であり、左右端部の差が無かった。
＜比較例１＞
熱媒体の流れる方向を図６に示すように、全て波形伝熱プレートの左端から熱媒体を供給し、右端より排出した以外は、実施例１と同様の条件で反応を実施した（熱媒体流量１１４．７ｍ３／ｈｒ、熱媒体の戻り温度３４４．９℃）。結果、プロピレンの転化率は、左端部が６２．５％、右端部が６４．６％であった。また、触媒層内の最高温度は、左端部が４０５．０℃、右端部が４１４．０℃であった。触媒層内の最高温度が右端部で４１４．０℃と非常に高く、ホットスポットに近い状態と判断され、また、プロピレンの転化率も左端部と右端部の差が大きく、触媒層の温度が均一に制御されている状態ではないと判断された。
熱媒体の流れる方向を図６に示すように、全て波形伝熱プレートの左端から熱媒体を供給し、右端より排出した以外は、実施例１と同様の条件で反応を実施した（熱媒体流量１１４．７ｍ３／ｈｒ、熱媒体の戻り温度３４４．９℃）。結果、プロピレンの転化率は、左端部が６２．５％、右端部が６４．６％であった。また、触媒層内の最高温度は、左端部が４０５．０℃、右端部が４１４．０℃であった。触媒層内の最高温度が右端部で４１４．０℃と非常に高く、ホットスポットに近い状態と判断され、また、プロピレンの転化率も左端部と右端部の差が大きく、触媒層の温度が均一に制御されている状態ではないと判断された。
＜実施例２及び３＞
熱媒体の流し方を表２に示す通りに変更し、供給する熱媒体温度を３３７℃に変更した以外、実施例１と同様の条件で反応を実施した。結果は表３に示す。
熱媒体の流し方を表２に示す通りに変更し、供給する熱媒体温度を３３７℃に変更した以外、実施例１と同様の条件で反応を実施した。結果は表３に示す。
表中、例えば、実施例２において、「１、２及び３番目流路」とは、「１、２及び３番目流路」が纏まってグループ（Ｌ）であって、熱媒体の流れ方向が左端から右端であることを意味する。また、実施例２において、この「１、２及び３番目流路」を流れた熱媒体は排出されず、そのままグループ（Ｒ）である「４、５及び６番目流路」に流されることを意味する。
実施例２及び３の結果において、データは表中に記載していないが、波形伝熱プレートの中央部でも、触媒層内の最高温度、及び、プロピレンの転化率が、左端部及び右端部の値と同様の数値を示しており、波形伝熱プレートの幅方向全域で均一な反応が行われていることが示された。また、熱媒体の折り返し数が増加すると、反応量が減少するＳ１部の下層部に温度の高い熱媒体が供給されることになり、結果、プロピレンの転化率が向上することが示された。さらに、熱媒体の折り返し数の増加により、供給される熱媒体の総量が減少すること（流速は変化しない）から、経済的メリットが生じる。
＜実施例４＞
表２における「Ｓ１部での熱媒体流路の分割方法、及び、熱媒体の折り返し数」を「１から６番目流路のグループ（Ｌ）と７から１２番目流路のグループ（Ｒ）、及び、熱媒体の折り返し数が１（２パス）」に変更した以外、実施例２と同様の条件で反応を実施した。結果、プロピレンの転化率は、左端部、右端部で、それぞれ６３．５％、６３．６％であった。
表２における「Ｓ１部での熱媒体流路の分割方法、及び、熱媒体の折り返し数」を「１から６番目流路のグループ（Ｌ）と７から１２番目流路のグループ（Ｒ）、及び、熱媒体の折り返し数が１（２パス）」に変更した以外、実施例２と同様の条件で反応を実施した。結果、プロピレンの転化率は、左端部、右端部で、それぞれ６３．５％、６３．６％であった。
１ 伝熱プレート
２ 触媒層
３ 反応ガス入口
４ 反応ガス出口
５−１ 熱媒体流路
５−２ 熱媒体流路
５−３ 熱媒体流路
Ｐ 一対の伝熱プレートの間隔
Ｌ 波の周期
Ｈ 波の高さ
ｘ 間隔
２ 触媒層
３ 反応ガス入口
４ 反応ガス出口
５−１ 熱媒体流路
５−２ 熱媒体流路
５−３ 熱媒体流路
Ｐ 一対の伝熱プレートの間隔
Ｌ 波の周期
Ｈ 波の高さ
ｘ 間隔
Claims (5)
- 円弧、楕円弧、矩形又は多角形の一部に賦形された波板の２枚を対面させ、前記両波板の凸面部を互いに接合して複数の熱媒体流路を形成した伝熱プレートを、複数配列してなりかつ隣り合った伝熱プレートの波板凸面部と凹面部とが対面して所定間隔の触媒層を形成したプレート式反応器に、反応原料を供給し、前記反応原料を反応させて反応生成物を製造する製造方法であって、
前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路を２つのグループに分け、それぞれのグループ間で熱媒体の流れる方向が逆になることを特徴とする、反応生成物を製造する製造方法。 - 前記伝熱プレートに形成された複数の熱媒体流路には、熱媒体が供給され、前記熱媒体の折り返し数が１以上１９以下であることを特徴とする、請求項１に記載の製造方法。
- 熱媒体を反応原料の流れに対して十字流の方向に流すことを特徴とする、請求項１又は２に記載の製造方法。
- 前記反応原料が、エチレン；炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる少なくとも１種、又は、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる少なくとも１種；炭素数４以上の脂肪族炭化水素又はベンゼン；キシレン又はナフタレン；オレフィン；カルボニル化合物；クメンハイドロパーオキサイド；ブテン；エチルベンゼンであり、前記反応原料に対応する前記反応生成物が、それぞれ、酸化エチレン；炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド及び炭素数３及び４の不飽和脂肪酸の少なくとも一方；マレイン酸；フタル酸；パラフィン；アルコール；アセトン及びフェノール；ブタジエン；スチレンである、請求項１から３のいずれか一項に記載の製造方法。
- 前記反応原料が、炭素数３及び４の炭化水素、並びにターシャリーブタノールからなる群から選ばれる少なくとも１種、又は、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒドからなる群から選ばれる少なくとも１種であり、前記反応生成物が、炭素数３及び４の不飽和脂肪族アルデヒド及び炭素数３及び４の不飽和脂肪酸の少なくとも一方である、請求項１から４のいずれか一項に記載の製造方法。
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Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002306953A (ja) * | 2001-01-25 | 2002-10-22 | Nippon Shokubai Co Ltd | 固定床多管式反応器およびその使用方法 |
| JP2006000707A (ja) * | 2004-06-15 | 2006-01-05 | Mitsubishi Chemical Engineering Corp | 触媒反応器 |
| JP2007232305A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Nippon Light Metal Co Ltd | 熱交換器 |
-
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Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002306953A (ja) * | 2001-01-25 | 2002-10-22 | Nippon Shokubai Co Ltd | 固定床多管式反応器およびその使用方法 |
| JP2006000707A (ja) * | 2004-06-15 | 2006-01-05 | Mitsubishi Chemical Engineering Corp | 触媒反応器 |
| JP2007232305A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Nippon Light Metal Co Ltd | 熱交換器 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010105983A (ja) * | 2008-10-31 | 2010-05-13 | Mitsubishi Chemicals Corp | プレート式反応器を用いた反応生成物の製造方法 |
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