JP2009180233A - ショックアブソーバーの減衰力調整機構 - Google Patents

Abstract

【課題】縮み行程時と伸び行程時との減衰力調整操作を常に上方から便利良く行なえるようにする。
【解決手段】ピストン（２５）を縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との２個一対として、その上下相互間に画定したオイルの中間流路（２６）内へ、開口面積の順次段階的に大小変化する複数のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）が開口分布された円板状のシムから成る縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）と伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）とを介挿設置して、ピストンロッド（６）の軸線上に沿い差し込み貫通された１本の減衰力調整芯軸（１８）を上方から押し廻し又は引き廻し操作することにより、両チェックバルブのオリフィスを両ピストンに開口分布する複数の第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）とだけ択一的に合致連通させて、縮み行程時と伸び行程時との減衰力を各別に調整できるように定めた。
【選択図】図２

Description

本発明は自動車のサンペンションを初め、自動二輪車のリヤークッションユニットや船舶のシートダンパーなどとして有用なショックアブソーバーの減衰力調整機構に関する。

縮み行程時と伸び行程時との減衰力を各別に独立して調整できる減衰力調整式ショックアブソーバーの従来例としては、特開２００６−１９４３２８号公報（特許文献１）の図５と図６に、その典型的な２種が挙げられている。

又、その図５と同種のショックアブソーバーは下記特許文献２、３にも開示されている一方、図６と同種のショックアブソーバーは下記特許文献４〜８にも開示されている。
特開２００６−１９４３２８号公報 特開２００４−３３２７９２号公報 特開２００３−８３３８３号公報 特開２００２−１７４２８６号公報 特開２０００−３０４０８３号公報 特開２０００−１５４８４０号公報 特開平１１−６５３８号公報 特開平６−９４０６４号公報

ところが、上記特許文献１に基いて言えば、その図５に開示された従来例のショックアブソーバー（１０２）では、シエルケース（シリンダー）（３０）のほかに特別なサブケースを設置して、そのシリンダー（３０）側の第１オイル室（３２）とサブケース側の第２オイル室（３３）とを、オイル移送管（１１５）によって連通接続する必要があり、しかもサブケースの入口部に片方向バルブ（チエックバルブ）（１１１ｄ）とニードルバルブ（１１１ｂ）との１組から成る縮み行程時の減衰力調整機構を組み込まなければならず、更にこれと異なる個所にあるピストンロッド（２１）へ、伸び行程時の減衰力調整機構となるニードルバルブ（２３）も組み込まなければならないため、部品点数と組立工数がいたづらに増加し、著しく複雑・大型化することになる。

又、伸び行程時の減衰力を調整するバルブ調整ダイヤル（２４）が、車体の上方から操作されるようになっているに比して、縮み行程時の減衰力を調整するサブケース側の上記ニードルバルブ（１１１ｂ）は、自動車のホイールハウス又は車体の下方から操作されるようになっているため、その縮み行程時の減衰力を調整操作する際に、車体のジャッキアップやタイヤの取りはずしという甚だ煩らわしい予備作業を余儀なくされることとなり、その減衰力の調整操作をすばやく簡便に行なうことができない。

他方、図６に記載された従来例のショックアブソーバー（１０３）では、図５の上記サブケースを省略できる利点があるとしても、伸び行程時の減衰力調整機構となるニードルバルブ（２３）をピストンロッド（２１）へ組み込む必要があるほかに、これと異なる個所の特別なバルクヘッド（隔壁）（１１１）へ、やはり片方向バルブ（チエックバルブ）（１１１ｃ）とニードルバルブ（１１１ｂ）との１組から成る縮み行程時の減衰力調整機構を組み込まなければならないことに変りはなく、しかも伸び行程時の減衰力調整ダイヤル（２４）と異なる方向（横方向）から、そのニードルバルブ（１１１ｂ）を調整操作するようになっているため、図５のショックアブソーバー（１０２）とほぼ同様の上記諸問題がある。

そして、このような諸問題は上記特許文献１の図１に開示されたショックアブソーバー（１）でも、縮み行程時の減衰力調整ダイヤル（１５）が伸び行程時の減衰力調整ダイヤル（２４）と異なる方向（下方）から、そのニードルバルブ（１６）を調整操作するようになっている構成上、全く同様に起ることが明白である。

更に言えば、上記特許文献１の図４に開示された非独立型減衰力調整式ショックアブソーバーのように、縮み行程時の減衰力をピストンバルブ（２０）側で発生させ、調整する場合、その縮み減衰力の受圧面積がピストンの断面積となるに比して、図２のように同じく縮み行程時の減衰力をバルクヘッド（ベースバルブ）（１１）側で発生させ、調整する場合、その縮み減衰力の受圧面積はピストンロッド（２１）の断面積であり、著しく狭小となる。

その狭小な受圧面積によって減衰力を発生させるためには、大きな圧力が必要となる結果、ショックアブソーバーとしての応答性やヒステリシス、その他の性能の低下を招来する問題もある。

本発明は上記諸問題の抜本的な解決を目的としており、その目的を達成するために、請求項１ではシリンダーの内部をオイル室とリザーバー室との上下一対に区分するフリーピストンと、

そのシリンダーのオイル室内へ往復作動自在に差し込まれたピストンロッドと、

そのピストンロッドの差し込み先端部へ取り付け一体化されることにより、上記オイル室を上側オイル室と下側オイル室に細分するピストンと、

そのピストンの一定なP.C.D 上へ開口分布されることにより、上記上側オイル室と下側オイル室とを連通する複数の第１ポートと、

上記ピストンを上下方向から挟む弾圧付勢状態として、その第１ポートを悉く開閉する縮み側ディスクバルブ並びに伸び側ディスクバルブとを備えたショックアブソーバーにおいて、

上記ピストンを縮み側ピストンと伸び側ピストンとの上下一対として２分割することにより、その向かい合う相互間に上記第１ポートと連通する一定な開口幅の中間流路を画定し、

両ピストンの上記第１ポートよりも小さなP.C.D 上へ、その第１ポートと常時連通しつつも、上記ディスクバルブによって開閉されない複数の第２ポートを、上側オイル室と下側オイル室へ常時開口する分布状態に形成すると共に、

開口面積の順次段階的に大小変化する複数として、上記第２ポートとだけ択一的に合致連通し得るオリフィスが開口分布された円板状のシムから成る縮み側チェックバルブと伸び側チェックバルブとの上下一対を、上記中間流路の向かい合う内壁面へ弾圧付勢状態に介挿設置する一方、

上記ピストンロッドの軸線上に沿って差し込み貫通させた減衰力調整芯軸により、その上方から上記チェックバルブを各別に押し廻し又は引き廻し操作して、そのオリフィスを上記第２ポートと択一的に合致連通させることにより、縮み行程時と伸び行程時との減衰力を強弱調整できるように定めたことを特徴とする。

又、上記請求項１に従属する請求項２では、減衰力調整芯軸がピストンロッドの先端部よりも長く張り出す先端部へ、下方からキャップボルトを差し込み套嵌させ、

そのピストンロッドの先端部とキャップボルトの軸筒部とが向かい合う上下相互間に介在する縮み側ノックピンと伸び側ノックピンとの一対を、上記調整芯軸へ径方向から打ち込み一体化して、

そのノックピンと各々係脱自在に咬み込み係止し得る複数のキー溝が切り欠かれた対応的な縮み側ジョイントピースと伸び側ジョイントピースとの上下一対を、上記調整芯軸へ差し込み套嵌させると共に、

そのジョイントピース同志の背中合わせ状態にあるボス部へ、縮み側チェックバルブと伸び側チェックバルブとの上下一対を一体的な回動可能に嵌合させることにより、

上記調整芯軸を上方から押し廻し操作した時には、縮み側ノックピンが縮み側ジョイントピースのキー溝へ咬み込み係止して、縮み側チェックバルブが回動することとなる一方、

同じく調整芯軸を上方から引き廻し操作した時には、伸び側ノックピンが伸び側ジョイントピースのキー溝へ咬み込み係止して、伸び側チェックバルブが回動することとなるように関係設定したことを特徴とする。

上記請求項２に従属する請求項３では、縮み側ジョイントピースのキー溝へ係脱自在に喰い付き係止するボールとその背圧付勢用コイルバネとから成るクリック機構を、縮み側ピストンに埋め込み設置する一方、

伸び側ジョイントピースのキー溝へやはり係脱自在に喰い付き係止するボールとその背圧付勢用コイルバネとから成るクリック機構を、伸び側ピストンに埋め込み設置したことを特徴とする。

更に、上記請求項１に従属する請求項４では、縮み側チェックバルブ並びに伸び側チェックバルブのオリフィスと択一的に合致連通し得る第２ポートを、両ピストンへ上下対称な断面ほぼＬ字形に穿孔して、その両ピストンの円錐外周面からシリンダーの上側オイル室と下側オイル室へ常時開口させると共に、

その両ピストンの小さなP.C.D 上に開口分布する複数の上記第２ポートと、同じく大きなP.C.D 上に開口分布する複数の第１ポートとを、千鳥配列状態に位相変化させたことを特徴とする。

上記請求項１に従属する請求項５では、中間流路を画定するために組立一体化された両ピストンの向かい合う内壁面を、縮み側チェックバルブ並びに伸び側チェックバルブの広大な受圧面としてフラット化すると共に、

両チェックバルブをその上下相互間へ介挿設置したチェックバネにより、上記チェックバルブ用受圧面へ一挙同時に押圧付勢したことを特徴とする。

上記請求項１に従属する請求項６では、減衰力の最も弱い調整状態と最も強い調整状態とを位置決めする一対のストッパー凸片を、両チェックバルブの円周面から張り出す一方、

中間流路を画定する両ピストンの向かい合う内壁面から、上記位置決めストッパー凸片の受け止め用キーピンを各々対応的に突設したことを特徴とする。

同じく上記請求項１に従属する請求項７では、減衰力調整芯軸がピストンロッドの先端部よりも長く張り出す先端部へ、下方からキャップボルトを差し込み套嵌させ、

そのキャップボルトの軸筒部をピストンロッドの先端部とほぼ同じ太さに対応形成して、

そのピストンロッドの先端部へ縮み側ピストンと、キャップボルトの軸筒部へ伸び側ピストンとを、各々螺合締結すると共に、

上記キャップボルトの軸筒部へ封入設置したリターンバネにより、上記調整芯軸を常時上方へ押圧付勢したことを特徴とする。

請求項１の上記構成によれば、縮み側ピストンと伸び側ピストンとの向かい合う上下相互間が、一定な開口幅を保つオイルの中間流路として画定されており、開口面積の順次段階的に大小変化する複数のオリフィスを備えた縮み側チェックバルブと伸び側チェックバルブとの上下一対が、その両ピストンの中間流路に介挿設置されている。

しかも、中空の鞘軸をなすピストンロッドの軸線上に沿って、１本の減衰力調整芯軸が差し込み貫通されており、これを常に上方から押し操作又は引き操作した後、上記縮み側チェックバルブと伸び側チェックバルブとを各別に回動させることによって、ショックアブソーバーにおける縮み行程時と伸び行程時との減衰力を独立して強弱調整するようになっている。

そのため、両チェックバルブが１枚づつの薄肉な円板状シムから成ることとも相俟って、両ピストンの上記中間流路内へ減衰力調整機構を集約的・合理的に組み込むことができ、そのための必要な部品点数を大幅に節減できるほか、減衰力の安定な調整作用を営なませることも可能となる。

又、１本の上記調整芯軸を兼用して、常に自動車のエンジンルームやトランクなどの上方から押し廻し又は引き廻し操作することにより、縮み行程時と伸び行程時との減衰力を各別に調整できるため、その操作性に著しく優れ、冒頭に述べた従来例のような煩らわしい予備作業が不要となる。

特に、請求項２の構成を採用するならば、１本の減衰力調整芯軸をピストンロッドの軸線上に沿って差し込み貫通させ乍らも、そのピストンロッドの先端部とキャップボルトの軸筒部とが向かい合う上下相互間を有効に活用して、上記調整芯軸へ縮み側のノックピン並びにジョイントピースと、伸び側のノックピン並びにジョイントピースとを合理的・集中的に組み込めるのであり、これらを介して上記調整芯軸から縮み側チェックバルブと伸び側チェックバルブへ、その各別の回動操作力を支障なく伝えることができる。

その場合、請求項３の構成を採用するならば、クリック機構のボールが縮み側ジョイントピースや伸び側ジョイントピースのキー溝へ係脱自在に喰い付き係止することにより、縮み行程時と伸び行程時との何れにあっても、その減衰力の調整度合いを明確に知得することができ、しかも調整状態の不慮な位置狂いを起すおそれがない。

請求項４の構成を採用するならば、複数の第１ポートが両ピストンの大きなP.C.D 上において、ピストンロッドの軸線と平行に貫通形成されているに比し、複数の第２ポートは両ピストンの小さなP.C.D 上において、上下対称な断面ほぼＬ字形に穿孔されているため、その第２ポートだけを上記中間流路に介在するチェックバルブと確実に、且つ安定良く合致連通させることができ、そのチェックバルブのオリフィスが第１ポートと干渉するおそれはない。

又、請求項５の構成を採用するならば、両チェックバルブが１枚づつの薄肉なシムから成ることとも相俟って、これを両ピストンのフラットなチェックバルブ用受圧面へ安定良く弾圧付勢させることができ、逆方向へ流れるオイルの効果的な逆止作用を営なませ得ることにもなる。

請求項６の構成を採用するならば、チェックバルブの円周面から張り出す一対の位置決めストッパー凸片が、両ピストンの対応的なキーピンにより受け止められる位置を基準又は原点として、縮み行程時と伸び行程時との何れにあっても、その減衰力の最も弱い調整状態と最も強い調整状態とを知得できる効果がある。

更に、請求項７の構成を採用するならば、ピストンロッドの先端部とキャップボルトの軸筒部とがほぼ同じ太さに対応形成されているため、両ピストンを互いにほぼ同じとして作成することができるほか、減衰力調整芯軸の押し操作力を解きさえすれば、これがリターンバネの付勢力により自づと上方へ復帰するため、特別の引き操作を加える必要がなく、便利に使える効果もある。

以下、図面に基いて本発明の具体的構成を詳述すると、図１はその自動車のサスペンションに適用した単筒型ショックアブソーバーの全体を示しており、（１）は作動オイルを収容したシリンダーであって、その両端面が上部キャップ（２）と下部キャップ（３）により各々密封されている。

（４）は上記シリンダー（１）の上端部に嵌め込み固定されたロッドガイドケースであり、その内壁面をなす平板状の弾性シート（５）が、ピストンロッド（６）の外周面から一体的に張り出す伸び側ストッパーフランジ（７）を受け止める。（８）（９）は同じくロッドガイドケース（４）の偏心部と上記下部キャップ（３）の中心部に各々取り付けられたプラグである。

上記ピストンロッド（６）はそのロッドガイドケース（４）と上部キャップ（２）を貫通して、上方からシリンダー（１）の内部へ往復（昇降）作動自在に差し込まれており、そのシリンダー（１）から張り出す上端部が取付マウント（１０）を介して、車体（１１）の下面へ固定一体化される一方、上記シリンダー（１）の下端部が連結アーム（１２）を介して、図外の車軸へ枢着されることになる。

（１３）はそのシリンダー（１）の下端部へ差し込み套嵌された二又フォーク（１２）のロックナット、（１４）はピストンロッド（６）の上端部へ差し込み套嵌された取付マウント（１０）のロックナット、（１５）はシリンダー（１）の中途部へやはり差し込み套嵌されたバネ受けシートであり、上記取付マウント（１０）とそのバネ受けシート（１５）との向かい合う上下相互間には、ショック吸収用の懸架バネ（１６）が介挿設置されている。（１７）はそのバネ受けシート（１５）のロックナットである。

上記ピストンロッド（６）は中空の鞘軸として、その上下両端部だけの若干細い段付き形態をなし、その軸線上にはこれよりも長い減衰力調整芯軸（１８）が差し込み貫通されており、その減衰力調整芯軸（１８）の上端部にキー嵌合された調整操作ノブ（１９）を把持して、エンジンルーム又はトランクの内部から減衰力調整芯軸（１８）を押し廻し又は引き廻し操作することにより、縮み行程時と伸び行程時との減衰力を各別に独立して調整できるようになっている。

しかも、このような減衰力調整芯軸（１８）がピストンロッド（６）よりも下方へ長く張り出す先端部（下端部）には、そのピストンロッド（６）の若干細い下端部と実質上同じ太さの軸筒部を有するキャップボルト（２０）が差し込み套嵌されており、そのキャップボルト（２０）の軸筒部に封入設置されたリターンバネ（圧縮コイルバネ）（２１）によって、上記減衰力調整芯軸（１８）が常時伸び側（上方）へ弾圧付勢されている。

そのため、上記減衰力調整芯軸（１８）の調整操作ノブ（１９）を引き操作しなくとも、その押し操作力を解きさえすれば、減衰力調整芯軸（１８）は自づと伸び側（上方）へ復帰することになる。但し、上記リターンバネ（２１）の設置を省略して、手動の引き操作を加えても勿論さしつかえない。

（２２）は上記シリンダー（１）の内部を摺動するフリーピストンであり、これによってシリンダー（１）の内部が作動オイルを収容したオイル室（２３）と、高圧ガスを収容したリザーバー室（２４）との上下一対に仕切り区分されている。又、そのオイル室（２３）は上記ピストンロッド（６）の下端部に取り付けられたピストン（２５）を介して、更に上側オイル室（２３Ｒ）と下側オイル室（２３Ｂ）に細分されてもいる。

茲に、ピストン（２５）は図４、５に拡大して示す如く、縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との上下一対として２分割された上、雌雄の螺合締結状態に組立一体化されており、しかもその向かい合う上下相互間に一定な開口幅（Ｗ）の中間流路（２６）を確保する内壁面が、広大な面積のチェックバルブ用受圧面（２７Ｒ）（２７Ｂ）として機能し得るようにフラット化されている。

又、その縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との大きなP.C.D(Pitch Circle Diameter)（Ｐ１）上には、互いに合致連通する複数（図例では合計８個）の第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）が、ピストンロッド（６）の軸線と平行に貫通形成されている一方、これよりも比較的小さなP.C.D(Pitch Circle Diameter)（Ｐ２）上には、やはり互いに合致連通する複数（図例では合計８個）の第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）が穿孔されており、その第１、２ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）（２９Ｂ）（２９Ｒ）は何れも上記中間流路（２６）と常時連通する状態にある。

その場合、大きなP.C.D(Ｐ１）上に開口分布する複数の第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）と、小さなP.C.D(Ｐ２）上に開口分布する複数の第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）とは、図５のような位相変化した千鳥配列状態にあり、しかも第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）は上下対称の断面ほぼＬ字形に屈曲形成されることによって、その入口部が縮み側ピストン（２５Ｂ）並びに伸び側ピストン（２５Ｒ）の円錐外周面から、上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）に向かい常時開口している。

そして、その第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）同志の隣り合う２個一対だけが図４、５のように、上記チェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）から一定深さだけ陥没する擬似眼鏡形の凹溝（３０Ｂ）（３０Ｒ）を介して、互いに連通されており、その凹溝（３０Ｂ）（３０Ｒ）の１箇所において後述のチェックバルブに開口分布された複数のオリフィスと択一的に合致し得るようになっているのである。

他方、上記シリンダー（１）の上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）とを連通している第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）の出口部は、縮み側ピストン（２５Ｂ）並びに伸び側ピストン（２５Ｒ）と各々対応位置する縮み側ディスクバルブ（３１Ｂ）並びに伸び側ディスクバルブ（３１Ｒ）によって、悉く開閉されるようになっている。その縮み側ディスクバルブ（３１Ｂ）と伸び側ディスクバルブ（３１Ｒ）とは互いに同じ構成として、板バネ材から円錐形に積み重ねられた状態にあり、そのブロー圧力を予じめ設定できるようになっていることは言うまでもない。

（３２Ｂ）は縮み側ディスクバルブ（３１Ｂ）の撓みを規制するリテーナーであり、上記ピストンロッド（６）の下端部付近に嵌め付け一体化されている。（３２Ｒ）は伸び側ディスクバルブ（３１Ｒ）の同様なリテーナーであって、上記キャップボルト（２０）の軸筒部に嵌め付け一体化されている。（３３）は縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との外周面に亘って被着されたピストンリングである。

更に、縮み側ピストン（２５Ｂ）の中心部は上記ピストンロッド（６）の細い先端部（下端部）へ螺合締結されている一方、伸び側ピストン（２５Ｒ）の同じく中心部は上記キャップボルト（２０）の対応的な細い軸筒部へやはり螺合締結されており、その向かい合う上下相互間に上記オイルの中間流路（２６）を画定している。

（３４Ｂ）（３４Ｒ）は縮み側ノックピンと伸び側ノックピンとの上下一対であり、上記縮み側ピストン（２５Ｂ）並びに伸び側ピストン（２５Ｒ）と対応するものとして、上記減衰力調整芯軸（１８）の先端部（下端部）付近へ径方向から打ち込み固定されており、その調整芯軸（１８）と一体的に押し廻し又は引き廻し操作されることとなる。

又、（３５Ｂ）はその縮み側ノックピン（３４Ｂ）と係脱自在に係止するキー溝（３６Ｂ）を備えた縮み側ジョイントピース、（３５Ｒ）は伸び側ノックピン（３４Ｒ）とやはり係脱自在に係止するキー溝（３６Ｒ）を備えた伸び側ジョイントピースであり、茲に両ジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）は互いに同じ構成として、そのキー溝（３６Ｂ）（３６Ｒ）が図１２〜１５に抽出して示すような上記ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）と同じ個数の放射対称分布型に切り欠かれている。

しかも、両ジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）のボス部は平行なフラット面（３７Ｂ）（３７Ｒ）を備えた楕円軸又は角軸の断面形状として、後述の縮み側チェックバルブ並びに伸び側チェックバルブを、そのジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）と各々一体的に回動させることができるようになっている。

そして、このような縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）と伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）との上下一対がボス部同志の背中合わせ状態として、しかも上記ピストンロッド（６）とキャップボルト（２０）との向かい合う相互間に介在しつつ、上記減衰力調整芯軸（１８）へ差し込み套嵌されているのである。

つまり、減衰力調整芯軸（１８）を図２のように下方へ押し操作すれば、その調整芯軸（１８）から張り出している縮み側ノックピン（３４Ｂ）が、縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）のキー溝（３６Ｂ）へ咬み込み係止するため、その縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）を上記調整芯軸（１８）と一体的に回動させることができる。

他方、同じく減衰力調整芯軸（１８）を別な図３のように上方へ引き操作するか、又は上記押し操作力を解けば、その調整芯軸（１８）からやはり張り出している伸び側ノックピン（３４Ｒ）が、伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）のキー溝（３６Ｒ）へ咬み込み係止するため、その伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）を同じく上記調整芯軸（１８）と一体的に回動させることができるのである。

更に、（３８Ｂ）（３８Ｒ）は上記縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）とのチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）へ、各々押し当てられる対応的な縮み側チェックバルブと伸び側チェックバルブとの上下一対であって、これらは互いに同じ１枚の薄肉な円板状シムから成り、その中心部に上記ジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）のボス部と各々嵌合する角穴（３９Ｂ）（３９Ｒ）のほか、上記縮み側ピストン（２５Ｂ）並びに伸び側ピストン（２５Ｒ）の小さなP.C.D(Ｐ２）上に対応位置しつつ、その第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）とだけ択一的に合致連通し得る複数（図例では合計８個）のオリフィス（４０Ｂ−１）（４０Ｂ−２）（４０Ｂ−３）（４０Ｂ−４）（４０Ｂ−５）（４０Ｂ−６）（４０Ｂ−７）（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）（４０Ｒ−２）（４０Ｒ−３）（４０Ｒ−４）（４０Ｒ−５）（４０Ｒ−６）（４０Ｒ−７）（４０Ｒ−８）も具備している。

しかも、上記ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）が悉く同じ開口面積を有するに比して、そのチェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）に点在分布するオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）の開口面積は、図１６、１７に抽出して示すような一方向への等しい回動位相角度（θ）（図例では約４５度）を保つ順次段階的に大小変化されており、そのオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）が上記第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）と択一的に合致連通することによって、縮み行程時と伸び行程時との減衰力を各別に独立して強弱調整できるようになっている。但し、１個の上記オリフィス（４０Ｂ−１）（４０Ｒ−１）だけは開口面積の零として、その盲状態のオイル遮断壁になっている。

（４１）は縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）と伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）との上下相互間に介在しつつ、上記ジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）同志のボス部に巻き掛けられたチェックバネ（圧縮コイルバネ）であり、両チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）を対応的な上記ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）のチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）へ、一挙同時に押圧付勢している。

又、（４２）（４３）は上記チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）に複数開口分布するオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）のうち、その開口面積が最も大きな１個のオリフィス（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−８）を挟む対応位置関係の並列状態として、そのチェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）の円周面から張り出された一対の位置決めストッパー凸片であり、上記縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）とのチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）から各々突設されたキーピン（４４Ｂ）（４４Ｒ）へ、そのストッパー凸片（４２）（４３）が択一的に係止することによって、上記減衰力の最も弱い調整状態と、同じく最も強い調整状態を各々位置決めできるようになっている。

尚、その位置決めストッパー凸片（４２）（４３）を受け止めるキーピン（４４Ｂ）（４４Ｒ）は、上記ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）におけるチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）の凹溝（３０Ｂ）（３０Ｒ）と最も近い１箇所づつとして、その大きなP.C.D(Ｐ１）上における第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）同志の隣り合う相互間から各々一体的に突設されている。

その場合、縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）と伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）との円周面へ各々臨むボール（４５Ｂ）（４５Ｒ）と、その背圧付勢用コイルバネ（４６Ｂ）（４６Ｒ）とから成るクリック機構の上下一対を、その対応的な縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）へ埋め込み設置しておくことが好ましい。

そうすれば、そのクリック機構のボール（４５Ｂ）（４５Ｒ）が上記ジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）に切り欠かれたキー溝（３６Ｂ）（３６Ｒ）へ喰い付き係止して、上記減衰力調整芯軸（１８）の回動操作時におけるジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）の回動位相角度（θ）と、延いては上記チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）による減衰力の強弱調整度合い（段階数）を明確に知得することができるからである。

次に、上記ショックアブソーバーの作用を説明すると、その縮み行程時にはピストン（２５）がシリンダー（１）の内部へ押し込まれるため、その下側オイル室（２３Ｒ）の圧力が上側オイル室（２３Ｂ）のそれよりも高くなり、オイルは図２の矢印（Ｂ）で示す如く、上側オイル室（２３Ｂ）に向かって移動する。

その際、オイルの全部は伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）をチェックバネ（４１）の付勢力に抗して、伸び側ピストン（２５Ｒ）のチェックバルブ用受圧面（２７Ｒ）から一旦リフト作動又はそれ自身ベンディング作動させることにより、順方向（Ｂ）へ流れ、伸び側ピストン（２５Ｒ）の第２ポート（２９Ｒ）から中間流路（２６）を経て分岐し、縮み側ピストン（２５Ｂ）の第１、２ポート（２８Ｂ）（２９Ｂ）に到達するが、そのオイルの一部が第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）を通過中に、縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）の選択したオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）により絞られて、減衰力を発生することとなり（この時縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）は逆止作用する）、やがてオイルの圧力が縮み側ディスクバルブ（３１Ｂ）の設定されたブロー圧力を上廻ると、上記縮み側ピストン（２５Ｂ）の第１ポート（２８Ｂ）が開口する。

他方、伸び行程時にはピストンロッド（６）が引き戻されるため、上側オイル室（２３Ｂ）の圧力が上昇し、オイルは図３の逆向き矢印（Ｒ）で示す如く、上側オイル室（２３Ｂ）から下側オイル室（２３Ｒ）へ移動する。

その際、オイルの全部は縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）をやはりチェックバネ（４１）の付勢力に抗しつつ、縮み側ピストン（２５Ｂ）のチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）から一旦リフト作動又はそれ自身ベンディング作動させて、順方向（Ｒ）へ流れ、縮み側ピストン（２５Ｂ）の第２ポート（２９Ｂ）から中間流路（２６）を経て分岐し、伸び側ピストン（２５Ｒ）の第１、２ポート（２８Ｒ）（２９Ｒ）に到達するが、そのオイルの一部が第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）の通過中において、伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）の選択したオリフィス（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）により絞られて、減衰力を発生し（この時伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）は逆止作用する）、やがてオイルの圧力が伸び側ディスクバルブ（３１Ｒ）の設定されたブロー圧力よりも高くなると、上記伸び側ピストン（２５Ｒ）の第１ポート（２８Ｒ）が開口する。

そして、上記縮み行程時の減衰力を調整するに当っては、そのピストンロッド（６）の軸線上に沿って延在する減衰力調整芯軸（１８）をリターンバネ（２１）の付勢力に抗して、その調整操作ノブ（１９）により下方へ押し操作すれば良い。

そうすれば、その調整芯軸（１８）上の縮み側ノックピン（３４Ｂ）が、これと対応する縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）のキー溝（３６Ｂ）に咬み込み係止するため、その係止状態のもとで上記調整操作ノブ（１９）により、調整芯軸（１８）と縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）並びに縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）を、図２の一方向（Ｆ）へ一体的に回動操作し、その縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）に開口分布しているオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）のうちの１個を、縮み側ピストン（２５Ｂ）のチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）に陥没している凹溝（３０Ｂ）から、そのピストン（２５Ｒ）の第２ポート（２９Ｒ）と合致連通させるのである。

その場合、伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）のオリフィス（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）については、その予じめ設定された１個が伸び側ピストン（２５Ｒ）の第２ポート（２９Ｒ）と合致連通しているため、その伸び側ピストン（２５Ｒ）と縮み側ピストン（２５Ｂ）との第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）同志は開口することになる。

その縮み行程時における減衰力の調整状態が、今図６のようなオリフィス（４０Ｂ−５）と第２ポート（２９Ｂ）との合致連通した中程度であると仮定すれば、その状態まで回動操作された縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）の位相角度は図１８のように、その縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）の対応的なキー溝（３６Ｂ）へ喰い付き係止するクリック機構のボール（４５Ｂ）によって、安定良く位置決め停止されることとなり、その等しい回動位相角度（θ）づつの小刻みに保持されるのである。

この点、図７、８は上記減衰力の最も弱い調整状態と最も強い調整状態を示しているが、図６の中程度から縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）を時計方向へ、その一方の位置決めストッパー凸片（４２）が縮み側ピストン（２５Ｂ）のキーピン（４４Ｂ）と係止するまで回動操作して、その最も開口面積の大きなオリフィス（４０Ｂ−８）を上記第２ポート（２９Ｂ）と合致連通させることにより、減衰力の最も弱い調整状態を得られる。

又、同じく図６の上記中程度から縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）を反時計方向へ、その他方の位置決めストッパー凸片（４３）がやはり縮み側ピストン（２５Ｂ）のキーピン（４４Ｂ）と係止するまで回動操作し、その開口面積が零のオリフィス（４０Ｂ−１）と合致させて、上記第２ポート（２９Ｂ）を遮断することにより、減衰力の最も強い調整状態を得られるのである。

他方、伸び行程時の減衰力を調整操作するに当っては、上記減衰力調整芯軸（１８）の操作ノブ（１９）を引き操作するか、又は先の押し操作力を解けば良い。

そうすれば、その調整芯軸（１８）上の伸び側ノックピン（３４Ｒ）が、これと対応する伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）のキー溝（３６Ｒ）に咬み込み係止するため、その係止状態のもとでやはり調整操作ノブ（１９）により、上記調整芯軸（１８）と伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）並びに伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）を、図３の一方向（Ｆ）へ一体的に回動操作し、その伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）に開口分布しているオリフィス（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）の１個を、伸び側ピストン（２５Ｒ）のチェックバルブ用受圧面（２７Ｒ）に陥没している凹溝（３０Ｒ）から、そのピストン（２５Ｒ）の第２ポート（２９Ｒ）と合致連通させるのである。

その場合、縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）については、その予じめ設定された１個が縮み側ピストン（２５Ｂ）の第２ポート（２９Ｂ）と合致連通しているため、その縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）同志は開口することになる。

伸び行程時における減衰力の調整状態は、図６〜８と対応する図９〜１１に示す通りであり、その伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）の位相角度位置を決定保持する方法は図１８のそれと実質的に同一であるため、その詳細な説明を省略する。

以上を要するに、本発明の実施形態として説示したショックアブソーバーの減衰力調整機構では、シリンダー（１）のオイル室（２３）を上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）に細分するピストン（２５）が、縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との上下一対に２分割されており、その向かい合う相互間にオイルの中間流路（２６）を区画する螺合締結状態として組立一体化されている。

しかも、その中間流路（２６）を区画する両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の内壁面は、チェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）としてフラット化されており、開口面積の順次段階的に大小変化する複数のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）を備えた縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）と伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）との上下一対が、その対応的なチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）へ弾圧付勢状態に封入設置されている。

そして、中空ピストンロッド（６）の軸線上に沿って延在する１本の共通な減衰力調整芯軸（１８）を、常に上方の１個所から押し操作又は引き操作した後、両チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）を各々時計方向又は反時計方向へ回動させることにより、その縮み行程時と伸び行程時の減衰力を調整するようになっている。

その結果、冒頭に述べた従来例のような車体のジャッキアップや、タイヤの取りはずしという煩雑な予備作業が一切不要となり、常に自動車のエンジンルームやトランクなどの同じ方向から、１本の上記調整芯軸（１８）を兼用して、縮み行程時と伸び行程時との減衰力調整操作をすばやく便利に行なえるのである。

更に、両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の向かい合う内壁面を広大な面積のチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）として、これにより両チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）を各々安定良く受け止めている。そのため、ディスクバルブ（３１Ｂ）（３１Ｒ）により開閉される第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）が両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の大きなP.C.D(Ｐ１）上において、又上記チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）と択一的に合致連通し得る第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）が両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の小さなP.C.D(Ｐ２）上において、その何れも上下対称の開口分布状態に穿設されていることとも相俟ち、両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の向かい合う相互間（中間流路（２６））を有効に活用し乍ら、その内部へ上記減衰力調整機構を集約的・合理的に組み込むことができ、そのための必要な部品点数も節減し得る利点がある。

又、本発明のチェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）は１枚の薄肉な円板状シムから成り、ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の広い面積（減衰力の受圧面積）を備えたフラットなチェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）によって、安定良く受け止められているため、ショックアブソーバーとしての応答性に優れるほか、例えばオリフィス同志の重なり合う開口面積を加減・調整するロータリーセレクトバルブに比して、上記チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）に開口分布する複数のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）を、その隣り合う間隔距離の極力広く確保することができ、延いてはオイルリークによる干渉や減衰力のバラツキなどを少なく抑制し得ると共に、温度特性の向上も図れるのである。

尚、図示の実施形態に対しては次の部分的な各種改変を行なうことができ、何れも本発明の範疇に属する。

ａ）図例の場合減衰力調整芯軸（１８）の調整操作ノブ（１９）を言わば直かに把持して、押し廻し又は引き廻し操作する手動式を示しているが、レイアウト次第ではその調整芯軸（１８）をワイヤーなどによって遠隔的に操作したり、外部からモーターなどのアクチュエーターにより作動させて、上記操作状態を得られるように定めても良い。

ｂ）ジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）における角軸又は楕円軸のボス部へ、チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）の角穴（３９Ｂ）（３９Ｒ）を嵌合しているが、そのチェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）とジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）との一体的に回動し得る限りでは、キーやスプラインなどの嵌合形態を採用しても良い。

ｃ）図５に付記するようなキーピン打ち込み用の予備となる凹溝（４７Ｂ）（４７Ｒ）を、ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）のフラットな内壁面へ穿設しておき、上記キーピン（４４Ｂ）（４４Ｒ）をその予備の凹溝（４７Ｂ）（４７Ｒ）へ打ち替えることにより、チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）の回動操作方向を逆として、上記位置決め状態を得られるように定めても良い。

ｄ）図例ではチェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）のオリフィス（４０Ｂ）（４０Ｒ）を悉く円形として、合計８個だけ開口分布させているが、減衰力を滑らかに変化させることができるならば、開口形状を楕円形や角形などに定めたり、その個数を増減したりしても良く、更には開口面積が連続的に変化するスリットの採用も可能である。

ｅ）ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の第１、２ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）（２９Ｂ）（２９Ｒ）を、チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）と同じ個数だけ開口分布させているが、その対応的な回動位相角度（θ）を安定裡に確保できる限りでは、特に上記第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）の個数をオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）のそれよりも減少させて、そのオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）より大きく開口形成してもさしつかえない。上記第１、２ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）（２９Ｂ）（２９Ｒ）の開口形状も円形のみならず、楕円形や角形などに定めることができる。

ｆ）更に、チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）の円周面から一対の位置決めストッパー凸片（４２）（４３）を張り出す代りに、図１９のようなキー溝（３６Ｂ）（３６Ｒ）の１個だけを省略した特別大きな回動位相角度（約９０度）の位置が、上記位置決め用の基準又は原点（４８Ｂ）（４８Ｒ）となるジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）を、図１２〜１５に示したジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）と交換使用しても良い。

本発明に係るショックアブソーバーの全体を示す側断面図である。 縮み行程時の減衰力調整状態を示す図１の部分拡大断面図である。 伸び行程時の減衰力調整状態を示す図２に対応する部分拡大断面図である。 ピストンを抽出して示す斜面図である。 同じくピストンを内側から見た正面図である。 図２の６−６線断面図である。 図６からチェックバルブを時計方向へ回動操作した縮み行程時の減衰力調整状態を示す断面図である。 図６からチェックバルブを反時計方向へ回動操作した縮み行程時の減衰力調整状態を示す断面図である。 図３の９−９線断面図である。 図９からチェックバルブを反時計方向へ回動操作した伸び行程時の減衰力調整状態を示す断面図である。 図９からチェックバルブを時計方向へ回動操作した伸び行程時の減衰力調整状態を示す断面図である。 ジョイントピースを抽出して示す斜面図である。 図１２の正面図である。 図１３の背面図である。 図１３の１５−１５線断面図である。 チェックバルブを抽出して示す正面図である。 図１６の１７−１７線断面図である。 図２の１８−１８線断面図である。 ジョイントピースの変形実施形態を示す図１２に対応する斜面図である。

符号の説明

（１）・シリンダー
（２）・上部キャップ
（３）・下部キャップ
（４）・ロッドガイドケース
（５）・弾性シート
（６）・ピストンロッド
（７）・ストッパーフランジ
（８）（９）・プラグ
（１０）・取付マウント
（１１）・車体
（１２）・連結アーム
（１３）（１４）（１７）・ロックナット
（１５）・バネ受けシート
（１６）・懸架バネ
（１８）・減衰力調整芯軸
（１９）・調整操作ノブ
（２０）・キャップボルト
（２１）・リターンバネ
（２２）・フリーピストン
（２３）（２３Ｂ）（２３Ｒ）・オイル室
（２４）・リザーバー室
（２５）・ピストン
（２５Ｂ）・縮み側ピストン
（２５Ｒ）・伸び側ピストン
（２６）・オイル中間流路
（２７Ｂ）（２７Ｒ）・チェックバルブ用受圧面
（２８Ｂ）（２８Ｒ）・第１ポート
（２９Ｂ）（２９Ｒ）・第２ポート
（３０Ｂ）（３０Ｒ）・凹溝
（３１Ｂ）（３１Ｒ）・ディスクバルブ
（３２Ｂ）（３２Ｒ）・リテーナー
（３３）・ピストンリング
（３４Ｂ）（３４Ｒ）・ノックピン
（３５Ｂ）（３５Ｒ）・ジョイントピース
（３６Ｂ）（３６Ｒ）・キー溝
（３７Ｂ）（３７Ｒ）・ボス部のフラット面
（３８Ｂ）（３８Ｒ）・チェックバルブ
（３９Ｂ）（３９Ｒ）・角穴
（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）・オリフィス
（４１）・チェックバネ
（４２）（４３）・位置決めストッパー凸片
（４４Ｂ）（４４Ｒ）・キーピン
（４５Ｂ）（４５Ｒ）・ボール
（４６Ｂ）（４６Ｒ）・圧縮コイルバネ
（４７Ｂ）（４７Ｒ）・予備凹溝
（４８Ｂ）（４８Ｒ）・位置決め用原点
（Ｗ）・中間流路の開口幅
（Ｐ１）・大きなP.C.D
（Ｐ２）・小さなP.C.D
（θ）・回動位相角度

Claims (7)

1. シリンダー（１）の内部をオイル室（２３）とリザーバー室（２４）との上下一対に区分するフリーピストン（２２）と、
   そのシリンダー（１）のオイル室（２３）内へ往復作動自在に差し込まれたピストンロッド（６）と、
   そのピストンロッド（６）の差し込み先端部へ取り付け一体化されることにより、上記オイル室（２３）を上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）に細分するピストン（２５）と、
   そのピストン（２５）の一定なP.C.D(Ｐ１）上へ開口分布されることにより、上記上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）とを連通する複数の第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）と、
   上記ピストン（２５）を上下方向から挟む弾圧付勢状態として、その第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）を悉く開閉する縮み側ディスクバルブ（３１Ｂ）並びに伸び側ディスクバルブ（３１Ｒ）とを備えたショックアブソーバーにおいて、
   上記ピストン（２５）を縮み側ピストン（２５Ｂ）と伸び側ピストン（２５Ｒ）との上下一対として２分割することにより、その向かい合う相互間に上記第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）と連通する一定な開口幅（Ｗ）の中間流路（２６）を画定し、
   両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の上記第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）よりも小さなP.C.D(Ｐ２）上へ、その第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）と常時連通しつつも、上記ディスクバルブ（３１Ｂ）（３１Ｒ）によって開閉されない複数の第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）を、上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）へ常時開口する分布状態に形成すると共に、
   開口面積の順次段階的に大小変化する複数として、上記第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）とだけ択一的に合致連通し得るオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）が開口分布された円板状のシムから成る縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）と伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）との上下一対を、上記中間流路（２６）の向かい合う内壁面へ弾圧付勢状態に介挿設置する一方、
   上記ピストンロッド（６）の軸線上に沿って差し込み貫通させた減衰力調整芯軸（１８）により、その上方から上記チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）を各別に押し廻し又は引き廻し操作して、そのオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）を上記第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）と択一的に合致連通させることにより、縮み行程時と伸び行程時との減衰力を強弱調整できるように定めたことを特徴とするショックアブソーバーの減衰力調整機構。
2. 減衰力調整芯軸（１８）がピストンロッド（６）の先端部よりも長く張り出す先端部へ、下方からキャップボルト（２０）を差し込み套嵌させ、
   そのピストンロッド（６）の先端部とキャップボルト（２０）の軸筒部とが向かい合う上下相互間に介在する縮み側ノックピン（３４Ｂ）と伸び側ノックピン（３４Ｒ）との一対を、上記調整芯軸（１８）へ径方向から打ち込み一体化して、
   そのノックピン（３４Ｂ）（３４Ｒ）と各々係脱自在に咬み込み係止し得る複数のキー溝（３６Ｂ）（３６Ｒ）が切り欠かれた対応的な縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）と伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）との上下一対を、上記調整芯軸（１８）へ差し込み套嵌させると共に、
   そのジョイントピース（３５Ｂ）（３５Ｒ）同志の背中合わせ状態にあるボス部へ、縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）と伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）との上下一対を一体的な回動可能に嵌合させることにより、
   上記調整芯軸（１８）を上方から押し廻し操作した時には、縮み側ノックピン（３４Ｂ）が縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）のキー溝（３６Ｂ）へ咬み込み係止して、縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）が回動することとなる一方、
   同じく調整芯軸（１８）を上方から引き廻し操作した時には、伸び側ノックピン（３４Ｒ）が伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）のキー溝（３６Ｒ）へ咬み込み係止して、伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）が回動することとなるように関係設定したことを特徴とする請求項１記載のショックアブソーバーの減衰力調整機構。
3. 縮み側ジョイントピース（３５Ｂ）のキー溝（３６Ｂ）へ係脱自在に喰い付き係止するボール（４５Ｂ）とその背圧付勢用コイルバネ（４６Ｂ）とから成るクリック機構を、縮み側ピストン（２５Ｂ）に埋め込み設置する一方、
   伸び側ジョイントピース（３５Ｒ）のキー溝（３６Ｒ）へやはり係脱自在に喰い付き係止するボール（４５Ｒ）とその背圧付勢用コイルバネ（４６Ｒ）とから成るクリック機構を、伸び側ピストン（２５Ｒ）に埋め込み設置したことを特徴とする請求項２記載のショックアブソーバーの減衰力調整機構。
4. 縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）並びに伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）のオリフィス（４０Ｂ−１）〜（４０Ｂ−８）（４０Ｒ−１）〜（４０Ｒ−８）と択一的に合致連通し得る第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）を、両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）へ上下対称な断面ほぼＬ字形に穿孔して、その両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の円錐外周面からシリンダー（１）の上側オイル室（２３Ｂ）と下側オイル室（２３Ｒ）へ常時開口させると共に、
   その両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の小さなP.C.D(Ｐ２）上に開口分布する複数の上記第２ポート（２９Ｂ）（２９Ｒ）と、同じく大きなP.C.D(Ｐ１）上に開口分布する複数の第１ポート（２８Ｂ）（２８Ｒ）とを、千鳥配列状態に位相変化させたことを特徴とする請求項１記載のショックアブソーバーの減衰力調整機構。
5. 中間流路（２６）を画定するために組立一体化された両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の向かい合う内壁面を、縮み側チェックバルブ（３８Ｂ）並びに伸び側チェックバルブ（３８Ｒ）の広大な受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）としてフラット化すると共に、
   両チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）をその上下相互間へ介挿設置したチェックバネ（４１）により、上記チェックバルブ用受圧面（２７Ｂ）（２７Ｒ）へ一挙同時に押圧付勢したことを特徴とする請求項１記載のショックアブソーバーの減衰力調整機構。
6. 減衰力の最も弱い調整状態と最も強い調整状態とを位置決めする一対のストッパー凸片（４２）（４３）を、両チェックバルブ（３８Ｂ）（３８Ｒ）の円周面から張り出す一方、
   中間流路（２６）を画定する両ピストン（２５Ｂ）（２５Ｒ）の向かい合う内壁面から、上記位置決めストッパー凸片（４２）（４３）の受け止め用キーピン（４４Ｂ）（４４Ｒ）を各々対応的に突設したことを特徴とする請求項１記載のショックアブソーバーの減衰力調整機構。
7. 減衰力調整芯軸（１８）がピストンロッド（６）の先端部よりも長く張り出す先端部へ、下方からキャップボルト（２０）を差し込み套嵌させ、
   そのキャップボルト（２０）の軸筒部をピストンロッド（６）の先端部とほぼ同じ太さに対応形成して、
   そのピストンロッド（６）の先端部へ縮み側ピストン（２５Ｂ）と、キャップボルト（２０）の軸筒部へ伸び側ピストン（２５Ｒ）とを、各々螺合締結すると共に、
   上記キャップボルト（２０）の軸筒部へ封入設置したリターンバネ（２１）により、上記調整芯軸（１８）を常時上方へ押圧付勢したことを特徴とする請求項１記載のショックアブソーバーの減衰力調整機構。

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